JP2001189222A - マグネトロン用インバータ回路のトランス - Google Patents
マグネトロン用インバータ回路のトランスInfo
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- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F38/00—Adaptations of transformers or inductances for specific applications or functions
- H01F2038/003—High frequency transformer for microwave oven
Landscapes
- Control Of High-Frequency Heating Circuits (AREA)
- Microwave Tubes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】構成部品の種類を削減し、製造作業の簡略化及
びコストの低廉化を実現するとともに、運搬時の衝撃や
使用中の温度変化によって容易に破損しないようにす
る。 【解決手段】トランス９を、断面形状がＵ字型を呈し、
ギャップ１８を挟んで互いに対称形状のコア１６，１７
によって構成した。トランス９のコア１６，１７内に、
応力集中を生じる角部が形成されないため、運搬時の衝
撃によって作用する外力、又は、使用中における温度変
化により生じた内部応力が、コア１６，１７の一部に集
中的に作用することがなく、コア１６，１７が容易に破
損することを防止できる。また、コア１６，１７として
同一部品を用いることができ、準備すべき部品種類数を
削減してコストを低廉化することができ、インバータ回
路の組立時におけるコア１６，１７の配置ミスの発生が
確実に防止され、組立作業を簡略化することができる。
びコストの低廉化を実現するとともに、運搬時の衝撃や
使用中の温度変化によって容易に破損しないようにす
る。 【解決手段】トランス９を、断面形状がＵ字型を呈し、
ギャップ１８を挟んで互いに対称形状のコア１６，１７
によって構成した。トランス９のコア１６，１７内に、
応力集中を生じる角部が形成されないため、運搬時の衝
撃によって作用する外力、又は、使用中における温度変
化により生じた内部応力が、コア１６，１７の一部に集
中的に作用することがなく、コア１６，１７が容易に破
損することを防止できる。また、コア１６，１７として
同一部品を用いることができ、準備すべき部品種類数を
削減してコストを低廉化することができ、インバータ回
路の組立時におけるコア１６，１７の配置ミスの発生が
確実に防止され、組立作業を簡略化することができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、インバータを用
いてマグネトロンを駆動するマグネトロン用インバータ
回路のトランスに関する。
いてマグネトロンを駆動するマグネトロン用インバータ
回路のトランスに関する。
【０００２】
【従来の技術】インバータを用いてマグネトロンを駆動
する方式のトランスとして、図６に示すように、トラン
ス２８の一次巻線２２に直列に高周波チョーク２７を設
けたものがある。このような構成では、トランス２８に
加えて高周波チョーク２７を備えることにより、スイッ
チングトランジスタ１０に大きな負担を与えることな
く、マグネトロン１５に効率的に電力を供給できるとさ
れている。
する方式のトランスとして、図６に示すように、トラン
ス２８の一次巻線２２に直列に高周波チョーク２７を設
けたものがある。このような構成では、トランス２８に
加えて高周波チョーク２７を備えることにより、スイッ
チングトランジスタ１０に大きな負担を与えることな
く、マグネトロン１５に効率的に電力を供給できるとさ
れている。
【０００３】ところが、高周波チョーク２７を備えたマ
グネトロン用トランスでは、マグネトロン１５に流れる
陽極電流を制限することができる利点があるが、トラン
スの１次インダクタンスと同程度のインダクタンスを持
つ高周波チョークが必要であるとともに、１次側と２次
側との結合係数を０．９８程度とするために１次巻線と
２次巻線とを同心円上に重ねて巻回する必要があり、こ
れらの構成上の条件を満足するためにトランスと略同一
の大きさの高周波チョークを備えなければならず、電源
部が大型化する問題がある。また、１次巻線と２次巻線
とを空間的に離して巻回することができないため、絶縁
状態を確保することが困難になる問題がある。
グネトロン用トランスでは、マグネトロン１５に流れる
陽極電流を制限することができる利点があるが、トラン
スの１次インダクタンスと同程度のインダクタンスを持
つ高周波チョークが必要であるとともに、１次側と２次
側との結合係数を０．９８程度とするために１次巻線と
２次巻線とを同心円上に重ねて巻回する必要があり、こ
れらの構成上の条件を満足するためにトランスと略同一
の大きさの高周波チョークを備えなければならず、電源
部が大型化する問題がある。また、１次巻線と２次巻線
とを空間的に離して巻回することができないため、絶縁
状態を確保することが困難になる問題がある。
【０００４】そこで、特公平７−４０４６５号公報に
は、マグネトロン、共振コンデンサ、スイッチングトラ
ンジスタ、トランス及びトランジスタの電圧検知素子を
有する発振回路から構成するとともに、トランスを１対
の断面コの字型のコアで構成し、１対のコア間に設けた
ギャップを囲むように１次巻線を設け、かつ２次巻線及
びヒータ巻線を１次巻線に隣接して設け、１次巻線と２
次巻線の結合係数を０．６から０．８の間の値にしたマ
グネトロン用インバータ回路のトランスの構成が開示さ
れている。
は、マグネトロン、共振コンデンサ、スイッチングトラ
ンジスタ、トランス及びトランジスタの電圧検知素子を
有する発振回路から構成するとともに、トランスを１対
の断面コの字型のコアで構成し、１対のコア間に設けた
ギャップを囲むように１次巻線を設け、かつ２次巻線及
びヒータ巻線を１次巻線に隣接して設け、１次巻線と２
次巻線の結合係数を０．６から０．８の間の値にしたマ
グネトロン用インバータ回路のトランスの構成が開示さ
れている。
【０００５】この構成により、高周波チョークを備える
ことなく、マグネトロンに流れる陽極電流の過度の増
加、及び、スイッチングトランジスタの共振電圧が過度
に大きくなることを防止することができ、簡易なインバ
ータ回路を構成できるとされている。
ことなく、マグネトロンに流れる陽極電流の過度の増
加、及び、スイッチングトランジスタの共振電圧が過度
に大きくなることを防止することができ、簡易なインバ
ータ回路を構成できるとされている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特公平
７−４０４６５号公報に開示された構成では、トランス
を構成するコアの形状について考慮されておらず、図７
に示すように、トランスを構成する１対のトランスコア
１９，２０を非対称のコの字型形状に構成すると、振動
や衝撃による外力、又は、温度変化による内部応力がコ
の字型形状における角部に集中し、トランスコアに破損
を生じ易い問題がある。また、トランスを互いに異なる
形状を呈する２種類のトランスコアによって構成するこ
ととした場合には、部品種類の増加によるコストの上昇
を招くとともに、組立作業時に部品の取付ミスを生じる
可能性があり、組立作業が煩雑化する問題がある。
７−４０４６５号公報に開示された構成では、トランス
を構成するコアの形状について考慮されておらず、図７
に示すように、トランスを構成する１対のトランスコア
１９，２０を非対称のコの字型形状に構成すると、振動
や衝撃による外力、又は、温度変化による内部応力がコ
の字型形状における角部に集中し、トランスコアに破損
を生じ易い問題がある。また、トランスを互いに異なる
形状を呈する２種類のトランスコアによって構成するこ
ととした場合には、部品種類の増加によるコストの上昇
を招くとともに、組立作業時に部品の取付ミスを生じる
可能性があり、組立作業が煩雑化する問題がある。
【０００７】この発明の目的は、トランスの構造を改良
することにより、構成部品の種類を削減し、組立作業の
簡略化及びコストの低廉化を実現することができるとと
もに、トランスコアにおいて応力集中を生じないように
し、運搬時の衝撃や使用中の温度変化によって容易に破
損を生じることを防止できるマグネトロン用インバータ
回路のトランスを提供することにある。
することにより、構成部品の種類を削減し、組立作業の
簡略化及びコストの低廉化を実現することができるとと
もに、トランスコアにおいて応力集中を生じないように
し、運搬時の衝撃や使用中の温度変化によって容易に破
損を生じることを防止できるマグネトロン用インバータ
回路のトランスを提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手投】この発明は、上記の課題
を解決するための手段として、以下の構成を備えてい
る。
を解決するための手段として、以下の構成を備えてい
る。
【０００９】(1) マグネトロンを駆動するインバータ回
路に設けられ、互いの間にギャップを設けて１対のコア
を配置するとともに、１対のコアの周囲におけるギャッ
プを含む範囲に１次巻線、２次巻線及びヒータ巻線のそ
れぞれを巻回軸方向に互いに隣接させて巻回したマグネ
トロン用インバータ回路のトランスにおいて、前記１対
のコアのそれぞれをＵ字型断面形状に形成したことを特
徴とする。
路に設けられ、互いの間にギャップを設けて１対のコア
を配置するとともに、１対のコアの周囲におけるギャッ
プを含む範囲に１次巻線、２次巻線及びヒータ巻線のそ
れぞれを巻回軸方向に互いに隣接させて巻回したマグネ
トロン用インバータ回路のトランスにおいて、前記１対
のコアのそれぞれをＵ字型断面形状に形成したことを特
徴とする。
【００１０】この構成においては、マグネトロンを駆動
するインバータ回路に含まれるトランスが、それぞれが
Ｕ字型断面形状を呈する１対のコアによって構成され
る。したがって、トランスのコア内に応力集中を生じる
角部が存在せず、運搬時の衝撃等によって作用する外力
や使用中における温度変化による内部応力が、コアの一
部に集中して作用することがなく、コアが容易に破損す
ることがない。
するインバータ回路に含まれるトランスが、それぞれが
Ｕ字型断面形状を呈する１対のコアによって構成され
る。したがって、トランスのコア内に応力集中を生じる
角部が存在せず、運搬時の衝撃等によって作用する外力
や使用中における温度変化による内部応力が、コアの一
部に集中して作用することがなく、コアが容易に破損す
ることがない。
【００１１】(2) マグネトロンを駆動するインバータ回
路に設けられ、互いの間にギャップを設けて１対のコア
を配置するとともに、１対のコアの周囲におけるギャッ
プを含む範囲に巻回軸方向に１次巻線、２次巻線及びヒ
ータ巻線のそれぞれを互いに隣接させて巻回したマグネ
トロン用インバータ回路のトランスにおいて、前記１対
のコアが、ギャップを挟んで互いに対称の形状を呈する
ことを特徴とする。
路に設けられ、互いの間にギャップを設けて１対のコア
を配置するとともに、１対のコアの周囲におけるギャッ
プを含む範囲に巻回軸方向に１次巻線、２次巻線及びヒ
ータ巻線のそれぞれを互いに隣接させて巻回したマグネ
トロン用インバータ回路のトランスにおいて、前記１対
のコアが、ギャップを挟んで互いに対称の形状を呈する
ことを特徴とする。
【００１２】この構成においては、ギャップを挟んで互
いに対称の形状を呈する１対のコアによってトランスが
構成される。したがって、トランスを構成する１対のコ
アの形状が互いに同一になり、部品種類数が削減される
とともに、組立作業時に取付ミスを生じることがない。
いに対称の形状を呈する１対のコアによってトランスが
構成される。したがって、トランスを構成する１対のコ
アの形状が互いに同一になり、部品種類数が削減される
とともに、組立作業時に取付ミスを生じることがない。
【００１３】(3) 前記１対のコアのギャップが、１次巻
線の巻回軸方向の巻回範囲と２次巻線及びヒータ巻線の
巻回軸方向の巻回範囲とのうち、いずれか広い方の巻回
範囲に位置することを特徴とする。
線の巻回軸方向の巻回範囲と２次巻線及びヒータ巻線の
巻回軸方向の巻回範囲とのうち、いずれか広い方の巻回
範囲に位置することを特徴とする。
【００１４】この構成においては、巻回軸方向に互いに
隣接して位置する１次巻線、２次巻線及びヒータ巻線の
巻回範囲において、１次巻線の巻回範囲と２次巻線及び
ヒータ巻線の巻回範囲とのうちで、より広い方の巻回範
囲内に１対のコアのギャップが配置される。したがっ
て、ギャップを挟んで配置される互いに同一形状を呈す
る１対のコアの周囲に１次巻線、２次巻線及びヒータ巻
線を巻回する場合に、各巻線の巻回軸方向におけるコア
の長さが最小化される。
隣接して位置する１次巻線、２次巻線及びヒータ巻線の
巻回範囲において、１次巻線の巻回範囲と２次巻線及び
ヒータ巻線の巻回範囲とのうちで、より広い方の巻回範
囲内に１対のコアのギャップが配置される。したがっ
て、ギャップを挟んで配置される互いに同一形状を呈す
る１対のコアの周囲に１次巻線、２次巻線及びヒータ巻
線を巻回する場合に、各巻線の巻回軸方向におけるコア
の長さが最小化される。
【００１５】(4) 前記１対のコアのギャップが、１次巻
線の巻回軸方向の巻回範囲と２次巻線の巻回軸方向の巻
回範囲との間に位置することを特徴とする。
線の巻回軸方向の巻回範囲と２次巻線の巻回軸方向の巻
回範囲との間に位置することを特徴とする。
【００１６】この構成においては、１次巻線の巻回軸方
向の巻回範囲と２次巻線の巻回軸方向の巻回範囲との間
にコアのギャップが位置する。したがって、１次巻線の
巻回軸方向の巻回範囲と２次巻線及びヒータ巻線の巻回
軸方向の巻回範囲とが略等しい場合にも１対のコアがギ
ャップを挟んで互いに同一形状となる。
向の巻回範囲と２次巻線の巻回軸方向の巻回範囲との間
にコアのギャップが位置する。したがって、１次巻線の
巻回軸方向の巻回範囲と２次巻線及びヒータ巻線の巻回
軸方向の巻回範囲とが略等しい場合にも１対のコアがギ
ャップを挟んで互いに同一形状となる。
【００１７】
【発明の実施の形態】図１は、この発明の実施形態に係
るトランスを含むマグネトロン用インバータ回路の構成
を示す回路図である。ダイオード２、チョークコイル３
及び平滑コンデンサ４によって商用電源１を整流平滑し
て形成した直流電源に、コンデンサ５及びトランス９を
並列に接続し、コンデンサ５及びトランス９からなるＬ
−Ｃ共振回路をトランジスタ１０及びダイオード１１か
らなるスイッチング回路によって２０ＫＨｚ以上の周波
数でスイッチングすることにより、インバータ回路が構
成されている。また、直流電源端子ａ、トランジスタ１
０におけるコレクタ−エミッタ間電圧Ｖｃｅの検出端子
ｂ、接地端子ｃ及びトランジスタドライブ端子ｄを備え
た発振回路１２により、トランジスタ１０がスイッチン
グ制御される。トランス９は、１次巻線６、２次巻線７
及びヒータ巻線８を備えている。トランス９の２次巻線
７は、高圧コンデンサ１３及び高圧ダイオード１４から
なる倍電圧整流回路を介して、電圧が４０００Ｖ程度で
平均電流が２００〜３００ｍＡ程度（８００〜１２００
ｗ程度の電力）の直流高圧電力をマグネトロン１５に供
給している。
るトランスを含むマグネトロン用インバータ回路の構成
を示す回路図である。ダイオード２、チョークコイル３
及び平滑コンデンサ４によって商用電源１を整流平滑し
て形成した直流電源に、コンデンサ５及びトランス９を
並列に接続し、コンデンサ５及びトランス９からなるＬ
−Ｃ共振回路をトランジスタ１０及びダイオード１１か
らなるスイッチング回路によって２０ＫＨｚ以上の周波
数でスイッチングすることにより、インバータ回路が構
成されている。また、直流電源端子ａ、トランジスタ１
０におけるコレクタ−エミッタ間電圧Ｖｃｅの検出端子
ｂ、接地端子ｃ及びトランジスタドライブ端子ｄを備え
た発振回路１２により、トランジスタ１０がスイッチン
グ制御される。トランス９は、１次巻線６、２次巻線７
及びヒータ巻線８を備えている。トランス９の２次巻線
７は、高圧コンデンサ１３及び高圧ダイオード１４から
なる倍電圧整流回路を介して、電圧が４０００Ｖ程度で
平均電流が２００〜３００ｍＡ程度（８００〜１２００
ｗ程度の電力）の直流高圧電力をマグネトロン１５に供
給している。
【００１８】トランス９において、２次巻線７と同一の
コアに巻回されたヒータ巻線８は、マグネトロン１５に
約５０〜１００Ｗ程度のヒータ電力を供給している。ト
ランジスタ１０に対する印加電圧が小さくなったことを
検知してトランジスタ１０が閉成されると、トランジス
タ１０が閉成している間（Ｔon）においてトランジスタ
１０には漸増する電流が流れる。一方、発振回路１２の
制御によってトランジスタ１０が開成さると、トランジ
スタ１０が開成している間（Ｔoff ）においてＬ−Ｃ共
振電圧がコレクタ−エミッタ間に印加される。
コアに巻回されたヒータ巻線８は、マグネトロン１５に
約５０〜１００Ｗ程度のヒータ電力を供給している。ト
ランジスタ１０に対する印加電圧が小さくなったことを
検知してトランジスタ１０が閉成されると、トランジス
タ１０が閉成している間（Ｔon）においてトランジスタ
１０には漸増する電流が流れる。一方、発振回路１２の
制御によってトランジスタ１０が開成さると、トランジ
スタ１０が開成している間（Ｔoff ）においてＬ−Ｃ共
振電圧がコレクタ−エミッタ間に印加される。
【００１９】このように構成されたインバータ回路で
は、トランジスタ１０に電圧が印加されている間にはト
ランジスタ１０に電流が流れず、トランジスタ１０に電
流が流れている間にはトランジスタ１０に電圧が印加さ
れないため、いずれにおいてもトランジスタ１０の発熱
損失が小さくなって効率が高くなる。しかし、Ｌ−Ｃ共
振回路の定数の設定如何によっては、Ｌ−Ｃ共振回路が
オーバーダンピング状態になり、トランジスタ１０が閉
成されている間における電圧値が“０”にならない場合
がある。この場合には、トランジスタ１０に電圧が印加
されている間にトランジスタ１０を閉成せざるを得ず、
大きな短絡電流が流れてトランジスタ１０の発熱損失も
大きくなる。したがって、Ｌ−Ｃ共振回路の定数として
は、オーバーダンピング状態とならない値を設定する必
要がある。
は、トランジスタ１０に電圧が印加されている間にはト
ランジスタ１０に電流が流れず、トランジスタ１０に電
流が流れている間にはトランジスタ１０に電圧が印加さ
れないため、いずれにおいてもトランジスタ１０の発熱
損失が小さくなって効率が高くなる。しかし、Ｌ−Ｃ共
振回路の定数の設定如何によっては、Ｌ−Ｃ共振回路が
オーバーダンピング状態になり、トランジスタ１０が閉
成されている間における電圧値が“０”にならない場合
がある。この場合には、トランジスタ１０に電圧が印加
されている間にトランジスタ１０を閉成せざるを得ず、
大きな短絡電流が流れてトランジスタ１０の発熱損失も
大きくなる。したがって、Ｌ−Ｃ共振回路の定数として
は、オーバーダンピング状態とならない値を設定する必
要がある。
【００２０】図２は、この発明の第１の実施形態に係る
トランスを示す図である。トランス９は、それぞれがＵ
字型断面形状を呈する１対のフェライトコア１６，１７
をギャップ１８を挟んで対向させ、１対のコア１６，１
７の周囲におけるギャップ１８を含む範囲に１次巻線
６、２次巻線７及びヒータ巻線８のそれぞれをこの順に
巻回軸方向に互いに隣接させて巻回して構成されてい
る。このように、１次巻線６、２次巻線７及びヒータ巻
線８を互いに隣接した状態で配置しているため、所望の
結合係数を得ることができるとともに、１次巻線６と２
次巻線７との間の磁束の結合は空気中においても行われ
るため、小型のコア１６，１７を用いることができ、装
置を小型化できる。
トランスを示す図である。トランス９は、それぞれがＵ
字型断面形状を呈する１対のフェライトコア１６，１７
をギャップ１８を挟んで対向させ、１対のコア１６，１
７の周囲におけるギャップ１８を含む範囲に１次巻線
６、２次巻線７及びヒータ巻線８のそれぞれをこの順に
巻回軸方向に互いに隣接させて巻回して構成されてい
る。このように、１次巻線６、２次巻線７及びヒータ巻
線８を互いに隣接した状態で配置しているため、所望の
結合係数を得ることができるとともに、１次巻線６と２
次巻線７との間の磁束の結合は空気中においても行われ
るため、小型のコア１６，１７を用いることができ、装
置を小型化できる。
【００２１】また、コア１６，１７は、断面形状がＵ字
型を呈するため、コア１６，１７内に角部が形成されな
い。このため、運搬時の衝撃によって作用する外力や使
用中における温度変化により生じた内部応力が、コア１
６，１７の一部に集中的に作用することがなく、コア１
６，１７が容易に破損することを防止できる。
型を呈するため、コア１６，１７内に角部が形成されな
い。このため、運搬時の衝撃によって作用する外力や使
用中における温度変化により生じた内部応力が、コア１
６，１７の一部に集中的に作用することがなく、コア１
６，１７が容易に破損することを防止できる。
【００２２】図３は、この発明の第２の実施形態に係る
トランスを示す図である。この実施形態に係るトランス
９は、ギャップ１８を挟んで１対のコア１６，１７を対
称の形状としたものである。したがって、トランス９
は、互いに同一の形状の１対のコア１６，１７によって
構成され、コア１６，１７として同一部品を用いること
ができ、準備すべき部品種類数を削減してコストを低廉
化することができる。また、インバータ回路の組立時に
おけるコア１６，１７の配置ミスの発生が確実に防止さ
れ、組立作業を簡略化することができる。
トランスを示す図である。この実施形態に係るトランス
９は、ギャップ１８を挟んで１対のコア１６，１７を対
称の形状としたものである。したがって、トランス９
は、互いに同一の形状の１対のコア１６，１７によって
構成され、コア１６，１７として同一部品を用いること
ができ、準備すべき部品種類数を削減してコストを低廉
化することができる。また、インバータ回路の組立時に
おけるコア１６，１７の配置ミスの発生が確実に防止さ
れ、組立作業を簡略化することができる。
【００２３】さらに、トランス９において、コア１６と
コア１７との間のギャップ１８は、１次巻線６の巻回軸
方向の巻回範囲と２次巻線７及びヒータ巻線８の巻回軸
方向の巻回範囲とのうち、いずれか広い方の巻回範囲に
配置される。即ち、巻回軸方向に互いに隣接して位置す
る１次巻線６、２次巻線７及びヒータ巻線８の巻回範囲
において、１次巻線６の巻回範囲と２次巻線７及びヒー
タ巻線８の巻回範囲とのうちで、より広い方の巻回範囲
内にギャップ１８が配置される。例えば、図３に示すよ
うに、巻回軸方向における１次巻線６の巻回範囲と２次
巻線７の巻回範囲とが等しい場合には、ギャップ１８は
２次巻線７の巻回範囲内に位置する。
コア１７との間のギャップ１８は、１次巻線６の巻回軸
方向の巻回範囲と２次巻線７及びヒータ巻線８の巻回軸
方向の巻回範囲とのうち、いずれか広い方の巻回範囲に
配置される。即ち、巻回軸方向に互いに隣接して位置す
る１次巻線６、２次巻線７及びヒータ巻線８の巻回範囲
において、１次巻線６の巻回範囲と２次巻線７及びヒー
タ巻線８の巻回範囲とのうちで、より広い方の巻回範囲
内にギャップ１８が配置される。例えば、図３に示すよ
うに、巻回軸方向における１次巻線６の巻回範囲と２次
巻線７の巻回範囲とが等しい場合には、ギャップ１８は
２次巻線７の巻回範囲内に位置する。
【００２４】これによって、ギャップ１８を挟んで配置
される互いに同一形状を呈する１対のコア１６，１７の
周囲に１次巻線６、２次巻線７及びヒータ巻線８を巻回
する場合に、各巻線の巻回軸方向におけるコア１６，１
７のそれぞれの長さを最小にすることができ、コア１
６，１７の形状を最も小型化することができる。
される互いに同一形状を呈する１対のコア１６，１７の
周囲に１次巻線６、２次巻線７及びヒータ巻線８を巻回
する場合に、各巻線の巻回軸方向におけるコア１６，１
７のそれぞれの長さを最小にすることができ、コア１
６，１７の形状を最も小型化することができる。
【００２５】なお、巻回軸方向における各巻線の巻回範
囲は各巻線の巻回数、線径及び巻回半径等によって相違
し、巻線方向における１次巻線６の巻線範囲が２次巻線
７及びヒータ巻線８の巻線範囲よりも広くなる場合も考
えられ、この場合には、ギャップ１８を１次巻線６の巻
回範囲に配置することによってコア１６，１７の巻回軸
方向の長さを最小にできる。
囲は各巻線の巻回数、線径及び巻回半径等によって相違
し、巻線方向における１次巻線６の巻線範囲が２次巻線
７及びヒータ巻線８の巻線範囲よりも広くなる場合も考
えられ、この場合には、ギャップ１８を１次巻線６の巻
回範囲に配置することによってコア１６，１７の巻回軸
方向の長さを最小にできる。
【００２６】また、図４に示すように、コア１６，１７
の周囲に１次巻線６、ヒータ巻線８、２次巻線７をこの
順に巻回する場合にも、この発明を同様に実施できる。
の周囲に１次巻線６、ヒータ巻線８、２次巻線７をこの
順に巻回する場合にも、この発明を同様に実施できる。
【００２７】さらに、巻線方向における１次巻線６の巻
線範囲と２次巻線７及びヒータ巻線８の巻線範囲とが略
等しい場合には、図５に示すようにギャップ１８を巻回
軸方向における１次巻線６と２次巻線との間に配置する
ことによって、コア１６，１７の巻回軸方向の長さを最
小にできる。
線範囲と２次巻線７及びヒータ巻線８の巻線範囲とが略
等しい場合には、図５に示すようにギャップ１８を巻回
軸方向における１次巻線６と２次巻線との間に配置する
ことによって、コア１６，１７の巻回軸方向の長さを最
小にできる。
【００２８】
【発明の効果】この発明は、以下の効果を奏する。
【００２９】(1) マグネトロンを駆動するインバータ回
路に含まれるトランスを、それぞれがＵ字型形状を呈す
る１対のコアによって構成することにより、トランスの
コア内に応力集中を生じる角部が存在せず、運搬時の衝
撃等によって作用する外力や使用中における温度変化に
よる内部応力が、コアの一部に集中して作用することが
なく、コアが容易に破損することを確実に防止できる。
路に含まれるトランスを、それぞれがＵ字型形状を呈す
る１対のコアによって構成することにより、トランスの
コア内に応力集中を生じる角部が存在せず、運搬時の衝
撃等によって作用する外力や使用中における温度変化に
よる内部応力が、コアの一部に集中して作用することが
なく、コアが容易に破損することを確実に防止できる。
【００３０】(2) ギャップを挟んで対称形状を呈する１
対のコアによってトランスを構成することにより、トラ
ンスを構成する１対のコアを互いに同一の形状とし、部
品種類数を削減してコストの低廉化及び組立作業の簡略
化を実現できる。
対のコアによってトランスを構成することにより、トラ
ンスを構成する１対のコアを互いに同一の形状とし、部
品種類数を削減してコストの低廉化及び組立作業の簡略
化を実現できる。
【００３１】(3) 巻回軸方向に互いに隣接して位置する
１次巻線、２次巻線及びヒータ巻線の巻回範囲におい
て、１次巻線の巻回範囲と２次巻線及びヒータ巻線の巻
回範囲とのうちで、より広い方の巻回範囲内に１対のコ
アのギャップを配置することにより、ギャップを挟んで
配置される互いに同一形状を呈する１対のコアの周囲に
１次巻線、２次巻線及びヒータ巻線を巻回する場合に、
各巻線の巻回軸方向におけるコアの長さを最小にするこ
とができ、コアの形状を最も小型化することができる。
１次巻線、２次巻線及びヒータ巻線の巻回範囲におい
て、１次巻線の巻回範囲と２次巻線及びヒータ巻線の巻
回範囲とのうちで、より広い方の巻回範囲内に１対のコ
アのギャップを配置することにより、ギャップを挟んで
配置される互いに同一形状を呈する１対のコアの周囲に
１次巻線、２次巻線及びヒータ巻線を巻回する場合に、
各巻線の巻回軸方向におけるコアの長さを最小にするこ
とができ、コアの形状を最も小型化することができる。
【００３２】(4) １次巻線の巻回軸方向の巻回範囲と２
次巻線の巻回軸方向の巻回範囲との間にコアのギャップ
を位置させることにより、１次巻線の巻回軸方向の巻回
範囲と２次巻線及びヒータ巻線の巻回軸方向の巻回範囲
とが略等しい場合にも、ギャップを挟んで互いに同一形
状の１対のコアを用いることができる。
次巻線の巻回軸方向の巻回範囲との間にコアのギャップ
を位置させることにより、１次巻線の巻回軸方向の巻回
範囲と２次巻線及びヒータ巻線の巻回軸方向の巻回範囲
とが略等しい場合にも、ギャップを挟んで互いに同一形
状の１対のコアを用いることができる。
【図１】この発明の実施形態に係るトランスを含むマグ
ネトロン用インバータ回路の構成を示す回路図である。
ネトロン用インバータ回路の構成を示す回路図である。
【図２】この発明の第１の実施形態に係るトランスを示
す図である。
す図である。
【図３】この発明の第２の実施形態に係るトランスを示
す図である。
す図である。
【図４】この発明の第３の実施形態に係るトランスを示
す図である。
す図である。
【図５】この発明の第４の実施形態に係るトランスを示
す図である。
す図である。
【図６】従来のマグネトロン用インバータ回路の構成を
示す回路図である。
示す回路図である。
【図７】従来のマグネトロン用インバータ回路に適用さ
れるトランスの構成を示す図である。
れるトランスの構成を示す図である。
６−１次巻線 ７−２次巻線 ８−ヒータ巻線 ９−トランス １６，１７−コア １８−ギャップ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｈ０１Ｆ 31/00 Ｃ
Claims (4)
- 【請求項１】マグネトロンを駆動するインバータ回路に
設けられ、互いの間にギャップを設けて１対のコアを配
置するとともに、１対のコアの周囲におけるギャップを
含む範囲に巻回軸方向に１次巻線、２次巻線及びヒータ
巻線のそれぞれを互いに隣接させて巻回したマグネトロ
ン用インバータ回路のトランスにおいて、 前記１対のコアのそれぞれをＵ字型断面形状に形成した
ことを特徴とするマグネトロン用インバータ回路のトラ
ンス。 - 【請求項２】マグネトロンを駆動するインバータ回路に
設けられ、互いの間にギャップを設けて１対のコアを配
置するとともに、１対のコアの周囲におけるギャップを
含む範囲に巻回軸方向に１次巻線、２次巻線及びヒータ
巻線のそれぞれを互いに隣接させて巻回したマグネトロ
ン用インバータ回路のトランスにおいて、 前記１対のコアが、ギャップを挟んで対称の形状を呈す
ることを特徴とするマグネトロン用インバータ回路のト
ランス。 - 【請求項３】前記１対のコアのギャップが、１次巻線の
巻回軸方向の巻回範囲と２次巻線及びヒータ巻線の巻回
軸方向の巻回範囲とのうち、いずれか広い方の巻回範囲
に位置することを特徴とする請求項１又は２に記載のマ
グネトロン用インバータ回路のトランス。 - 【請求項４】前記１対のコアのギャップが、１次巻線の
巻回軸方向の巻回範囲と２次巻線の巻回軸方向の巻回範
囲との間に位置することを特徴とする請求項１又は２に
記載のマグネトロン用インバータ回路のトランス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP37450999A JP2001189222A (ja) | 1999-12-28 | 1999-12-28 | マグネトロン用インバータ回路のトランス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP37450999A JP2001189222A (ja) | 1999-12-28 | 1999-12-28 | マグネトロン用インバータ回路のトランス |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001189222A true JP2001189222A (ja) | 2001-07-10 |
Family
ID=18503975
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP37450999A Pending JP2001189222A (ja) | 1999-12-28 | 1999-12-28 | マグネトロン用インバータ回路のトランス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001189222A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9055616B2 (en) | 2007-09-21 | 2015-06-09 | Soudronic Ag | Method and apparatus for inductively heating an electrically conductive workpiece |
-
1999
- 1999-12-28 JP JP37450999A patent/JP2001189222A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9055616B2 (en) | 2007-09-21 | 2015-06-09 | Soudronic Ag | Method and apparatus for inductively heating an electrically conductive workpiece |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040603 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040608 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20041019 |