JP2001182538A - エンジン - Google Patents
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Abstract
噴射装置を必要とせずに、高圧縮比で高効率なエンジン
の提供にあり、特に、天然ガスのような気体燃料を使用
するエンジンにも適用可能な高効率エンジンの提供。 【解決手段】主燃焼室2において燃料Gと酸素含有ガス
Aとをピストン3によって圧縮して燃焼させ、ピストン
3をシリンダ1内で往復作動させ、クランク軸6の回転
を維持するエンジン100で、主燃焼室2に絞り孔14
を介して連通する副室12を設け、副室12に燃料Gを
供給する燃料供給手段15と、副室12の混合気に着火
する副室着火手段16とを設けるとともに、絞り孔14
が、副室12における燃焼により得られる圧力波の伝播
によって副室12における未燃焼燃料Gの主燃焼室2へ
の噴出を許容し、かつ、副室12における燃焼火炎の主
燃焼室2への噴出を阻止するエンジン。
Description
燃料と酸素含有ガスとをピストンによって圧縮して燃焼
させ、前記ピストンをシリンダ内で往復作動させ、クラ
ンク軸の回転を維持するエンジンに関する。
点火式のエンジンとディーゼルエンジンとに大別するこ
とができる。
一例である空気と燃料との混合気を主燃焼室内に吸引し
て圧縮し、その後、着火手段である点火プラグにより着
火するもので、理想的なサイクルはオットーサイクル
(定容加熱サイクル)と考えられており、圧縮比を高く
して希薄燃焼させることによって熱効率が向上する。更
に、火花点火式のエンジンでは、特に部分負荷時の火炎
温度低下、サイクル効率向上、ポンピング損失低下など
により排ガス対策、燃費改善に有力である希薄燃焼方式
として、層状給気方式がある。層状給気方式とは、点火
しやすい濃度の混合気を点火プラグの周りにつくり、そ
の外側に希薄領域を形成するように構成し、まず濃い混
合気に点火し、その火炎により希薄混合気の部分も燃焼
させ、全体として希薄混合気を燃焼させる方式である。
この層状給気方式の燃焼室構造の一例として、燃焼室に
燃料を直接噴射する燃料噴射弁を備え、燃料の燃焼室内
噴出により、特に点火プラグ付近に可燃混合気を形成し
安定燃焼させるものがある。
で噴出する燃料噴射装置により、燃料を上死点付近で噴
射して自然着火させるように構成され、火花点火式のエ
ンジンのように火炎伝播の圧力上昇によるノッキングの
発生がなく、圧縮比を高くして熱効率の向上を図ること
ができる。
を燃焼室に直接噴射し、例えば層状給気方式を採用し
て、効率の向上を図ろうとする場合、燃焼室内に燃料を
加圧して噴射するための燃料噴射弁を備える必要があ
る。更に、燃料が天然ガスなどの気体燃料の場合、この
気体燃料を加圧して燃焼室に直接噴射するのは困難であ
り、複雑な構造で高価な燃料噴射弁を必要とする。
したもので、その目的は、燃料を高圧で噴射するための
複雑で高価な燃料噴射弁などを必要とせずに、高圧縮比
で高効率なエンジンの提供にあり、特に、天然ガスのよ
うな気体燃料を使用するエンジンにも適用可能な高効率
エンジンの提供にある。
め、請求項1に係る発明の特徴構成は、主燃焼室におい
て燃料と酸素含有ガスとをピストンによって圧縮して燃
焼させ、前記ピストンをシリンダ内で往復作動させ、ク
ランク軸の回転を維持するエンジンであって、前記主燃
焼室に絞り孔を介して連通する副室を設け、前記副室に
燃料を供給する燃料供給手段と、前記副室の混合気に着
火する副室着火手段とを設けるとともに、前記絞り孔
が、前記副室における燃焼により得られる圧力波の伝播
によって前記副室における未燃焼燃料の前記主燃焼室へ
の噴出を許容し、かつ、前記副室における燃焼火炎の前
記主燃焼室への噴出を阻止する点にある。
態のとき、つまり、4サイクルエンジンであれば、吸気
工程もしくは圧縮工程の初期に、また、2サイクルエン
ジンであれば、掃気工程もしくは圧縮工程の初期におい
て、前記燃料供給手段により燃料が副室に低圧で供給さ
れる。このようにして副室に供給された燃料は、その副
室において、4サイクルエンジンであれば吸気工程に、
また、2サイクルエンジンであれば掃気工程に吸入され
た酸素含有ガスの一例である空気と混合され、更に、そ
の後の圧縮工程において、絞り孔を介して副室に流入し
た空気とも混合され、同時に、主燃焼室においては、吸
入された空気が圧縮される。その後、副室着火手段によ
って副室の混合気に着火して燃焼させることにより、副
室の圧力が急速に上昇する。
で得られる圧力波の伝播によって副室における未燃焼燃
料の主燃焼室への噴出を許容し、かつ、副室における燃
焼火炎の主燃焼室への噴出を阻止するように構成されて
いるので、副室の未燃焼燃料が、高圧の状態で絞り孔を
介して主燃焼室へ勢い良く噴出される。この主燃焼室へ
噴出された未燃焼燃料は、主燃焼室の空気と反応し、そ
の当量比が燃焼上限界以上であれば、主燃焼室の空気と
反応して燃焼することになり、いわゆるディーゼルサイ
クル(定圧サイクル)に近い燃焼となる。
ような複雑で高価な燃料噴射装置や、燃料を燃焼室に直
接噴射する層状給気方式における燃料噴射弁などを必要
とせずに、副室での圧力上昇を利用して、燃料を確実に
主燃焼室へ供給することができ、その燃料がたとえ気体
燃料であっても、ディーゼルサイクルに近い燃焼を実現
して高効率化を図ることができる。その上、例えば、当
量比を0.2〜1.0と大幅に変化させても、好ましい
状態で完全燃焼させることができ、例えば、全体的に混
合気の当量比を0.35程度の希薄に設定しても、燃料
を好ましい状態で完全燃焼させることができるため、比
熱比が高く高効率になるとともに、未燃成分の排出を低
減することができ、更に、ノッキングの発生を防止でき
るので、圧縮比を高く設定してエンジンの効率を一層向
上することができる。
り孔が、前記主燃焼室において、前記ピストンの作動方
向に対して旋回方向に開口されている点にある。
良く噴出された未燃焼燃料は、ピストンの作動方向の周
りを旋回することになり、主燃焼室において、未燃焼燃
料と酸素含有ガスとの混合が促進されて、確実な燃焼が
可能となる。
燃焼室の混合気に着火する主室着火手段を設け、前記絞
り孔が、前記主燃焼室において、前記主室着火手段の方
向へ傾斜する方向に開口されている点にある。
良く噴出された未燃焼燃料は、上昇するピストンとの協
働作用によって主室着火手段の方へ送られることにな
り、主燃焼室においては、濃度の異なる混合気が送り込
まれる、いわゆる層状給気の状態となり、全体として希
薄燃焼が可能となって低NOx化などを図ることができ
るとともに、その主室着火手段の方へ送られた未燃焼燃
料に対して主室着火手段により着火されるので、主燃焼
室における着火も確実に行われる。
料が、天然ガスであって、前記絞り孔の最小直径が、
1.7mm〜0.2mmに設定されている点にある。
ながら、上述したように複雑で高価な燃料噴射装置を必
要とせずに、燃料を確実に主燃焼室へ供給することがで
きるとともに、副室における燃焼火炎の主燃焼室への噴
出を確実に阻止することができる。
態を図面に基づいて説明する。このエンジン100は、
図1に示すように、シリンダ1と、シリンダ1内に収容
されてシリンダ1と共に主燃焼室2を形成するピストン
3とを備え、ピストン3には、ピストンピン4によって
連接棒5が接続され、その連接棒5を介して、前記ピス
トン3が、クランク軸6に連動連結されている。
る吸気弁8と排気路9を開閉する排気弁10とを備え、
吸気弁8と排気弁10を開閉動作させながら、吸気路7
から主燃焼室2内に酸素含有ガスとしての空気Aを取り
込み、主燃焼室2において吸気、圧縮、燃焼・膨張、排
気の諸工程を実行して、ピストン3をシリンダ1内にお
いて矢印Lで示す方向に往復作動させ、その往復作動を
クランク軸6の回転運動に変えて出力するもので、かか
る構成は、通常の4サイクルエンジンと変わるところは
ない。
には、副室12を備えた副室部材13が設けられ、副室
12に連通する絞り孔14が主燃焼室2に開口する状態
でシリンダヘッド11に取付けられている。エンジン1
00は、燃料Gとしてメタンを主成分とする天然ガスを
使用し、その燃料Gを副室12に供給する燃料供給手段
としての燃料供給弁15が、前記副室部材13に取付け
られ、かつ、副室部材13には、副室着火手段としての
副室点火プラグ16も取付けられ、更に、主燃焼室2に
は、主室着火手段としての主室点火プラグ17が設けら
れている。
〜0.2mmに設定されていて、副室12における燃焼
により得られる圧力波の伝播によって、副室12におけ
る未燃焼の燃料G、つまり、メタンを主成分とする天然
ガスの主燃焼室2への噴出を許容し、かつ、副室12に
おける燃焼火炎の主燃焼室2への噴出を阻止するように
構成されている。そして、前記絞り孔14は、シリンダ
1の軸心から外れた位置で、かつ、斜めに向けて設けら
れ、後に詳しく説明するように、主燃焼室2において、
主室点火プラグ17の方向へ傾斜するように開口されて
いる。
ける動作を図2のタイムチャートに基づいて説明する。
なお、この図2のタイムチャートにおいて、TDCは、
ピストン3の上死点におけるクランク軸6の回転角であ
り、BDCは、ピストン3の下死点におけるクランク軸
6の回転角である。
気弁8が開かれ、ピストン3の下降に伴って、吸気路7
から主燃焼室2に空気Aが吸引され、ピストン3が下死
点を越えて上昇しはじめた直後に、吸気弁8が閉じられ
る。このピストン3の上昇時には排気弁10が閉じられ
ており、ピストン3の上昇に伴って主燃焼室2の空気A
が圧縮され、その圧縮された空気Aの一部が、絞り孔1
4を介して副室12に供給されるとともに、ピストン3
が上昇しはじめた直後、つまり、圧縮工程の初期段階に
おいて、前記燃料供給弁15が開かれる。このように、
主燃焼室2や副室12が低圧の圧縮工程の初期段階に燃
料供給弁15が開かれて燃料Gが供給されるので、燃料
Gのガス圧によって、燃料Gを副室12に供給すること
ができる。
室12における混合気の当量比が、0.65〜1.2の
可燃範囲内になるように設定されており、その状態で、
ピストン3が上死点に至る直前に副室点火プラグ16が
作動されるので、副室12における混合気への着火は確
実に行われる。その着火によって混合気の一部が燃焼す
ると、その燃焼によって副室12の圧力が急速に上昇
し、その圧力波の伝播によって、副室12における混合
気、つまり、未燃焼の燃料Gが、絞り孔14を介して主
燃焼室2に高圧で勢い良く噴出され、かつ、副室12に
おける燃焼火炎は、絞り孔14によって主燃焼室2への
噴出が阻止される。
際し、前記絞り孔14が、シリンダ1の軸心から外れた
位置で斜めに向けて設けられ、絞り孔14が主室点火プ
ラグ17の方向へ傾斜するように開口されているので、
噴出された未燃焼燃料Gは、上昇するピストン3との協
働作用によって、図1において点線で示すように、主室
点火プラグ17の方へと強制的に送られ、その後、主室
点火プラグ17の作動で着火され、主燃焼室2で燃焼す
る。このようにして、絞り孔14からの未燃焼燃料G
は、勢い良く噴出されて主室点火プラグ17の方へと送
られるので、主燃焼室2は、濃度の異なる混合気を送り
込む、いわゆる層状給気の状態となる。そして、主室点
火プラグ17の周辺領域に点火しやすい濃度の混合気が
送り込まれた時点で着火するので、主室点火プラグ17
による着火が確実となり、その火炎によって周囲の希薄
混合気を燃焼させることになり、全体として希薄燃焼が
可能となって低NOx化を図ることができる。
ゼルサイクル(定圧サイクル)に近い状態であり、主燃
焼室2において混合気を圧縮するのではなくて空気Aを
圧縮することになるので、ノッキングを抑制することが
でき、エンジンの圧縮比を高く設定して、効率の向上を
図ることができる。そして、1サイクルで燃焼させる燃
料Gと空気Aの混合気の当量比を0.35程度の超希薄
状態にしてエンジン100を運転することができるの
で、CO、HC、NOxなどの排出を低減させることが
できる。
例にして説明したが、2サイクルエンジンに適用するこ
ともでき、その実施の形態を示したのが図3である。こ
の図3に示す2サイクルエンジン200も、シリンダ1
と、シリンダ1内に収容されてシリンダ1と共に主燃焼
室2を形成するピストン3とを備え、ピストン3には、
ピストンピン4によって連接棒5が接続され、その連接
棒5を介して、前記ピストン3が、クランク軸6に連動
連結されている。
ク室18に連通し、かつ、ピストン3によって開閉され
る吸気ポート19と排気ポート20、ならびに、クラン
ク室18と主燃焼室2とを連通し、かつ、ピストン3に
よって開閉される掃気ポート21を備え、吸気ポート1
9からクランク室18に吸引された酸素含有ガスとして
の空気Aを掃気ポート21から主燃焼室2内に取り込
み、主燃焼室2において、圧縮、燃焼・膨張、排気の諸
工程を実行して、ピストン3をシリンダ1内において矢
印Lで示す方向に往復作動させ、その往復作動をクラン
ク軸6の回転運動に変えて出力するように構成されてい
る。
にも、副室12を備えた副室部材13が設けられ、副室
12に連通する絞り孔14が主燃焼室2に開口する状態
でシリンダヘッド11に取付けられるととも、燃料Gと
してのメタンを主成分とする天然ガスを副室12に供給
する燃料供給手段としての燃料供給弁15と副室着火手
段としての副室点火プラグ16とが、副室部材13に取
付けられている。この絞り孔14も、先の実施形態と同
様に、その直径が1.7mm〜0.2mmに設定されて
いて、副室12における燃焼により得られる圧力波の伝
播によって、副室12における未燃焼の燃料Gの主燃焼
室2への噴出を許容して、副室12における燃焼火炎の
主燃焼室2への噴出を阻止するように構成されるととも
に、シリンダ1の軸心から外れた位置で、かつ、斜めに
向けて設けられ、主燃焼室2において、主燃焼室2に設
けられた主室着火手段としての主室点火プラグ17の方
向へ傾斜するように開口されている。
は、ピストン3が上死点から下降するのに伴って、ま
ず、排気ポート20が開かれ、その後、掃気ポート21
も開かれて、掃気ポート21からの空気Aの送り込みに
よって、主燃焼室2の排ガスが排気ポート20から押出
されて掃気が行われると同時に、主燃焼室2に空気Aが
供給される。ピストン3が下死点を越えて上昇すると、
まず、掃気ポート21が、その後に、排気ポート20が
閉じられ、ピストン3の上昇に伴って、主燃焼室2の空
気Aが圧縮され、圧縮された空気Aの一部が、絞り孔1
4を介して副室12内に供給される。この圧縮工程の初
期段階、つまり、主燃焼室2や副室12が低圧の状態
で、燃料供給弁15が開かれて燃料Gが供給されるの
で、燃料Gのガス圧によって、燃料Gを副室12に供給
することができる。
12における混合気の当量比が、0.65〜1.2の可
燃範囲内になるように設定されており、ピストン3が上
死点に至る直前に副室点火プラグ16が作動されるの
で、副室12における混合気への着火は確実に行われ、
副室12内の混合気の一部が燃焼すると、混合気副室1
2の圧力上昇に伴って、混合気副室12内の混合気、つ
まり、未燃焼の燃料Gが、絞り孔14から高圧で勢い良
く噴出され、先の実施形態と同様に、上昇するピストン
3との協働作用によって、図3において点線で示すよう
に、主室点火プラグ17の方に送られて着火される。こ
の燃焼もディーゼルサイクルに近い状態であり、主燃焼
室2において空気Aのみを圧縮するので、ノッキングを
抑制し、かつ、エンジンの圧縮比を高く設定して、効率
の向上を図ることができるとともに、燃料Gと空気Aの
混合気の当量比を0.35程度の超希薄状態にしてエン
ジン200を運転することができるので、CO、HC、
NOxなどの排出を低減させることができる。
4の直径をその全長にわたって、1.7mm〜0.2m
mに設定した例を示したが、絞り孔14の最小直径のみ
を1.7mm〜0.2mmに設定して、その最小直径部
分によって、未燃焼の燃料Gの主燃焼室2への噴出を許
容し、燃焼火炎の主燃焼室2への噴出を阻止するように
構成することもできる。
主燃焼室2において、必ずしも主室点火プラグ17の方
向へ傾斜するように開口させる必要はないし、その他、
種々の構成に変更して実施することができる。例えば、
主燃焼室2において、ピストン3の作動方向Lに対して
旋回方向に向けて開口させることもでき、その場合に
は、絞り孔14から噴出された未燃焼燃料Gが、ピスト
ン3の作動方向Lの周りを旋回することになって、主燃
焼室2における空気Aと未燃焼燃料Gとの混合が促進さ
れる。更に、絞り孔14の配設とピストン3の上面形状
とによって、絞り孔14から噴出された未燃焼燃料G
が、ピストン3の上昇に伴って、ピストン3の作動方向
L周りを旋回しながら主室点火プラグ17の方へと強制
的に送られるように構成することもできる。
とする天然ガスに限るものではなく、水素、プロパン、
ブタンなどの各種の気体燃料を使用したり、気体燃料以
外の燃料、例えば、ガソリン、軽油、重油、エタノー
ル、メタノールなどの液体燃料を使用することもでき、
また、主燃焼室2に供給する酸素含有ガスについても、
空気A以外に、酸素成分含有量が空気よりも高い酸素富
化ガスなどを使用することができる。
2に主室点火プラグ17を設け、その主室点火プラグ1
7によって主燃焼室2内の混合気に着火する構成を示し
たが、主室点火プラグ17を無くし、副室点火プラグ1
6のみを設けて、副室12内の混合気を高圧状態で主燃
焼室2内へ噴出させ、主燃焼室2内の空気Aと反応させ
て燃焼させる、いわゆるディーゼルエンジンに近い構成
にして実施することもできる。
構成図
イムチャート
略構成図
Claims (4)
- 【請求項1】 主燃焼室において燃料と酸素含有ガスと
をピストンによって圧縮して燃焼させ、前記ピストンを
シリンダ内で往復作動させ、クランク軸の回転を維持す
るエンジンであって、 前記主燃焼室に絞り孔を介して連通する副室を設け、 前記副室に燃料を供給する燃料供給手段と、前記副室の
混合気に着火する副室着火手段とを設けるとともに、 前記絞り孔が、前記副室における燃焼により得られる圧
力波の伝播によって前記副室における未燃焼燃料の前記
主燃焼室への噴出を許容し、かつ、前記副室における燃
焼火炎の前記主燃焼室への噴出を阻止するエンジン。 - 【請求項2】 前記絞り孔が、前記主燃焼室において、
前記ピストンの作動方向に対して旋回方向に開口されて
いる請求項1に記載のエンジン。 - 【請求項3】 前記主燃焼室の混合気に着火する主室着
火手段を設け、 前記絞り孔が、前記主燃焼室において、前記主室着火手
段の方向へ傾斜する方向に開口されている請求項1また
は2に記載のエンジン。 - 【請求項4】 前記燃料が、天然ガスであって、前記絞
り孔の最小直径が、1.7mm〜0.2mmに設定され
ている請求項1〜3のいずれか1項に記載のエンジン。
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