JP2001179866A - ポリプロピレン系樹脂板状発泡体 - Google Patents
ポリプロピレン系樹脂板状発泡体Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 断熱性にすぐれるポリプロピレン系樹脂の板
状発泡体を提供する。 【解決手段】 密度が１０〜５０ｋｇ／ｍ3で厚みが少
なくとも１０ｍｍのポリプロピレン系樹脂発泡体１の表
面および／または内部に少なくとも１層の金属薄膜２を
含有する。ポリプロピレン系樹脂からなる低密度の発泡
体１から構成され、かつ熱伝導率が極めて低いことから
断熱材、構造材として極めて有用なものである。
状発泡体を提供する。 【解決手段】 密度が１０〜５０ｋｇ／ｍ3で厚みが少
なくとも１０ｍｍのポリプロピレン系樹脂発泡体１の表
面および／または内部に少なくとも１層の金属薄膜２を
含有する。ポリプロピレン系樹脂からなる低密度の発泡
体１から構成され、かつ熱伝導率が極めて低いことから
断熱材、構造材として極めて有用なものである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ポリプロピレン系
樹脂の発泡体を利用した板状発泡体に関する。さらに詳
しくは、たとえば建築物の壁、床間仕切などの構造材、
断熱材などに好適に使用し得る、断熱性にすぐれるポリ
プロピレン系樹脂の発泡体を利用した板状発泡体に関す
る。
樹脂の発泡体を利用した板状発泡体に関する。さらに詳
しくは、たとえば建築物の壁、床間仕切などの構造材、
断熱材などに好適に使用し得る、断熱性にすぐれるポリ
プロピレン系樹脂の発泡体を利用した板状発泡体に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】熱可塑性樹脂からなる発泡体は、一般
に、軽量で断熱性や外部からの応力の緩衝性が良好であ
ることから、断熱材、緩衝材、芯材、食品容器などとし
て、幅広く利用されている。なかでも、ポリプロピレン
系樹脂からなる発泡体は、耐薬品性、耐衝撃性および耐
熱性が良好であるため、とくに、緩衝材として好適に利
用されている。
に、軽量で断熱性や外部からの応力の緩衝性が良好であ
ることから、断熱材、緩衝材、芯材、食品容器などとし
て、幅広く利用されている。なかでも、ポリプロピレン
系樹脂からなる発泡体は、耐薬品性、耐衝撃性および耐
熱性が良好であるため、とくに、緩衝材として好適に利
用されている。
【０００３】しかしながらポリプロピレン系樹脂からな
る発泡体に断熱性を付与しようとした場合、ポリプロピ
レン系樹脂はガスバリア性が低いため発泡剤から発生す
る熱伝導率の低い気体が気泡より外部へ散逸されやすく
断熱性能にすぐれる発泡体を得ることは非常に困難であ
る。一般にポリプロピレン系樹脂からなる発泡体の平均
温度２０℃における熱伝導率を０．０４０Ｗ／ｍ・Ｋ以
下とすることは極めて困難である。
る発泡体に断熱性を付与しようとした場合、ポリプロピ
レン系樹脂はガスバリア性が低いため発泡剤から発生す
る熱伝導率の低い気体が気泡より外部へ散逸されやすく
断熱性能にすぐれる発泡体を得ることは非常に困難であ
る。一般にポリプロピレン系樹脂からなる発泡体の平均
温度２０℃における熱伝導率を０．０４０Ｗ／ｍ・Ｋ以
下とすることは極めて困難である。
【０００４】またポリプロピレン系樹脂は、結晶性樹脂
であるために、溶融時の粘度および抗張力が低く、この
樹脂を発泡させる場合、発泡時に気泡壁の強度が充分に
保持されない。そのため、ポリプロピレン系樹脂を発泡
させることにより、気泡径の小さい低密度の発泡体を得
ることが困難であった。
であるために、溶融時の粘度および抗張力が低く、この
樹脂を発泡させる場合、発泡時に気泡壁の強度が充分に
保持されない。そのため、ポリプロピレン系樹脂を発泡
させることにより、気泡径の小さい低密度の発泡体を得
ることが困難であった。
【０００５】このように、ポリプロピレン系樹脂からな
る低密度で断熱性にすぐれた発泡体を得ることは従来か
ら困難であることが知られている。
る低密度で断熱性にすぐれた発泡体を得ることは従来か
ら困難であることが知られている。
【０００６】このような困難性を克服する試みとして、
近年、特開平１０−２４５４０号公報には厚み１〜７ｍ
ｍの板状ポリプロピレン系樹脂発泡体の少なくとも片面
に厚み０．３〜３ｍｍのポリオレフィン系樹脂発泡シー
トを積層した積層板が開示されている。また特開平１０
−１３８４２５号公報には倍率１．５〜５倍のポリプロ
ピレン発泡シートの両面に金属薄板を積層する製造方法
が開示されている。
近年、特開平１０−２４５４０号公報には厚み１〜７ｍ
ｍの板状ポリプロピレン系樹脂発泡体の少なくとも片面
に厚み０．３〜３ｍｍのポリオレフィン系樹脂発泡シー
トを積層した積層板が開示されている。また特開平１０
−１３８４２５号公報には倍率１．５〜５倍のポリプロ
ピレン発泡シートの両面に金属薄板を積層する製造方法
が開示されている。
【０００７】しかしながらこれらの方法はいずれも薄物
のシートを基材としたプロピレン系樹脂積層発泡シート
であり、低密度で厚物のポリプロピレン系樹脂からなる
発泡体とするにはいまだ充分でない。
のシートを基材としたプロピレン系樹脂積層発泡シート
であり、低密度で厚物のポリプロピレン系樹脂からなる
発泡体とするにはいまだ充分でない。
【０００８】このように、ポリプロピレン系樹脂からな
る低密度で厚物の発泡体から構成され、断熱性にすぐれ
た板状発泡体がいまだ見出されていないのが現状であ
る。
る低密度で厚物の発泡体から構成され、断熱性にすぐれ
た板状発泡体がいまだ見出されていないのが現状であ
る。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、ポリプロピ
レン系樹脂の発泡体を利用した断熱性にすぐれる板状発
泡体を提供することにある。
レン系樹脂の発泡体を利用した断熱性にすぐれる板状発
泡体を提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明者らは鋭意検討し
た結果、所定の特性を有するポリプロピレン系樹脂の発
泡体の表面および／または内部に少なくとも１層の金属
薄膜を含有する板状発泡体は、断熱性にすぐれることを
見出し本発明を完成するにいたった。
た結果、所定の特性を有するポリプロピレン系樹脂の発
泡体の表面および／または内部に少なくとも１層の金属
薄膜を含有する板状発泡体は、断熱性にすぐれることを
見出し本発明を完成するにいたった。
【００１１】すなわち、本発明は、密度が１０〜５０ｋ
ｇ／ｍ3で厚みが少なくとも１０ｍｍのポリプロピレン
系樹脂発泡体の表面および／または内部に少なくとも１
層の金属薄膜を含有することを特徴とするポリプロピレ
ン系樹脂板状発泡体に関する（請求項１）、本発明は、
ポリプロピレン系樹脂が、ポリプロピレン樹脂と、スチ
レン、イソプレンまたは１，３−ブタジエンから選ばれ
る少なくとも１種の単量体と、ラジカル重合開始剤と
を、ラジカル重合開始剤が分解する温度以上で溶融混練
させて得られる改質ポリプロピレン樹脂を含有する請求
項１記載の板状発泡体に関する（請求項２）。
ｇ／ｍ3で厚みが少なくとも１０ｍｍのポリプロピレン
系樹脂発泡体の表面および／または内部に少なくとも１
層の金属薄膜を含有することを特徴とするポリプロピレ
ン系樹脂板状発泡体に関する（請求項１）、本発明は、
ポリプロピレン系樹脂が、ポリプロピレン樹脂と、スチ
レン、イソプレンまたは１，３−ブタジエンから選ばれ
る少なくとも１種の単量体と、ラジカル重合開始剤と
を、ラジカル重合開始剤が分解する温度以上で溶融混練
させて得られる改質ポリプロピレン樹脂を含有する請求
項１記載の板状発泡体に関する（請求項２）。
【００１２】本発明は、金属薄膜がアルミニウム薄膜で
ある請求項１記載の板状発泡体に関する（請求項３）。
ある請求項１記載の板状発泡体に関する（請求項３）。
【００１３】本発明は、平均温度２０℃における等価熱
伝導率が０．０４０Ｗ／ｍ・Ｋ（０．０３４４ｋｃａｌ
／ｍ・ｈｒ・℃）以下である請求項１記載の板状発泡体
に関する（請求項４）。
伝導率が０．０４０Ｗ／ｍ・Ｋ（０．０３４４ｋｃａｌ
／ｍ・ｈｒ・℃）以下である請求項１記載の板状発泡体
に関する（請求項４）。
【００１４】
【発明の実施の形態】本発明者らは、所定の密度（低密
度）で所定の厚み（厚物）を有するポリプロピレン系樹
脂の発泡体に輻射率の小さい金属薄膜を含有するポリプ
ロピレン系樹脂板状発泡体は、著しく断熱性が改善され
ることを見出した。
度）で所定の厚み（厚物）を有するポリプロピレン系樹
脂の発泡体に輻射率の小さい金属薄膜を含有するポリプ
ロピレン系樹脂板状発泡体は、著しく断熱性が改善され
ることを見出した。
【００１５】従来、このような低密度で厚物のポリプロ
ピレン系樹脂の発泡体から構成され、かつ断熱性にすぐ
れた板状発泡体は知られておらず、驚くべきことであ
る。
ピレン系樹脂の発泡体から構成され、かつ断熱性にすぐ
れた板状発泡体は知られておらず、驚くべきことであ
る。
【００１６】本発明の板状発泡体は、密度が１０〜５０
ｋｇ／ｃｍ3で厚みが少なくとも１０ｍｍのポリプロピ
レン系樹脂発泡体の表面および／または内部に少なくと
も１層の金属薄膜を含有することを特徴とする。
ｋｇ／ｃｍ3で厚みが少なくとも１０ｍｍのポリプロピ
レン系樹脂発泡体の表面および／または内部に少なくと
も１層の金属薄膜を含有することを特徴とする。
【００１７】ポリプロピレン樹脂としては、ホモポリプ
ロピレンやプロピレン成分を８０％以上含むランダムま
たはブロック共重合体、これらを改質した改質ポリプロ
ピレン樹脂を使用することができる。ポリプロピレン系
樹脂としては、１種または２種以上のポリプロピレン樹
脂を使用することができ、また、１種または２種以上の
ポリプロピレン樹脂と１種または２種以上のポリプロピ
レン樹脂以外の樹脂とをポリプロピレン樹脂の含有量が
５０重量％以上となる範囲で混合して使用することもで
きる。
ロピレンやプロピレン成分を８０％以上含むランダムま
たはブロック共重合体、これらを改質した改質ポリプロ
ピレン樹脂を使用することができる。ポリプロピレン系
樹脂としては、１種または２種以上のポリプロピレン樹
脂を使用することができ、また、１種または２種以上の
ポリプロピレン樹脂と１種または２種以上のポリプロピ
レン樹脂以外の樹脂とをポリプロピレン樹脂の含有量が
５０重量％以上となる範囲で混合して使用することもで
きる。
【００１８】改質ポリプロピレン樹脂は、たとえば、改
質していない線状のポリプロピレン樹脂に放射線を照射
する方法、または、改質していない線状のポリプロピレ
ン樹脂に１種または２種以上の単量体および１種または
２種以上のラジカル重合開始剤を添加して溶融混合する
方法などにより得ることができる。
質していない線状のポリプロピレン樹脂に放射線を照射
する方法、または、改質していない線状のポリプロピレ
ン樹脂に１種または２種以上の単量体および１種または
２種以上のラジカル重合開始剤を添加して溶融混合する
方法などにより得ることができる。
【００１９】単量体としては、たとえば、スチレン、イ
ソプレン、１，３−ブタジエンなどを使用することがで
きる。２３０℃でのメルトテンションを５ｇ以上とする
ために、通常は、単量体の使用量をポリプロピレン樹脂
１００重量部に対して０．１〜２０重量部程度の範囲に
することが望ましい。単量体の使用量が少ないとメルト
テンションが５ｇ未満となる傾向があり、多いと経済性
が損なわれる傾向がある。
ソプレン、１，３−ブタジエンなどを使用することがで
きる。２３０℃でのメルトテンションを５ｇ以上とする
ために、通常は、単量体の使用量をポリプロピレン樹脂
１００重量部に対して０．１〜２０重量部程度の範囲に
することが望ましい。単量体の使用量が少ないとメルト
テンションが５ｇ未満となる傾向があり、多いと経済性
が損なわれる傾向がある。
【００２０】ラジカル重合開始剤としては、たとえば、
１，１−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）−３，３，５−ト
リメチルシクロヘキサンなどを使用することができる。
２３０℃でのメルトテンションを５ｇ以上とするため
に、通常は、ラジカル重合開始剤の使用量をポリプロピ
レン樹脂１００重量部に対して０．０１〜３重量部程度
の範囲にすることが望ましい。ラジカル重合開始剤の使
用量が少ないとメルトテンションが５ｇ未満となる傾向
があり、多いと経済性が損なわれる傾向がある。
１，１−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）−３，３，５−ト
リメチルシクロヘキサンなどを使用することができる。
２３０℃でのメルトテンションを５ｇ以上とするため
に、通常は、ラジカル重合開始剤の使用量をポリプロピ
レン樹脂１００重量部に対して０．０１〜３重量部程度
の範囲にすることが望ましい。ラジカル重合開始剤の使
用量が少ないとメルトテンションが５ｇ未満となる傾向
があり、多いと経済性が損なわれる傾向がある。
【００２１】２３０℃でのメルトテンションが５ｇ以上
あるポリプロピレン系樹脂（たとえば改質ポリプロピレ
ン樹脂）を使用すると低密度で厚みのある発泡体が得ら
れやすい傾向がある。２３０℃でのメルトテンションが
５ｇ以上ある改質ポリプロピレン樹脂は、たとえば、改
質していないポリプロピレン樹脂と、スチレン、イソプ
レンまたは１，３−ブタジエンから選ばれる少なくとも
１種の単量体と、ラジカル重合開始剤とを、ラジカル重
合開始剤が分解する温度以上で溶融混練することによっ
て得ることができる。
あるポリプロピレン系樹脂（たとえば改質ポリプロピレ
ン樹脂）を使用すると低密度で厚みのある発泡体が得ら
れやすい傾向がある。２３０℃でのメルトテンションが
５ｇ以上ある改質ポリプロピレン樹脂は、たとえば、改
質していないポリプロピレン樹脂と、スチレン、イソプ
レンまたは１，３−ブタジエンから選ばれる少なくとも
１種の単量体と、ラジカル重合開始剤とを、ラジカル重
合開始剤が分解する温度以上で溶融混練することによっ
て得ることができる。
【００２２】ポリプロピレン樹脂以外の樹脂としては、
高密度ポリエチレン、低密度ポリエチレンなどのポリオ
レフィン系樹脂；ポリスチレン、スチレンアクリロニト
リル共重合体などのポリスチレン系樹脂；エチレンプロ
ピレンゴム、エチレンプロピレンジエンゴムなどのオレ
フィン系エラストマー；スチレンブタジエンゴム、スチ
レンブタジエンスチレンゴム、スチレンエチレンプロピ
レンゴムなどのスチレン系エラストマーを使用すること
ができる。
高密度ポリエチレン、低密度ポリエチレンなどのポリオ
レフィン系樹脂；ポリスチレン、スチレンアクリロニト
リル共重合体などのポリスチレン系樹脂；エチレンプロ
ピレンゴム、エチレンプロピレンジエンゴムなどのオレ
フィン系エラストマー；スチレンブタジエンゴム、スチ
レンブタジエンスチレンゴム、スチレンエチレンプロピ
レンゴムなどのスチレン系エラストマーを使用すること
ができる。
【００２３】本発明の板状発泡体を構成する発泡体の密
度は１０〜５０ｋｇ／ｍ3、好ましくは１０〜３０ｋｇ
／ｍ3である。発泡体の密度が小さいと所望の厚みを有
する発泡体が得られない傾向がある。
度は１０〜５０ｋｇ／ｍ3、好ましくは１０〜３０ｋｇ
／ｍ3である。発泡体の密度が小さいと所望の厚みを有
する発泡体が得られない傾向がある。
【００２４】本発明の板状発泡体を構成する発泡体の厚
みは１０ｍｍ以上、より好ましくは２０ｍｍ以上であ
る。本発明の板状発泡体を構成する発泡体は、好ましく
は独立気泡率が２０％以上、より好ましくは５０％以上
である。
みは１０ｍｍ以上、より好ましくは２０ｍｍ以上であ
る。本発明の板状発泡体を構成する発泡体は、好ましく
は独立気泡率が２０％以上、より好ましくは５０％以上
である。
【００２５】本発明の板状発泡体を構成する発泡体は、
好ましくは平均気泡径が２．０ｍｍ以下、より好ましく
は１．５ｍｍ以下である。平均気泡径が大きいと断熱性
が改善された板状発泡体が得られにくい傾向がある。一
般には平均気泡径は小さいほど好ましいが、通常は０．
３ｍｍ以上である。
好ましくは平均気泡径が２．０ｍｍ以下、より好ましく
は１．５ｍｍ以下である。平均気泡径が大きいと断熱性
が改善された板状発泡体が得られにくい傾向がある。一
般には平均気泡径は小さいほど好ましいが、通常は０．
３ｍｍ以上である。
【００２６】本発明の板状発泡体の平均温度２０℃での
等価熱伝導率は、好ましくは０．０４０Ｗ／ｍ・Ｋ
（０．０３４４ｋｃａｌ／ｍ・ｈｒ・℃）以下である。
等価熱伝導率は、好ましくは０．０４０Ｗ／ｍ・Ｋ
（０．０３４４ｋｃａｌ／ｍ・ｈｒ・℃）以下である。
【００２７】本発明の板状発泡体を構成する発泡体を製
造する具体的な方法としては、ポリプロピレン系樹脂
（たとえば改質ポリプロピレン樹脂）、発泡剤および必
要に応じて添加されるそのほかの添加材料からなる混合
物を押出機中で溶融混練し、該混合物を発泡に適した温
度に調温したのち低圧下に吐出する方法、溶融させた状
態のポリプロピレン系樹脂（たとえば改質ポリプロピレ
ン樹脂）またはポリプロピレン系樹脂（たとえば改質ポ
リプロピレン）と必要に応じて添加されるそのほかの添
加材料との混合物に発泡剤を添加または圧入し、該混合
物を発泡に適した温度に調温したのち低圧下に吐出する
方法などがあげられる。
造する具体的な方法としては、ポリプロピレン系樹脂
（たとえば改質ポリプロピレン樹脂）、発泡剤および必
要に応じて添加されるそのほかの添加材料からなる混合
物を押出機中で溶融混練し、該混合物を発泡に適した温
度に調温したのち低圧下に吐出する方法、溶融させた状
態のポリプロピレン系樹脂（たとえば改質ポリプロピレ
ン樹脂）またはポリプロピレン系樹脂（たとえば改質ポ
リプロピレン）と必要に応じて添加されるそのほかの添
加材料との混合物に発泡剤を添加または圧入し、該混合
物を発泡に適した温度に調温したのち低圧下に吐出する
方法などがあげられる。
【００２８】前記発泡剤としては、たとえばプロパン、
ブタン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタンなどの脂肪族炭
化水素類；シクロブタン、シクロペンタン、シクロヘキ
サンなどの脂環式炭化水素類；二酸化炭素、チッ素、空
気などの無機ガス；水などがあげられ、１種または２種
以上を使用してもよい。
ブタン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタンなどの脂肪族炭
化水素類；シクロブタン、シクロペンタン、シクロヘキ
サンなどの脂環式炭化水素類；二酸化炭素、チッ素、空
気などの無機ガス；水などがあげられ、１種または２種
以上を使用してもよい。
【００２９】前記発泡剤の添加量（混練量）は、発泡剤
の種類および目標発泡倍率により異なるが、ポリプロピ
レン系樹脂（たとえば改質ポリプロピレン樹脂）１００
重量部に対して、２〜５０重量部の範囲内にあることが
好ましい。発泡剤の添加量が少ないと低密度の板状発泡
体が得られない傾向がある。
の種類および目標発泡倍率により異なるが、ポリプロピ
レン系樹脂（たとえば改質ポリプロピレン樹脂）１００
重量部に対して、２〜５０重量部の範囲内にあることが
好ましい。発泡剤の添加量が少ないと低密度の板状発泡
体が得られない傾向がある。
【００３０】また発泡体の気泡径を適宜の大きさにコン
トロールするために、必要に応じて、重炭酸ソーダ−ク
エン酸またはタルク、マイカなどの発泡核剤を併用して
もよい。必要に応じて用いられる該発泡核剤の添加量
は、通常、ポリプロピレン系樹脂（たとえば改質ポリプ
ロピレン樹脂）１００重量部に対して、０．０１〜５重
量部であることが好ましい。発泡核剤の添加量が少ない
と平均気泡径が大きくなる傾向があり、多いと板状発泡
体の厚みが小さくなる傾向がある。
トロールするために、必要に応じて、重炭酸ソーダ−ク
エン酸またはタルク、マイカなどの発泡核剤を併用して
もよい。必要に応じて用いられる該発泡核剤の添加量
は、通常、ポリプロピレン系樹脂（たとえば改質ポリプ
ロピレン樹脂）１００重量部に対して、０．０１〜５重
量部であることが好ましい。発泡核剤の添加量が少ない
と平均気泡径が大きくなる傾向があり、多いと板状発泡
体の厚みが小さくなる傾向がある。
【００３１】前記押出機はポリプロピレン系樹脂（たと
えば改質ポリプロピレン樹脂）を溶融状態に加熱し得、
適宜の剪断応力を与えながら混練し得る装置であればと
くに制限はなく、単軸または二軸押出機のいずれでもよ
い。またこれらの押出機を直列に二段、三段、多段と組
合わせて使用してもよい。とくにポリプロピレン系樹脂
（たとえば改質ポリプロピレン樹脂）と発泡剤の混合組
成を均一にし、かつ生産性の点から二段のタンデム型押
出機がより好ましい。
えば改質ポリプロピレン樹脂）を溶融状態に加熱し得、
適宜の剪断応力を与えながら混練し得る装置であればと
くに制限はなく、単軸または二軸押出機のいずれでもよ
い。またこれらの押出機を直列に二段、三段、多段と組
合わせて使用してもよい。とくにポリプロピレン系樹脂
（たとえば改質ポリプロピレン樹脂）と発泡剤の混合組
成を均一にし、かつ生産性の点から二段のタンデム型押
出機がより好ましい。
【００３２】金属薄膜としては、たとえば、アルミニウ
ム箔、アルミニウム合金板、亜鉛メッキ板、銅板、アル
ミニウム蒸着ポリエチレンフイルム、アルミニウム蒸着
ポリプロピレンフイルムなどを使用することができる。
ム箔、アルミニウム合金板、亜鉛メッキ板、銅板、アル
ミニウム蒸着ポリエチレンフイルム、アルミニウム蒸着
ポリプロピレンフイルムなどを使用することができる。
【００３３】金属薄膜としては、室温付近における金属
表面の輻射率が小さいほど好ましい。たとえば２５℃に
おける輻射率が０．０１〜０．５の金属薄膜を使用する
ことが好ましい。金属薄膜の輻射率が大きいと断熱性が
改善されない傾向がある。
表面の輻射率が小さいほど好ましい。たとえば２５℃に
おける輻射率が０．０１〜０．５の金属薄膜を使用する
ことが好ましい。金属薄膜の輻射率が大きいと断熱性が
改善されない傾向がある。
【００３４】本発明の金属薄膜の厚みは、板状発泡体の
特性（柔軟性など）を損ねない範囲が望ましく、通常
は、１０〜１０００μｍの範囲が好ましく、１０〜５０
０μｍの範囲がより好ましい。
特性（柔軟性など）を損ねない範囲が望ましく、通常
は、１０〜１０００μｍの範囲が好ましく、１０〜５０
０μｍの範囲がより好ましい。
【００３５】本発明の板状発泡体は、金属薄膜を発泡体
の少なくとも片面に積層する形態および／または発泡体
の厚みが金属薄膜で仕切られた多層構造となるように内
部に積層する形態で含有することができる。
の少なくとも片面に積層する形態および／または発泡体
の厚みが金属薄膜で仕切られた多層構造となるように内
部に積層する形態で含有することができる。
【００３６】金属薄膜は、好ましくは発泡体との積層面
に対して６０％以上、より好ましくは９０％以上を被覆
するように含有することが好ましい。発泡体との積層面
に対して被覆する割合が低いと断熱性が改善されない傾
向がある。
に対して６０％以上、より好ましくは９０％以上を被覆
するように含有することが好ましい。発泡体との積層面
に対して被覆する割合が低いと断熱性が改善されない傾
向がある。
【００３７】本発明の板状発泡体は、金属薄膜を発泡体
の積層面に接着する形態で含有することができる。金属
薄膜と発泡体の接着方法はとくに制限がなく、本発明の
効果が損なわれない範囲で粘着テープまたは粘着剤など
を使用すること、熱圧着させることができる。
の積層面に接着する形態で含有することができる。金属
薄膜と発泡体の接着方法はとくに制限がなく、本発明の
効果が損なわれない範囲で粘着テープまたは粘着剤など
を使用すること、熱圧着させることができる。
【００３８】粘着テープとしては、たとえば、汎用され
ているポリオレフィン、ポリエステル、セロハン系粘着
テープなどがあげられる。粘着剤としては、たとえば、
汎用的なアクリル、ウレタン、エラストマー、シリコー
ン系粘着剤などがあげられる。
ているポリオレフィン、ポリエステル、セロハン系粘着
テープなどがあげられる。粘着剤としては、たとえば、
汎用的なアクリル、ウレタン、エラストマー、シリコー
ン系粘着剤などがあげられる。
【００３９】熱圧着させる方法としては、ポリプロピレ
ン系樹脂からなる発泡体の表面に粘着テープまたは粘着
剤を介在させて金属薄膜を積層させた積層体を、発泡体
が熱劣化しない温度、通常は５０〜１５０℃で加熱し、
圧力０．１〜１０ｋｇｆ／ｃｍ2程度に加熱圧着する方
法があげられる。
ン系樹脂からなる発泡体の表面に粘着テープまたは粘着
剤を介在させて金属薄膜を積層させた積層体を、発泡体
が熱劣化しない温度、通常は５０〜１５０℃で加熱し、
圧力０．１〜１０ｋｇｆ／ｃｍ2程度に加熱圧着する方
法があげられる。
【００４０】本発明の板状発泡体は、ポリプロピレン系
樹脂からなる低密度の発泡体から構成され、かつ熱伝導
率が極めて低いことから断熱材、構造材として極めて有
用なものである。
樹脂からなる低密度の発泡体から構成され、かつ熱伝導
率が極めて低いことから断熱材、構造材として極めて有
用なものである。
【００４１】
【実施例】つぎに本発明を実施例に基づき詳細に説明す
るが、本発明はかかる実施例のみに限定されるものでは
ない。
るが、本発明はかかる実施例のみに限定されるものでは
ない。
【００４２】なお、実施例１〜３および比較例１〜２の
板状発泡体の構造を図１に示す。図１中（ａ）は実施例
１、（ｂ）は実施例２、（ｃ）は実施例３、（ｄ）は比
較例１、および、（ｅ）は比較例２の板状発泡体の構造
を模式的に示す断面図である。また、実施例および比較
例で用いた評価方法を以下にまとめて示す。
板状発泡体の構造を図１に示す。図１中（ａ）は実施例
１、（ｂ）は実施例２、（ｃ）は実施例３、（ｄ）は比
較例１、および、（ｅ）は比較例２の板状発泡体の構造
を模式的に示す断面図である。また、実施例および比較
例で用いた評価方法を以下にまとめて示す。
【００４３】（メルトテンション）東洋精機製メルトテ
ンションテスターを用い、口径１ｍｍ、長さ１０ｍｍ、
流入角４５度のオリフィスから２３０℃に加熱したポリ
プロピレン系樹脂を１０ｍｍ／ｍｉｎの速度でキャピラ
リーから押出し、該押出物をキャピラリー出口から３５
ｃｍ離れた張力検出用プーリーを通過させて１ｍ／ｍｉ
ｎの速度から４０ｍ／ｍｉｎ2の加速度で加速させなが
ら巻き取り、該押出物が切断されるまでの引取りに要す
る張力を測定する。
ンションテスターを用い、口径１ｍｍ、長さ１０ｍｍ、
流入角４５度のオリフィスから２３０℃に加熱したポリ
プロピレン系樹脂を１０ｍｍ／ｍｉｎの速度でキャピラ
リーから押出し、該押出物をキャピラリー出口から３５
ｃｍ離れた張力検出用プーリーを通過させて１ｍ／ｍｉ
ｎの速度から４０ｍ／ｍｉｎ2の加速度で加速させなが
ら巻き取り、該押出物が切断されるまでの引取りに要す
る張力を測定する。
【００４４】（熱伝導率の測定）縦２００ｍｍ、横２０
０ｍｍ、厚み２０ｍｍのサンプルについてＪＩＳ Ａ１
４１２にしたがい測定した。熱伝導率測定装置（英弘精
機製：ＨＣ−０７２）を使用し、測定条件は２５０ｋｇ
／ｍ2荷重下で平均温度が２０℃での熱伝導率を測定し
た。板状発泡体の厚み方向の熱伝導率を等価熱伝導率と
した。
０ｍｍ、厚み２０ｍｍのサンプルについてＪＩＳ Ａ１
４１２にしたがい測定した。熱伝導率測定装置（英弘精
機製：ＨＣ−０７２）を使用し、測定条件は２５０ｋｇ
／ｍ2荷重下で平均温度が２０℃での熱伝導率を測定し
た。板状発泡体の厚み方向の熱伝導率を等価熱伝導率と
した。
【００４５】（独立気泡率）ＡＳＴＭ Ｄ−２８５６に
記載の方法に準じエアピクノメータにより測定した。
記載の方法に準じエアピクノメータにより測定した。
【００４６】（平均気泡径） 平均気泡径：発泡体中央部の厚み方向（ＨＤ）、幅方向
（ＴＤ）、押出方向（ＭＤ）の直線上の気泡弦長を測定
し、１．６２３を掛け３方向の平均を算出した。
（ＴＤ）、押出方向（ＭＤ）の直線上の気泡弦長を測定
し、１．６２３を掛け３方向の平均を算出した。
【００４７】気泡径＝１．６２３×直線上の気泡弦長
【００４８】実施例１ エチレンランダムポリプロピレン（グランドポリマー
（株）製のハイポールＢ２３０、ＭＦＲ０．５ｇ、エチ
レン含有量３重量％）１００重量部、ラジカル重合開始
剤として１，１−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）−３，
３，５−トリメチルシクロヘキサン（日本油脂（株）
製、パーヘキサ３Ｍ、１分間半減期温度１４７℃）０．
５重量部、安定剤（チバガイギー製イルガノックスＢ２
２５）０．２重量部、ブレンドオイル（越谷化成（株）
製のスーパーイーズ）０．０５重量部からなる配合物を
スーパーフロータで攪拌混合した。
（株）製のハイポールＢ２３０、ＭＦＲ０．５ｇ、エチ
レン含有量３重量％）１００重量部、ラジカル重合開始
剤として１，１−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）−３，
３，５−トリメチルシクロヘキサン（日本油脂（株）
製、パーヘキサ３Ｍ、１分間半減期温度１４７℃）０．
５重量部、安定剤（チバガイギー製イルガノックスＢ２
２５）０．２重量部、ブレンドオイル（越谷化成（株）
製のスーパーイーズ）０．０５重量部からなる配合物を
スーパーフロータで攪拌混合した。
【００４９】該混合物を計量フィーダを使用して５０ｋ
ｇ／ｈｒとなるように４４ｍｍ二軸押出機ホッパー口に
投入し、イソプレンが１．２５ｋｇ／ｈｒとなるように
付属の液送ポンプ（日機装（株）製のダイアフラム：型
式Ｃ２２Ｘ−０８Ｆ−１４Ｄ１Ｄ、吐出圧力５０ｋｇｆ
／ｃｍ2）を使用して押出機シリンダー中途からイソプ
レン約２．５重量部を圧入した。イソプレン圧入前を１
８０℃、圧入後を２００℃に設定して回転数１５０ｒｐ
ｍで該混合物を押出し、２３０℃でのメルトテンション
が８ｇである改質ポリプロピレン樹脂を作製した。
ｇ／ｈｒとなるように４４ｍｍ二軸押出機ホッパー口に
投入し、イソプレンが１．２５ｋｇ／ｈｒとなるように
付属の液送ポンプ（日機装（株）製のダイアフラム：型
式Ｃ２２Ｘ−０８Ｆ−１４Ｄ１Ｄ、吐出圧力５０ｋｇｆ
／ｃｍ2）を使用して押出機シリンダー中途からイソプ
レン約２．５重量部を圧入した。イソプレン圧入前を１
８０℃、圧入後を２００℃に設定して回転数１５０ｒｐ
ｍで該混合物を押出し、２３０℃でのメルトテンション
が８ｇである改質ポリプロピレン樹脂を作製した。
【００５０】得られた改質ポリプロピレン樹脂８０重量
部、ポリスチレン樹脂（旭化成（株）製、スタイロンＧ
９３０５、ＭＦＲ１．５）２０重量部、スチレン−エチ
レン−プロピレンブロック共重合体（クラレ（株）製、
セプトン２１０４）５重量部に重炭酸ナトリウム−クエ
ン酸（永和化成（株）製、セルボン）０．２重量部、ブ
レンドオイル（越谷化成（株）製のスーパーイーズ）
０．１重量部を添加してリボンブレンダーで混合した。
部、ポリスチレン樹脂（旭化成（株）製、スタイロンＧ
９３０５、ＭＦＲ１．５）２０重量部、スチレン−エチ
レン−プロピレンブロック共重合体（クラレ（株）製、
セプトン２１０４）５重量部に重炭酸ナトリウム−クエ
ン酸（永和化成（株）製、セルボン）０．２重量部、ブ
レンドオイル（越谷化成（株）製のスーパーイーズ）
０．１重量部を添加してリボンブレンダーで混合した。
【００５１】ついで６５−９０ｍｍφタンデム型押出機
に供給し、第１段押出機（６５ｍｍφ）の回転数を８０
ｒｐｍ、温度２００℃に設定し該混合物を溶融させたの
ち、発泡剤としてイソブタンを改質ポリプロピレン樹脂
とポリスチレン樹脂の合計１００重量部に対し１２重量
部圧入混合した。
に供給し、第１段押出機（６５ｍｍφ）の回転数を８０
ｒｐｍ、温度２００℃に設定し該混合物を溶融させたの
ち、発泡剤としてイソブタンを改質ポリプロピレン樹脂
とポリスチレン樹脂の合計１００重量部に対し１２重量
部圧入混合した。
【００５２】つぎに回転数１０ｒｐｍ、温度１４０℃に
設定された第２段押出機（９０ｍｍφ）に該混合物を送
給する。さらに回転数７ｒｐｍ、温度１４１℃に調温さ
れた長さ１．５ｍ、内径１５５ｍｍφの冷却機に送給し
冷却混合機内で１０分間滞留させ、吐出量５０ｋｇ／ｈ
ｒで幅５０ｍｍ、ダイギャップ２．５ｍｍのスリットダ
イスから該混合物を吐出させた。得られた発泡体は密度
１８ｋｇ／ｍ3、幅２００ｍｍ、厚み２５ｍｍ、独立気
泡率７０％、平均気泡径１．３ｍｍの発泡体であった。
設定された第２段押出機（９０ｍｍφ）に該混合物を送
給する。さらに回転数７ｒｐｍ、温度１４１℃に調温さ
れた長さ１．５ｍ、内径１５５ｍｍφの冷却機に送給し
冷却混合機内で１０分間滞留させ、吐出量５０ｋｇ／ｈ
ｒで幅５０ｍｍ、ダイギャップ２．５ｍｍのスリットダ
イスから該混合物を吐出させた。得られた発泡体は密度
１８ｋｇ／ｍ3、幅２００ｍｍ、厚み２５ｍｍ、独立気
泡率７０％、平均気泡径１．３ｍｍの発泡体であった。
【００５３】つぎに前記発泡体から縦２００ｍｍ、横２
００ｍｍ、厚み２０ｍｍの板状の発泡体（１）を切り出
した。前記板状の発泡体（１）の片面に縦２００ｍｍ、
横２００ｍｍ、厚み１５μｍのアルミニウム薄膜（輻射
率約０．０６）（２）を接着剤（綜研化学：ＳＫダイン
８０１Ｂ）で接着させ、板状発泡体を得た（図１
（ａ））。
００ｍｍ、厚み２０ｍｍの板状の発泡体（１）を切り出
した。前記板状の発泡体（１）の片面に縦２００ｍｍ、
横２００ｍｍ、厚み１５μｍのアルミニウム薄膜（輻射
率約０．０６）（２）を接着剤（綜研化学：ＳＫダイン
８０１Ｂ）で接着させ、板状発泡体を得た（図１
（ａ））。
【００５４】実施例２ 実施例１の板状の発泡体（１）の両面に縦２００ｍｍ、
横２００ｍｍ、厚み１５μｍのアルミニウム薄膜（２）
を積層し、板状発泡体を得た（図１（ｂ））。
横２００ｍｍ、厚み１５μｍのアルミニウム薄膜（２）
を積層し、板状発泡体を得た（図１（ｂ））。
【００５５】実施例３ 実施例１の板状の発泡体を縦２００ｍｍ、横２００ｍ
ｍ、厚み１０ｍｍの２枚の発泡体（１）に切り出し、積
層面が厚み１５μｍのアルミニウム薄膜（２）となるよ
うに、切り出した２枚の板状の発泡体（１）を積層し、
板状発泡体を得た（図１（ｃ））。
ｍ、厚み１０ｍｍの２枚の発泡体（１）に切り出し、積
層面が厚み１５μｍのアルミニウム薄膜（２）となるよ
うに、切り出した２枚の板状の発泡体（１）を積層し、
板状発泡体を得た（図１（ｃ））。
【００５６】比較例１ 実施例１でアルミニウム薄膜を積層させる前の板状の発
泡体（１）をそのまま使用した（図１（ｄ））。
泡体（１）をそのまま使用した（図１（ｄ））。
【００５７】比較例２ ２３０℃でのメルトテンションが８ｇである改質ポリプ
ロピレン樹脂に代えてエチレンランダムポリプロピレン
（グランドポリマー（株）製のハイポールＢ２３０、Ｍ
ＦＲ０．５ｇ、エチレン含有量３重量％）を使用した他
は実施例１と同様にして板状発泡体を得た（図１
（ｅ））。
ロピレン樹脂に代えてエチレンランダムポリプロピレン
（グランドポリマー（株）製のハイポールＢ２３０、Ｍ
ＦＲ０．５ｇ、エチレン含有量３重量％）を使用した他
は実施例１と同様にして板状発泡体を得た（図１
（ｅ））。
【００５８】（結果）板状発泡体を構成する発泡体の密
度、独立気泡率、セル径および熱伝導率を表１に、等価
断熱性能を表２に示す。
度、独立気泡率、セル径および熱伝導率を表１に、等価
断熱性能を表２に示す。
【００５９】
【表１】
【００６０】
【表２】
【００６１】表１より、本発明（実施例１〜３および比
較例１）の板状発泡体を構成する発泡体（１）は、密度
が低く、独立気泡率が高く、セル径が小さく均一なセル
構造を有していること、および、熱伝導率が低く断熱性
にすぐれることがわかる。
較例１）の板状発泡体を構成する発泡体（１）は、密度
が低く、独立気泡率が高く、セル径が小さく均一なセル
構造を有していること、および、熱伝導率が低く断熱性
にすぐれることがわかる。
【００６２】表２より、本発明の板状発泡体（実施例１
〜３）は、アルミニウム薄膜（２）を含有しない板状の
発泡体（１）（比較例１）と比較して、等価熱伝導率が
低く、断熱性が向上していることがわかる。
〜３）は、アルミニウム薄膜（２）を含有しない板状の
発泡体（１）（比較例１）と比較して、等価熱伝導率が
低く、断熱性が向上していることがわかる。
【００６３】比較例２の板状発泡体を構成する発泡体
（１）は、内部に大きな空隙が見られ、商品価値が低
く、厚みが１０ｍｍよりも薄いものしか得られなかっ
た。
（１）は、内部に大きな空隙が見られ、商品価値が低
く、厚みが１０ｍｍよりも薄いものしか得られなかっ
た。
【００６４】
【発明の効果】本発明の板状発泡体はポリプロピレン系
樹脂からなる低密度の発泡体から構成され、かつ熱伝導
率が極めて低いことから断熱材、構造材として極めて有
用なものである。
樹脂からなる低密度の発泡体から構成され、かつ熱伝導
率が極めて低いことから断熱材、構造材として極めて有
用なものである。
【図１】（ａ）は実施例１、（ｂ）は実施例２、（ｃ）
は実施例３、（ｄ）は比較例１、および、（ｅ）は比較
例２の板状発泡体の構造を模式的に示す断面図である。
は実施例３、（ｄ）は比較例１、および、（ｅ）は比較
例２の板状発泡体の構造を模式的に示す断面図である。
１ 発泡体 ２ アルミニウム薄膜
フロントページの続き Ｆターム(参考） 4F100 AB01A AB10A AK07B AK07C AK07J AK12B AK12C AK12J AK28B AK28C AK28J AK29B AK29C AK29J AL04B AL04C AL06B AL06C BA02 BA03 BA06 BA10A BA10B BA10C BA13 DJ01B DJ01C GB07 JJ01 JJ02 JL03 JM02A YY00
Claims (4)
- 【請求項１】 密度が１０〜５０ｋｇ／ｍ3で厚みが少
なくとも１０ｍｍのポリプロピレン系樹脂発泡体の表面
および／または内部に少なくとも１層の金属薄膜を含有
することを特徴とするポリプロピレン系樹脂板状発泡
体。 - 【請求項２】 ポリプロピレン系樹脂が、ポリプロピレ
ン樹脂と、スチレン、イソプレンまたは１，３−ブタジ
エンから選ばれる少なくとも１種の単量体と、ラジカル
重合開始剤とを、ラジカル重合開始剤が分解する温度以
上で溶融混練させて得られる改質ポリプロピレン樹脂を
含有する請求項１記載の板状発泡体。 - 【請求項３】 金属薄膜がアルミニウム薄膜である請求
項１記載の板状発泡体。 - 【請求項４】 平均温度２０℃における等価熱伝導率が
０．０４０Ｗ／ｍ・Ｋ以下である請求項１記載の板状発
泡体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP37418999A JP2001179866A (ja) | 1999-12-28 | 1999-12-28 | ポリプロピレン系樹脂板状発泡体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP37418999A JP2001179866A (ja) | 1999-12-28 | 1999-12-28 | ポリプロピレン系樹脂板状発泡体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001179866A true JP2001179866A (ja) | 2001-07-03 |
Family
ID=18503419
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP37418999A Pending JP2001179866A (ja) | 1999-12-28 | 1999-12-28 | ポリプロピレン系樹脂板状発泡体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001179866A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009234261A (ja) * | 2008-03-07 | 2009-10-15 | Kaneka Corp | 断熱性能に優れた発泡積層体 |
| KR20140137036A (ko) * | 2013-05-21 | 2014-12-02 | 포항공과대학교 산학협력단 | 방열 다공체의 제조방법과 이 방법에 의해 제조된 방열 다공체 |
| KR101876929B1 (ko) * | 2017-04-17 | 2018-07-10 | 주식회사 휴비스 | 기능성 첨가제가 분산된 영역을 포함하는 발포수지 접합체 |
| US10479047B2 (en) | 2014-09-25 | 2019-11-19 | Sekisui Chemical Co., Ltd. | Foam composite sheet |
| US10556405B2 (en) | 2015-01-27 | 2020-02-11 | Hitachi Chemical Company, Ltd. | Production method for aerogel laminate, and aerogel laminate roll |
| JP2020142401A (ja) * | 2019-03-04 | 2020-09-10 | 株式会社イノアックコーポレーション | 断熱シートおよび断熱ボックス |
| US10821705B2 (en) | 2015-09-02 | 2020-11-03 | Hitachi Chemical Company, Ltd. | Aerogel laminated composite and thermal insulation material |
| CN113684002A (zh) * | 2021-09-01 | 2021-11-23 | 深圳市动盈先进材料有限公司 | 一种5g基站用导热散热材料的制备工艺 |
| US11220579B2 (en) | 2014-02-26 | 2022-01-11 | Showa Denko Materials Co., Ltd. | Sol composition |
| US11333288B2 (en) | 2015-01-27 | 2022-05-17 | Showa Denko Materials Co., Ltd. | Aerogel laminate and thermal insulation material |
-
1999
- 1999-12-28 JP JP37418999A patent/JP2001179866A/ja active Pending
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009234261A (ja) * | 2008-03-07 | 2009-10-15 | Kaneka Corp | 断熱性能に優れた発泡積層体 |
| KR20140137036A (ko) * | 2013-05-21 | 2014-12-02 | 포항공과대학교 산학협력단 | 방열 다공체의 제조방법과 이 방법에 의해 제조된 방열 다공체 |
| KR101692774B1 (ko) | 2013-05-21 | 2017-01-05 | 포항공과대학교 산학협력단 | 방열 다공체의 제조방법과 이 방법에 의해 제조된 방열 다공체 |
| US11220579B2 (en) | 2014-02-26 | 2022-01-11 | Showa Denko Materials Co., Ltd. | Sol composition |
| US10479047B2 (en) | 2014-09-25 | 2019-11-19 | Sekisui Chemical Co., Ltd. | Foam composite sheet |
| US10556405B2 (en) | 2015-01-27 | 2020-02-11 | Hitachi Chemical Company, Ltd. | Production method for aerogel laminate, and aerogel laminate roll |
| US11117353B2 (en) | 2015-01-27 | 2021-09-14 | Showa Denko Materials Co., Ltd. | Production method for aerogel laminate, and aerogel laminate roll |
| US11333288B2 (en) | 2015-01-27 | 2022-05-17 | Showa Denko Materials Co., Ltd. | Aerogel laminate and thermal insulation material |
| US10821705B2 (en) | 2015-09-02 | 2020-11-03 | Hitachi Chemical Company, Ltd. | Aerogel laminated composite and thermal insulation material |
| KR101876929B1 (ko) * | 2017-04-17 | 2018-07-10 | 주식회사 휴비스 | 기능성 첨가제가 분산된 영역을 포함하는 발포수지 접합체 |
| JP2020142401A (ja) * | 2019-03-04 | 2020-09-10 | 株式会社イノアックコーポレーション | 断熱シートおよび断熱ボックス |
| CN113684002A (zh) * | 2021-09-01 | 2021-11-23 | 深圳市动盈先进材料有限公司 | 一种5g基站用导热散热材料的制备工艺 |
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