JP2001155559A - 通信ケーブル - Google Patents
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- JP2001155559A JP2001155559A JP33627499A JP33627499A JP2001155559A JP 2001155559 A JP2001155559 A JP 2001155559A JP 33627499 A JP33627499 A JP 33627499A JP 33627499 A JP33627499 A JP 33627499A JP 2001155559 A JP2001155559 A JP 2001155559A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 NEXT特性がCat.6 規格値を満足する通信ケー
ブルを提供する。 【解決手段】 ２本の絶縁電線４を撚り合わせてなる対
を４対（Ｔ1 、Ｔ2 、Ｔ3 、Ｔ4 ）集合撚りした通信ケ
ーブルにおいて、前記４対のうち隣接する２対（Ｔ1 と
Ｔ2 、Ｔ2 とＴ3 、Ｔ3 とＴ4 、Ｔ4 とＴ1 の組合せ)
の撚り角度をそれぞれθa 、θb （θb ＞θａ）とした
とき、前記θa 、θb が下記Ａ式を満足し、且つ前記４
対のうち対角に位置する２対（Ｔ1 とＴ3 、Ｔ2 とＴ4
の組合せ)の撚り角度をそれぞれθc 、θd （θd ＞θc
）としたとき、前記θc 、θd が下記Ｂ式を満足す
る。 Ａ式 （θb −θa ）／（θb ×θa ）＞0.
00043 Ｂ式 0.00175＞（θd −θc ）／（θd ×θc ）＞0.
00064又は（θd −θc ）／（θd ×θc ）＞0.00182
ブルを提供する。 【解決手段】 ２本の絶縁電線４を撚り合わせてなる対
を４対（Ｔ1 、Ｔ2 、Ｔ3 、Ｔ4 ）集合撚りした通信ケ
ーブルにおいて、前記４対のうち隣接する２対（Ｔ1 と
Ｔ2 、Ｔ2 とＴ3 、Ｔ3 とＴ4 、Ｔ4 とＴ1 の組合せ)
の撚り角度をそれぞれθa 、θb （θb ＞θａ）とした
とき、前記θa 、θb が下記Ａ式を満足し、且つ前記４
対のうち対角に位置する２対（Ｔ1 とＴ3 、Ｔ2 とＴ4
の組合せ)の撚り角度をそれぞれθc 、θd （θd ＞θc
）としたとき、前記θc 、θd が下記Ｂ式を満足す
る。 Ａ式 （θb −θa ）／（θb ×θa ）＞0.
00043 Ｂ式 0.00175＞（θd −θc ）／（θd ×θc ）＞0.
00064又は（θd −θc ）／（θd ×θc ）＞0.00182
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、近端漏話が改善さ
れた、特に高速データ通信に適する通信ケーブルに関す
る。
れた、特に高速データ通信に適する通信ケーブルに関す
る。
【０００２】
【従来の技術】通信ケーブルには、２本の絶縁電線を撚
り合わせてなる対を４対集合撚りした４対ケーブルなど
が用いられており、これらケーブルには、近端漏話（Ｎ
ＥＸＴ）を改善するために対間にシールドを介在させた
通信ケーブル（特願平９−２１９２７２号など）なども
提案されている。ところで、近年、ビルなどの地域的に
限定された区画における情報通信配線としてイーサネッ
トなどのＬＡＮ（Ｌｏｃａｌ Ａｒｅａ Ｎｅｔｗｏｒ
ｋ）が用いられている。このＬＡＮ配線にはＩＳＯ／Ｉ
ＥＣ１１８０１の構内情報配線システムや米国電子工業
会／米国通信工業会（ＥＩＡ／ＴＩＡ）−５６８Ａで規
格化された、対間にシールドを介在させない通信（ＵＴ
Ｐ）ケーブルが用いられている。
り合わせてなる対を４対集合撚りした４対ケーブルなど
が用いられており、これらケーブルには、近端漏話（Ｎ
ＥＸＴ）を改善するために対間にシールドを介在させた
通信ケーブル（特願平９−２１９２７２号など）なども
提案されている。ところで、近年、ビルなどの地域的に
限定された区画における情報通信配線としてイーサネッ
トなどのＬＡＮ（Ｌｏｃａｌ Ａｒｅａ Ｎｅｔｗｏｒ
ｋ）が用いられている。このＬＡＮ配線にはＩＳＯ／Ｉ
ＥＣ１１８０１の構内情報配線システムや米国電子工業
会／米国通信工業会（ＥＩＡ／ＴＩＡ）−５６８Ａで規
格化された、対間にシールドを介在させない通信（ＵＴ
Ｐ）ケーブルが用いられている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】前記構内情報配線シス
テムでは、１００Ｂａｓｅ−Ｔを上回るギガビットイー
サネットなどの超高速データ通信への要求が高まってき
ており、前述のＥＩＡ／ＴＩＡではＣａｔ．５＋、Ｃａ
ｔ．６という名称で、またＩＳＯ／ＩＥＣ１１８０１で
はクラスＤ、クラスＥという名称で、それぞれギガビッ
トイーサネット用のＵＴＰケーブルの規格化が検討され
ている。前記ＵＴＰケーブルでは、近端漏話（ＮＥＸ
Ｔ）に対して、１０Ｂａｓｅ−Ｔや１００Ｂａｓｅ−Ｔ
などの現行のＬＡＮで用いられているＣａｔ．５規格値
よりも厳しい規格値が予定されている。特にＣａｔ．６
（クラスＥ）規格値に対しては１００ＭＨｚにおけるＮ
ＥＸＴが４４．３ｄＢ（ドラフト値）と、従来のＣａ
ｔ．５規格値に比べ１０ｄＢ以上も厳しくなっている。
また周波数領域も、従来のＣａｔ．５規格値が最大１０
０ＭＨｚまでであったのに対し、Ｃａｔ．６規格値では
最大２５０ＭＨｚになっており、より広い周波数領域で
ＮＥＸＴを保証する必要がある。
テムでは、１００Ｂａｓｅ−Ｔを上回るギガビットイー
サネットなどの超高速データ通信への要求が高まってき
ており、前述のＥＩＡ／ＴＩＡではＣａｔ．５＋、Ｃａ
ｔ．６という名称で、またＩＳＯ／ＩＥＣ１１８０１で
はクラスＤ、クラスＥという名称で、それぞれギガビッ
トイーサネット用のＵＴＰケーブルの規格化が検討され
ている。前記ＵＴＰケーブルでは、近端漏話（ＮＥＸ
Ｔ）に対して、１０Ｂａｓｅ−Ｔや１００Ｂａｓｅ−Ｔ
などの現行のＬＡＮで用いられているＣａｔ．５規格値
よりも厳しい規格値が予定されている。特にＣａｔ．６
（クラスＥ）規格値に対しては１００ＭＨｚにおけるＮ
ＥＸＴが４４．３ｄＢ（ドラフト値）と、従来のＣａ
ｔ．５規格値に比べ１０ｄＢ以上も厳しくなっている。
また周波数領域も、従来のＣａｔ．５規格値が最大１０
０ＭＨｚまでであったのに対し、Ｃａｔ．６規格値では
最大２５０ＭＨｚになっており、より広い周波数領域で
ＮＥＸＴを保証する必要がある。
【０００４】このような状況の中で、本発明者等は、Ｎ
ＥＸＴの特性改善について鋭意研究を行い、４対ケーブ
ルの隣接する２対或いは対角に位置する２対の撚り角度
の関係或いは撚りピッチの関係を規定することにより広
い周波数領域でＮＥＸＴが改善されることを知見し、さ
らに研究を進めて本発明を完成させるに至った。
ＥＸＴの特性改善について鋭意研究を行い、４対ケーブ
ルの隣接する２対或いは対角に位置する２対の撚り角度
の関係或いは撚りピッチの関係を規定することにより広
い周波数領域でＮＥＸＴが改善されることを知見し、さ
らに研究を進めて本発明を完成させるに至った。
【０００５】本発明は、ＮＥＸＴが、広い周波数領域に
渡って、Ｃａｔ．６規格値を上回る通信ケーブルを提供
することを目的とする。
渡って、Ｃａｔ．６規格値を上回る通信ケーブルを提供
することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明は、
２本の絶縁電線を撚り合わせてなる対を４対（Ｔ1 、Ｔ
2 、Ｔ3 、Ｔ4 ）集合撚りした通信ケーブルにおいて、
前記４対のうち隣接する２対（Ｔ1 とＴ2 、Ｔ2 とＴ3
、Ｔ3 とＴ4 、Ｔ4 とＴ1 の組合せ) の撚り角度をそ
れぞれθa 、θb （θb ＞θａ）としたとき、前記θa
、θb が下記Ａ式を満足し、且つ前記４対のうち対角
に位置する２対（Ｔ1 とＴ3 、Ｔ2 とＴ4 の組合せ) の
撚り角度をそれぞれθc 、θd （θd ＞θc ）としたと
き、前記θc、θd が下記Ｂ式を満足することを特徴と
する通信ケーブルである。 Ａ式 （θb −θa ）／（θb ×θa ）＞０．０００４
３ Ｂ式 ０．００１７５＞（θd −θc ）／（θd ×θc
）＞０．０００６４又は（θd −θc ）／（θd ×θc
）＞０．００１８２
２本の絶縁電線を撚り合わせてなる対を４対（Ｔ1 、Ｔ
2 、Ｔ3 、Ｔ4 ）集合撚りした通信ケーブルにおいて、
前記４対のうち隣接する２対（Ｔ1 とＴ2 、Ｔ2 とＴ3
、Ｔ3 とＴ4 、Ｔ4 とＴ1 の組合せ) の撚り角度をそ
れぞれθa 、θb （θb ＞θａ）としたとき、前記θa
、θb が下記Ａ式を満足し、且つ前記４対のうち対角
に位置する２対（Ｔ1 とＴ3 、Ｔ2 とＴ4 の組合せ) の
撚り角度をそれぞれθc 、θd （θd ＞θc ）としたと
き、前記θc、θd が下記Ｂ式を満足することを特徴と
する通信ケーブルである。 Ａ式 （θb −θa ）／（θb ×θa ）＞０．０００４
３ Ｂ式 ０．００１７５＞（θd −θc ）／（θd ×θc
）＞０．０００６４又は（θd −θc ）／（θd ×θc
）＞０．００１８２
【０００７】
【発明の実施の形態】以下に本発明を図を参照して具体
的に説明する。図１は本発明に係わる通信ケーブルの実
施形態を示す横断面図である。この通信ケーブル１は、
軟銅線２をポリエチレン層３で絶縁した、外径が０．９
３〜１．００ｍｍ、特性インピーダンスが約１００Ωの
絶縁電線４を２本撚り合わせて対（Ｔ1 、Ｔ2 、Ｔ3 、
Ｔ4 ）とし、これを４本集合撚りし、周囲に不織布５を
抑え巻きし、その上をポリ塩化ビニール６で被覆したも
のである。
的に説明する。図１は本発明に係わる通信ケーブルの実
施形態を示す横断面図である。この通信ケーブル１は、
軟銅線２をポリエチレン層３で絶縁した、外径が０．９
３〜１．００ｍｍ、特性インピーダンスが約１００Ωの
絶縁電線４を２本撚り合わせて対（Ｔ1 、Ｔ2 、Ｔ3 、
Ｔ4 ）とし、これを４本集合撚りし、周囲に不織布５を
抑え巻きし、その上をポリ塩化ビニール６で被覆したも
のである。
【０００８】そして、前記ケーブルは、隣接する２対
（例えばＴ1 とＴ2 ) の撚り角度をそれぞれθa 、θb
（θb ＞θａ）としたとき、前記θa 、θb が下記Ａ式
を満足し、且つ対角に位置する２対（例えばＴ1 とＴ3
) の撚り角度をそれぞれθc 、θd （θd ＞θc ）と
したとき、前記θc 、θd が下記Ｂ式を満足する通信ケ
ーブルである。 Ａ式 （θb −θa ）／（θb ×θa ）＞０．０００４
３ Ｂ式 ０．００１７５＞（θd −θc ）／（θd ×θc
）＞０．０００６４又は（θd −θc ）／（θd ×θc
）＞０．００１８２
（例えばＴ1 とＴ2 ) の撚り角度をそれぞれθa 、θb
（θb ＞θａ）としたとき、前記θa 、θb が下記Ａ式
を満足し、且つ対角に位置する２対（例えばＴ1 とＴ3
) の撚り角度をそれぞれθc 、θd （θd ＞θc ）と
したとき、前記θc 、θd が下記Ｂ式を満足する通信ケ
ーブルである。 Ａ式 （θb −θa ）／（θb ×θa ）＞０．０００４
３ Ｂ式 ０．００１７５＞（θd −θc ）／（θd ×θc
）＞０．０００６４又は（θd −θc ）／（θd ×θc
）＞０．００１８２
【０００９】ここで、各対の撚り角度θは、各対の撚り
ピッチ長をＰ、絶縁外径（即ち、導体間距離）をＤとす
ると図２のように表わされる。従って、対の撚り角度θ
は、ｔａｎθ＝Ｐ／（π×Ｄ）の式で表される。
ピッチ長をＰ、絶縁外径（即ち、導体間距離）をＤとす
ると図２のように表わされる。従って、対の撚り角度θ
は、ｔａｎθ＝Ｐ／（π×Ｄ）の式で表される。
【００１０】ＮＥＸＴに係わるパラメータには、一般に
２対の撚りピッチ差や撚りピッチ比が用いられている
が、本発明では、隣接する２対の撚り角度と、対角に位
置する２対の撚り角度からそれぞれ求められる〔撚り角
度差／撚り角度積〕値を用いたが、その理由は、前記パ
ラメータには絶縁外径Ｄが含まれており（図２参照）、
従来の撚りピッチ差や撚りピッチ比などのパラメータよ
りもＮＥＸＴとの相関が強いと考えられたためである。
本発明でパラメータに用いる〔撚り角度差／撚り角度
積〕値は、２対の撚り角度差が大きいほど（つまり対撚
りピッチ差が大きいほど）大きくなり、また２対の撚り
ピッチが小さいほど大きくなる。
２対の撚りピッチ差や撚りピッチ比が用いられている
が、本発明では、隣接する２対の撚り角度と、対角に位
置する２対の撚り角度からそれぞれ求められる〔撚り角
度差／撚り角度積〕値を用いたが、その理由は、前記パ
ラメータには絶縁外径Ｄが含まれており（図２参照）、
従来の撚りピッチ差や撚りピッチ比などのパラメータよ
りもＮＥＸＴとの相関が強いと考えられたためである。
本発明でパラメータに用いる〔撚り角度差／撚り角度
積〕値は、２対の撚り角度差が大きいほど（つまり対撚
りピッチ差が大きいほど）大きくなり、また２対の撚り
ピッチが小さいほど大きくなる。
【００１１】本発明において、Ａ式は次のようにして見
いだした。即ち、先ず、導体径と絶縁外径の異なる種々
の絶縁電線を種々の撚りピッチで集合撚りした６４種類
の４対ケーブル（表１〜４参照）における２対の全組合
わせ（３８４組＝６４×６）につき、０．３〜２５０Ｍ
Ｈｚの周波数領域に渡ってＮＥＸＴを測定し、Ｃａｔ．
６規格値に対する最小マージンを求めた。図３は、表１
に示したＮｏ．６ケーブルの対１と対４の組合わせのＮ
ＥＸＴチャートである。このチャートから、Ｃａｔ．６
規格値に対するＮＥＸＴの最小マージンは、０．３〜１
００ＭＨｚにおいて１２. ４ｄＢ、１００超〜２５０Ｍ
Ｈｚにおいて５．３ｄＢであることが読み取れる。
いだした。即ち、先ず、導体径と絶縁外径の異なる種々
の絶縁電線を種々の撚りピッチで集合撚りした６４種類
の４対ケーブル（表１〜４参照）における２対の全組合
わせ（３８４組＝６４×６）につき、０．３〜２５０Ｍ
Ｈｚの周波数領域に渡ってＮＥＸＴを測定し、Ｃａｔ．
６規格値に対する最小マージンを求めた。図３は、表１
に示したＮｏ．６ケーブルの対１と対４の組合わせのＮ
ＥＸＴチャートである。このチャートから、Ｃａｔ．６
規格値に対するＮＥＸＴの最小マージンは、０．３〜１
００ＭＨｚにおいて１２. ４ｄＢ、１００超〜２５０Ｍ
Ｈｚにおいて５．３ｄＢであることが読み取れる。
【００１２】
【表１】
【００１３】
【表２】
【００１４】
【表３】
【００１５】
【表４】
【００１６】次に、２対が隣接する場合と対角に位置す
る場合に分けて、前記最小マージンと各２対の〔撚り角
度差／撚り角度積〕値とをグラフにプロットした。２対
が隣接する場合の最小マージンと〔撚り角度差／撚り角
度積〕値の関係は図４、５に示すとおりで、０．３〜２
５０ＭＨｚに渡って、〔撚り角度差／撚り角度積〕値が
大きいほどＮＥＸＴマージンが大きくなっている。従っ
て、２対が隣接する場合は、撚り角度差θを大きく、撚
りピッチＰを小さくすると（図２参照）ＮＥＸＴが改善
されることが分かる。また〔撚り角度差／撚り角度積〕
値が０．０００４３を超えるとＮＥＸＴマージンがプラ
スになり、このことから２対が隣接する場合は、２対の
撚り角度θa、θb がＡ式を満足すればＣａｔ．６規格
値を上回るＮＥＸＴが得られることを見いだした。
る場合に分けて、前記最小マージンと各２対の〔撚り角
度差／撚り角度積〕値とをグラフにプロットした。２対
が隣接する場合の最小マージンと〔撚り角度差／撚り角
度積〕値の関係は図４、５に示すとおりで、０．３〜２
５０ＭＨｚに渡って、〔撚り角度差／撚り角度積〕値が
大きいほどＮＥＸＴマージンが大きくなっている。従っ
て、２対が隣接する場合は、撚り角度差θを大きく、撚
りピッチＰを小さくすると（図２参照）ＮＥＸＴが改善
されることが分かる。また〔撚り角度差／撚り角度積〕
値が０．０００４３を超えるとＮＥＸＴマージンがプラ
スになり、このことから２対が隣接する場合は、２対の
撚り角度θa、θb がＡ式を満足すればＣａｔ．６規格
値を上回るＮＥＸＴが得られることを見いだした。
【００１７】２対が対角に位置する場合の最小マージン
と〔撚り角度差／撚り角度積〕値の関係を図６、７に示
す。図６から、０．３〜１００ＭＨｚの低周波数領域で
は、〔撚り角度差／撚り角度積〕値が大きいほど最小マ
ージンは大きくなり、〔撚り角度差／撚り角度積〕値が
０．０００６１を超えるとＮＥＸＴマージンがプラスに
なることが分かる。また、図７から、１００超〜２５０
ＭＨｚの高周波数領域では、〔撚り角度差／撚り角度
積〕値が０．０００６１を超えると最小マージンはプラ
スになるが、０．００１８付近で再びマイナスになるこ
とが分かる。このことから２対が対角に位置する場合
は、２対の撚り角度θc 、θd がＢ式を満足すればＣａ
ｔ．６規格値を上回るＮＥＸＴが得られることを見いだ
した。
と〔撚り角度差／撚り角度積〕値の関係を図６、７に示
す。図６から、０．３〜１００ＭＨｚの低周波数領域で
は、〔撚り角度差／撚り角度積〕値が大きいほど最小マ
ージンは大きくなり、〔撚り角度差／撚り角度積〕値が
０．０００６１を超えるとＮＥＸＴマージンがプラスに
なることが分かる。また、図７から、１００超〜２５０
ＭＨｚの高周波数領域では、〔撚り角度差／撚り角度
積〕値が０．０００６１を超えると最小マージンはプラ
スになるが、０．００１８付近で再びマイナスになるこ
とが分かる。このことから２対が対角に位置する場合
は、２対の撚り角度θc 、θd がＢ式を満足すればＣａ
ｔ．６規格値を上回るＮＥＸＴが得られることを見いだ
した。
【００１８】
【実施例】以下に、本発明を実施例により詳細に説明す
る。 （実施例１）図８に示すように、２本の絶縁電線４を撚
り合わせた、特性インピーダンスが約１００Ωの対（Ｔ
1 、Ｔ2 、Ｔ3 、Ｔ4 ）を４本集合撚りし、その周囲に
不織布５を抑え巻きし、その上をポリ塩化ビニール層６
で被覆して４対ケーブル１を作製した。４対（Ｔ1 、Ｔ
2 、Ｔ3 、Ｔ4 ）の撚りピッチは、それぞれ９．０ｍｍ
（絶縁外径１．０ｍｍ）、１０．４ｍｍ（絶縁外径１．
０ｍｍ）、２１．０ｍｍ（絶縁外径０．９６ｍｍ）、１
３．７ｍｍ（絶縁外径０．９６ｍｍ）である。図８で、
各対Ｔ1 、Ｔ2 、Ｔ3 、Ｔ4 に記載した数値は撚りピッ
チである。また、図１と同一部位には同じ符号を付し
た。
る。 （実施例１）図８に示すように、２本の絶縁電線４を撚
り合わせた、特性インピーダンスが約１００Ωの対（Ｔ
1 、Ｔ2 、Ｔ3 、Ｔ4 ）を４本集合撚りし、その周囲に
不織布５を抑え巻きし、その上をポリ塩化ビニール層６
で被覆して４対ケーブル１を作製した。４対（Ｔ1 、Ｔ
2 、Ｔ3 、Ｔ4 ）の撚りピッチは、それぞれ９．０ｍｍ
（絶縁外径１．０ｍｍ）、１０．４ｍｍ（絶縁外径１．
０ｍｍ）、２１．０ｍｍ（絶縁外径０．９６ｍｍ）、１
３．７ｍｍ（絶縁外径０．９６ｍｍ）である。図８で、
各対Ｔ1 、Ｔ2 、Ｔ3 、Ｔ4 に記載した数値は撚りピッ
チである。また、図１と同一部位には同じ符号を付し
た。
【００１９】（実施例２）４対（Ｔ1 、Ｔ2 、Ｔ3 、Ｔ
4 ）を図１０のように配置した他は、実施例１と同じ方
法により４対ケーブル１を作製した。
4 ）を図１０のように配置した他は、実施例１と同じ方
法により４対ケーブル１を作製した。
【００２０】（実施例３）図１２に示すように、４対
（Ｔ1 、Ｔ2 、Ｔ3 、Ｔ4 ）の中心に１１０００デニー
ルのｐｐヤーン（シールド）を介在させて対間を広げた
他は、実施例１と同じ方法により４対ケーブル１を作製
した。
（Ｔ1 、Ｔ2 、Ｔ3 、Ｔ4 ）の中心に１１０００デニー
ルのｐｐヤーン（シールド）を介在させて対間を広げた
他は、実施例１と同じ方法により４対ケーブル１を作製
した。
【００２１】（実施例４）図１４に示すように、十字形
状物（シールド）を介在させて対間を広げた他は、実施
例１と同じ方法により４対ケーブル１を作製した。
状物（シールド）を介在させて対間を広げた他は、実施
例１と同じ方法により４対ケーブル１を作製した。
【００２２】（実施例５）２本の絶縁電線を撚り合わせ
た、特性インピーダンスが約１００Ωの対を４本集合撚
りして４対ケーブルを作製した。４対（Ｔ5 、Ｔ6 、Ｔ
3 、Ｔ7 ）の撚りピッチは、それぞれ８．２ｍｍ（絶縁
外径１．０ｍｍ）、１０．０ｍｍ（絶縁外径１．０ｍ
ｍ）、２１．０ｍｍ（絶縁外径０．９６ｍｍ）、１３．
０ｍｍ（絶縁外径０．９６ｍｍ）であり、前記４対は図
１６のように配置した。
た、特性インピーダンスが約１００Ωの対を４本集合撚
りして４対ケーブルを作製した。４対（Ｔ5 、Ｔ6 、Ｔ
3 、Ｔ7 ）の撚りピッチは、それぞれ８．２ｍｍ（絶縁
外径１．０ｍｍ）、１０．０ｍｍ（絶縁外径１．０ｍ
ｍ）、２１．０ｍｍ（絶縁外径０．９６ｍｍ）、１３．
０ｍｍ（絶縁外径０．９６ｍｍ）であり、前記４対は図
１６のように配置した。
【００２３】（比較例１）４対（Ｔ1 、Ｔ2 、Ｔ3 、Ｔ
4 ）を図１８のように配置した他は、実施例１と同じ方
法により４対ケーブルを作製した。
4 ）を図１８のように配置した他は、実施例１と同じ方
法により４対ケーブルを作製した。
【００２４】（比較例２）２本の絶縁電線を撚り合わせ
た、特性インピーダンスが約１００Ωの対を４本集合撚
りして４対ケーブルを作製した。４対（Ｔ5 、Ｔ6 、Ｔ
8 、Ｔ9 ）の撚りピッチＰは、それぞれ８．２ｍｍ（絶
縁外径１．０ｍｍ）、１０．０ｍｍ（絶縁外径１．０ｍ
ｍ）、１４．７ｍｍ（絶縁外径０．９４ｍｍ）、２６．
１ｍｍ（絶縁外径０．９４ｍｍ）であり、４対は図２０
のように配置した。
た、特性インピーダンスが約１００Ωの対を４本集合撚
りして４対ケーブルを作製した。４対（Ｔ5 、Ｔ6 、Ｔ
8 、Ｔ9 ）の撚りピッチＰは、それぞれ８．２ｍｍ（絶
縁外径１．０ｍｍ）、１０．０ｍｍ（絶縁外径１．０ｍ
ｍ）、１４．７ｍｍ（絶縁外径０．９４ｍｍ）、２６．
１ｍｍ（絶縁外径０．９４ｍｍ）であり、４対は図２０
のように配置した。
【００２５】実施例１〜５および比較例１、２で製造し
た各々の４対ケーブルについて、ＮＥＸＴを０．３〜２
５０ＭＨｚの周波数領域に渡って測定し、Ｃａｔ．６規
格値に対する評価を行った。
た各々の４対ケーブルについて、ＮＥＸＴを０．３〜２
５０ＭＨｚの周波数領域に渡って測定し、Ｃａｔ．６規
格値に対する評価を行った。
【００２６】得られた結果を表５に示す。表５には４対
ケーブルの構成の他、各対の撚り角度、〔撚り角度差／
撚り角度積〕値を併記した。またＮＥＸＴチャートの代
表例を図９、１１、１３、１５、１７、１９、２１にそ
れぞれ示した。各対の撚り角度はｔａｎθ＝撚りピッチ
長／（π×絶縁外径）の式から算出し、算出した角度か
ら〔撚り角度差／撚り角度積〕を求めた。
ケーブルの構成の他、各対の撚り角度、〔撚り角度差／
撚り角度積〕値を併記した。またＮＥＸＴチャートの代
表例を図９、１１、１３、１５、１７、１９、２１にそ
れぞれ示した。各対の撚り角度はｔａｎθ＝撚りピッチ
長／（π×絶縁外径）の式から算出し、算出した角度か
ら〔撚り角度差／撚り角度積〕を求めた。
【００２７】
【表５】
【００２８】表５より明らかなように、本発明例（実施
例１〜５）のケーブルは、いずれも、ＮＥＸＴが、０．
３〜２５０ＭＨｚの周波数領域に渡って、Ｃａｔ．６規
格値を上回った。これは、本発明のケーブルはいずれも
〔撚り角度差／撚り角度積〕値がＡ式およびＢ式を満足
しているためである。実施例３、４のケーブルは対間に
介在物を配したものであるが、これらは、介在物を配さ
ない以外は同じ構成の実施例１のケーブルに較べてＮＥ
ＸＴマージンが大きいことが、図１３、１５と、図９を
比較すると良く分かる。一方、比較例１、２のケーブル
は、図１９、２１に示したように、いずれも、高周波数
領域でＮＥＸＴマージンがマイナスになる部分がある。
これは、比較例１、２の４対ケーブルはいずれも〔撚り
角度差／撚り角度積〕値がＢ式を満足していないためで
ある。
例１〜５）のケーブルは、いずれも、ＮＥＸＴが、０．
３〜２５０ＭＨｚの周波数領域に渡って、Ｃａｔ．６規
格値を上回った。これは、本発明のケーブルはいずれも
〔撚り角度差／撚り角度積〕値がＡ式およびＢ式を満足
しているためである。実施例３、４のケーブルは対間に
介在物を配したものであるが、これらは、介在物を配さ
ない以外は同じ構成の実施例１のケーブルに較べてＮＥ
ＸＴマージンが大きいことが、図１３、１５と、図９を
比較すると良く分かる。一方、比較例１、２のケーブル
は、図１９、２１に示したように、いずれも、高周波数
領域でＮＥＸＴマージンがマイナスになる部分がある。
これは、比較例１、２の４対ケーブルはいずれも〔撚り
角度差／撚り角度積〕値がＢ式を満足していないためで
ある。
【００２９】
【発明の効果】以上に述べたように、本発明の通信ケー
ブル（４対ケーブル）は、隣接する２対の撚り角度をそ
れぞれθa 、θb （θb ＞θａ）としたとき、前記θa
、θbが下記Ａ式を満足し、且つ対角に位置する２対の
撚り角度をそれぞれθc 、θd（θd ＞θc ）としたと
き、前記θc 、θd が下記Ｂ式を満足するので、０．３
〜２５０ＭＨｚの広い周波数領域に渡ってＮＥＸＴが改
善されてＣａｔ．６規格値を上回る。依って、今後の超
高速データ通信に充分対応することができる。 Ａ式 （θb −θa ）／（θb ×θa ）＞０．０００４
３ Ｂ式 ０．００１７５＞（θd −θc ）／（θd ×θc
）＞０．０００６４又は（θd −θc ）／（θd ×θc
）＞０．００１８２
ブル（４対ケーブル）は、隣接する２対の撚り角度をそ
れぞれθa 、θb （θb ＞θａ）としたとき、前記θa
、θbが下記Ａ式を満足し、且つ対角に位置する２対の
撚り角度をそれぞれθc 、θd（θd ＞θc ）としたと
き、前記θc 、θd が下記Ｂ式を満足するので、０．３
〜２５０ＭＨｚの広い周波数領域に渡ってＮＥＸＴが改
善されてＣａｔ．６規格値を上回る。依って、今後の超
高速データ通信に充分対応することができる。 Ａ式 （θb −θa ）／（θb ×θa ）＞０．０００４
３ Ｂ式 ０．００１７５＞（θd −θc ）／（θd ×θc
）＞０．０００６４又は（θd −θc ）／（θd ×θc
）＞０．００１８２
【図１】本発明に係わる通信ケーブルの実施形態を示す
横断面図である。
横断面図である。
【図２】対の撚り角度θと撚りピッチ長Ｐの説明図であ
る。
る。
【図３】ＮＥＸＴチャートの説明図である。
【図４】隣接する対におけるＮＥＸＴマージンと〔撚り
角度差／撚り角度積〕との関係を示す図である（０．３
〜１００ＭＨｚ）。
角度差／撚り角度積〕との関係を示す図である（０．３
〜１００ＭＨｚ）。
【図５】隣接する対におけるＮＥＸＴマージンと〔撚り
角度差／撚り角度積〕との関係を示す図である（１００
超〜２５０ＭＨｚ）。
角度差／撚り角度積〕との関係を示す図である（１００
超〜２５０ＭＨｚ）。
【図６】対角に位置する対におけるＮＥＸＴマージンと
〔撚り角度差／撚り角度積〕との関係を示す図である
（０．３〜１００ＭＨｚ）。
〔撚り角度差／撚り角度積〕との関係を示す図である
（０．３〜１００ＭＨｚ）。
【図７】対角に位置する対におけるＮＥＸＴマージンと
〔撚り角度差／撚り角度積〕との関係を示す図である
（１００超〜２５０ＭＨｚ）。
〔撚り角度差／撚り角度積〕との関係を示す図である
（１００超〜２５０ＭＨｚ）。
【図８】実施例１で用いたケーブルの横断面図である。
【図９】実施例１で用いたケーブルのＮＥＸＴチャート
である。
である。
【図１０】実施例２で用いたケーブルの横断面図であ
る。
る。
【図１１】実施例２で用いたケーブルのＮＥＸＴチャー
トである。
トである。
【図１２】実施例３で用いたケーブルの横断面図であ
る。
る。
【図１３】実施例３で用いたケーブルのＮＥＸＴチャー
トである。
トである。
【図１４】実施例４で用いたケーブルの横断面図であ
る。
る。
【図１５】実施例４で用いたケーブルのＮＥＸＴチャー
トである。
トである。
【図１６】実施例５で用いたケーブルの横断面図であ
る。
る。
【図１７】実施例５で用いたケーブルのＮＥＸＴチャー
トである。
トである。
【図１８】比較例１で用いたケーブルの横断面図であ
る。
る。
【図１９】比較例１で用いたケーブルのＮＥＸＴチャー
トである。
トである。
【図２０】比較例２で用いたケーブルの横断面図であ
る。
る。
【図２１】比較例２で用いたケーブルのＮＥＸＴチャー
トである。
トである。
１ 通信（４対）ケーブル ２ 軟銅線（導体） ３ ポリエチレン層（絶縁層） ４ 絶縁電線 ５ 不織布 ６ ポリ塩化ビニール層（外部シース） ７ ヤーン ８ 十字状物 Ｔ1 〜Ｔ9 対
Claims (1)
- 【請求項１】 ２本の絶縁電線を撚り合わせてなる対を
４対（Ｔ1 、Ｔ2 、Ｔ3 、Ｔ4 ）集合撚りした通信ケー
ブルにおいて、前記４対のうち隣接する２対（Ｔ1 とＴ
2 、Ｔ2 とＴ3 、Ｔ3 とＴ4 、Ｔ4 とＴ1 の組合せ) の
撚り角度をそれぞれθa 、θb （θb ＞θａ）としたと
き、前記θa 、θb が下記Ａ式を満足し、且つ前記４対
のうち対角に位置する２対（Ｔ1 とＴ3 、Ｔ2 とＴ4 の
組合せ) の撚り角度をそれぞれθc 、θd （θd ＞θc
）としたとき、前記θc 、θdが下記Ｂ式を満足するこ
とを特徴とする通信ケーブル。 Ａ式 （θb −θa ）／（θb ×θa ）＞０．０００４
３ Ｂ式 ０．００１７５＞（θd −θc ）／（θd ×θc
）＞０．０００６４又は（θd −θc ）／（θd ×θc
）＞０．００１８２
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33627499A JP2001155559A (ja) | 1999-11-26 | 1999-11-26 | 通信ケーブル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33627499A JP2001155559A (ja) | 1999-11-26 | 1999-11-26 | 通信ケーブル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001155559A true JP2001155559A (ja) | 2001-06-08 |
Family
ID=18297424
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33627499A Pending JP2001155559A (ja) | 1999-11-26 | 1999-11-26 | 通信ケーブル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001155559A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005073207A (ja) * | 2003-08-28 | 2005-03-17 | Central Japan Railway Co | 通信線路およびその敷設方法 |
| WO2009096582A1 (ja) * | 2008-01-31 | 2009-08-06 | Ibiden Co., Ltd. | 配線、及び、複合配線 |
| JP2014002837A (ja) * | 2012-06-15 | 2014-01-09 | Tsushin Kogyo Kk | 通信ケーブル、パッチコード及び信号伝送路 |
| JP2020087681A (ja) * | 2018-11-22 | 2020-06-04 | 日立金属株式会社 | 可動部用ケーブル |
-
1999
- 1999-11-26 JP JP33627499A patent/JP2001155559A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005073207A (ja) * | 2003-08-28 | 2005-03-17 | Central Japan Railway Co | 通信線路およびその敷設方法 |
| WO2009096582A1 (ja) * | 2008-01-31 | 2009-08-06 | Ibiden Co., Ltd. | 配線、及び、複合配線 |
| JP2009181855A (ja) * | 2008-01-31 | 2009-08-13 | Ibiden Co Ltd | 配線 |
| JP2014002837A (ja) * | 2012-06-15 | 2014-01-09 | Tsushin Kogyo Kk | 通信ケーブル、パッチコード及び信号伝送路 |
| JP2020087681A (ja) * | 2018-11-22 | 2020-06-04 | 日立金属株式会社 | 可動部用ケーブル |
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