JP2001146674A - スパンボンド不織布、その製造方法及びこれを用いた吸収性物品 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】柔軟で肌触り等の風合いが良く、かつ毛羽立ち
の少ないスパンボンド不織布、その製造方法及びそれを
用いた吸収性物品を提供する。 【解決手段】長繊維相互間が融着していない非融着区域
とエンボス融着加工により長繊維相互間が融着されてい
る融着区域とを有し、該融着区域が不織布面に千鳥配列
状に存在し、該非融着区域間に存在する長繊維が、下記
式（ａ）において４００以下、かつ下記式（ｂ）におい
て１５０以下であることを特徴とするスパンボンド不織
布、その製造方法、およびそれを用いた吸収性物品。 （Ｌｆ／２）×ｓｉｎ（Ａｃｏｓ（Ｌｍ／Ｌｆ）） ・
・・ （ａ） Ｌｍ³／Ｓ²×１０^-3 ・
・・ （ｂ） ここで、Ｌｆは融着区域相互間を結ぶ非融着区域に存在
する長繊維の平均長（μｍ）、ＬｍはＬｆの測定に用い
た長繊維の融着区域相互間の最短距離を結ぶ直線の平均
長（μｍ）、Ｓは長繊維の平均断面積（μｍ²）を示
す。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、スパンボンド不織布、
その製造方法及びこれを用いた吸収性物品に関する。さ
らに詳しくは、使い捨ておむつや生理用ナプキン等の吸
収性物品、手術用着衣や掛け布等の使い捨て衣料、ハッ
プ剤の基布等の他、マスク等のフィルター材、農業資材
等にも好適に使用でき、特に吸収性物品等の人肌に接触
する部材に要求される、柔軟さ、肌触り等の風合いの良
さ、使用時の摩耗や摩擦による毛玉発生の少なさ、毛羽
立ちの少なさ、皮膚刺激性の低さに優れたスパンボンド
不織布、その製造方法及びこれを用いた吸収性物品に関
する。

【０００２】

【従来の技術】スパンボンド不織布は、溶融紡糸口金か
ら吐出した長繊維群をエアーサッカーなどに導入して牽
引延伸し、開繊して捕集コンベア上に集積して繊維ウェ
ブを得た後、長繊維相互間を適宜の手段で交絡あるいは
接着させて製造される。

【０００３】このようにして得られるスパンボンド不織
布は、短繊維不織布に比べ、引張強度等の機械的性質に
優れ、生産効率も高いという利点から、近年その生産量
も大きく増加してきている。

【０００４】スパンボンド不織布の中でも、エンボス融
着加工によって長繊維相互間を熱接着させて得られるス
パンボンド不織布（以下、場合によってエンボス不織布
という）は、長繊維相互間を固着するためのバインダー
を使用していないので耐薬品性に優れ、皮膚刺激性が低
く、また、熱風加熱によって長繊維相互間を熱融着させ
て得られるスパンボンド不織布に比べ、柔軟性に優れる
という利点から、工業的に広く用いられている。

【０００５】エンボス不織布は、加熱加圧した凹凸エン
ボス模様を有するロールと表面が平滑なロールとの間に
長繊維フリースを導入してロールの凸部に対応する部分
の長繊維を融着させることによって得られる。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】従って、エンボス不織
布を構成する各長繊維は、通常の状態では非融着区域間
を途切れることなく融着区域相互間を結ぶ様に存在して
いる。

【０００７】しかし、スパンボンド法では、エアサッカ
ー放出後の長繊維群が捕集コンベア上で、円軌道（以
下、ループということもある）を描いて集積されている
ため、このような集積された長繊維フリースをエンボス
融着加工すると、どうしても融着区域相互間を結ぶ非融
着区域間に存在する長繊維が弛んだ状態で存在するエン
ボス不織布となる。

【０００８】このため、他の物体がこのエンボス不織布
に接触するとそれとの摩擦やその物体が長繊維に引っ掛
かったりして長繊維が立ち上がり、毛羽立ちを生じ易い
という欠点を有している上、これら長繊維と他物体との
接触が繰り返されると、その応力による長繊維の切断、
或いはその物体との間の摩擦による応力で長繊維の伸長
やその長繊維を固定している融着区域接合部が破壊され
るので、Ｌｍや特にＬｆの増大を誘発する。その結果、
毛羽立ちがさらに増幅し、それらが絡み合い、毛玉にな
り易いという欠点を有している。

【０００９】本発明は上述の様な課題を解決し、柔軟で
肌触り等の風合いが良く、かつ毛羽立ちの少ないスパン
ボンド不織布、その製造方法及びそれを用いた吸収性物
品を提供することを目的とする。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明のスパンボンド不
織布は、長繊維相互間が融着していない非融着区域とエ
ンボス融着加工により長繊維相互間が融着されている融
着区域とを有し、該融着区域が不織布面に千鳥配列状に
存在し、該非融着区域間に存在する長繊維が、下記式
（ａ）において４００以下、かつ下記式（ｂ）において
１５０以下のものであり、 （Ｌｆ／２）×ｓｉｎ（Ａｃｏｓ（Ｌｍ／Ｌｆ）） ・・・ （ａ） Ｌｍ³／Ｓ²×１０^-3 ・・・ （ｂ） ｛ただし、Ｌｆは融着区域相互間を結ぶ非融着区域に存
在する長繊維の平均長（μｍ）、ＬｍはＬｆの測定に用
いた長繊維の融着区域相互間の最短距離を結ぶ直線の平
均長（μｍ）、Ｓは長繊維の平均断面積（μｍ²）を示
す。｝本発明の吸水性物品は、該スパンボンド不織布を
表面材のうち、少なくとも一部に用いるものである。

【００１１】また、本発明のスパンボンド不織布の製造
方法は、熱可塑性樹脂を押出機に投入し、紡糸口金を用
いて溶融紡糸し、紡糸口金より吐出した繊維群をエアー
サッカーに導入して牽引延伸し、長繊維群を得、続い
て、エアーサッカーより排出された長繊維群を裏面に吸
引装置を設けた捕集用無端ネット状コンベア上に長繊維
フリースとして堆積する方法であって、その際、長繊維
の紡糸速度（Ｖｆ）に対し、コンベア走行速度（Ｖｃ）
から見た相対ベクトルである（Ｖｃ−ｆ）の角度を−３
０〜−７度の範囲に調整する方法である。

【００１２】

【発明の実施の形態】本発明のスパンボンド不織布にお
いて、上記式（ａ）は、長繊維の弛み具合を定量的に表
したものである。底辺の長さをＬｍ、斜辺の長さをＬｆ
／２とする便宜的に形成させた二等辺三角形の高さを導
くための式である。

【００１３】この内容を図１によって説明する。図１
は、本発明のスパンボンド不織布を構成する融着区域間
を結ぶ１本の長繊維の部分拡大平面模式図である。図１
において１、１´が長繊維相互間が融着している融着区
域、３が非融着区域間に存在する長繊維、３´は長繊維
３の長さを測定する場合の中心線であり、Ｌｆに相当す
る。２、２´は融着区域１、１´と非融着区域との境界
を示しており、長繊維の融着区域相互間を結ぶ直線距離
であるＬｍとは、２、２´間を結ぶ直線４の距離を意味
する。次に、４を底辺とし、５、５´を（３を他の二辺
の長さに分配した）側辺とする二等辺三角形７を描き、
この二等辺三角形７の頂点から底辺４に垂直に直線６を
引く。この直線６こそが上記式（ａ）が示す値である。
従って、式（ａ）は、長繊維不織布が本来持っている毛
羽高さを定量的に導くための式と言える。

【００１４】この式（ａ）は、Ａｃｏｓ（Ｌｍ／Ｌｆ）
により二等辺三角形７の底辺４と側辺５とから成す内角
が解り、側辺５に対応する長さであるＬｆ／２とｓｉｎ
（内角）とを掛け合わせることにより、直線６の長さを
導くことができる。

【００１５】上記式（ｂ）は、長繊維のたわみ易さや伸
び易さを示すための指標として有効なものである。

【００１６】式（ｂ）は、曲げ弾性率Ｅを導くための式
（ｃ）を変形して求めたものである。 Ｅ＝Ｆ・ｌ₀ ³／（１２πｒ⁴・ｙ） ・・・（ｃ） Ｅ＝Ｆ・Ｌｍ³／（１２πｒ⁴・ｙ） ・・・（ｄ） Ｅ＝π・Ｆ・Ｌｍ³／（１２Ｓ²・ｙ） ・・・（ｅ）

【００１７】式（ｃ）は、半径ｒの丸断面の棒状物体
を、間隔ｌ₀の支点間の上に置き、該棒状物の中心に応
力Ｆをかけた時に、該棒状物が歪んだ長さｙによってそ
の棒状物の曲げ弾性率Ｅを導くためのものである。

【００１８】この式（ｃ）を棒状物が歪んだ長さｙを求
める式に変更し、ｌ₀を本発明におけるＬｍに置換した
ものが式（ｄ）であり、次にπｒ²を棒状物の断面積Ｓ
に置き換えたものが式（ｅ）である。さらにπ・Ｆ／１
２は、定数なのでａに置換するとｙ＝ａ・Ｌｍ³／（Ｅ
・Ｓ²）となる。つまり、棒状物（本発明に照らし合わ
せると長繊維）のたわみ易さや伸び易さは、Ｌｍの３乗
に比例し、断面積Ｓの２乗および曲げ弾性率Ｅに反比例
することが解る。本発明では、たわみ易さや伸び易さの
圧倒的因子となるＬｍ³／Ｓ²を取り出して、それから導
き出される数値と毛羽立ちおよび毛玉の発生における因
果関係を調べた結果、ある数値以下になると毛羽立ちお
よび毛玉の発生が極端に減少することがわかった。この
時、たわみ易さや伸び易さの因子となる曲げ弾性率Ｅに
関しては、本発明のスパンボンド不織布を構成する長繊
維が、非常に細いものであるために測定できないという
点と、曲げ弾性率Ｅは繊維を構成する樹脂によって決定
付けられる要因が大きいという点から、長繊維を構成す
る樹脂を代えて、Ｌｍ³／Ｓ²値と毛羽立ちおよび毛玉の
発生における因果関係を調べた結果、ポリプロピレンの
場合Ｌｍ³／Ｓ²×１０ ^-3が１５０以下、ポリエチレン／
ポリプロピレンの鞘芯型の場合Ｌｍ³／Ｓ²×１０^-3が１
５０以下、ポリエステルの場合Ｌｍ³／Ｓ²×１０^-3が１
４５以下のとき、毛羽立ちおよび毛玉の発生が良好に抑
制できることが判明し、樹脂変化によって大きな影響力
を持たないことが解ったので、たわみ易さや伸び易さを
導くための事実上の変数となる曲げ弾性率Ｅは定数扱い
にした。

【００１９】このようにして導き出された式（ａ）は、
毛羽・毛玉の発生しやすさを表示する指標（以下、Ｋ₁
という）、式（ｂ）も同様の指標（以下、Ｋ₂という）
として用いることができる。Ｋ₁値が４００以下で、か
つＫ₂値が１５０以下、好ましくはＫ₁値が４００以下
で、かつＫ₂値が１３５以下であると、毛羽・毛玉の発
生が極端に減少することを見出だした。

【００２０】Ｋ₁及びＫ₂値は、エンボス不織布のＬｆ、
Ｌｍ及びＳを測定し、前記式（ａ）および前記式（ｂ）
にその測定値を代入することによって求めることができ
る。

【００２１】Ｌｆ及びＬｍは、エンボス不織布の表面を
電子顕微鏡などで写真撮影しておき、その写真上で非融
着区域間の長繊維の長さ、つまり融着区域境界２から他
方の融着区域境界２´までの長繊維３の長さＬｍ及びそ
の直線距離４の長さＬｆを計測し、この操作を異なる長
繊維で１００回繰り返し計測した後、各繊維について
（ａ）式を計算しその値を平均してＫ₁とすれば良い。

【００２２】また、断面積Ｓは、エンボス不織布を構成
する長繊維の繊維軸に対してほぼ垂直の平面でこれを切
断し、光学顕微鏡や電子顕微鏡でこの断面の画像を撮影
し、撮影した画像を画像解析装置で解析しこの繊維の断
面積を測定する。測定する繊維断面は１００サンプルと
し、それぞれのサンプルから得られた値を平均して求め
るとよい。さらに、先に測定したＬｍの平均値及びＳを
式（ｂ）に代入して、Ｋ₂とすれば良い。

【００２３】摩擦堅牢度試験機でエンボス不織布の表面
を摩擦した時、摩擦初期（摩擦子１０往復）の表面状態
とエンボス不織布が本来持っている毛羽高さの指標Ｋ₁
との間に線形的な相互関係が確認されている。本発明で
は、Ｋ₁値が４００以下のときに摩擦堅牢度試験を行っ
たエンボス不織布の表面状態が良好となる点を見出し
た。

【００２４】また、摩擦堅牢度試験機でエンボス不織布
の表面を摩擦した時、摩擦後期（摩擦子１００往復）の
表面状態と長繊維のたわみ易さや伸び易さの指標Ｋ₂と
の間に線形的な相互関係が確認されている。本発明で
は、Ｋ₂値が１５０以下、より好ましくは１３５以下で
あるとエンボス不織布の表面状態が良好となる点を見出
した。ただし、Ｋ₁値が４００以下のものでないとＫ₂値
がたとえ１５０以下であったとしても、得られたエンボ
ス不織布に良好なる表面状態は得られない。

【００２５】本発明のスパンボンド不織布を構成する長
繊維の繊度は、０．５〜２０ｄｔｅｘ／ｆのものが好ま
しい。長繊維の繊度が０．５ｄｔｅｘ／ｆ未満である
と、生産性を維持させるための高速紡糸による曳糸性の
低下や、曳糸性を維持させるための生産性の低下が起こ
るので好ましくない。逆に長繊維の繊度が２０ｄｔｅｘ
／ｆを超えると、長繊維の剛性が高くなって、柔軟性に
富むスパンボンド不織布が得られないので好ましくな
い。得られたスパンボンド不織布を吸収性物品の表面材
に使用する場合においては、繊度が０．５〜６ｄｔｅｘ
／ｆの長繊維であることが特に好ましい。長繊維が分割
型複合繊維の形態を有している場合には、上記繊度の範
囲は分割後の長繊維の繊度を示すものである。

【００２６】また、本発明のスパンボンド不織布の目付
けは、使われる用途によって任意に選択できるが、手術
用着衣、掛け布、ハップ材の基布等に使用する場合にお
いては、５〜２００ｇ／ｍ²の範囲のものが好ましい。
５ｇ／ｍ²未満であると、目付が余りに小さ過ぎて、ス
パンボンド不織布の厚みが薄くなり過ぎ、長繊維フリー
スを固定化させる際や、固定化されたスパンボンド不織
布を巻き取る際等において、取扱いが困難であったり、
均質性が低下する様な問題が生じ易くなる。一方、２０
０ｇ／ｍ²を超えると目付が余りに大き過ぎて、スパン
ボンド不織布自体の剛性が高くなり、柔軟性が低下し易
くなる。吸収性物品の表面材に使用する場合において
は、スパンボンド不織布の目付けは、５〜５０ｇ／ｍ²
の範囲が特に好ましい。

【００２７】本発明を構成している長繊維としては、単
成分型長繊維でもよく、２成分以上から成る複合型長繊
維であっても良い。

【００２８】複合型長繊維とは、一般に高融点樹脂成分
と低融点樹脂成分または低軟化点樹脂成分からなる複合
繊維であって、低融点樹脂成分または低軟化点樹脂成分
が繊維の長手方向に沿った表面の少なくとも一部に露出
している二成分系以上の構造を有するものである。

【００２９】本発明を構成している長繊維の原料として
は、各種のポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレ
フィン系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリアミド系樹脂
等を例示でき、とりわけ好ましくはポリオレフィン系樹
脂である。

【００３０】また、該長繊維が複合型長繊維の構造を有
する場合の原料の組み合わせ例としては、高密度ポリエ
チレン／ポリプロピレン、直鎖状低密度ポリエチレン／
ポリプロピレン、低密度ポリエチレン／ポリプロピレ
ン、プロピレンと他のα−オレフィンとの二元共重合体
または三元共重合体／ポリプロピレン、直鎖状低密度ポ
リエチレン／高密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン
／高密度ポリエチレン、各種のポリエチレン／熱可塑性
ポリエステル、ポリプロピレン／熱可塑性ポリエステ
ル、プロピレンと他のα−オレフィンとの二元共重合体
または三元共重合体／熱可塑性ポリエステル、低融点ま
たは低軟化点熱可塑性ポリエステル／熱可塑性ポリエス
テル、各種のポリエチレン／ナイロン６、ポリプロピレ
ン／ナイロン６、プロピレンと他のα−オレフィンとの
二元共重合体または三元共重合体／ナイロン６、ナイロ
ン６／ナイロン６６、ナイロン６／熱可塑性ポリエステ
ルなどを挙げることができる。

【００３１】これらの中ではポリオレフィン系樹脂同士
若しくはポリオレフィン系樹脂とポリエステル系樹脂か
らなる組み合わせが好ましく、その具体例としては高密
度ポリエチレン／ポリプロピレン、エチレン・プロピレ
ン・ブテン−１結晶性三元共重合体／ポリプロピレン、
あるいは高密度ポリエチレン／ポリエチレンテレフタレ
ート等を挙げることができる。

【００３２】さらに、これらの中ではポリオレフィン系
樹脂同士、例えば高密度ポリエチレン／ポリプロピレ
ン、エチレン・プロピレン・ブテン−１結晶性三元共重
合体／ポリプロピレン等が耐薬品性の面から特に好まし
い。

【００３３】複合型長繊維を構成する高融点成分と低融
点成分または低軟化点成分との融点差または軟化点差
は、１５℃以上が好ましい。

【００３４】これらの樹脂成分の融点または軟化点の測
定は、融点については昇温速度１０℃／分のＤＳＣ（示
査走査熱量測定）による吸熱ピーク曲線の吸熱ピークの
頂点の温度として測定できる。また、軟化点の測定はＪ
ＩＳ−Ｋ７２０６「熱可塑性プラスチックのビカット軟
化温度試験方法」に準拠する。また、複合型長繊維は、
鞘芯型、偏心鞘芯型、並列型、多層型、海島型、放射型
の構造体のものを使用できる。特に鞘芯型、偏心鞘芯型
の複合型長繊維が、熱融着性が良好で好ましい。また用
途により長繊維は、着色剤、耐光剤、難燃剤、抗菌剤な
どが添加されていても良い。さらに、長繊維の断面形状
は、円形であっても異形（非円形）であっても良く、こ
れら断面形状を持った長繊維は、中空型であっても良
い。

【００３５】スパンボンド不織布は、２種以上の長繊維
で構成されていても良い。すなわち、 スパンボンド不
織布は、複合型長繊維と単一型長繊維の組み合わせ、樹
脂成分の組み合わせの異なる２種類以上複合型長繊維の
組合わせ、樹脂成分が異なる２種類以上の単一型長繊維
の組合わせ、断面形状の異なる２種類以上の長繊維の組
合わせ、中空型長繊維と非中空型長繊維の組合わせ、繊
度の異なる２種以上の長繊維の組合わせなど、各種組合
せによる２種以上の長繊維の混繊によって構成されてい
ても良く、これらに短繊維が混繊されていても良い。

【００３６】本発明のスパンボンド不織布としては、複
合型長繊維を不織布中に５重量％以上含有し、且つこの
複合型長繊維の低融点または低軟化点成分によって長繊
維相互間が結合されたものが好ましい。また、主成分と
なる長繊維に、この主成分の長繊維よりも１５℃以上の
融点差を有し、主成分の長繊維よりも低融点または低軟
化点の長繊維を５重量％以上混繊して、この長繊維によ
って主成分である長繊維を結合したスパンボンド不織布
とすることもできる。複合型長繊維や低融点または低軟
化点の長繊維のような繊維状のもので繊維相互間を結合
させると、繊維の結合が、面状でなく低融点または低軟
化点樹脂の溶融によって行われるため、得られるスパン
ボンド不織布の風合いが良好となり、また柔軟性に富
む。

【００３７】また、スパンボンド不織布は、上記長繊維
から構成される単層であっても良いし、２層以上からな
る不織布であってもよい。該不織布が２層以上からなる
場合には、最外層に本発明のスパンボンド不織布が用い
られていることが望ましい。

【００３８】本発明のスパンボンド不織布には、エンボ
ス融着加工により長繊維相互間が融着されている融着区
域を有し、該融着区域が不織布面に千鳥配列状に存在し
ている。融着区域が不織布面に千鳥配列状に存在してい
る状態を示す平面図の一例を図１０に示した。１００が
不織布であり、５３が融着区域、５４が不織布生産方向
を示す矢印である。

【００３９】かかる融着区域の面積率は、柔軟性を必要
とする用途においては全表面積の６〜２６％であること
が好ましく、この時、点在する加熱圧着部の個々の面積
は、０．０９〜０．６ｍｍ²であることが好ましい。

【００４０】エンボス融着加工で形成される個々の加熱
圧着部の平面形状としては、菱形、長方形、正方形、丸
形、楕円形、波形、中空円形などを挙げることができ
る。

【００４１】本発明のスパンボンド不織布の製造方法
は、熱可塑性樹脂を押出機に投入し、紡糸口金を用いて
溶融紡糸し、紡糸口金より吐出した繊維群をエアーサッ
カーに導入して牽引延伸し、長繊維群を得、続いて、エ
アーサッカーより排出された長繊維群を裏面に吸引装置
を設けた捕集用無端ネット状コンベア上に長繊維フリー
スとして堆積するスパンボンドの製造方法であって、長
繊維の紡糸速度（Ｖｆ）に対し、コンベア走行速度（Ｖ
ｃ）から相対ベクトルである（Ｖｃ−ｆ）の角度が−３
０〜−７度の範囲であることを特徴とする。

【００４２】このような製造方法は、従来公知なスパン
ボンド不織布製造装置を利用することによって容易に実
施することができる。

【００４３】（Ｖｃ−ｆ）の角度を−３０〜−７度の範
囲に調節することによって、長繊維をネット状コンベア
に堆積する時に、該長繊維が有効な形状の楕円軌道（扁
平な楕円軌道）を描くように集積させることができ、楕
円軌道の長軸が生産方向対しに平行となるように製造で
きるため、本発明のスパンボンド不織布を効率良く得る
ことができる。上記角度が−３０度よりも小さいと、長
繊維がコンベア上を滑り不織布の地合が不均一になり易
く、逆に上記角度が−７度よりも大きいと、楕円軌道の
扁平率が小さくなり従来の不織布と大差のない効果しか
得られない。

【００４４】一般的なスパンボンド不織布の製造方法で
は、通常、ＶｆとＶｃの関係がＶｆ／Ｖｃ＝１０〜３０
程度となっており、このとき走行するコンベア上から見
た相対ベクトル（Ｖｃ−ｆ）は、コンベア平面に対して
−１．９〜−５．７度の角度でコンベア走行方向と逆に
若干傾いている。（ここで角度がマイナスとはコンベア
面に対し垂直な軸からコンベアの走行方向と反対側に傾
いている場合の角度をマイナスとした。）。しかし、こ
のような従来法を採用し、何の工夫もしなければ、長繊
維の捕集軌道は真円とほとんど大差のない楕円軌道にし
かならない。

【００４５】本発明の製造方法を用いると、長繊維をネ
ット状コンベアに堆積する時に、該長繊維が扁平率の大
きな楕円軌道を描くようにして集積させ、楕円軌道の長
軸が生産方向対しに平行となるようにすることができ、
これにより本発明のスパンボンド不織布が効率良くでき
る理由を次に説明する。

【００４６】まず、スパンボンド不織布の製造におい
て、長繊維がエアサッカーより放出されてから集積され
るまでの空間軌道を、直円錐に当てはめて考える。上記
直円錐の底面は、捕集コンベア上に捕集される直前の長
繊維の平面軌道に当たり、真円である。直円錐とは、図
３の（ａ）及び(ｂ)に示したように空間における１点Ｐ
で交わる２つの直線をｍとｎとした場合に、直線ｍを軸
として直線ｎを回転させたときにｎが描く曲面のことで
ある。ここで捕集コンベアの速度（Ｖｃ）が０ならば、
捕集コンベア上の長繊維の捕集軌道は直円錐の底面と同
じ真円となる。しかし、実際のスパンボンド不織布製造
時にコンベアは必ず走行している。コンベア走行時の長
繊維の捕集軌道は、長繊維の放出速度（Ｖｆ）を走行す
るコンベア（走行速度：Ｖｃ）から見た相対ベクトル
（Ｖｃ−ｆ）をｍ軸とした円錐をコンベア平面で切断し
たときの切り口（切断面）に相当している。この切り口
は、円錐曲線の一つである楕円であり、この楕円の長軸
はコンベアの走行方向になっている。この点の理解を容
易にするために、図４にコンベア走行時の長繊維の捕集
軌道を説明するための概念図を示した。

【００４７】図４の（ａ−１）、（ｂ−１）、（ｃ−
１）は不織布生産方向（矢印で示した方向）に平行な面
から見た不織布生産工程の一部の概念図であり、Ｐがエ
アーサッカーなどの長繊維が放出されてくるポイントに
相当する。３２が矢印方向に速度Ｖｆで走行しているベ
ルトコンベアを示している。直円錐３１のｍとｎは図３
で説明した通りである。そして図４の（ａ−１）の場合
は直円錐３１の軸ｍが、ベルトコンベア３２の走行面に
対してほぼ垂直な場合を示しており、エアーサッカーな
どの放出点Ｐから長繊維がベルトコンベア３２の走行面
に対してほぼ垂直方向に放出されている場合に該当す
る。

【００４８】図４の（ｂ−１）の場合は直円錐３１の軸
ｍが、ベルトコンベア３２の走行面に対してベルトコン
ベアの走行方向にやや傾いている場合を示しており、エ
アーサッカーなどの放出点Ｐから長繊維がベルトコンベ
ア３２の走行面に対してベルトコンベアの走行方向にや
や傾いて放出されている場合に該当する。

【００４９】図４の（ｃ−１）の場合は直円錐３１の軸
ｍが、ベルトコンベア３２の走行面に対してベルトコン
ベアの走行方向と反対の方向ににやや傾いている場合を
示しており、エアーサッカーなどの放出点Ｐから長繊維
がベルトコンベア３２の走行面に対してベルトコンベア
の走行方向と反対の方向ににやや傾いて放出されている
場合に該当する。

【００５０】次に図４の（ａ−２）、（ｂ−２）、（ｃ
−２）は、それぞれ図４の（ａ−１）、（ｂ−１）、
（ｃ−１）の場合の長繊維の放出速度（Ｖｆ）を走行す
るコンベア（走行速度：Ｖｃ）から見た相対ベクトル
（Ｖｃ−ｆ）を示した図である。

【００５１】また、図４の（ａ−３）、（ｂ−３）、
（ｃ−３）は、それぞれ図４の（ａ−１）、（ｂ−
１）、（ｃ−１）の場合の長繊維の放出速度（Ｖｆ）を
走行するコンベア（走行速度：Ｖｃ）から見た相対ベク
トル（Ｖｃ−ｆ）をｍ軸とした円錐３１をコンベア３２
の平面で切断している状態を示している概念図である。
この切り口（切断面）は、円錐曲線の一つである長軸が
コンベアの走行方向になっている楕円となることが理解
される。

【００５２】次に、図５に捕集コンベア上に捕集された
長繊維の捕集軌道の模式的平面図を示した。図５の
（ａ）及び（ｂ）に示したような捕集コンベア上での長
繊維の捕集軌道を円とした場合の、真円（図５の
（ｂ））と楕円（図５の（ａ））の周長が同じモデルに
ついて考える。図５に示した様に、繊度及び目付が同じ
不織布で比べた場合では、円の周長５１ａ及び５１ｂが
長繊維に相当するので単位面積５２当たりに描ける円の
数が同じになっている。ここに示した円の数は繊維のル
ープの数に相当し、両者にはこのループの数自体には差
がないことを示している。しかしながら、捕集コンベア
上に捕集された長繊維の捕集軌道のモデルとエンボス融
着加工の融着区域の分布との関係を説明するための模式
的平面図（図６（ａ）及び図６（ｂ））に示すように楕
円軌道５１ａでは真円５１ｂ以上の曲率を持つ部分が少
なくなっている。すなわち、スパンボンド不織布を真円
よりも扁平な楕円軌道で集積することで、エンボス融着
加工による融着区域５３相互間で長繊維が直線的に配列
して固定される確率が高くなり、Ｌｆが小さくなるので
ある。

【００５３】また、図５や図６のモデルでは真円と楕円
の周長が同じと仮定したが、長繊維の曲率は素材の持つ
曲げ弾性率によって決定されるため、実際の楕円軌道は
図７に示した楕円軌道６０と真円軌道６１に示したよう
な例ほど極端にはならないが、楕円軌道で集積させた長
繊維が描く楕円の周長は真円軌道の周長よりも大きくな
っている。ここで繊度及び目付が同じ不織布を考える
と、単位面積当たりに描ける円の数は楕円軌道の方が少
なくなる。すなわち、楕円軌道の周長は真円軌道の周長
よりも大きくなり、ループの数自体が減少し、また、よ
り直線的な繊維配列となって、さらにＬｆが小さくなる
のである。つまり図１に示したように、融着区域間１、
１'間を結ぶ非融着区域に存在する長繊維３がより直線
的であれば円弧の場合に比べてその長さは短くなり、即
ちＬｆが小さくなるのである。

【００５４】楕円軌道の長軸はスパンボンド不織布のお
よそ生産方向にすることが好ましい。これは、スパンボ
ンド不織布の融着区域５３が、生産方向（図６中の矢印
５４の方向）に対しておよそ千鳥配列しているので、楕
円軌道の長軸がスパンボンド不織布のおよそ生産方向に
なることで、隣接した融着区域で固定される長繊維の本
数が多くなり、Ｌｍが小さくなるためである。また、前
記とは逆に楕円軌道の長軸をスパンボンド不織布のおよ
そ生産方向と垂直にすることも原理的には可能であり、
同様にＬｍが小さくなる効果が望める。しかし、この場
合には、スパンボンド不織布の製造で紡糸から捕集まで
の設備が複雑になるばかりでなく、スパンボンド不織布
の生産方向（縦方向）の初期歪みに対する応力が小さく
なりスパンボンド不織布を巻き取る際に巻き細り（不織
布が縦方向に引っ張られて不織布の幅が狭くなること）
や縦方向に巻皺が生じるので、あまり好ましくない。

【００５５】すなわち、真円軌道で集積させたスパンボ
ンド不織布よりも、より扁平な楕円軌道で集積させたス
パンボンド不織布は、ループの数が少なくかつ直線的に
配列した部分が多く存在し、Ｋ₁を小さく長繊維が本来
持つ毛羽高さを抑制することができるのである。さら
に、この楕円軌道の長軸をおよそ生産方向にすること
で、Ｋ₂が小さくなり応力により生じる長繊維のたわみ
や伸びを抑制できるのである。

【００５６】（Ｖｃ−ｆ）の角度を調節する方法として
は、Ｖｃ要素の調節、Ｖｆ要素の調節、長繊維群の放出
時マイナス側への角度調節の３種類、或いはこれらの組
合せによって行うことができる。

【００５７】Ｖｃ−ｆを調整する具体的手法としては、
次のような方法を用いることができる。まず、同じ繊度
の長繊維を用いて、同じ目付けの不織布を製造する場合
においては、Ｖｃの調整（例えばＶｃを増大させる方
法）として、紡糸口金の孔数を増やし紡糸口金の単孔あ
たりの吐出量（ｇ／ｍｉｎ）を一定にする方法を挙げる
ことができる。つまり、単孔あたりの吐出量が同じなの
でＶｆは変化しないが、トータルの繊維の吐出量（ｇ／
ｍｉｎ）が増加するのでＶｃが増大するのである。

【００５８】また、Ｖｆの調節（例えばＶｆを低下させ
る方法）として、紡糸口金の孔数を増やし、トータルの
繊維の吐出量を一定にする方法を挙げることができる。
つまり、トータルの繊維の吐出量が一定なのでＶｃは変
化しないが、紡糸口金の単孔あたりの吐出量が減少する
のでＶｆが小さくなるのである。

【００５９】さらに、長繊維束の放出角度を調節するこ
とによってもＶｃ−ｆを調整することができる。この方
法は、図８に示したように、コンベア３２の走行方向を
ｘ軸、コンベア平面をｘ−ｚ平面とした空間の直行座表
系ｘｙｚにおいて、エアーサッカー７０などからの長繊
維の放出速度Ｖｆの速度成分をＶｆｘおよびＶｆｙとし
たとき、角度を付けるに従いＶｆｘが増大、Ｖｆｙが減
少することを利用する方法であり、例えば、図８のｘ−
ｙ平面において不織布の生産方向５４と逆の向きに傾き
をつけて長繊維束を放出すると、Ｖｃ−ｆを減少させる
ことができる。これをｘ−ｙ平面で模式的に示したのが
図９である。この態様は前記したＶｃおよびＶｆの調節
に用いた２つの手法のように紡糸口金の孔数を変更する
必要がないので、紡糸口金を新たに製作する必要もな
く、より好適な態様といえる。尚、図９において、５４
は不織布の生産方向を示す矢印、３２がコンベア、７０
がエアサッカーであり、７０のエアサッカーのうち、７
０ａの場合が長繊維束の放出に角度を付けない場合（即
ちコンベア平面に向かってほぼ垂直方向に長繊維束を放
出する場合）を示しており、７０ｂの場合が長繊維束の
放出に角度を付けた場合（即ちコンベア平面に向かって
垂直線５５から角度マイナスα方向（点線５６方向）、
即ちコンベアの走行方向とは反対の方向にエアサッカー
を傾けて長繊維束を放出する場合）を示している。

【００６０】なお、長繊維群の放出に角度を付ける手段
は特に限定するものではなく、前記したエアサッカー自
体の傾斜の他に、衝突板および気流板（フラップ）を利
用して行ってもよい。

【００６１】また、本発明の製造方法において、加熱さ
れた凹凸パターンを有するエンボスロールと平滑ロール
とで構成されたポイントボンド加工機のロール間で、凹
凸ロールの凸部により長繊維フリースに熱圧着部を形成
させるいわゆるエンボス融着加工法を用いても良い。

【００６２】特に、本発明のスパンボンド不織布を効率
良く得る、つまりＬｆの小さいスパンボンド不織布を得
るために、エンボス速度（Ｖｅ）／コンベア速度（Ｖ
ｃ）の比を１．１５〜１．５の範囲内に調節することが
好ましい。Ｖｅ／Ｖｃが、１．１５より小さいと楕円軌
道の扁平率が小さくなり従来の不織布と大差がなくな
り、逆に、１．５より大きいとウェブが引き延ばされ不
織布の地合が不均一になったり、楕円軌道の扁平率が上
がりすぎて長繊維が生産方向に揃い過ぎて、横方向の長
繊維の連絡が小さくなり、横方向の強度が低くなり易い
からである。

【００６３】この際、エンボスロールの加熱温度は、長
繊維が熱可塑性単繊維の場合には、該単繊維を構成する
熱可塑性樹脂成分融点以下の温度であって、かつ加熱圧
着が可能な範囲の温度が望ましく、長繊維が熱融着複合
型長繊維の場合には、該複合型長繊維中に含まれる複合
型長繊維の低融点または低軟化点樹脂成分の融点または
軟化点以下の温度であって、かつ加熱圧着が可能な範囲
の温度が望ましい。

【００６４】上記したエンボスロール法で処理する前
に、本発明の目的を損なわない範囲で、必要に応じて、
熱風で加熱する方法、ニードルパンチ法、高圧水流法、
など公知の固定化法による処理を行った後、エンボス融
着加工法で処理する手法の組合せであってもかまわな
い。

【００６５】本発明のスパンボンド不織布は、生理用ナ
プキンや使い捨ておむつなどの吸水性物品の表面材とし
て好適に用いることができる。

【００６６】使い捨ておむつ、生理用ナプキン等の吸収
性物品は、その態様によっても多少異なるが、尿や血液
などの体液を吸収し漏れを防止するため、少なくとも、
尿や血液などの体液を吸収し保持する吸収コア層と、そ
の表面側（肌に接する側）に配置される例えば不織布な
どからなる液体透過性のトップシートと、裏側面に配置
され、吸収した体液が外部にもれるのを防ぐための液体
非透過性バックシートとを有する構成となっている。ま
た、通常、紙おむつ等の使い捨ておむつや生理用ナプキ
ン等の吸収性物品においては、バックシートのほかに
も、吸収性物品が身体の動きによって所定の着用状態か
ら位置がずれたり、横向きに寝転んだりした場合に、吸
収した体液などの液体が漏れるのを防止するために吸収
性物品の両脇に不織布などからなる撥水性のサイドシー
ト（使い捨ておむつなどの場合にはギャザーが付与され
ている場合が多いのでサイドギャザーとかレッグカフな
どとも言われており、使い捨ておむつの場合には、サイ
ドシートは使い捨ておむつを着用した場合に太もものつ
けね又は太ももを回ってそれを把持する様な位置に設け
られている。）なども設けられていたり、また、使い捨
ておむつに於いては、更に腹部などを覆う部分やその反
対側の臀部上部を覆う部分の肌側には、吸収した体液な
どの液体が、転んだり、寝転んだり、身体を回転させる
など着用者の動きにより、腹部や臀部上部に漏れてきた
場合にそれを吸水性物品外に漏らさないようにするため
の不織布などからなる撥水性のラウンドシートなども設
けられている。更に使い捨ておむつなどの場合には、ウ
ェスト位置肌側に帯状にウェストギャザーなどが設けら
れているものもあり、これらも例えば不織布などの撥水
性のシートで構成されている。

【００６７】また、吸収コア層には、例えばフラッフパ
ルプなどのセルロース系繊維、更に必要に応じて合成繊
維等が混合された繊維集合体に高吸水性樹脂が混合され
たものを圧縮して固めたものなどからなる適宜の各種吸
収コア層が使用されている。この吸収コア層は、ティッ
シュペーパーなどにより包まれているのが一般的であ
る。また、バックシートとしては、通常、熱可塑性フィ
ルムが使用されていて、該熱可塑性フィルムは、着用中
の内部の蒸れを防止するために無数の微細孔を有し、通
気性をもたせることが一般的である。また、フィルム特
有のプラスチック様の感触と外観を改良し、また、強力
を改良する観点からフィルムと不織布とを複合化させた
ものも使用されている。このほかにも更に種々の機能を
付与するために更に他のシートが挿入され、より多層に
なっているものもある。

【００６８】吸収性物品の表面材とは、吸収性物品の表
側または裏側にその少なくとも一部が露出している部材
であり、本発明のスパンボンド不織布は、トップシー
ト、サイドシート、ラウンドシート、バックシートの一
部（液体非透過性シートとの積層など）などに好適に用
いることができる。そして、これらの各部材の相互間
は、必要な部分が適宜熱接着されるか、または、適宜の
熱融着性接着剤で接着固定されている。

【００６９】尚、これらの各部材の相互間の熱プレスや
熱圧着による接着は、使用部分にもよるが、通常多数の
点接着ができる様な部分的な点接着が好ましく採用され
る。

【００７０】以下図面を用いて、本発明の吸収性物品に
おいて、本発明のスパンボンド不織布が、吸収性物品の
どの様な部分に使用されるかその代表例を挙げて説明す
るが、図示した吸収性物品の構造は一例であって、吸収
性物品がこの図示した構造のもののみに限定されると言
う意味ではない。

【００７１】図１１は使い捨ておむつの一例の肌側から
見た展開平面図であり、図１２はそのＸ−Ｘ´部分の断
面の概略端面図、図１３はそのＹ−Ｙ´部分の断面の概
略端面図である。

【００７２】図１１〜１３において、２１は体液を吸収
し保持するための吸収コア層であり、特に限定するもの
ではないが、例えばフラッフパルプなどのセルロース系
繊維、高吸水性樹脂、必要に応じ合成繊維の混合物など
を圧縮して固めたものなどからなっている。尚、吸収コ
ア層２１は、ティッシュペーパー（図示せず）などに包
み込まれている。２２はその表面側（肌に接する側）に
配置される液体透過性のトップシートである。このトッ
プシート２２にも本発明のスパンボンド不織布が使用で
きる。そして２３は液体非透過性が要求されるバックシ
ートである。このバックシート２３の裏側にバックシー
ト積層物２８として本発明のスパンボンド不織布を積層
することもできる。この様な吸収性物品のバックシート
に本発明のスパンボンド不織布を積層してプラスチック
フィルムの冷たい感触やプラスチック特有の外観を改良
し、布様の暖かみのある感触と外観を付与できると共に
バックシートの補強を行うことができる。そしてバック
シート積層物２８として、本発明のスパンボンド不織布
を用いた場合には、従来の通常のスパンボンド不織布を
用いた場合に比べて、毛羽、毛玉の発生が少なく、好ま
しい。

【００７３】ラウンドシート２４は必ずしも必要ではな
いが、図１２、図１３においては吸収コア層２１とバッ
クシート２３との間にラウンドシート２４が設けられて
いる例を図示した。ラウンドシート２４としても本発明
のスパンボンド不織布が使用できる。そして２５、２５
´が前述した様に吸収性物品が身体の動きによって所定
の着用状態から位置がずれたり、横向きに寝転んだりし
た場合に、吸収した体液などの液体が漏れるのを防止す
るために吸収性物品の両脇にサイドシート（使い捨てお
むつなどの場合にはギャザーが付与されている場合が多
いのでサイドギャザーとかレッグカフなどとも言われて
おり、使い捨ておむつの場合には、サイドシートは使い
捨ておむつを着用した場合に太もものつけね又は太もも
を回って太ももを把持する様な位置に設けられてい
る。）がある。このサイドシートにも本発明のスパンボ
ンド不織布が使用できる。そして特に図１２、図１３で
は図示していないが、図１１の２７として示したウェス
ト位置の肌側に帯状にウェストギャザーなどが設けられ
ていても良い。本発明のスパンボンド不織布はウェスト
ギャザーにも使用できる。

【００７４】これらの各部材は、図面では記載を省略し
ているが、適宜の部分がホットメルト接着剤などで接着
されていたり、接着剤を使用せずに熱接着または超音波
接着などがされており、脱落しないようになっている。
本発明の使い捨ておむつに於いて、本発明の複合型スパ
ンボンド不織布を用いた部分は、接着剤を使用せずに熱
接着または超音波接着などで接着することもできる。

【００７５】次に図１４に生理用ナプキンの一例の肌側
から見た展開平面図を示し、また、図１５にそのＸ−Ｘ
´部分の断面の概略端面図を示した。２１がティッシュ
ペーパー（図示せず）に包み込まれている吸収コア層、
２２がその表面側（肌に接する側）に配置される液体透
過性のトップシート、２３が液体非透過性が要求される
バックシートである。そして２５、２５´がサイドシー
トである。そしてバックシート２３の裏側にバックシー
ト積層物２８として本発明のスパンボンド不織布を積層
することが出来、また、サイドシート２５、２５´やト
ップシート２２にも、本発明のスパンボンド不織布を用
いることができる。

【００７６】これらの各部材は、図面では記載を省略し
ているが、適宜の部分がホットメルト接着剤などで接着
されていたり、接着剤を使用せずに熱接着または超音波
接着などがされており、脱落しないようになっている。
尚、本発明の生理用ナプキンに於いて、本発明の複合型
スパンボンド不織布を用いた部分は、接着剤を使用せず
に熱接着または超音波接着などで接着できる。

【００７７】本発明のスパンボンド不織布を使用した吸
収性物品は、毛羽立ちや毛玉の発生が少なく、外観が良
好で、柔軟で肌触り等の風合いの良い吸収性物品を得る
ことができる。

【００７８】以下、実施例、比較例を挙げて具体的に本
発明を説明するが、本発明はこれらの実施例に挙げられ
たもののみに限定されるものではない。

【００７９】

【実施例】実施例１〜２４および比較例１〜１６ 表１及び表２に示された製造条件に従い、スパンボンド
不織布を製造した。すなわち素材原料樹脂としてポリプ
ロピレン（ＰＰ）を押出機に投入し、紡糸口金を用いて
溶融紡糸し、紡糸口金より吐出した繊維群をエアーサッ
カーに導入して牽引延伸し、長繊維群を得、続いて、エ
アーサッカーより排出された長繊維群を、コロナ放電装
置によりに同電荷を付与せしめ帯電させた後、一対の気
流板（フラップ）の間を通過させることで開繊させ、開
繊された長繊維群は裏面に吸引装置を設けた捕集用無端
ネット状コンベア上に、長繊維フリースとして堆積し
た。

【００８０】得られた長繊維フリースをポイントボンド
加工機の凹凸パターンを表面に有する加熱されたエンボ
スロールと平滑ロールとの間に通して熱圧着部（融着区
域）を形成することにより、繊維相互間の一部を相互に
接着して長繊維不織布を得た。

【００８１】尚、表１中のＰＰはメルトフローレートが
５０ｇ／１０分（２３０℃で測定）のものを使用し、Ｐ
Ｅには密度０．９６２ｇ／ｃｍ³、メルトインデックス
が３８ｇ／１０分（１９０℃で測定）のＨＤＰＥを使用
した。表２中、入射角は、長繊維束のＹ軸を基準とした
放出角度を示し（図８及び図９とその説明参照）、Ｖｃ
−ｆの入射角は、走行するコンベア上から見たＶｆのベ
クトル（Ｖｃ−ｆ）のｘ−ｙ平面におけるｙ軸からの角
度を意味している。

【００８２】また、表２中のエンボス彫刻タイプは、前
記ポイントボンド加工機のエンボスロール表面の凸部パ
ターンの条件を示したものであり、下記の通りである。
尚、エンボスロール表面の凸部の平面形状は下記Ａ、Ｂ
いずれの場合も菱形である。

【００８３】（エンボス彫刻タイプ） Ａ：縦ピッチ２ｍｍ、横ピッチ１．６ｍｍ、ポイント面
積０．２４ｍｍ² Ｂ：縦ピッチ２．３ｍｍ、横ピッチ２．３ｍｍ、ポイン
ト面積０．５ｍｍ² ここで、ポイント面積とは、エンボスロール凸部の平面
の面積である。

【００８４】次に表３に、表１および表２に示した製造
条件で得られたスパンボンド不織布のＫ₁値及びＫ₂値と
摩擦堅牢度試験の結果を示した。

【００８５】なお、摩擦試験は次の方法で行った。 （摩擦試験）４ｃｍ×２０ｃｍの試料を用意し、試料を
摩擦する面と反対に３．５ｃｍ×２０ｃｍの両面テープ
を張り付けた。両面テープで摩擦試験機（ＲＵＢＢＩＮ
Ｇ−ＭＥＴＥＲ、スガ試験機株式会社製、ＪＩＳ Ｌ
０８２３−１９７１に記載の摩擦試験機II型）の試料台
に固定し、所望の回数（この場合は１０回と１００回）
摩擦子をＣＤ方向（試料不織布の生産方向に対し、垂直
な方向）に往復させて行った。なお、摩擦子の１往復運
動を１回と数える。摩擦子には金巾３号を用いた。摩擦
試験した試料は、直径３インチ（７．６２ｃｍ）の紙管
に張り付け、摩擦子の往復により摩擦されたライン（摩
擦ラインと言う）上の長さ方向の中央部（中点）を通る
摩擦ラインと直角をなすライン（中心線と言う）上と当
該摩擦ライン上で中点より前後に４ｃｍ離れた点を横切
る中心線と平行なライン（平行線）上の３つの線上部分
について、下記に記載の評価基準に基づき加点した。ま
た、毛玉に関する評価は、摩擦面全体から観察し、評価
基準に相当すれば３倍して加点した。この操作を３回行
い、総点数を９で割って評価値とした。２．５点以上を
合格、２．４点以下を不合格とした。

【００８６】 （摩擦試験１０回の評価基準） 点 評価基準 ５ 毛羽高さ≦１ｍｍ ４ １ｍｍ＜毛羽高さ≦２ｍｍ ３ ２ｍｍ＜毛羽高さ≦３ｍｍ ２ ３ｍｍ＜毛羽高さ １ 毛玉発生

【００８７】 （摩擦試験１００回の評価基準） 点 評価基準 ５ 毛羽高さ≦２ｍｍ ４ ２ｍｍ＜毛羽高さ≦３ｍｍ ３ ３ｍｍ＜毛羽高さ≦４ｍｍ ２ 毛玉の大きさ≦３ｍｍ １ ３ｍｍ＜毛玉の大きさ ここで、毛玉の大きさは最長径の部分を言う。

【００８８】表３に示す通り、Ｋ₁値及びＫ₂の値と摩擦
試験の評価値の間に線形的な関係が見られ、Ｋ₁値が４
００以下で摩擦試験（１０）回の評価値が良好な事が解
る。さらに、Ｋ₁値が１５０以下で摩擦試験（１００）
回の評価値が良好な事が解る。

【００８９】尚、表３において、比較例６〜８及び比較
例１４〜１６では、不織布に粗密が生じて、不均一な不
織布しか得られなかったので、Ｋ₁値及びＫ₂の値と摩擦
試験の評価値については測定していない。

【００９０】

【表１】

【００９１】

【表２】

【００９２】

【表３】

【００９３】

【発明の効果】本発明のスパンボンド不織布は、外観が
美しく柔軟で肌触り等の風合いが良く、かつ毛羽立ちや
毛玉の発生が極めて少ないので、使い捨ておむつや生理
用ナプキン等の吸収性物品の材料として有用であるばか
りでなく、手術用着衣や掛け布等の使い捨て衣料、ハッ
プ剤の基布等の他、マスク等のフィルター材、農業資材
等に有用である。本発明のスパンボンド不織布の製造方
法は、本発明のスパンボンド不織布を極めて効率良く得
ることができる。本発明のスパンボンド不織布を用いた
吸収性物品は、表面材の毛羽立ちや毛玉の発生が少な
く、柔軟で肌触り等の風合いが良い。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の不織布の一部の部分拡大平面模式
図。

【図２】 本発明の不織布の繊維の力Ｆによる変位量を
説明するためのモデル図。

【図３】 長繊維がエアサッカーより放出されてから集
積されるまでの空間軌道の直円錐を説明するための図。

【図４】 コンベア走行時の長繊維の捕集軌道を説明す
るための概念図。

【図５】 捕集コンベア上に捕集された長繊維の捕集軌
道の模式的平面図。

【図６】 捕集コンベア上に捕集された長繊維の捕集軌
道のモデルとエンボス融着加工の融着区域の分布との関
係を説明するための模式的平面図。

【図７】 楕円軌道と真円軌道を示す図。

【図８】 本発明の長繊維不織布の製造原理の一部を説
明するための部分斜視図。

【図９】 本発明の長繊維不織布の製造原理の一部を説
明するための模式的部分的ｘ−ｙ面図。

【図１０】 融着区域が不織布面に千鳥配列状に存在し
ている状態を示す平面図。

【図１１】 本発明の長繊維不織布を一部に用いた使い
捨ておむつの一例の肌側から見た展開平面図。

【図１２】 図１１のＸ−Ｘ´部分の断面の概略端面
図。

【図１３】 図１１のＹ−Ｙ´部分の断面の概略端面
図。

【図１４】 本発明の長繊維不織布を一部に用いた生理
用ナプキンの一例の肌側から見た展開平面図。

【図１５】 図１４のＸ−Ｘ´部分の断面の概略端面
図。

【符号の説明】

１，１´ 長繊維相互間が融着している融着区域 ２、２´ 融着区域１、１´と非融着区域との境界 ３ 非融着区域間に存在する長繊維 ３´ 融着区域相互間１、１´を結ぶ非融着区域に
存在する長繊維３の長さを測定する場合の中心線 ４ ２、２´間を結ぶ直線（二等辺三角形７の底
辺） ５、５´ 二等辺三角形７の斜辺 ６ 二等辺三角形７の高さ ７ 二等辺三角形 １０、１０´ 支点 １１ 力Ｆをかける方向を示す矢印 １２ 力Ｆをかける位置の繊維の中心点の位置 １２´ 力Ｆが掛かった後の繊維の中心点１２の位
置 １３ 中心点１２と１２´の間の距離 ２１ 吸収コア層 ２２ トップシート ２３ バックシート ２４ ラウンドシート ２５、２５´ サイドシート ２７、２７´ ウェストギャザー ２８ バックシート積層物 ３１ 直円錐 ３２ ベルトコンベア ５１ａ 楕円軌道 ５１ｂ 真円軌道 ５２ 単位面積 ５３ 融着区域 ５４ 不織布の生産方向 ５５ 垂直線 ５６ 点線 ６０ 楕円軌道 ６１ 真円軌道 ７０ エアーサッカー １００ 不織布

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｄ０４Ｈ 3/00 Ａ４１Ｂ 13/02 Ｅ Ａ６１Ｆ 13/18 ３１０Ｚ 3/16

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】長繊維相互間が融着していない非融着区域
   とエンボス融着加工により長繊維相互間が融着されてい
   る融着区域とを有し、該融着区域が不織布面に千鳥配列
   状に存在し、該非融着区域間に存在する長繊維が、下記
   式（ａ）において４００以下、かつ下記式（ｂ）におい
   て１５０以下であることを特徴とするスパンボンド不織
   布。 （Ｌｆ／２）×ｓｉｎ（Ａｃｏｓ（Ｌｍ／Ｌｆ）） ・・・ （ａ） Ｌｍ³／Ｓ²×１０^-3 ・・・ （ｂ） ここで、Ｌｆは融着区域相互間を結ぶ非融着区域に存在
   する長繊維の平均長（μｍ）、ＬｍはＬｆの測定に用い
   た長繊維の融着区域相互間の最短距離を結ぶ直線の平均
   長（μｍ）、Ｓは長繊維の平均断面積（μｍ²）を示
   す。
2. 【請求項２】非融着区域間に存在する長繊維が、前記式
   （ａ）において４００以下、かつ前記式（ｂ）において
   １３５以下であることを特徴とする請求項１に記載のス
   パンボンド不織布。
3. 【請求項３】長繊維の繊度が０．５〜２０ｄｔｅｘ／ｆ
   である請求項１〜２のいずれかに記載のスパンボンド不
   織布。
4. 【請求項４】全体の表面積に対して占める融着区域の面
   積率が６〜２６％であり、千鳥配列状に存在する融着区
   域の個々の面積が、０．０９〜０．６ｍｍ²であること
   を特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のスパンボ
   ンド不織布。
5. 【請求項５】長繊維がポリオレフィン系樹脂もしくはポ
   リエステル系樹脂から選ばれた少なくとも１種の構成成
   分よりなることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに
   記載のスパンボンド不織布。
6. 【請求項６】長繊維が、高融点樹脂成分と、低融点樹脂
   成分または低軟化点樹脂成分とからなる複合型長繊維で
   あって、低融点樹脂成分または低軟化点樹脂成分が繊維
   の長手方向に沿った表面の少なくとも一部に露出してい
   る複合型長繊維であることを特徴とする請求項１〜５の
   いずれかに記載のスパンボンド不織布。
7. 【請求項７】熱可塑性樹脂を押出機に投入し、紡糸口金
   を用いて溶融紡糸し、紡糸口金より吐出した繊維群をエ
   アーサッカーに導入して牽引延伸し、長繊維群を得、続
   いて、エアーサッカーより排出された長繊維群を裏面に
   吸引装置を設けた捕集用無端ネット状コンベア上に長繊
   維フリースとして堆積するスパンボンドの製造方法であ
   って、長繊維の紡糸速度（Ｖｆ）に対し、コンベア走行
   速度（Ｖｃ）から見た相対ベクトルである（Ｖｃ−ｆ）
   の角度が−３０〜−７度の範囲であることを特徴とする
   スパンボンド不織布の製造方法。
8. 【請求項８】加熱された凹凸パターンを有するエンボス
   ロールと平滑ロールとで構成されたポイントボンド加工
   機のロール間で、エンボスロールの凸部により長繊維フ
   リースに熱圧着部を形成させるエンボス融着加工法でエ
   ンボス速度（Ｖｅ）／コンベア速度（Ｖｃ）の比を１．
   １５〜１．５の範囲内に調節することを特徴とする請求
   項７記載のスパンボンド不織布の製造方法。
9. 【請求項９】請求項１〜６のいずれかに記載のスパンボ
   ンド不織布を吸収性物品の表面材のうち、少なくとも一
   部に用いた吸収性物品。