JP2001107184A - 異方性の優れた電池用ｄｉ成形用鋼板及びその製造法 - Google Patents
異方性の優れた電池用ｄｉ成形用鋼板及びその製造法Info
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 乾電池に使用されるＤＩ(Draw and Ironing)
成形用材料に関し、異方性に優れた薄肉化DＩ成形缶に
適した鋼板及びその製造法を提供する。 【解決手段】 Ｃ：０．０１５〜０．０６％（重量％、
以下同じ）、Ｓｉ：≦０．０３％、Ｍｎ：０．１〜０．
５％、Ｐ：≦０．０２％、Ｓ：≦０．０４％、Ｃｒ：
０．０３〜０．１０％、Ａｌ：０．０１５〜０．０３
％、Ｎ：≦０．００３０％、B：５ppm≦Ｂ−（１１／１
４）×Ｎ≦30ppm、残部Ｆｅからなる鋼片を、熱間仕上
げ圧延をＡｒ3点以上、巻き取り温度５４０〜６８０℃
にて熱間圧延し、８１〜９０％の圧延率で冷間圧延し、
その後５８０〜６８０℃で箱型焼鈍を行い、調質圧延後
Ｎｉめっきを施し、次いでＮｉの拡散処理後、板の表面
平均粗さＲａが０．０２〜０．０６μｍの間となるよう
に調質圧延を行う。
成形用材料に関し、異方性に優れた薄肉化DＩ成形缶に
適した鋼板及びその製造法を提供する。 【解決手段】 Ｃ：０．０１５〜０．０６％（重量％、
以下同じ）、Ｓｉ：≦０．０３％、Ｍｎ：０．１〜０．
５％、Ｐ：≦０．０２％、Ｓ：≦０．０４％、Ｃｒ：
０．０３〜０．１０％、Ａｌ：０．０１５〜０．０３
％、Ｎ：≦０．００３０％、B：５ppm≦Ｂ−（１１／１
４）×Ｎ≦30ppm、残部Ｆｅからなる鋼片を、熱間仕上
げ圧延をＡｒ3点以上、巻き取り温度５４０〜６８０℃
にて熱間圧延し、８１〜９０％の圧延率で冷間圧延し、
その後５８０〜６８０℃で箱型焼鈍を行い、調質圧延後
Ｎｉめっきを施し、次いでＮｉの拡散処理後、板の表面
平均粗さＲａが０．０２〜０．０６μｍの間となるよう
に調質圧延を行う。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は主に乾電池に使用さ
れるＤＩ(Draw and Ironing)成形用材料に関し、異方性
に優れた薄肉化DＩ成形缶に適した鋼板及びその製造法
に関するものである。
れるＤＩ(Draw and Ironing)成形用材料に関し、異方性
に優れた薄肉化DＩ成形缶に適した鋼板及びその製造法
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、乾電池用内装缶の成形法として、
製造コスト低減を目的として、軽量化、製造工程の短
縮、及び充填剤容量増加が可能なＤＩ成形缶の製造技術
が実用化されている。
製造コスト低減を目的として、軽量化、製造工程の短
縮、及び充填剤容量増加が可能なＤＩ成形缶の製造技術
が実用化されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記のようなＤＩ成形
法または深絞り成形法により製造される２ピース缶にお
いては、絞り或いはしごき加工後の缶円周方向の缶高さ
が不揃いになること（以下イヤリング）が問題となる。
このイヤリング不良が発生した場合、不良缶の搬送が困
難となり、生産性を阻害するばかりでなく、正常品に比
べ不良缶はトリム代を大きく取る必要があり、歩留まり
を低下させる。また、このイヤリングは、コイルの幅方
向中央部に比べて、幅方向端部のイヤリングが大きくな
る傾向がある。
法または深絞り成形法により製造される２ピース缶にお
いては、絞り或いはしごき加工後の缶円周方向の缶高さ
が不揃いになること（以下イヤリング）が問題となる。
このイヤリング不良が発生した場合、不良缶の搬送が困
難となり、生産性を阻害するばかりでなく、正常品に比
べ不良缶はトリム代を大きく取る必要があり、歩留まり
を低下させる。また、このイヤリングは、コイルの幅方
向中央部に比べて、幅方向端部のイヤリングが大きくな
る傾向がある。
【０００４】このイヤリングを防止する技術として、例
えば特開平６−３４４００３号公報、特開平９−２４１
７５７号公報、特開平９−２４１７５８号公報、特開平
９−２４１７５９号公報、特開平９−２４１７６０号公
報等が提案されている。しかし、それぞれ冷延率や成分
の規制等が記述されているが、イヤリング不良を完全に
解消することは困難である。本発明の目的は、従来技術
の課題を解決し、コイル内で均一で優れたイヤリング性
を有する鋼板及びその製造法を提供するものである。
えば特開平６−３４４００３号公報、特開平９−２４１
７５７号公報、特開平９−２４１７５８号公報、特開平
９−２４１７５９号公報、特開平９−２４１７６０号公
報等が提案されている。しかし、それぞれ冷延率や成分
の規制等が記述されているが、イヤリング不良を完全に
解消することは困難である。本発明の目的は、従来技術
の課題を解決し、コイル内で均一で優れたイヤリング性
を有する鋼板及びその製造法を提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、電池用ＤＩ成
形用鋼板のイヤリング性の向上を目的に鋭意研究の結
果、低炭素鋼の鋼中Ａｌ量と熱延巻取温度、冷延率及
び、箱型焼鈍条件を選択し組み合わせることで、上記イ
ヤリングの課題を解決し満足できるＤＩ成形性を有する
鋼板の製造方法を見出した。請求項１の異方性の優れた
電池用ＤＩ成形用鋼板は、Ｃ：０．０１５〜０．０６％
（重量％、以下同じ）、Ｓｉ：≦０．０３％、Ｍｎ：
０．１〜０．５％、Ｐ：≦０．０２％、Ｓ：≦０．０４
％、Ｃｒ：０．０３〜０．１０％、Ａｌ：０．０１５〜
０．０３％、Ｎ：≦０．００３０％、B：５ppm≦Ｂ−
（１１／１４）×Ｎ≦30ppm、残部Ｆｅおよび不可避的
不純物からなる鋼片を、熱間仕上げ圧延をＡｒ3点以
上、巻き取り温度５４０〜６８０℃にて熱間圧延し、酸
洗後、８１〜９０％の圧延率で冷間圧延し、その後５８
０〜６８０℃で箱型焼鈍を行い、調質圧延後Ｎｉめっき
を施し、次いでＮｉの拡散処理後、板の表面平均粗さＲ
ａが０．０２〜０．０６μｍの範囲となるように調質圧
延を行うことによって形成されたものであることを特徴
とする。請求項２の異方性の優れた電池用ＤＩ成形用鋼
板の製造法は、Ｃ：０．０１５〜０．０６％（重量％、
以下同じ）、Ｓｉ：≦０．０３％、Ｍｎ：０．１〜０．
５％、Ｐ：≦０．０２％、Ｓ：≦０．０４％、Ｃｒ：
０．０３〜０．１０％、Ａｌ：０．０１５〜０．０３
％、Ｎ：≦０．００３０％、B：５ppm≦Ｂ−（１１／１
４）×Ｎ≦30ppm、残部Ｆｅおよび不可避的不純物から
なる鋼片を、熱間仕上げ圧延をＡｒ3点以上、巻き取り
温度５４０〜６８０℃にて熱間圧延し、酸洗後、８１〜
９０％の圧延率で冷間圧延し、その後５８０〜６８０℃
で箱型焼鈍を行い、調質圧延後Ｎｉめっきを施し、次い
でＮｉの拡散処理後、板の表面平均粗さＲａが０．０２
〜０．０６μｍの範囲となるように調質圧延を行うこと
を特徴とする。この製造法において、箱型焼鈍の雰囲気
ガス濃度は、Ｈ2：５．５〜２４％、残りＮ2からなる雰
囲気ガスを使用することが好ましい。
形用鋼板のイヤリング性の向上を目的に鋭意研究の結
果、低炭素鋼の鋼中Ａｌ量と熱延巻取温度、冷延率及
び、箱型焼鈍条件を選択し組み合わせることで、上記イ
ヤリングの課題を解決し満足できるＤＩ成形性を有する
鋼板の製造方法を見出した。請求項１の異方性の優れた
電池用ＤＩ成形用鋼板は、Ｃ：０．０１５〜０．０６％
（重量％、以下同じ）、Ｓｉ：≦０．０３％、Ｍｎ：
０．１〜０．５％、Ｐ：≦０．０２％、Ｓ：≦０．０４
％、Ｃｒ：０．０３〜０．１０％、Ａｌ：０．０１５〜
０．０３％、Ｎ：≦０．００３０％、B：５ppm≦Ｂ−
（１１／１４）×Ｎ≦30ppm、残部Ｆｅおよび不可避的
不純物からなる鋼片を、熱間仕上げ圧延をＡｒ3点以
上、巻き取り温度５４０〜６８０℃にて熱間圧延し、酸
洗後、８１〜９０％の圧延率で冷間圧延し、その後５８
０〜６８０℃で箱型焼鈍を行い、調質圧延後Ｎｉめっき
を施し、次いでＮｉの拡散処理後、板の表面平均粗さＲ
ａが０．０２〜０．０６μｍの範囲となるように調質圧
延を行うことによって形成されたものであることを特徴
とする。請求項２の異方性の優れた電池用ＤＩ成形用鋼
板の製造法は、Ｃ：０．０１５〜０．０６％（重量％、
以下同じ）、Ｓｉ：≦０．０３％、Ｍｎ：０．１〜０．
５％、Ｐ：≦０．０２％、Ｓ：≦０．０４％、Ｃｒ：
０．０３〜０．１０％、Ａｌ：０．０１５〜０．０３
％、Ｎ：≦０．００３０％、B：５ppm≦Ｂ−（１１／１
４）×Ｎ≦30ppm、残部Ｆｅおよび不可避的不純物から
なる鋼片を、熱間仕上げ圧延をＡｒ3点以上、巻き取り
温度５４０〜６８０℃にて熱間圧延し、酸洗後、８１〜
９０％の圧延率で冷間圧延し、その後５８０〜６８０℃
で箱型焼鈍を行い、調質圧延後Ｎｉめっきを施し、次い
でＮｉの拡散処理後、板の表面平均粗さＲａが０．０２
〜０．０６μｍの範囲となるように調質圧延を行うこと
を特徴とする。この製造法において、箱型焼鈍の雰囲気
ガス濃度は、Ｈ2：５．５〜２４％、残りＮ2からなる雰
囲気ガスを使用することが好ましい。
【０００６】
【発明の実施の形態】熱延鋼板の成分は、それぞれ重量
％で、Ｃ：０．０１５〜０．０６％、Ｓｉ：≦０．０３
％、Ｍｎ：０．１〜０．５％、Ｐ：≦０．２％、Ｓ：≦
０．０４％、Ｃｒ：０．０３〜０．１０％、Ａｌ：０．
０１５〜０．０３％、Ｎ：≦０．００３０％、B：５ppm
≦Ｂ−（１１／１４）×Ｎ≦30ppm、残部Ｆｅおよび不
可避的不純物からなることがこのましい。以下に鋼成分
の規制理由を述べる。Ｃは、ＤＩ成形缶の強度及び成形
性、耐食性に大きく影響を及ぼす元素であり、０．０１
５％未満では、必要な強度が得られない。且つ、イヤリ
ング性も劣化する。また、０．０６％を超えると炭化物
の増大により、耐食性と加工性が低下する。このため、
Ｃ量は０．０１５〜０．０６％とすることが好ましい。
Ｓｉは、耐食性に有害な元素であるが、Ａｌキルド鋼と
しては不可避的に含有される元素であり、上限を０．０
３％とすることが好ましい。Ｍｎは、不純物であるＳに
よる熱延中の赤熱脆性を防止するために必要な成分であ
る。一方、０．５％を超えると絞り加工性を劣化する。
このことから下限を０．１%、上限を０．５％とするこ
とが好ましい。Ｐは、結晶粒微細化に有効な成分であ
り、また原板の強度を高めることから一定の割合で添加
することがこのましい。一方、耐食性を阻害するため、
本発明用途としてはＰが０．０２％を上限とすることが
好ましい。Ｓは、熱延中の赤熱脆性を生じる不純物成分
であり、極力少ないことが望ましいが、不可避的に含有
される元素であり、上限を０．０４％とすることが好ま
しい。Ａｌは、製鋼に際し、脱酸剤として鋼浴中に添加
され、スラグとして除かれるが、添加量が少ないと安定
した脱酸効果が得られない。またＡｌは熱延中にＡｌＮ
の窒化物を形成し、冷延後の焼鈍時の再結晶集合組織形
成に影響を及ぼし、イヤリング性を安定する。このため
には、０．０１５％以上の添加が必要である。一方、
０．０３％を超えて添加しても、効果が小さく、むし
ろ、過剰なＡｌによる強度上昇を招き成形性を劣化さ
せ、経済上も好ましくないので上限を０．０３％とする
ことが好ましい。Ｎは、Ａｌと窒化物をつくり、固溶Ｎ
を減少させ、時効性を低減し耐圧強度の上昇を抑制する
効果がある。このため極力少なくすることが望ましい。
また、０．００３％を超えると固溶Ｎが増加し、ＡｌＮ
析出量が増えてイヤリング性の安定化を阻害する。この
ため上限を０．００３％とすることが好ましい。Bは、
５ppm≦Ｂ−（１１／１４）×Ｎ≦30ppmの範囲で含有さ
せることが好ましい。Bは上記範囲を外れると、硬質化
し成形性が劣化するため、この範囲に限定することが好
ましい。残部は、Ｆｅ及びイヤリング性を損なわない程
度に不可避的に含有される元素は規制しない。
％で、Ｃ：０．０１５〜０．０６％、Ｓｉ：≦０．０３
％、Ｍｎ：０．１〜０．５％、Ｐ：≦０．２％、Ｓ：≦
０．０４％、Ｃｒ：０．０３〜０．１０％、Ａｌ：０．
０１５〜０．０３％、Ｎ：≦０．００３０％、B：５ppm
≦Ｂ−（１１／１４）×Ｎ≦30ppm、残部Ｆｅおよび不
可避的不純物からなることがこのましい。以下に鋼成分
の規制理由を述べる。Ｃは、ＤＩ成形缶の強度及び成形
性、耐食性に大きく影響を及ぼす元素であり、０．０１
５％未満では、必要な強度が得られない。且つ、イヤリ
ング性も劣化する。また、０．０６％を超えると炭化物
の増大により、耐食性と加工性が低下する。このため、
Ｃ量は０．０１５〜０．０６％とすることが好ましい。
Ｓｉは、耐食性に有害な元素であるが、Ａｌキルド鋼と
しては不可避的に含有される元素であり、上限を０．０
３％とすることが好ましい。Ｍｎは、不純物であるＳに
よる熱延中の赤熱脆性を防止するために必要な成分であ
る。一方、０．５％を超えると絞り加工性を劣化する。
このことから下限を０．１%、上限を０．５％とするこ
とが好ましい。Ｐは、結晶粒微細化に有効な成分であ
り、また原板の強度を高めることから一定の割合で添加
することがこのましい。一方、耐食性を阻害するため、
本発明用途としてはＰが０．０２％を上限とすることが
好ましい。Ｓは、熱延中の赤熱脆性を生じる不純物成分
であり、極力少ないことが望ましいが、不可避的に含有
される元素であり、上限を０．０４％とすることが好ま
しい。Ａｌは、製鋼に際し、脱酸剤として鋼浴中に添加
され、スラグとして除かれるが、添加量が少ないと安定
した脱酸効果が得られない。またＡｌは熱延中にＡｌＮ
の窒化物を形成し、冷延後の焼鈍時の再結晶集合組織形
成に影響を及ぼし、イヤリング性を安定する。このため
には、０．０１５％以上の添加が必要である。一方、
０．０３％を超えて添加しても、効果が小さく、むし
ろ、過剰なＡｌによる強度上昇を招き成形性を劣化さ
せ、経済上も好ましくないので上限を０．０３％とする
ことが好ましい。Ｎは、Ａｌと窒化物をつくり、固溶Ｎ
を減少させ、時効性を低減し耐圧強度の上昇を抑制する
効果がある。このため極力少なくすることが望ましい。
また、０．００３％を超えると固溶Ｎが増加し、ＡｌＮ
析出量が増えてイヤリング性の安定化を阻害する。この
ため上限を０．００３％とすることが好ましい。Bは、
５ppm≦Ｂ−（１１／１４）×Ｎ≦30ppmの範囲で含有さ
せることが好ましい。Bは上記範囲を外れると、硬質化
し成形性が劣化するため、この範囲に限定することが好
ましい。残部は、Ｆｅ及びイヤリング性を損なわない程
度に不可避的に含有される元素は規制しない。
【０００７】（熱間圧延工程）スラブ加熱温度、熱間圧
延条件は、本発明では特定するものではないが、スラブ
加熱温度は、１１００℃より低いと熱間圧延性が悪化
し、熱間圧延温度を確保する観点からも１１００℃より
高くすることが望ましい。またスラブ加熱温度が高すぎ
ると窒化物の分解、再固溶を促進してしまうので、１２
２０℃を越えないことが望ましい。熱間圧延仕上げ温度
をＡｒ3 点以下にすると、熱延板の結晶組織が混粒化す
るとともに粗大化し、深絞り性も劣化するので熱間圧延
仕上げ温度はＡｒ3 点以上とすることが好ましい。巻取
温度は、熱延時のコイル幅方向および長手方向の品質安
定性を考慮して下限を５４０℃とすることが好ましい。
一方、６８０℃を超えると脱スケール性が劣悪となり、
また結晶粒が粗大化し、イヤリング性を不安定にする。
このため、５４０〜６８０℃の範囲とすることが望まし
い。
延条件は、本発明では特定するものではないが、スラブ
加熱温度は、１１００℃より低いと熱間圧延性が悪化
し、熱間圧延温度を確保する観点からも１１００℃より
高くすることが望ましい。またスラブ加熱温度が高すぎ
ると窒化物の分解、再固溶を促進してしまうので、１２
２０℃を越えないことが望ましい。熱間圧延仕上げ温度
をＡｒ3 点以下にすると、熱延板の結晶組織が混粒化す
るとともに粗大化し、深絞り性も劣化するので熱間圧延
仕上げ温度はＡｒ3 点以上とすることが好ましい。巻取
温度は、熱延時のコイル幅方向および長手方向の品質安
定性を考慮して下限を５４０℃とすることが好ましい。
一方、６８０℃を超えると脱スケール性が劣悪となり、
また結晶粒が粗大化し、イヤリング性を不安定にする。
このため、５４０〜６８０℃の範囲とすることが望まし
い。
【０００８】（冷間圧延工程）冷間圧延における冷延率
は、焼鈍後の再結晶集合組織に大きく影響を及ぼす。ま
た、イヤリング性にも大きく影響を及ぼす。これらの特
性を安定して得るために、圧延率を８１〜９０％とする
ことが好ましい。
は、焼鈍後の再結晶集合組織に大きく影響を及ぼす。ま
た、イヤリング性にも大きく影響を及ぼす。これらの特
性を安定して得るために、圧延率を８１〜９０％とする
ことが好ましい。
【０００９】（箱型焼鈍工程）箱型焼鈍は、再結晶温度
以上の焼鈍温度が必要である。焼鈍温度が高すぎると結
晶粒が粗大化し、イヤリング性を不安定にする。このた
め、６８０℃を超えないことが望ましい。従って、５８
０〜６８０℃とすることが好ましい。焼鈍時間は、コイ
ル内が均一に所定の温度に到達すれば問題ないため、特
に限定しないが８時間〜１５時間を目安とすることが望
ましい。。
以上の焼鈍温度が必要である。焼鈍温度が高すぎると結
晶粒が粗大化し、イヤリング性を不安定にする。このた
め、６８０℃を超えないことが望ましい。従って、５８
０〜６８０℃とすることが好ましい。焼鈍時間は、コイ
ル内が均一に所定の温度に到達すれば問題ないため、特
に限定しないが８時間〜１５時間を目安とすることが望
ましい。。
【００１０】（調質圧延工程）焼鈍後の調質圧延は、ス
トッレッチャーストレインを防止できれば良く、圧延率
は特に限定しないが、通常０．８〜２．０％の範囲とす
ることが望ましい。
トッレッチャーストレインを防止できれば良く、圧延率
は特に限定しないが、通常０．８〜２．０％の範囲とす
ることが望ましい。
【００１１】（Nｉめっき及び拡散処理工程）Ｎｉめっ
き及び拡散処理は、ＤＩ成形後の耐食性を確保出来るも
のであれば、特に限定はしないが、少なくとも拡散処理
後に、下地の鋼板とＮｉめっき層の間にＦｅ−Ｎｉ合金
層があることが望ましい。Ｎｉめっき浴の種類は、特に
限定しないが、公知のめっき浴で良く、硫酸浴、ワット
浴、塩化浴、スルファミン酸浴が使える。また、光沢め
っきあるいは無光沢めっきのどちらでも良い。Ｎｉめっ
きの厚みは特に限定しないが、通常、電池缶内面側では
０．５〜３μｍの範囲とすることが好ましい。電池缶外
面側では１〜４μｍの範囲とすることが望ましい。
き及び拡散処理は、ＤＩ成形後の耐食性を確保出来るも
のであれば、特に限定はしないが、少なくとも拡散処理
後に、下地の鋼板とＮｉめっき層の間にＦｅ−Ｎｉ合金
層があることが望ましい。Ｎｉめっき浴の種類は、特に
限定しないが、公知のめっき浴で良く、硫酸浴、ワット
浴、塩化浴、スルファミン酸浴が使える。また、光沢め
っきあるいは無光沢めっきのどちらでも良い。Ｎｉめっ
きの厚みは特に限定しないが、通常、電池缶内面側では
０．５〜３μｍの範囲とすることが好ましい。電池缶外
面側では１〜４μｍの範囲とすることが望ましい。
【００１２】（拡散処理後の調質圧延工程）拡散処理後
の調質圧延は、表面平均粗さＲａの付与を目的に、板の
表面平均粗さＲａが０．０２〜０．０６μｍとなるよう
に実施することが望ましい。圧延率はストッレッチャー
ストレインを防止できれば良く、特に限定しないが、通
常０．８〜２．０％が望ましい。
の調質圧延は、表面平均粗さＲａの付与を目的に、板の
表面平均粗さＲａが０．０２〜０．０６μｍとなるよう
に実施することが望ましい。圧延率はストッレッチャー
ストレインを防止できれば良く、特に限定しないが、通
常０．８〜２．０％が望ましい。
【００１３】
【実施例】以下、実施例にて本発明をさらに詳細に説明
する。表１に示す化学成分をもつ鋼片を、熱間圧延に
て、２．３ｍｍの熱延鋼板とし、酸洗後、冷間圧延し板
厚が０．４ｍｍの冷延板とした。その後、焼鈍、調質圧
延、Ｎｉめっき、拡散処理後、調質圧延（２回目）して
ＤＩ成形用鋼板を作製し、表２に示す。なお、拡散処理
は５３０℃で６時間行った。調質圧延率は１％とした。
比較例１は、鋼片１を使って、巻取り温度が低すぎ、か
つ表面平均粗さＲａが高すぎる例である。比較例２は、
鋼片１を使って、冷間圧延率が低すぎ、かつ表面平均粗
さＲａが高すぎる例である。比較例３は、鋼片１を使っ
て、表面平均粗さＲａが低すぎる例である。比較例４及
び比較例５は、ＢとＮの含有量の関係式が適正でない例
を示す。 （イヤリング性評価）ＤＩ成形法による電池ケースの成
形は、表２で作製した鋼板を用いて、直径４１ｍｍのブ
ランク径から直径２０．５ｍｍのカッピング後、ＤＩ成
形機でリドローおよび２段階のしごき成形を行って、外
径１３．８ｍｍ、ケース壁０．２ｍｍ、高さ５６ｍｍに
成形した。缶の側壁高さにおいて、最も高い箇所の缶高
さと最も低い箇所の缶高さの差でイヤリング性を評価し
た。下式において、試験した試料数１０枚とも４以下を
○、試験した１０枚中１枚でも４を超えると×として評
価した。 イヤリング性＝(最も高い箇所の缶高さ−最も低い箇所
の缶高さ)×100／最も高い箇所の缶高さ
する。表１に示す化学成分をもつ鋼片を、熱間圧延に
て、２．３ｍｍの熱延鋼板とし、酸洗後、冷間圧延し板
厚が０．４ｍｍの冷延板とした。その後、焼鈍、調質圧
延、Ｎｉめっき、拡散処理後、調質圧延（２回目）して
ＤＩ成形用鋼板を作製し、表２に示す。なお、拡散処理
は５３０℃で６時間行った。調質圧延率は１％とした。
比較例１は、鋼片１を使って、巻取り温度が低すぎ、か
つ表面平均粗さＲａが高すぎる例である。比較例２は、
鋼片１を使って、冷間圧延率が低すぎ、かつ表面平均粗
さＲａが高すぎる例である。比較例３は、鋼片１を使っ
て、表面平均粗さＲａが低すぎる例である。比較例４及
び比較例５は、ＢとＮの含有量の関係式が適正でない例
を示す。 （イヤリング性評価）ＤＩ成形法による電池ケースの成
形は、表２で作製した鋼板を用いて、直径４１ｍｍのブ
ランク径から直径２０．５ｍｍのカッピング後、ＤＩ成
形機でリドローおよび２段階のしごき成形を行って、外
径１３．８ｍｍ、ケース壁０．２ｍｍ、高さ５６ｍｍに
成形した。缶の側壁高さにおいて、最も高い箇所の缶高
さと最も低い箇所の缶高さの差でイヤリング性を評価し
た。下式において、試験した試料数１０枚とも４以下を
○、試験した１０枚中１枚でも４を超えると×として評
価した。 イヤリング性＝(最も高い箇所の缶高さ−最も低い箇所
の缶高さ)×100／最も高い箇所の缶高さ
【００１４】
【表１】
【００１５】
【表２】
【００１６】
【発明の効果】表２に示すように、Ｃ：０．０１５〜
０．０６％（重量％、以下同じ）、Ｓｉ：≦０．０３
％、Ｍｎ：０．１〜０．５％、Ｐ：≦０．０２％、Ｓ：
≦０．０４％、Ｃｒ：０．０３〜０．１０％、Ａｌ：
０．０１５〜０．０３％、Ｎ：≦０．００３０％、B：
５ppm≦Ｂ−（１１／１４）×Ｎ≦30ppm、残部Ｆｅおよ
び不可避的不純物からなる鋼片を、熱間仕上げ圧延をＡ
ｒ3点以上、巻き取り温度５４０〜６８０℃にて熱間圧
延し、酸洗後、８１〜９０％の圧延率で冷間圧延し、そ
の後５８０〜６８０℃で箱型焼鈍を行い、調質圧延後Ｎ
ｉめっきを施し、次いで箱型焼鈍にてＮｉの拡散処理
後、板の表面平均粗さＲａが０．０２〜０．０６μｍの
間となるように調質圧延を行なった電池用ＤＩ成形用鋼
板はイヤリング性が良好であった。
０．０６％（重量％、以下同じ）、Ｓｉ：≦０．０３
％、Ｍｎ：０．１〜０．５％、Ｐ：≦０．０２％、Ｓ：
≦０．０４％、Ｃｒ：０．０３〜０．１０％、Ａｌ：
０．０１５〜０．０３％、Ｎ：≦０．００３０％、B：
５ppm≦Ｂ−（１１／１４）×Ｎ≦30ppm、残部Ｆｅおよ
び不可避的不純物からなる鋼片を、熱間仕上げ圧延をＡ
ｒ3点以上、巻き取り温度５４０〜６８０℃にて熱間圧
延し、酸洗後、８１〜９０％の圧延率で冷間圧延し、そ
の後５８０〜６８０℃で箱型焼鈍を行い、調質圧延後Ｎ
ｉめっきを施し、次いで箱型焼鈍にてＮｉの拡散処理
後、板の表面平均粗さＲａが０．０２〜０．０６μｍの
間となるように調質圧延を行なった電池用ＤＩ成形用鋼
板はイヤリング性が良好であった。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 石本 守 山口県下松市東豊井1302番地 東洋鋼鈑株 式会社下松工場内 (72)発明者 青木 晋一 山口県下松市東豊井1302番地 東洋鋼鈑株 式会社下松工場内 Ｆターム(参考） 4K037 EA01 EA02 EA05 EA11 EA15 EA18 EA23 EA25 EA27 EB05 FC07 FE01 FE02 FE03 FG03 FH03 FJ02 FJ04 FM02 GA05 HA04 HA05 JA06 5H011 AA09 CC06 DD05 DD09 DD10 DD18 KK01
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｃ：０．０１５〜０．０６％（重量％、
以下同じ）、Ｓｉ：≦０．０３％、Ｍｎ：０．１〜０．
５％、Ｐ：≦０．０２％、Ｓ：≦０．０４％、Ｃｒ：
０．０３〜０．１０％、Ａｌ：０．０１５〜０．０３
％、Ｎ：≦０．００３０％、B：５ppm≦Ｂ−（１１／１
４）×Ｎ≦30ppm、残部Ｆｅおよび不可避的不純物から
なる鋼片を、熱間仕上げ圧延をＡｒ3点以上、巻き取り
温度５４０〜６８０℃にて熱間圧延し、酸洗後、８１〜
９０％の圧延率で冷間圧延し、その後５８０〜６８０℃
で箱型焼鈍を行い、調質圧延後Ｎｉめっきを施し、次い
でＮｉの拡散処理後、板の表面平均粗さＲａが０．０２
〜０．０６μｍの範囲となるように調質圧延を行うこと
によって形成された異方性の優れた電池用ＤＩ成形用鋼
板。 - 【請求項２】 Ｃ：０．０１５〜０．０６％（重量％、
以下同じ）、Ｓｉ：≦０．０３％、Ｍｎ：０．１〜０．
５％、Ｐ：≦０．０２％、Ｓ：≦０．０４％、Ｃｒ：
０．０３〜０．１０％、Ａｌ：０．０１５〜０．０３
％、Ｎ：≦０．００３０％、B：５ppm≦Ｂ−（１１／１
４）×Ｎ≦30ppm、残部Ｆｅおよび不可避的不純物から
なる鋼片を、熱間仕上げ圧延をＡｒ3点以上、巻き取り
温度５４０〜６８０℃にて熱間圧延し、酸洗後、８１〜
９０％の圧延率で冷間圧延し、その後５８０〜６８０℃
で箱型焼鈍を行い、調質圧延後Ｎｉめっきを施し、次い
でＮｉの拡散処理後、板の表面平均粗さＲａが０．０２
〜０．０６μｍの範囲となるように調質圧延を行うこと
を特徴とする異方性の優れた電池用ＤＩ成形用鋼板の製
造法。 - 【請求項３】 前記箱型焼鈍の雰囲気ガス濃度が、
Ｈ2：５．５〜２４％、残りＮ2からなる雰囲気ガスを使
用することを特徴とする請求項２に記載の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28432499A JP4350231B2 (ja) | 1999-10-05 | 1999-10-05 | 異方性の優れた電池用ｄｉ成形用鋼板及びその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28432499A JP4350231B2 (ja) | 1999-10-05 | 1999-10-05 | 異方性の優れた電池用ｄｉ成形用鋼板及びその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001107184A true JP2001107184A (ja) | 2001-04-17 |
| JP4350231B2 JP4350231B2 (ja) | 2009-10-21 |
Family
ID=17677089
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28432499A Expired - Fee Related JP4350231B2 (ja) | 1999-10-05 | 1999-10-05 | 異方性の優れた電池用ｄｉ成形用鋼板及びその製造法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4350231B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6460053B2 (ja) * | 2016-06-27 | 2019-01-30 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
-
1999
- 1999-10-05 JP JP28432499A patent/JP4350231B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|
| JP4350231B2 (ja) | 2009-10-21 |
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