JP2001071101A - 連続鋳造用浸漬ノズル - Google Patents
連続鋳造用浸漬ノズルInfo
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- JP2001071101A JP2001071101A JP24992499A JP24992499A JP2001071101A JP 2001071101 A JP2001071101 A JP 2001071101A JP 24992499 A JP24992499 A JP 24992499A JP 24992499 A JP24992499 A JP 24992499A JP 2001071101 A JP2001071101 A JP 2001071101A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- solid outer
- immersion nozzle
- porous inner
- cylindrical portion
- cylinder part
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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- Continuous Casting (AREA)
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 不活性ガス吹込み用の環状空隙部１３を多孔
質内筒部１２と中実外筒部１１との間に設けた浸漬ノズ
ル１０に発生しがちな亀裂１７を抑制し、浸漬ノズル１
０の耐久性を向上させる。 【構成】 多孔質内筒部１２を中実外筒部１１で取り囲
み、不活性ガスをノズル内部に送り込む環状空隙部１３
を多孔質内筒部１２と中実外筒部１１との間に形成す
る。中実外筒部１１の内周面から傾斜して立ち上がった
複数の繋ぎ部１８が多孔質内筒部１２の内周面に当接す
ることにより、中実外筒部１１で多孔質内筒部１２を固
定保持する。
質内筒部１２と中実外筒部１１との間に設けた浸漬ノズ
ル１０に発生しがちな亀裂１７を抑制し、浸漬ノズル１
０の耐久性を向上させる。 【構成】 多孔質内筒部１２を中実外筒部１１で取り囲
み、不活性ガスをノズル内部に送り込む環状空隙部１３
を多孔質内筒部１２と中実外筒部１１との間に形成す
る。中実外筒部１１の内周面から傾斜して立ち上がった
複数の繋ぎ部１８が多孔質内筒部１２の内周面に当接す
ることにより、中実外筒部１１で多孔質内筒部１２を固
定保持する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ガス吹込み機構を備
え、耐久性に優れた連続鋳造用浸漬ノズルに関する。
え、耐久性に優れた連続鋳造用浸漬ノズルに関する。
【０００２】
【従来の技術】連続鋳造では、タンディッシュと連鋳鋳
型との間を浸漬ノズルで連絡させ、取鍋からタンディッ
シュに注湯された溶鋼を浸漬ノズルを経て連鋳鋳型に注
入している。連鋳鋳型に注入される溶鋼は、タンディッ
シュまでの段階でＡｌ2Ｏ3等の脱酸生成物を浮上分離さ
せることによって清浄化されている。しかし、依然とし
て溶鋼中に浮遊している脱酸生成物もある。脱酸生成物
が浮遊している溶鋼をタンディッシュから浸漬ノズルを
経て連鋳鋳型に注入すると、脱酸生成物が浸漬ノズルの
内壁に付着堆積する虞れがある。なかでも、Ａｌキルド
鋼を連続鋳造する際、脱酸生成物が付着堆積する傾向が
強くなる。脱酸生成物の付着堆積が進行すると、浸漬ノ
ズル内部の流路断面積が変動し、連鋳鋳型に流れ込む溶
鋼の流動状態が変わり、連鋳条件が不安定になる。極端
な場合、脱酸生成物の付着堆積によって浸漬ノズルが閉
塞し、連鋳鋳型への溶鋼の安定注入ができなくなる。ノ
ズル内壁への付着物としては、脱酸生成物の外に凝固金
属粒や非金属又は金属間化合物等があり、本件明細書で
はこれらを介在物で総称する。
型との間を浸漬ノズルで連絡させ、取鍋からタンディッ
シュに注湯された溶鋼を浸漬ノズルを経て連鋳鋳型に注
入している。連鋳鋳型に注入される溶鋼は、タンディッ
シュまでの段階でＡｌ2Ｏ3等の脱酸生成物を浮上分離さ
せることによって清浄化されている。しかし、依然とし
て溶鋼中に浮遊している脱酸生成物もある。脱酸生成物
が浮遊している溶鋼をタンディッシュから浸漬ノズルを
経て連鋳鋳型に注入すると、脱酸生成物が浸漬ノズルの
内壁に付着堆積する虞れがある。なかでも、Ａｌキルド
鋼を連続鋳造する際、脱酸生成物が付着堆積する傾向が
強くなる。脱酸生成物の付着堆積が進行すると、浸漬ノ
ズル内部の流路断面積が変動し、連鋳鋳型に流れ込む溶
鋼の流動状態が変わり、連鋳条件が不安定になる。極端
な場合、脱酸生成物の付着堆積によって浸漬ノズルが閉
塞し、連鋳鋳型への溶鋼の安定注入ができなくなる。ノ
ズル内壁への付着物としては、脱酸生成物の外に凝固金
属粒や非金属又は金属間化合物等があり、本件明細書で
はこれらを介在物で総称する。
【０００３】ノズル内壁への介在物の付着は、浸漬ノズ
ルの内壁面からＡｒ等の不活性ガスを吹き出すことによ
り防止される。たとえば、特開昭６２−１３０７５４号
公報では、図１に示すように中実外筒部１１と多孔質内
筒部１２の二重構造とした浸漬ノズル１０が紹介されて
いる。中実外筒部１１と多孔質内筒部１２との間に形成
される環状空隙部１３に吹込み口１４からＡｒ等の不活
性ガスを送り込み、多孔質内筒部１２を透過した不活性
ガスをノズル内部に吹き出している。溶鋼中に浮遊して
いる介在物は、ノズル内部に吹き込まれた不活性ガスの
気泡に集められ、ノズル内面に付着することがない。溶
鋼は、浸漬ノズル１０の下部近傍に設けられている吐出
口１５から連鋳鋳型に注入される。
ルの内壁面からＡｒ等の不活性ガスを吹き出すことによ
り防止される。たとえば、特開昭６２−１３０７５４号
公報では、図１に示すように中実外筒部１１と多孔質内
筒部１２の二重構造とした浸漬ノズル１０が紹介されて
いる。中実外筒部１１と多孔質内筒部１２との間に形成
される環状空隙部１３に吹込み口１４からＡｒ等の不活
性ガスを送り込み、多孔質内筒部１２を透過した不活性
ガスをノズル内部に吹き出している。溶鋼中に浮遊して
いる介在物は、ノズル内部に吹き込まれた不活性ガスの
気泡に集められ、ノズル内面に付着することがない。溶
鋼は、浸漬ノズル１０の下部近傍に設けられている吐出
口１５から連鋳鋳型に注入される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】多孔質内筒部１２から
ノズル内部に向けて不活性ガスを吹き込むことにより、
浸漬ノズル１０内壁への介在物付着が防止される。しか
し、浸漬ノズル１０を長時間使用すると、中実外筒部１
１に亀裂発生が散見される。発生した亀裂が成長する
と、ガス漏れ，ノズル折損や鋳片品質の低下等を招き易
い。本発明は、このような問題を解消すべく案出された
ものであり、多孔質内筒部が当接する中実外筒部の繋ぎ
部の形状を改良することにより、亀裂の発生を抑制し、
長期間にわたって安定使用可能な浸漬ノズルを提供する
ことを目的とする。
ノズル内部に向けて不活性ガスを吹き込むことにより、
浸漬ノズル１０内壁への介在物付着が防止される。しか
し、浸漬ノズル１０を長時間使用すると、中実外筒部１
１に亀裂発生が散見される。発生した亀裂が成長する
と、ガス漏れ，ノズル折損や鋳片品質の低下等を招き易
い。本発明は、このような問題を解消すべく案出された
ものであり、多孔質内筒部が当接する中実外筒部の繋ぎ
部の形状を改良することにより、亀裂の発生を抑制し、
長期間にわたって安定使用可能な浸漬ノズルを提供する
ことを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の連続鋳造用浸漬
ノズルは、その目的を達成するため、タンディッシュか
ら連鋳鋳型に溶鋼を注入する浸漬ノズルであって、多孔
質内筒部と、該多孔質内筒部を取り囲む中実外筒部とを
備え、不活性ガスをノズル内部に送り込む環状空隙部が
前記多孔質内筒部と前記中実外筒部との間に形成される
ように、前記中実外筒部との内周面に設けた複数の繋ぎ
部が前記多孔質内筒部の外周面に当接し、前記繋ぎ部は
前記中実外筒部の内周面から傾斜して立ち上がっている
ことを特徴とする。
ノズルは、その目的を達成するため、タンディッシュか
ら連鋳鋳型に溶鋼を注入する浸漬ノズルであって、多孔
質内筒部と、該多孔質内筒部を取り囲む中実外筒部とを
備え、不活性ガスをノズル内部に送り込む環状空隙部が
前記多孔質内筒部と前記中実外筒部との間に形成される
ように、前記中実外筒部との内周面に設けた複数の繋ぎ
部が前記多孔質内筒部の外周面に当接し、前記繋ぎ部は
前記中実外筒部の内周面から傾斜して立ち上がっている
ことを特徴とする。
【０００６】
【作用】本発明者等は、ガス漏れ，ノズル折損，鋳片品
質の低下等の原因となる亀裂の発生を調査・研究したと
ころ、大半の亀裂が中実外筒部１１と多孔質内筒部１２
との繋ぎ部付け根に発生していることを見出した。すな
わち、従来の浸漬ノズル１０では、多孔質内筒部１２の
脱落を防止するため、中実外筒部１１の内周面に占める
面積比率で４０％程度の割合で複数の繋ぎ部１６（図２
ａ，ｂ）を内周面からノズル内側に突出させ、繋ぎ部１
６を介して多孔質内筒部１２を中実外筒部１１に当接し
ているが、繋ぎ部１６の付け根を起点として亀裂１７
（図２ｃ）が発生し易い。繋ぎ部１６の付け根に亀裂１
７が集中し易いことは、連鋳時に高温の溶鋼で浸漬ノズ
ル１０が加熱されるとき、中実外筒部１１の内周面から
垂直に立ち上がった繋ぎ部１６の付け根に熱応力が集中
することに原因があるものと推察される。亀裂１７の発
生原因が熱応力の集中にあるとの前提で、熱応力が集中
しにくい繋ぎ部１６の形状を工夫した。
質の低下等の原因となる亀裂の発生を調査・研究したと
ころ、大半の亀裂が中実外筒部１１と多孔質内筒部１２
との繋ぎ部付け根に発生していることを見出した。すな
わち、従来の浸漬ノズル１０では、多孔質内筒部１２の
脱落を防止するため、中実外筒部１１の内周面に占める
面積比率で４０％程度の割合で複数の繋ぎ部１６（図２
ａ，ｂ）を内周面からノズル内側に突出させ、繋ぎ部１
６を介して多孔質内筒部１２を中実外筒部１１に当接し
ているが、繋ぎ部１６の付け根を起点として亀裂１７
（図２ｃ）が発生し易い。繋ぎ部１６の付け根に亀裂１
７が集中し易いことは、連鋳時に高温の溶鋼で浸漬ノズ
ル１０が加熱されるとき、中実外筒部１１の内周面から
垂直に立ち上がった繋ぎ部１６の付け根に熱応力が集中
することに原因があるものと推察される。亀裂１７の発
生原因が熱応力の集中にあるとの前提で、熱応力が集中
しにくい繋ぎ部１６の形状を工夫した。
【０００７】その結果、図３（ａ）に示すように中実外
筒部１１の内周面から繋ぎ部１８を傾斜して立ち上がら
せ、この繋ぎ部１８を介して多孔質内筒部１２を中実外
筒部１１に当接させるとき、熱応力の緩和・分散が図ら
れ、亀裂１７の発生が大幅に低減されることを見出し
た。中実外筒部１１の内周面から傾斜して立ち上がる繋
ぎ部１８としては、所定のアールＲで立ち上がる繋ぎ部
１８（図３ｂ）や中実外筒部１１の内周面に対し所定の
傾斜角度θで立ち上がる繋ぎ部１８（図３ｃ）等があ
る。傾斜角度θは、繋ぎ部１８の付け根への応力集中を
抑制する上で４５度以下に設定することが好ましい。
筒部１１の内周面から繋ぎ部１８を傾斜して立ち上がら
せ、この繋ぎ部１８を介して多孔質内筒部１２を中実外
筒部１１に当接させるとき、熱応力の緩和・分散が図ら
れ、亀裂１７の発生が大幅に低減されることを見出し
た。中実外筒部１１の内周面から傾斜して立ち上がる繋
ぎ部１８としては、所定のアールＲで立ち上がる繋ぎ部
１８（図３ｂ）や中実外筒部１１の内周面に対し所定の
傾斜角度θで立ち上がる繋ぎ部１８（図３ｃ）等があ
る。傾斜角度θは、繋ぎ部１８の付け根への応力集中を
抑制する上で４５度以下に設定することが好ましい。
【０００８】このような形状の繋ぎ部１８を介して多孔
質内筒部１２を中実外筒部１１に当接させた浸漬ノズル
１０は、たとえば次のように製造される。フリーカーボ
ンを配合したＡｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2系等の発泡性耐火物粉
末を圧粉成形し、所定形状の多孔質内筒部１２を作製す
る。多孔質内筒部１２の外周面に熱分解性又は熱消失性
のワックス又は樹脂を塗布し、環状空隙部１３のギャッ
プに相当する膜厚のコーティング層２０を形成する。次
いで、図４に示すように窪み２１の目標形状に対応する
突起３１を複数形成した型板３０に多孔質内筒部１２を
押し当てながら回転させ、突起３１が当たった部分のコ
ーティング層２０を除去する。窪み２１は突起３１で形
状が規制されるため、繋ぎ部１８の形状及び分布に対応
した複数の窪み２１がコーティング層２０に付けられ
る。
質内筒部１２を中実外筒部１１に当接させた浸漬ノズル
１０は、たとえば次のように製造される。フリーカーボ
ンを配合したＡｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2系等の発泡性耐火物粉
末を圧粉成形し、所定形状の多孔質内筒部１２を作製す
る。多孔質内筒部１２の外周面に熱分解性又は熱消失性
のワックス又は樹脂を塗布し、環状空隙部１３のギャッ
プに相当する膜厚のコーティング層２０を形成する。次
いで、図４に示すように窪み２１の目標形状に対応する
突起３１を複数形成した型板３０に多孔質内筒部１２を
押し当てながら回転させ、突起３１が当たった部分のコ
ーティング層２０を除去する。窪み２１は突起３１で形
状が規制されるため、繋ぎ部１８の形状及び分布に対応
した複数の窪み２１がコーティング層２０に付けられ
る。
【０００９】窪み２１がコーティング層２０に付けられ
た多孔質内筒部１２に芯棒２２を挿し込み、静水圧プレ
スの下部ライナ２３に立設する。多孔質内筒部１２をラ
バーモールド２４で取り囲み、多孔質内筒部１２とラバ
ーモールド２４との空隙を中実外筒部用耐火物粉末２５
で充填する。中実外筒部用耐火物粉末２５としては、フ
リーカーボンを含むＡｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2系耐火物等が使
用される。中実外筒部用耐火物粉末２５充填後に上蓋２
６を嵌め、常温の静水圧プレスにかける。静水圧プレス
で高圧が加えられると、多孔質内筒部１２とラバーモー
ルド２４との間に充填されている中実外筒部用耐火物粉
末２５がコーティング層２０の窪み２１に押し込めら
れ、中実外筒部用耐火物粉末２５が所定形状に圧粉成形
される。
た多孔質内筒部１２に芯棒２２を挿し込み、静水圧プレ
スの下部ライナ２３に立設する。多孔質内筒部１２をラ
バーモールド２４で取り囲み、多孔質内筒部１２とラバ
ーモールド２４との空隙を中実外筒部用耐火物粉末２５
で充填する。中実外筒部用耐火物粉末２５としては、フ
リーカーボンを含むＡｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2系耐火物等が使
用される。中実外筒部用耐火物粉末２５充填後に上蓋２
６を嵌め、常温の静水圧プレスにかける。静水圧プレス
で高圧が加えられると、多孔質内筒部１２とラバーモー
ルド２４との間に充填されている中実外筒部用耐火物粉
末２５がコーティング層２０の窪み２１に押し込めら
れ、中実外筒部用耐火物粉末２５が所定形状に圧粉成形
される。
【００１０】次いで、静水圧プレスから圧粉成形体を取
り出し、還元焼成によって多孔質内筒部１２と中実外筒
部１１が一体化された浸漬ノズル１０を得る。多孔質内
筒部１２のコーティング層２０は、還元焼成時の高温で
分解又は消失し、その跡に環状空隙部１３が形成され
る。窪み２１に押し込められた中実外筒部用耐火物粉末
２５は、窪み２１で区画された形状を維持して焼き固め
られ、所定形状の繋ぎ部１８となる。
り出し、還元焼成によって多孔質内筒部１２と中実外筒
部１１が一体化された浸漬ノズル１０を得る。多孔質内
筒部１２のコーティング層２０は、還元焼成時の高温で
分解又は消失し、その跡に環状空隙部１３が形成され
る。窪み２１に押し込められた中実外筒部用耐火物粉末
２５は、窪み２１で区画された形状を維持して焼き固め
られ、所定形状の繋ぎ部１８となる。
【００１１】
【実施例】内径８５ｍｍ，外径９５ｍｍの多孔質内筒部
１２を内径９５ｍｍ，外径１６０ｍｍの中実外筒部１１
に一体化した長さ７１０ｍｍの浸漬ノズル１０を連続鋳
造に使用し、耐久性を調査した。なお、多孔質内筒部１
２としてＡｌ2Ｏ3：６１重量％，ＳｉＯ2：１１重量
％，フリーカーボン：２１重量％の多孔質耐火物を使用
し、ギャップ１ｍｍの環状空隙部１３を開けてＡｌ
2Ｏ3：４２重量％，ＳｉＯ 2：１８重量％，フリーカー
ボン：２９重量％の耐火物でできた中実外筒部１１で取
り囲んだ。多孔質内筒部１２の脱落防止を図るため、中
実外筒部１１の内周面に径４０ｍｍ，高さ１ｍｍの繋ぎ
部１８を内周面に占める面積率４０％の割合で設けた。
本発明に従った浸漬ノズル１０では、中実外筒部１１の
内周面から繋ぎ部１８が立ちあがる傾斜角度θを４５度
（図３ｃ）に設定した。比較のため、中実外筒部１１の
内周面から垂直に繋ぎ部１６が立ち上がった従来型の浸
漬ノズル１０も使用した。
１２を内径９５ｍｍ，外径１６０ｍｍの中実外筒部１１
に一体化した長さ７１０ｍｍの浸漬ノズル１０を連続鋳
造に使用し、耐久性を調査した。なお、多孔質内筒部１
２としてＡｌ2Ｏ3：６１重量％，ＳｉＯ2：１１重量
％，フリーカーボン：２１重量％の多孔質耐火物を使用
し、ギャップ１ｍｍの環状空隙部１３を開けてＡｌ
2Ｏ3：４２重量％，ＳｉＯ 2：１８重量％，フリーカー
ボン：２９重量％の耐火物でできた中実外筒部１１で取
り囲んだ。多孔質内筒部１２の脱落防止を図るため、中
実外筒部１１の内周面に径４０ｍｍ，高さ１ｍｍの繋ぎ
部１８を内周面に占める面積率４０％の割合で設けた。
本発明に従った浸漬ノズル１０では、中実外筒部１１の
内周面から繋ぎ部１８が立ちあがる傾斜角度θを４５度
（図３ｃ）に設定した。比較のため、中実外筒部１１の
内周面から垂直に繋ぎ部１６が立ち上がった従来型の浸
漬ノズル１０も使用した。
【００１２】浸漬ノズル１０をタンディッシュ底部のノ
ズル孔に取り付け、温度１５５０℃の普通鋼溶湯を流量
３トン／分で連鋳鋳型に注入した。注入開始から３００
時間経過した後、浸漬ノズル１０をタンディッシュから
取り外し、ノズル軸に直交する方向に沿って切断し、切
断面を観察して損傷度合いを調査した。その結果、本発
明に従った浸漬ノズル１０では、中実外筒部１１，多孔
質内筒部１２共に亀裂が検出されなかった。他方、中実
外筒部１１の内周面から繋ぎ部１６が垂直に立ちあがっ
た比較例の浸漬ノズル１０では、繋ぎ部１６の付け根に
深さ０．５ｍｍに達する亀裂１７が繋ぎ部１６の個数当
り１〜２本の割合で検出された。同じ条件下で連続鋳造
を継続したところ、従来の浸漬ノズル１０では、亀裂の
成長によるものと推察されるガス漏れが中実外筒部１１
の外周面で検出され、３６０時間以上の連続使用ができ
なかった。これに対し、本発明に従った浸漬ノズル１０
では、３８０時間連続使用した後でも何らの異常も生じ
なかった。
ズル孔に取り付け、温度１５５０℃の普通鋼溶湯を流量
３トン／分で連鋳鋳型に注入した。注入開始から３００
時間経過した後、浸漬ノズル１０をタンディッシュから
取り外し、ノズル軸に直交する方向に沿って切断し、切
断面を観察して損傷度合いを調査した。その結果、本発
明に従った浸漬ノズル１０では、中実外筒部１１，多孔
質内筒部１２共に亀裂が検出されなかった。他方、中実
外筒部１１の内周面から繋ぎ部１６が垂直に立ちあがっ
た比較例の浸漬ノズル１０では、繋ぎ部１６の付け根に
深さ０．５ｍｍに達する亀裂１７が繋ぎ部１６の個数当
り１〜２本の割合で検出された。同じ条件下で連続鋳造
を継続したところ、従来の浸漬ノズル１０では、亀裂の
成長によるものと推察されるガス漏れが中実外筒部１１
の外周面で検出され、３６０時間以上の連続使用ができ
なかった。これに対し、本発明に従った浸漬ノズル１０
では、３８０時間連続使用した後でも何らの異常も生じ
なかった。
【００１３】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明の連続鋳
造用浸漬ノズルは、中実外筒部と多孔質内筒部との間に
不活性ガス吹込み用の環状空隙部を設けた二重構造と
し、多孔質内筒部を固定保持するための繋ぎ部を中実外
筒部の内周面から傾斜させて立ち上がらせ、繋ぎ部の付
け根に応力が集中することを抑制している。そのため、
高温雰囲気に曝された場合にあっても、亀裂の発生が抑
えられ、長期間にわたって安定使用できる浸漬ノズルと
なる。
造用浸漬ノズルは、中実外筒部と多孔質内筒部との間に
不活性ガス吹込み用の環状空隙部を設けた二重構造と
し、多孔質内筒部を固定保持するための繋ぎ部を中実外
筒部の内周面から傾斜させて立ち上がらせ、繋ぎ部の付
け根に応力が集中することを抑制している。そのため、
高温雰囲気に曝された場合にあっても、亀裂の発生が抑
えられ、長期間にわたって安定使用できる浸漬ノズルと
なる。
【図１】 不活性ガス吹込み機構を備えた浸漬ノズルの
断面図
断面図
【図２】 中実外筒部の内周面から垂直に立ちあがった
繋ぎ部で多孔質内筒部を固定保持する従来の浸漬ノズル
を示す一部断面斜視図（ａ），一部分解断面図（ｂ）及
び要部断面図（ｃ）
繋ぎ部で多孔質内筒部を固定保持する従来の浸漬ノズル
を示す一部断面斜視図（ａ），一部分解断面図（ｂ）及
び要部断面図（ｃ）
【図３】 本発明に従った浸漬ノズルの要部断面図
（ａ），中実外筒部の内周面からアールＲをもって立ち
上がった繋ぎ部の部分断面図（ｂ）及び傾斜角度θで立
ち上がった繋ぎ部の部分断面図（ｃ）
（ａ），中実外筒部の内周面からアールＲをもって立ち
上がった繋ぎ部の部分断面図（ｂ）及び傾斜角度θで立
ち上がった繋ぎ部の部分断面図（ｃ）
【図４】 本発明に従った浸漬ノズルの製造工程の一例
を説明するための図
を説明するための図
１０：浸漬ノズル １１：中実外筒部 １２：多孔
質内筒部 １３：環状空隙部 １８：中実外筒部の
内周面から傾斜をもって立ち上がった繋ぎ部 Ｒ：繋ぎ部に付けたアール θ：繋ぎ部が立ち上がる
傾斜角度
質内筒部 １３：環状空隙部 １８：中実外筒部の
内周面から傾斜をもって立ち上がった繋ぎ部 Ｒ：繋ぎ部に付けたアール θ：繋ぎ部が立ち上がる
傾斜角度
Claims (1)
- 【請求項１】 タンディッシュから連鋳鋳型に溶鋼を注
入する浸漬ノズルであって、多孔質内筒部と、該多孔質
内筒部を取り囲む中実外筒部とを備え、不活性ガスをノ
ズル内部に送り込む環状空隙部が前記多孔質内筒部と前
記中実外筒部との間に形成されるように、前記中実外筒
部との内周面に設けた複数の繋ぎ部が前記多孔質内筒部
の外周面に当接し、前記繋ぎ部は前記中実外筒部の内周
面から傾斜して立ち上がっていることを特徴とする連続
鋳造用浸漬ノズル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24992499A JP2001071101A (ja) | 1999-09-03 | 1999-09-03 | 連続鋳造用浸漬ノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24992499A JP2001071101A (ja) | 1999-09-03 | 1999-09-03 | 連続鋳造用浸漬ノズル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001071101A true JP2001071101A (ja) | 2001-03-21 |
Family
ID=17200215
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24992499A Withdrawn JP2001071101A (ja) | 1999-09-03 | 1999-09-03 | 連続鋳造用浸漬ノズル |
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Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007229798A (ja) * | 2006-03-03 | 2007-09-13 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造用ノズル |
| JP2009233729A (ja) * | 2008-03-28 | 2009-10-15 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造用浸漬ノズルの予熱方法及び連続鋳造方法 |
| JP2015123473A (ja) * | 2013-12-26 | 2015-07-06 | 黒崎播磨株式会社 | ロングノズル |
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| CN114042906A (zh) * | 2021-11-15 | 2022-02-15 | 攀钢集团研究院有限公司 | 一种浸入式水口和改善重轨非金属夹杂物控制的方法 |
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-
1999
- 1999-09-03 JP JP24992499A patent/JP2001071101A/ja not_active Withdrawn
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