JP2001057304A - 磁石粉末および等方性ボンド磁石 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 磁束密度が高く、着磁性に優れ、信頼性、特
に耐熱性（熱的安定性）、耐食性の高い磁石を提供す
る。 【解決手段】 本発明の磁石粉末は、Ｒ_x（Ｆｅ_1-yＣｏ
_y）_100-x-z-wＢ_zＳｉ_w（ただし、Ｒは少なくとも１種の
希土類元素、ｘ：８．１〜９．４原子％、ｙ：０〜０．
３０、ｚ：４．６〜６．８原子％、ｗ：０．２〜３原子
％）で表される合金組成からなり、ソフト磁性相とハー
ド磁性相とを有する複合組織で構成される磁石粉末であ
って、結合樹脂と混合し成形して等方性ボンド磁石とし
たときに、室温での磁気特性を表すＪ−Ｈ図での減磁曲
線において、前記Ｊ−Ｈ図中の原点を通り、かつ傾き
（Ｊ／Ｈ）が−３．８×１０^-6ヘンリー／ｍである直線ｙと
の交点Ｐを出発点として測定した場合の不可逆帯磁率
（χ_irr＝χ_dif−χ_rev）が５．０×１０^-7ヘンリー／ｍ以
下であり、さらに、室温での固有保磁力（Ｈ_cJ）が４０
６〜７１７ｋＡ／ｍである。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、磁石粉末および等
方性ボンド磁石に関する。

【０００２】

【従来の技術】モータ等の小型化を図るためには、その
モータに使用される際の（実質的なパーミアンスにおい
ての）磁石の磁束密度が高いことが望まれる。ボンド磁
石における磁束密度を決定する要因は、磁石粉末の磁気
性能（磁化）と、ボンド磁石中における磁石粉末の含有
量（含有率）とがある。従って、磁石粉末自体の磁気性
能（磁化）がそれほど高くない場合には、ボンド磁石中
の磁石粉末の含有量を極端に多くしないと十分な磁束密
度が得られない。

【０００３】ところで、現在、高性能な希土類ボンド磁
石として使用されているものとしては、希土類磁石粉末
として、ＭＱＩ社製のＭＱＰ−Ｂ粉末を用いた等方性ボ
ンド磁石が大半を占めている。等方性ボンド磁石は、異
方性ボンド磁石に比べ次のような利点がある。すなわ
ち、ボンド磁石の製造に際し、磁場配向が不要であるた
め、製造プロセスが簡単で、その結果製造コストが安価
となることである。しかしこのＭＱＰ−Ｂ粉末に代表さ
れる従来の等方性ボンド磁石には、次のような問題点が
ある。

【０００４】１） 従来の等方性ボンド磁石では、磁束
密度が不十分であった。すなわち用いられる磁石粉末の
磁気性能（磁化）が低いため、ボンド磁石中の磁石粉末
の含有量（含有率）を高めなければならないが、磁石粉
末の含有量を高くすると、ボンド磁石の成形性が悪くな
るため、限界がある。また、成形条件の工夫等により磁
石粉末の含有量を多くしたとしても、やはり、得られる
磁束密度には限界があり、このためモータの小型化を図
ることはできない。

【０００５】２） 保磁力が高いため、着磁性が悪く、
比較的高い着磁磁場が必要であった。

【０００６】３） ナノコンポジット磁石で残留磁束密
度の高い磁石も報告されているが、その場合は逆に保磁
力が小さすぎて、実用上モータとして得られる磁束密度
（実際に使用される際のパーミアンスでの）は非常に低
いものであった。また、保磁力が小さいため、熱的安定
性も劣る。

【０００７】４） 温度特性が低く、特に不可逆減磁率
については、磁石の固有保磁力（Ｈ _cJ）が低くなると、
極端に低下した。

【０００８】５） ボンド磁石の耐食性、耐熱性が低
い。特に、磁石粉末の磁気特性の低さを補うために、ボ
ンド磁石中の磁石粉末の含有量を多くすると（すなわち
ボンド磁石の密度を極端に高密度化すると）、耐食性、
耐熱性の低下が著しい。

【０００９】そのため、磁石表面を樹脂層、特に高耐食
性が得られるような樹脂層で被覆する必要が生じ、製造
工程の増大を招くとともに、樹脂層の存在が磁気性能の
低下の原因（モータの高トルク発生の妨げ）ともなる。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、磁束
密度が高く、着磁性に優れ、信頼性、特に耐食性および
温度特性に優れた磁石を提供することができる磁石粉末
および等方性ボンド磁石を提供することにある。

【００１１】

【課題を解決するための手段】このような目的は、下記
（１）〜（１６）の本発明により達成される。

【００１２】（１） Ｒ_x（Ｆｅ_1-yＣｏ_y）_100-x-z-wＢ
_zＳｉ_w（ただし、Ｒは少なくとも１種の希土類元素、
ｘ：８．１〜９．４原子％、ｙ：０〜０．３０、ｚ：
４．６〜６．８原子％、ｗ：０．２〜３原子％）で表さ
れる合金組成からなり、ソフト磁性相とハード磁性相と
を有する複合組織で構成される磁石粉末であって、結合
樹脂と混合し成形して等方性ボンド磁石としたときに、
室温での磁気特性を表すＪ−Ｈ図での減磁曲線におい
て、前記Ｊ−Ｈ図中の原点を通り、かつ傾き（Ｊ／Ｈ）
が−３．８×１０^-6ヘンリー／ｍである直線との交点を出発
点として測定した場合の不可逆帯磁率（χ_irr）が５．
０×１０^-7ヘンリー／ｍ以下であり、さらに、室温での固有
保磁力（Ｈ_cJ）が４０６〜７１７ｋＡ／ｍであることを
特徴とする磁石粉末。

【００１３】（２） 前記複合組織は、ナノコンポジッ
ト組織である上記（１）に記載の磁石粉末。

【００１４】（３） 前記ＲはＮｄおよび／またはＰｒ
を主とする希土類元素である上記（１）または（２）に
記載の磁石粉末。

【００１５】（４） 前記Ｒは、Ｐｒを含み、その割合
が前記Ｒ全体に対し５〜７５％である上記（１）ないし
（３）のいずれかに記載の磁石粉末。

【００１６】（５） 前記Ｒは、Ｄｙを含み、その割合
が前記Ｒ全体に対し１４％以下である上記（１）ないし
（４）のいずれかに記載の磁石粉末。

【００１７】（６） 磁石粉末は、溶融合金を急冷する
ことにより得られたものである上記（１）ないし（５）
のいずれかに記載の磁石粉末。

【００１８】（７） 磁石粉末は、冷却ロールを用いて
製造された急冷薄帯を粉砕して得られたものである上記
（１）ないし（６）のいずれかに記載の磁石粉末。

【００１９】（８） 磁石粉末は、その製造過程で、ま
たは製造後少なくとも１回熱処理が施されたものである
上記（１）ないし（７）のいずれかに記載の磁石粉末。

【００２０】（９） 平均粒径が０．５〜１５０μｍで
ある上記（１）ないし（８）のいずれかに記載の磁石粉
末。

【００２１】（１０） 上記（１）ないし（９）のいず
れかに記載の磁石粉末を結合樹脂で結合してなることを
特徴とする等方性ボンド磁石。

【００２２】（１１） 磁石粉末を結合樹脂で結合して
なる等方性ボンド磁石であって、室温での磁気特性を表
すＪ−Ｈ図での減磁曲線において、前記Ｊ−Ｈ図中の原
点を通り、かつ傾き（Ｊ／Ｈ）が−３．８×１０^-6ヘンリー
／ｍである直線との交点を出発点として測定した場合の
不可逆帯磁率（χ_irr）が５．０×１０^-7ヘンリー／ｍ以下
であり、さらに、室温での固有保磁力（Ｈ_cJ）が４０６
〜７１７ｋＡ／ｍであることを特徴とする等方性ボンド
磁石。

【００２３】（１２） 前記磁石粉末は、Ｓｉを含有す
るものである上記（１１）に記載の等方性ボンド磁石。

【００２４】（１３） 前記磁石粉末は、Ｒ−ＴＭ−Ｂ
−Ｓｉ系合金（ただし、Ｒは少なくとも１種の希土類元
素、ＴＭは鉄を主とする遷移金属）よりなるものである
上記（１１）に記載の等方性ボンド磁石。

【００２５】（１４） 前記磁石粉末は、ソフト磁性相
とハード磁性相とを有する複合組織で構成されたもので
ある上記（１１）ないし（１３）のいずれかに記載の等
方性ボンド磁石。

【００２６】（１５） 多極着磁に供される、または多
極着磁された上記（１０）ないし（１４）のいずれかに
記載の等方性ボンド磁石。

【００２７】（１６） モータに用いられる上記（１
０）ないし（１５）のいずれかに記載の等方性ボンド磁
石。

【００２８】

【発明の実施の形態】以下、本発明の磁石粉末およびこ
れを用いた等方性ボンド磁石の実施の形態について、詳
細に説明する。

【００２９】［本発明の概要］モータなどの小型化を図
るために、磁束密度が高い磁石を得ることが課題となっ
ている。ボンド磁石における磁束密度を決定する要因
は、磁石粉末の磁気性能（磁化）と、ボンド磁石中にお
ける磁石粉末の含有量（含有率）とがあるが、磁石粉末
自体の磁気性能（磁化）がそれほど高くない場合には、
ボンド磁石中の磁石粉末の含有量を極端に多くしないと
十分な磁束密度が得られない。

【００３０】現在普及している前述のＭＱＩ社製のＭＱ
Ｐ−Ｂ粉末は、前述したように、磁束密度が不十分であ
り、よって、ボンド磁石の製造に際し、ボンド磁石中の
磁石粉末の含有量を高めること、すなわち高密度化を余
儀なくされ、耐食性や機械的強度等の面で信頼性に欠け
るとともに、保磁力が高いため、着磁性が悪いという欠
点を有している。

【００３１】これに対し、本発明の磁石粉末および等方
性ボンド磁石（等方性希土類ボンド磁石）は、十分な磁
束密度と適度な保磁力が得られ、これにより、ボンド磁
石中の磁石粉末の含有量（含有率）をそれほど高める必
要がなく、その結果、高強度で、成形性、耐食性、耐久
性、着磁性等に優れた信頼性の高いボンド磁石を提供す
ることができ、また、ボンド磁石の小型化、高性能化に
より、モータ等の磁石搭載機器の小型化にも大きく貢献
することができる。

【００３２】さらに、本発明の磁石粉末は、ハード磁性
相とソフト磁性相とを有する複合組織を構成するものと
することができる。

【００３３】前述のＭＱＩ社製のＭＱＰ−Ｂ粉末は、ハ
ード磁性相の単相組織であるが、このようなナノコンポ
ジット組織では磁化の高いソフト磁性相が存在するた
め、トータルの磁化が高くなるという利点があり、さら
にリコイル透磁率が高くなるため、一旦逆磁場を加えて
もその後の減磁率が小さいという利点を有する。

【００３４】［磁石粉末の合金組成］本発明の磁石粉末
は、Ｒ_x（Ｆｅ_1-yＣｏ_y）_100-x-z-wＢ_zＳｉ_w（ただし、
Ｒは少なくとも１種の希土類元素、ｘ：８．１〜９．４
原子％、ｙ：０〜０．３０、ｚ：４．６〜６．８原子
％、ｗ：０．２〜３原子％）で表される合金組成からな
る。

【００３５】Ｒ（希土類元素）としては、Ｙ、Ｌａ、Ｃ
ｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄ
ｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂ、Ｌｕ、ミッシュメタルが
挙げられ、これらを１種または２種以上含むことができ
る。

【００３６】Ｒの含有量（含有率）は、８．１〜９．４
原子％とされる。Ｒが８．１原子％未満では、十分な保
磁力が得られず、Ｓｉを添加しても保磁力の向上が少な
い。一方、Ｒが９．４原子％を超えると、磁化のポテン
シャルが下がるため、十分な磁束密度が得られなくな
る。

【００３７】ここで、ＲはＮｄおよび／またはＰｒを主
とする希土類元素であるのが好ましい。その理由は、こ
れらの希土類元素は、複合組織（特にナノコンポジット
組織）を構成するハード磁性相の飽和磁化を高め、また
磁石として良好な保磁力を実現するために有効だからで
ある。

【００３８】また、Ｒは、Ｐｒを含み、その割合がＲ全
体に対し５〜７５％であるのが好ましく、１０〜６０％
であるのがより好ましい。この範囲であると、残留磁束
密度の低下をほとんど生じることなく、保磁力および角
型性を向上させることができるためである。

【００３９】また、Ｒは、Ｄｙを含み、その割合がＲ全
体に対し１４％以下であるのが好ましい。この範囲であ
ると、残留磁束密度の著しい低下を生じることなく、保
磁力を向上させることができると共に、耐熱性の大幅な
向上も可能となるからである。

【００４０】Ｃｏは、Ｆｅと同様の特性を有する遷移金
属である。このＣｏを添加すること（Ｆｅの一部を置換
すること）により、キュリー温度が高くなり、温度特性
が向上するが、Ｆｅに対するＣｏの置換比率が０．３０
を超えると、保磁力、磁束密度とともに低下する傾向を
示す。Ｆｅに対するＣｏの置換比率が０．０５〜０．２
０の範囲では、温度特性の向上のみならず、磁束密度自
体も向上するので、さらに好ましい。また、さらに、Ｆ
ｅまたはＣｏの一部をＮｉに置換してもよい。

【００４１】Ｂ（ボロン）は、高い磁気特性を得るのに
重要な元素であり、その含有量は、４．６〜６．８原子
％とされる。Ｂが４．６％未満であると、Ｊ−Ｈ図にお
ける角型性が悪くなる。一方、Ｂが６．８％を超える
と、非磁性相が多くなり、磁束密度が急減する。

【００４２】Ｓｉは、磁石粉末およびボンド磁石の耐食
性の向上にとって有利な元素であり、０．２〜３原子％
の範囲でその効果が顕著に現れる。また、この範囲で
は、保磁力の向上が図れ、それに追従して角型性および
最大磁気エネルギー積の向上も図れる。そして、Ｓｉを
０．２〜３原子％含むことによるもう一つの重要な効果
は、不可逆減磁率が改善されることである。Ｓｉが０．
２原子％未満では、上述した耐食性の向上等の効果が少
なく、また、Ｓｉが３原子％を超えると、磁化の低下が
顕著となり、好ましくない。なお、Ｓｉの含有量のさら
に好適な範囲は、０．５〜２．０原子％である。

【００４３】なお、Ｓｉ自体は新規な物質ではないが、
本発明では、実験、研究を重ねた結果、ソフト磁性相と
ハード磁性相とを有する複合組織で構成される磁石粉末
において、Ｓｉを０．２〜３原子％の範囲で含有せしめ
ることにより、耐食性の向上が図れる、優れた角型
性（最大磁気エネルギー積）を確保しつつ保磁力の向上
が図れる、不可逆減磁率の改善（絶対値の低減）が図
れる、という３つの効果が得られること、特にこれらの
効果が同時に得られることを見出したものであり、この
点に本発明の意義がある。

【００４４】このように、本発明では、Ｓｉを微量また
は少量含有せしめることにその特徴を見出したものであ
り、３原子％を超える量を添加することは、むしろ逆効
果であり、本発明の意図するところではない。

【００４５】また、磁気特性をさらに向上させる等の目
的で、磁石粉末を構成する合金中には、必要に応じ、Ｃ
ｕ、Ａｌ、Ｇａ、Ｔｉ、Ｖ、Ｔａ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、
Ｈｆ、Ａｇ、Ｚｎ、Ｐ、Ｇｅ等の他の元素を含有するこ
ともできる。

【００４６】［複合組織］また、磁石材料は、ソフト磁
性相とハード磁性相とを有する複合組織となっている。

【００４７】この複合組織（ナノコンポジット組織）
は、ソフト磁性相１０とハード磁性相１１とが、例えば
図１、図２または図３に示すようなパターン（モデル）
で存在しており、各相の厚さや粒径がナノメーターレベ
ルで存在している。そして、ソフト磁性相１０とハード
磁性相１１とが相隣接し（粒界相を介して隣接する場合
も含む）、磁気的な交換相互作用を生じる。

【００４８】平均結晶粒径は、５〜５０ｎｍであるのが
好ましく、１０〜４０ｎｍであるのがより好ましい。平
均結晶粒径が下限値未満であると、結晶粒間の交換相互
作用の影響が強くなり過ぎて、磁化反転が容易となり、
保磁力が劣化する場合がある。

【００４９】一方、平均結晶粒径が上限値を超えると、
結晶粒径の粗大化と、結晶粒間の交換相互作用の影響が
弱くなることから、磁束密度、保磁力、角型性、最大エ
ネルギー積が劣化する場合がある。

【００５０】なお、図１〜図３に示すパターンは、一例
であって、これらに限られるものではなく、例えば図２
に示すパターンにおいて、ソフト磁性相１０とハード磁
性相１１とが逆になっているものでもよい。

【００５１】ソフト磁性相の磁化は、外部磁界の作用に
より容易にその向きを変えるので、通常はハード磁性相
に混在すると、系全体の磁化曲線はＪ−Ｈ図の第二象現
で段のある「へび型曲線」となる。しかし、ソフト磁性
相のサイズが数１０ｎｍ以下と十分小さい場合には、ソ
フト磁性体の磁化が周囲のハード磁性体の磁化との結合
によって十分強く拘束され、系全体がハード磁性体とし
て振舞うようになる。

【００５２】このような複合組織（ナノコンポジット組
織）を持つ磁石は、主に、以下に挙げる特徴１）〜５）
を有している。

【００５３】１）Ｊ−Ｈ図（縦軸に磁化（Ｊ）、横軸に
磁界（Ｈ）をとった図）の第二象現で、磁化が可逆的に
スプリングバックする（この意味で「スプリング磁石」
とも言う）。 ２）着磁性が良く、比較的低い磁場で着磁できる。 ３）磁気特性の温度依存性がハード磁性相単独の場合に
比べて小さい。 ４）磁気特性の経時変化が小さい。 ５）微粉砕しても磁気特性が劣化しない。

【００５４】前述した合金組成において、ハード磁性相
およびソフト磁性相は、例えば次のようなものとなる。

【００５５】ハード磁性相：Ｒ₂ＴＭ₁₄Ｂ系（ただし、
ＴＭはＦｅまたはＦｅとＣｏ）、またはＲ₂ＴＭ₁₄ＢＳ
ｉ系ソフト磁性相：ＴＭ（特にα−Ｆｅ，α−（Ｆｅ，
Ｃｏ））、またはＴＭとＳｉとの化合物

【００５６】［磁石粉末の製造］本発明の磁石粉末は、
溶融合金を急冷することにより製造されたものであるの
が好ましく、特に、合金の溶湯を急冷、固化して得られ
た急冷薄帯（リボン）を粉砕して製造されたものである
のが好ましい。以下、その方法の一例について説明す
る。

【００５７】図４は、単ロールを用いた急冷法により磁
石材料を製造する装置（急冷薄帯製造装置）の構成例を
示す斜視図、図５は、図４に示す装置における溶湯の冷
却ロールへの衝突部位付近の状態を示す断面側面図であ
る。

【００５８】図４に示すように、急冷薄帯製造装置１
は、磁石材料を収納し得る筒体２と、該筒体２に対し図
中矢印９Ａ方向に回転する冷却ロール５とを備えてい
る。筒体２の下端には、磁石材料（合金）の溶湯を射出
するノズル（オリフィス）３が形成されている。

【００５９】また、筒体２のノズル３近傍の外周には、
加熱用のコイル４が配置され、このコイル４に例えば高
周波を印加することにより、筒体２内を加熱（誘導加
熱）し、筒体２内の磁石材料を溶融状態にする。

【００６０】冷却ロール５は、基部５１と、冷却ロール
５の周面５３を形成する表面層５２とで構成されてい
る。

【００６１】基部５１の構成材料は、表面層５２と同じ
材質で一体構成されていてもよく、また、表面層５２と
は異なる材質で構成されていてもよい。

【００６２】基部５１の構成材料は、特に限定されない
が、表面層５２の熱をより速く放散できるように、例え
ば銅または銅系合金のような熱伝導率の高い金属材料で
構成されているのが好ましい。

【００６３】また、表面層５２は、熱伝導率が基部５１
と同等かまたは基部５１より若干低い材料で構成されて
いるのが好ましい。

【００６４】このような急冷薄帯製造装置１は、チャン
バー（図示せず）内に設置され、該チャンバー内に、好
ましくは不活性ガスやその他の雰囲気ガスが充填された
状態で作動する。特に、急冷薄帯８の酸化を防止するた
めに、雰囲気ガスは、例えばアルゴンガス、ヘリウムガ
ス、窒素ガス等の不活性ガスであるのが好ましい。

【００６５】急冷薄帯製造装置１では、筒体２内に磁石
材料（合金）を入れ、コイル４により加熱して溶融し、
その溶湯６をノズル３から射出すると、図５に示すよう
に、溶湯６は、冷却ロール５の周面５３に衝突し、パド
ル（湯溜り）７を形成した後、回転する冷却ロール５の
周面５３に引きずられつつ急速に冷却されて凝固し、急
冷薄帯８が連続的または断続的に形成される。このよう
にして形成された急冷薄帯８は、やがて、そのロール面
８１が周面５３から離れ、図４中の矢印９Ｂ方向に進行
する。なお、図５中、溶湯の凝固界面７１を点線で示
す。

【００６６】冷却ロール５の周速度は、合金溶湯の組
成、周面５３の溶湯６に対する濡れ性等によりその好適
な範囲が異なるが、磁気特性向上のために、通常、１〜
６０ｍ／秒であるのが好ましく、５〜４０ｍ／秒である
のがより好ましい。冷却ロール５の周速度が遅すぎる
と、急冷薄帯８の体積流量（単位時間当たりに吐出され
る溶湯の体積）によっては、急冷薄帯８の厚さｔが厚く
なり、結晶粒径が増大する傾向を示し、逆に冷却ロール
５の周速度が速すぎると、大部分が非晶質組織となり、
いずれの場合にも、その後に熱処理を加えたとしても磁
気特性の向上が望めなくなる。

【００６７】なお、得られた急冷薄帯８に対しては、例
えば、非晶質組織の再結晶化の促進、組織の均質化のた
めに、熱処理を施すこともできる。この熱処理の条件と
しては、例えば、４００〜９００℃で、０．５〜３００
分程度とすることができる。

【００６８】また、この熱処理は、酸化を防止するため
に、真空または減圧状態下（例えば１×１０^-1〜１×１
０^-6 Torr ）、あるいは窒素ガス、アルゴンガス、ヘリ
ウムガス等の不活性ガス中のような、非酸化性雰囲気中
で行うのが好ましい。

【００６９】以上のような製造方法により得られた急冷
薄帯（薄帯状の磁石材料）８は、微細結晶組織、もしく
は微細結晶がアモルファス組織中に含まれるような組織
となり、優れた磁気特性が得られる。そして、この急冷
薄帯８を粉砕することにより、本発明の磁石粉末が得ら
れる。

【００７０】粉砕の方法は、特に限定されず、例えばボ
ールミル、振動ミル、ジェットミル、ピンミル等の各種
粉砕装置、破砕装置を用いて行うことができる。この場
合、粉砕は、酸化を防止するために、真空または減圧状
態下（例えば１×１０^-1〜１×１０^-6 Torr ）、あるい
は窒素ガス、アルゴンガス、ヘリウムガス等の不活性ガ
ス中のような、非酸化性雰囲気中で行うこともできる。

【００７１】磁石粉末の平均粒径は、特に限定されない
が、後述する等方性ボンド磁石を製造するためのものの
場合、磁石粉末の酸化防止と、粉砕による磁気特性劣化
の防止とを考慮して、０．５〜１５０μｍ程度が好まし
く、０．５〜１００μｍ程度がより好ましく、１〜６５
μｍ程度がさらに好ましく、５〜５５μｍ程度が特に好
ましい。

【００７２】また、ボンド磁石の成形時のより良好な成
形性を得るために、磁石粉末の粒径分布は、ある程度分
散されている（バラツキがある）のが好ましい。これに
より、得られたボンド磁石の空孔率を低減することがで
き、その結果、ボンド磁石中の磁石粉末の含有量を同じ
としたときに、ボンド磁石の密度や機械的強度をより高
めることができ、磁気特性をさらに向上することができ
る。

【００７３】なお、得られた磁石粉末に対しては、例え
ば、粉砕により導入されたひずみの影響の除去、結晶粒
径の制御を目的として、熱処理を施すこともできる。こ
の熱処理の条件としては、例えば、３５０〜８５０℃
で、０．５〜３００分程度とすることができる。

【００７４】また、この熱処理は、酸化を防止するため
に、真空または減圧状態下（例えば１×１０^-1〜１×１
０^-6 Torr ）、あるいは窒素ガス、アルゴンガス、ヘリ
ウムガス等の不活性ガス中のような、非酸化性雰囲気中
で行うのが好ましい。

【００７５】以上のような磁石粉末を用いてボンド磁石
を製造した場合、そのような磁石粉末は、結合樹脂との
結合性（結合樹脂の濡れ性）が良く、そのため、このボ
ンド磁石は、機械的強度が高く、熱安定性（耐熱性）、
耐食性が優れたものとなる。従って、当該磁石粉末は、
ボンド磁石の製造に適している。

【００７６】なお、以上では、急冷法として、単ロール
法を例に説明したが、双ロール法を採用してもよい。ま
た、その他、例えばガスアトマイズのようなアトマイズ
法、回転ディスク法、メルト・エクストラクション法、
メカニカル・アロイング（ＭＡ）法等により製造しても
よい。このような急冷法は、金属組織（結晶粒）を微細
化することができるので、ボンド磁石の磁石特性、特に
保磁力等を向上させるのに有効である。

【００７７】［ボンド磁石およびその製造］次に、本発
明の等方性希土類ボンド磁石（以下単に「ボンド磁石」
とも言う）について説明する。

【００７８】本発明のボンド磁石は、前述の磁石粉末を
結合樹脂で結合してなるものである。

【００７９】結合樹脂（バインダー）としては、熱可塑
性樹脂、熱硬化性樹脂のいずれでもよい。

【００８０】熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリアミ
ド（例：ナイロン６、ナイロン４６、ナイロン６６、ナ
イロン６１０、ナイロン６１２、ナイロン１１、ナイロ
ン１２、ナイロン６−１２、ナイロン６−６６、ナイロ
ン６Ｔ、ナイロン９Ｔ）、熱可塑性ポリイミド、芳香族
ポリエステル等の液晶ポリマー、ポリフェニレンオキシ
ド、ポリフェニレンサルファイド、ポリエチレン、ポリ
プロピレン、エチレン−酢酸ビニル共重合体等のポリオ
レフィン、変性ポリオレフィン、ポリカーボネート、ポ
リメチルメタクリレート、ポリエチレンテレフタレー
ト、ポリブチレンテレフタレート等のポリエステル、ポ
リエーテル、ポリエーテルエーテルケトン、ポリエーテ
ルイミド、ポリアセタール等、またはこれらを主とする
共重合体、ブレンド体、ポリマーアロイ等が挙げられ、
これらのうちの１種または２種以上を混合して用いるこ
とができる。

【００８１】これらのうちでも、成形性が特に優れてお
り、機械的強度が高いことから、ポリアミド、耐熱性向
上の点から、液晶ポリマー、ポリフェニレンサルファイ
ドを主とするものが好ましい。また、これらの熱可塑性
樹脂は、磁石粉末との混練性にも優れている。

【００８２】このような熱可塑性樹脂は、その種類、共
重合化等により、例えば成形性を重視したものや、耐熱
性、機械的強度を重視したものというように、広範囲の
選択が可能となるという利点がある。

【００８３】一方、熱硬化性樹脂としては、例えば、ビ
スフェノール型、ノボラック型、ナフタレン系等の各種
エポキシ樹脂、フェノール樹脂、ユリア樹脂、メラミン
樹脂、ポリエステル（不飽和ポリエステル）樹脂、ポリ
イミド樹脂、シリコーン樹脂、ポリウレタン樹脂等が挙
げられ、これらのうちの１種または２種以上を混合して
用いることができる。

【００８４】これらのうちでも、成形性が特に優れてお
り、機械的強度が高く、耐熱性に優れるという点から、
エポキシ樹脂、フェノール樹脂、ポリイミド樹脂、シリ
コーン樹脂が好ましく、エポキシ樹脂が特に好ましい。
また、これらの熱硬化性樹脂は、磁石粉末との混練性、
混練の均一性にも優れている。

【００８５】なお、使用される熱硬化性樹脂（未硬化）
は、室温で液状のものでも、固形（粉末状）のものでも
よい。

【００８６】このような本発明のボンド磁石は、例えば
次のようにして製造される。磁石粉末と、結合樹脂と、
必要に応じ添加剤（酸化防止剤、潤滑剤等）とを含むボ
ンド磁石用組成物（コンパウンド）を製造し、このボン
ド磁石用組成物を用いて、圧縮成形（プレス成形）、押
出成形、射出成形等の成形方法により、無磁場中で所望
の磁石形状に成形する。結合樹脂が熱硬化性樹脂の場合
には、成形後、加熱等によりそれを硬化する。

【００８７】ここで、前記３種の成形方法のうち、押出
成形および射出成形（特に、射出成形）は、形状選択の
自由度が広く、生産性が高い等の利点があるが、これら
の成形方法では、良好な成形性を得るために、成形機内
におけるコンパウンドの十分な流動性を確保しなければ
ならないため、圧縮成形に比べて、磁石粉末の含有量を
多くすること、すなわちボンド磁石を高密度化すること
ができない。しかしながら、本発明では、後述するよう
に、高い磁束密度が得られ、そのため、ボンド磁石を高
密度化しなくても優れた磁気特性が得られるので、押出
成形、射出成形により製造されるボンド磁石にもその利
点を享受することができる。

【００８８】ボンド磁石中の磁石粉末の含有量（含有
率）は、特に限定されず、通常は、成形方法や、成形性
と高磁気特性との両立を考慮して決定される。具体的に
は、７５〜９９ｗｔ％程度であるのが好ましく、８５〜
９７．５ｗｔ％程度であるのがより好ましい。

【００８９】特に、ボンド磁石が圧縮成形により製造さ
れたものの場合には、磁石粉末の含有量は、９０〜９９
ｗｔ％程度であるのが好ましく、９３〜９８．５ｗｔ％
程度であるのがより好ましい。

【００９０】また、ボンド磁石が押出成形または射出成
形により製造されたものの場合には、磁石粉末の含有量
は、７５〜９８ｗｔ％程度であるのが好ましく、８５〜
９７ｗｔ％程度であるのがより好ましい。

【００９１】ボンド磁石の密度ρは、それに含まれる磁
石粉末の比重、磁石粉末の含有量、空孔率等の要因によ
り決定される。本発明のボンド磁石において、その密度
ρは特に限定されないが、５．３〜６．６ｇ／ｃｍ³程
度であるのが好ましく、５．５〜６．４ｇ／ｃｍ³程度
であるのがより好ましい。

【００９２】本発明では、磁石粉末の磁束密度が高く、
また保磁力もある程度大きいので、ボンド磁石に成形し
た場合に、磁石粉末の含有量が多い場合はもちろんのこ
と、含有量が比較的少ない場合でも、優れた磁気特性
（特に、高い最大磁気エネルギー積）が得られる。

【００９３】本発明のボンド磁石の形状、寸法等は特に
限定されず、例えば、形状に関しては、例えば、円柱
状、角柱状、円筒状（リング状）、円弧状、平板状、湾
曲板状等のあらゆる形状のものが可能であり、その大き
さも、大型のものから超小型のものまであらゆる大きさ
のものが可能である。特に、小型化、超小型化された磁
石に有利であることは、本明細書中で度々述べている通
りである。

【００９４】以上のような本発明のボンド磁石は、室温
での磁気特性を表すＪ−Ｈ図（縦軸に磁化（Ｊ）、横軸
に磁界（Ｈ）をとった図）での減磁曲線において、Ｊ−
Ｈ図中の原点を通り、かつ傾き（Ｊ／Ｈ）が−３．８×
１０^-6ヘンリー／ｍである直線との交点を出発点として測定
した場合の不可逆帯磁率（χ_irr）が５．０×１０^-7ヘンリ
ー／ｍ以下であり、さらに、室温での固有保磁力
（Ｈ_cJ）が４０６〜７１７ｋＡ／ｍであるという磁気特
性（磁気性能）を有している。以下、不可逆帯磁率（χ
_irr）および固有保磁力（Ｈ_cJ）について順次説明す
る。

【００９５】［不可逆帯磁率について］不可逆帯磁率
（χ_irr）とは、図６に示すように、Ｊ−Ｈ図での減磁
曲線において、ある点Ｐにおける当該減磁曲線の接線の
傾きを微分帯磁率（χ_dif）とし、前記点Ｐから一旦減
磁界の大きさを減らしてリコイル曲線を描かせたときの
当該リコイル曲線の傾き（リコイル曲線の両端を結ぶ直
線の傾き）を可逆帯磁率（χ_rev）としたとき、次式で
表されるもの（単位：ヘンリー／ｍ）を言う。

【００９６】不可逆帯磁率（χ_irr）＝微分帯磁率（χ
_dif）−可逆帯磁率（χ_rev） なお、本発明では、Ｊ−Ｈ図での減磁曲線において、Ｊ
−Ｈ図中の原点を通りかつ傾き（Ｊ／Ｈ）が−３．８×
１０^-6ヘンリー／ｍである直線ｙとの交点を前記点Ｐとし
た。

【００９７】本発明において、室温での不可逆帯磁率
（χ_irr）の上限値を５．０×１０^-7ヘンリー／ｍと定めた
理由は、次の通りである。

【００９８】前述したように、不可逆帯磁率（χ_irr）
は、一旦減磁界をかけた後、その絶対値を減少させても
戻らない磁化の磁界に対する変化率を示すものであるた
め、この不可逆帯磁率（χ_irr）をある程度小さい値に
抑えることにより、ボンド磁石の熱的安定性の向上、特
に不可逆減磁率の絶対値の低減が図れる。実際に、本発
明における不可逆帯磁率（χ_irr）の範囲では、ボンド
磁石を例えば１００℃×１時間の環境下に放置後、室温
まで戻したときの不可逆減磁率はその絶対値が約５％以
下となり、実用上（特にモータ等の使用において）十分
な耐熱性すなわち熱的安定性が得られる。

【００９９】これに対し、不可逆帯磁率（χ_irr）が
５．０×１０^-7ヘンリー／ｍを超えると、不可逆減磁率の絶
対値が増大し、十分な熱的安定性が得られない。また、
固有保磁力が低くなるとともに角型性が悪くなるので、
ボンド磁石の実際の使用において、パーミアンス係数
（Ｐｃ）が大きくなる（例えばＰｃ≧５）ような用途で
の使用に制限されてしまう。また、保磁力の低下は、熱
的安定性の低下をもたらすことにもなる。

【０１００】室温での不可逆帯磁率（χ_irr）を５．０
×１０^-7ヘンリー／ｍ以下と定めた理由は以上のとおりであ
るが、不可逆帯磁率（χ_irr）はできるだけ小さい値が
好ましく、従って、本発明では、不可逆帯磁率
（χ_irr）が４．５×１０^-7ヘンリー／ｍ以下であるのがよ
り好ましく、４．０×１０^-7ヘンリー／ｍ以下であるのがさ
らに好ましい。

【０１０１】［固有保磁力について］ボンド磁石の室温
での固有保磁力（Ｈ_cJ）は、４０６〜７１７ｋＡ／ｍで
ある。特に、４３５〜６７７ｋＡ／ｍがより好ましい。

【０１０２】固有保磁力（Ｈ_cJ）が前記上限値を超える
と、着磁性が劣り、前記下限値未満であると、モータの
用途によっては逆磁場がかかったときの減磁が顕著にな
り、また、高温における耐熱性が劣る。従って、固有保
磁力（Ｈ_cJ）を上記範囲とすることにより、ボンド磁石
（特に、円筒状磁石）に多極着磁等をするような場合
に、十分な着磁磁場が得られないときでも、良好な着磁
が可能となり、十分な磁束密度が得られ、高性能なボン
ド磁石、特にモータ用ボンド磁石を提供することができ
る。

【０１０３】本発明のボンド磁石の最大磁気エネルギー
積（ＢＨ）maxは、特に限定されないが、８７〜１２５
ｋＪ／ｍ³程度が好ましく、１００〜１２５ｋＪ／ｍ³程
度がより好ましい。

【０１０４】

【実施例】（実施例１）以下に述べるような方法で合金
組成がＮｄ_8.7Ｆｅ_77.2-wＣｏ_8.5Ｂ_5.6Ｓｉ_wの磁石粉末
（Ｓｉ含有量ｗを種々変化させた複数種の磁石粉末）を
得た。

【０１０５】まず、Ｎｄ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｂ，Ｓｉの各原
料を秤量して母合金インゴットを鋳造し、このインゴッ
トから約１５ｇのサンプルを切り出した。

【０１０６】図４および図５に示す構成の急冷薄帯製造
装置を用意し、底部にノズル（円孔オリフィス）を設け
た石英管内に前記サンプルを入れた。急冷薄帯製造装置
１が収納されているチャンバー内を脱気した後、不活性
ガス（アルゴンガスおよびヘリウムガス）を導入し、所
望の温度および圧力の雰囲気とした。

【０１０７】その後、石英管内のインゴットサンプルを
高周波誘導加熱により溶解し、さらに、冷却ロールの周
速度および噴射圧（石英管の内圧と雰囲気圧との差圧）
をそれぞれに２０ｍ／秒、４０ｋＰａに調整して、溶湯
を冷却ロールの周面に向けて噴射し、急冷薄帯（平均厚
さ：約３０μｍ、平均幅：約１．６ｍｍ）を得た。

【０１０８】この急冷薄帯を粗粉砕した後、アルゴンガ
ス雰囲気中で６８０℃×３００秒間の熱処理を施して、
Ｓｉ含有量ｗが異なる複数種の磁石粉末を得た。

【０１０９】得られた各磁石粉末について、その相構成
を分析するため、Ｃｕ−Ｋαを用い回折角２０°〜６０
°にてＸ線回折を行った。回折パターンからハード磁性
相であるＮｄ₂（Ｆｅ・Ｃｏ）₁₄Ｂ₁相と、ソフト磁性相
であるα−（Ｆｅ，Ｃｏ）相の回折ピークが確認でき、
透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）による観察結果から、ナノ
コンポジット組織を形成していることが確認された。

【０１１０】次に、粒度調整のために、各磁石粉末をさ
らに粉砕機（ライカイ機）を用いてアルゴンガス中で粉
砕し、平均粒径６０μｍの磁石粉末とした。

【０１１１】この磁石粉末と、エポキシ樹脂（結合樹
脂）と、少量のヒドラジン系酸化防止剤とを混合し、混
練してボンド磁石用組成物（コンパウンド）を作製し
た。

【０１１２】次いで、このコンパウンドを粉砕して粒状
とし、この粒状物を秤量してプレス装置の金型内に充填
し、圧力７ｔｏｎ／ｃｍ²で圧縮成形（無磁場中）し
て、成形体を得た。

【０１１３】離型後、１５０℃の加熱によりエポキシ樹
脂を硬化させて（キュア処理）、直径１０ｍｍφ×高さ
７ｍｍの円柱状の等方性ボンド磁石を得た。各ボンド磁
石中の磁石粉末の含有量は、約９７ｗｔ％であった。ま
た、各ボンド磁石の密度は、約６．２１ｇ／ｃｍ³であ
った。

【０１１４】＜磁気特性、不可逆帯磁率の評価＞各ボン
ド磁石について、磁場強度３．２ＭＡ／ｍでパルス着磁
を施した後、直流自記磁束計にて最大印加磁場２．０Ｍ
Ａ／ｍで磁気特性（残留磁束密度Ｂｒ、固有保磁力
Ｈ_cJ、最大磁気エネルギー積（ＢＨ）max）を測定し
た。測定時の温度は、２３℃（室温）であった。

【０１１５】図７に示すように、得られたＪ−Ｈ図の減
磁曲線において、原点を通り傾き（Ｊ／Ｈ）が−３．８
×１０^-6ヘンリー／ｍの直線との交点（動作点）Ｐを出発点
とし、ここから磁界を一旦０まで変化させてから再び元
に戻してリコイル曲線を描き、このリコイル曲線の傾き
（リコイル曲線の両端を結ぶ直線の傾き）を可逆帯磁率
（χ_rev）として求めた。また、前記交点Ｐにおける減
磁曲線の接線の傾きを微分帯磁率（χ_dif）として求め
た。室温での不可逆帯磁率（χ_irr）は、χ_irr＝χ_dif
−χ_revとして求めた。これらの結果を下記表１に示
す。

【０１１６】＜耐熱性の評価＞次に、前記各ボンド磁石
（直径１０ｍｍφ×高さ７ｍｍの円柱状）の耐熱性（熱
的安定性）を調べた。この耐熱性は、ボンド磁石を１０
０℃×１時間の環境下に保持した後、室温まで戻した際
の不可逆減磁率（初期減磁率）を測定し、評価した。そ
の結果を下記表１に示す。不可逆減磁率（初期減磁率）
の絶対値が小さいほど、耐熱性（熱的安定性）に優れ
る。

【０１１７】＜着磁性の評価＞次に、ボンド磁石の着磁
性を評価するために、前記各ボンド磁石（直径１０ｍｍ
φ×高さ７ｍｍの円柱状）について、着磁磁界（着磁磁
場）を種々変更したときの着磁率を調べた。着磁率は、
着磁磁界を４．８ＭＡ／ｍとしたときの残留磁束密度の
値を１００％とし、これに対する比率で示した。着磁率
が９０％となるときの着磁磁界の大きさを下記表１に示
す。この値が小さいほど、着磁性に優れる。

【０１１８】＜磁石粉末の耐食性＞次に、前記各磁石粉
末およびこれらより製造された前記各ボンド磁石（直径
１０ｍｍφ×高さ７ｍｍの円柱状）について、耐食性を
評価した。これらの結果を下記表１に示す。

【０１１９】１．磁石粉末の耐食性 磁石粉末の耐食性は、発露試験により評価した。この発
露試験は、磁石粉末を３０℃×５０％ＲＨ×１５分の環
境下と、８０℃×９５％ＲＨ×１５分の環境下に交互に
おき、これを２４回繰り返した後、磁石粉末の表面を顕
微鏡観察して、錆の発生状況を次の４段階で評価した。

【０１２０】Ａ：錆の発生全く無し Ｂ：錆の発生わずかに有り Ｃ：錆の発生有り Ｄ：錆の発生顕著

【０１２１】２．ボンド磁石の耐食性 ボンド磁石（各１０個）を６０℃×９５％ＲＨの恒温恒
湿槽に入れ、表面に発錆するまでの平均時間を調べた。
発錆するまでの時間の長さにより、次の４段階で評価し
た。

【０１２２】Ａ：５００時間経過後も発錆無し Ｂ：４００時間以上、５００時間未満で発錆 Ｃ：３００時間以上、４００時間未満で発錆 Ｄ：３００時間未満で発錆

【０１２３】

【表１】

【０１２４】＜総合評価＞表１からわかるように、磁石
粉末中のＳｉ含有量ｗが０．２〜３．０原子％で不可逆
帯磁率（χ_irr）が５．０×１０^-7ヘンリー／ｍ以下の等方
性ボンド磁石は、いずれも優れた磁気特性（残留磁束密
度、固有保磁力、最大磁気エネルギー積）を有し、不可
逆減磁率の絶対値も小さいことから耐熱性（熱的安定
性）が高く、着磁性も良好である。また、磁石粉末自体
の耐食性およびボンド磁石の耐食性が共に高いので、実
際の使用に際し、ボンド磁石の表面に防食用コーティン
グを施す等の防食処理を省略または緩和することができ
る。

【０１２５】以上のようなことから、本発明によれば、
高性能で信頼性（特に、耐熱性、耐食性）の高いボンド
磁石を提供することができる。特に、ボンド磁石をモー
タとして使用した場合に、高い性能が発揮される。

【０１２６】（実施例２）実施例１と同様の方法によ
り、合金組成が（Ｎｄ_1-yＰｒ_y）_8.7Ｆｅ_balＣｏ_{7. 5}Ｂ
_5.6Ｓｉ_1.4の急冷薄帯（Ｐｒ置換量ｙを種々変化させた
複数種の急冷薄帯）を製造し、アルゴンガス雰囲気中
で、６８０℃×１０分間の熱処理を行った。前記と同様
の分析方法から、この急冷薄帯の組織は、ナノコンポジ
ット組織を形成していることが確認された。

【０１２７】次に、実施例１と同様にして、前記急冷薄
帯から磁石粉末を得、この磁石粉末から外径２０ｍｍ
φ、内径１８ｍｍφ×高さ７ｍｍの円筒状（リング状）
の等方性ボンド磁石を製造した。各ボンド磁石中の磁石
粉末の含有量は、約９６．８ｗｔ％であった。また、各
ボンド磁石の密度は、約６．１８ｇ／ｃｍ³であった。

【０１２８】これらについて、実施例１と同様の方法
で、磁気特性（残留磁束密度Ｂｒ、固有保磁力Ｈ_cJ、最
大磁気エネルギー積（ＢＨ）max）および不可逆帯磁率
（χ_irr）を測定、評価した。その結果を下記表２に示
す。

【０１２９】また、これらのボンド磁石をそれぞれ１２
極に多極着磁し、これをロータ磁石として用いてＤＣブ
ラシレスモータを組み立てた。このＤＣブラシレスモー
タにおいて、ロータを４０００ｒｐｍで回転させたとき
の巻線コイルに発生した逆起電圧を測定したところ、い
ずれのものも十分に高い電圧が得られ、高性能のモータ
であることが確認された。

【０１３０】次に、前述したＰｒ置換量ｙの異なる複数
種の磁石粉末を用い、ボンド磁石のサイズをそれぞれ直
径１０ｍｍφ×高さ７ｍｍの円柱状とした以外は実施例
１と同様にしてボンド磁石を製造した。

【０１３１】これらについて、実施例１と同様の方法
で、耐熱性（熱的安定性）、着磁性、磁石粉末の耐食性
およびボンド磁石の耐食性を測定、評価した。その結果
を下記表２に示す。

【０１３２】

【表２】

【０１３３】表２からわかるように、各等方性ボンド磁
石は、いずれも優れた磁気特性（残留磁束密度、固有保
磁力、最大磁気エネルギー積）を有し、特に、Ｎｄの一
部をＰｒに置換したことにより、固有保磁力のさらなる
向上が見られる。また、各ボンド磁石は、不可逆減磁率
の絶対値が小さいことから耐熱性（熱的安定性）が高
く、着磁性も良好である。また、磁石粉末自体の耐食性
およびボンド磁石の耐食性が共に高い。

【０１３４】以上のようなことから、本発明によれば、
高性能で信頼性（特に、耐熱性、耐食性）の高いボンド
磁石を提供することができる。特に、ボンド磁石をモー
タとして使用した場合に、高い性能が発揮される。

【０１３５】（実施例３）実施例１と同様の方法によ
り、合金組成が（（Ｎｄ_0.5Ｐｒ_0.5）_zＤｙ_1-z）_{9. 0}Ｆ
ｅ_balＣｏ_7.7Ｂ_5.7Ｓｉ_1.8の急冷薄帯（Ｄｙ置換量（１
−ｚ）を種々変化させた複数種の急冷薄帯）を製造し、
アルゴンガス雰囲気中で、６８０℃×１２分間の熱処理
を行った。前記と同様の分析方法から、この急冷薄帯の
組織は、ナノコンポジット組織を形成していることが確
認された。

【０１３６】次に、実施例１と同様にして、前記急冷薄
帯から磁石粉末を得、この磁石粉末から外径２０ｍｍ
φ、内径１８ｍｍφ×高さ７ｍｍの円筒状（リング状）
の等方性ボンド磁石を製造した。各ボンド磁石中の磁石
粉末の含有量は、約９６．８ｗｔ％であった。また、各
ボンド磁石の密度は、約６．２０ｇ／ｃｍ³であった。

【０１３７】これらについて、実施例１と同様の方法
で、磁気特性（残留磁束密度Ｂｒ、固有保磁力Ｈ_cJ、最
大磁気エネルギー積（ＢＨ）max）および不可逆帯磁率
（χ_irr）を測定、評価した。その結果を下記表３に示
す。

【０１３８】また、これらのボンド磁石をそれぞれ１２
極に多極着磁し、これをロータ磁石として用いてＤＣブ
ラシレスモータを組み立てた。このＤＣブラシレスモー
タにおいて、ロータを４０００ｒｐｍで回転させたとき
の巻線コイルに発生した逆起電圧を測定したところ、い
ずれのものも十分に高い電圧が得られ、高性能のモータ
であることが確認された。

【０１３９】次に、前述したＤｙ置換量１−ｚの異なる
複数種の磁石粉末を用い、ボンド磁石のサイズをそれぞ
れ直径１０ｍｍφ×高さ７ｍｍの円柱状とした以外は実
施例１と同様にしてボンド磁石を製造した。

【０１４０】これらについて、実施例１と同様の方法
で、耐熱性（熱的安定性）、着磁性、磁石粉末の耐食性
およびボンド磁石の耐食性を測定、評価した。その結果
を下記表３に示す。

【０１４１】

【表３】

【０１４２】表３からわかるように、各等方性ボンド磁
石は、いずれも優れた磁気特性（残留磁束密度、固有保
磁力、最大磁気エネルギー積）を有し、特に、Ｄｙを添
加することにより固有保磁力が向上し、Ｄｙの置換量が
０．１（Ｒ全体に対し１０％）以下で、適度な保磁力の
向上が図れることが確認された。また、各ボンド磁石
は、不可逆減磁率の絶対値が小さいことから耐熱性（熱
的安定性）が高く、着磁性も良好である。また、磁石粉
末自体の耐食性およびボンド磁石の耐食性が共に高い。

【０１４３】以上のようなことから、本発明によれば、
高性能で信頼性（特に、耐熱性、耐食性）の高いボンド
磁石を提供することができる。特に、ボンド磁石をモー
タとして使用した場合に、高い性能が発揮される。

【０１４４】（実施例４）ボンド磁石を押出成形により
製造した以外は、上記実施例１〜３と同様にして本発明
の等方性ボンド磁石を製造した。なお、結合樹脂には、
ポリアミド（ナイロン６１０）を用いた。また、各ボン
ド磁石中の磁石粉末の含有量は、約９５．５ｗｔ％、各
ボンド磁石の密度は、約５．８５ｇ／ｃｍ³であった。

【０１４５】各ボンド磁石に対し、前記と同様の測定、
評価を行ったところ、前記と同様の結果が得られ、特
に、ボンド磁石の耐食性については、さらに良好な結果
が得られた。

【０１４６】（実施例５）ボンド磁石を射出成形により
製造した以外は、上記実施例１〜３と同様にして本発明
の等方性ボンド磁石を製造した。なお、結合樹脂には、
ポリフェニレンサルファイドを用いた。また、各ボンド
磁石中の磁石粉末の含有量は、約９４．１ｗｔ％、各ボ
ンド磁石の密度は、約５．６３ｇ／ｃｍ³であった。

【０１４７】各ボンド磁石に対し、前記と同様の測定、
評価を行ったところ、前記と同様の結果が得られ、特
に、ボンド磁石の耐食性については、さらに良好な結果
が得られた。

【０１４８】

【発明の効果】以上述べたように、本発明によれば、次
のような効果が得られる。 ・磁石粉末がソフト磁性相とハード磁性相とを有する複
合組織を有し、かつＳｉを所定量含有するため、高い磁
気特性を発揮し、特に固有保磁力と角型性が改善される
と共に、優れた耐食性を発揮する。 ・不可逆減磁率の絶対値が小さく、優れた耐熱性（熱的
安定性）が得られる。 ・高い磁束密度が得られるので、等方性であっても、高
磁気特性を持つボンド磁石が得られる。特に、従来の等
方性ボンド磁石に比べ、より小さい体積のボンド磁石で
同等以上の磁気性能を発揮することができるので、より
小型で高性能のモータを得ることが可能となる。 ・また、高い磁束密度が得られることから、ボンド磁石
の製造に際し、高密度化を追求しなくても十分に高い磁
気特性を得ることができ、その結果、成形性の向上と共
に、寸法精度、機械的強度、耐食性、耐熱性（熱的安定
性）等のさらなる向上が図れ、信頼性の高いボンド磁石
を容易に製造することが可能となる。 ・着磁性が良好なので、より低い着磁磁場で着磁するこ
とができ、特に多極着磁等を容易かつ確実に行うことが
でき、かつ高い磁束密度を得ることができる。 ・高密度化を要求されないことから、圧縮成形法に比べ
て高密度の成形がしにくい押出成形法や射出成形法によ
るボンド磁石の製造にも適し、このような成形方法で成
形されたボンド磁石でも、前述したような効果が得られ
る。よって、ボンド磁石の成形方法の選択の幅、さらに
は、それによる形状選択の自由度が広がる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の磁石粉末における複合組織（ナノコン
ポジット組織）の一例を模式的に示す図である。

【図２】本発明の磁石粉末における複合組織（ナノコン
ポジット組織）の一例を模式的に示す図である。

【図３】本発明の磁石粉末における複合組織（ナノコン
ポジット組織）の一例を模式的に示す図である。

【図４】磁石材料を製造する装置（急冷薄帯製造装置）
の構成例を示す斜視図である。

【図５】図４に示す装置における溶湯の冷却ロールへの
衝突部位付近の状態を示す断面側面図である。

【図６】不可逆帯磁率を説明するための図（Ｊ−Ｈ図）
である。

【図７】減磁曲線およびリコイル曲線を示すＪ−Ｈ図で
ある。

【符号の説明】

１ 急冷薄帯製造装置 ２ 筒体 ３ ノズル ４ コイル ５ 冷却ロール ５１ 基部 ５２ 表面層 ５３ 周面 ６ 溶湯 ７ パドル ７１ 凝固界面 ８ 急冷薄帯 ８１ ロール面 ９Ａ 矢印 ９Ｂ 矢印 １０ ソフト磁性相 １１ ハード磁性相

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） // Ｂ２２Ｆ 9/04 Ｃ２１Ｄ 6/00 Ｂ Ｃ２１Ｄ 6/00 Ｃ２２Ｃ 33/02 Ｄ Ｃ２２Ｃ 33/02 Ｈ０１Ｆ 1/04 Ｈ

Claims (16)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 Ｒ_x（Ｆｅ_1-yＣｏ_y）_100-x-z-wＢ_zＳｉ_w
   （ただし、Ｒは少なくとも１種の希土類元素、ｘ：８．
   １〜９．４原子％、ｙ：０〜０．３０、ｚ：４．６〜
   ６．８原子％、ｗ：０．２〜３原子％）で表される合金
   組成からなり、ソフト磁性相とハード磁性相とを有する
   複合組織で構成される磁石粉末であって、 結合樹脂と混合し成形して等方性ボンド磁石としたとき
   に、室温での磁気特性を表すＪ−Ｈ図での減磁曲線にお
   いて、前記Ｊ−Ｈ図中の原点を通り、かつ傾き（Ｊ／
   Ｈ）が−３．８×１０^-6ヘンリー／ｍである直線との交点を
   出発点として測定した場合の不可逆帯磁率（χ_irr）が
   ５．０×１０^-7ヘンリー／ｍ以下であり、さらに、室温での
   固有保磁力（Ｈ_cJ）が４０６〜７１７ｋＡ／ｍであるこ
   とを特徴とする磁石粉末。
2. 【請求項２】 前記複合組織は、ナノコンポジット組織
   である請求項１に記載の磁石粉末。
3. 【請求項３】 前記ＲはＮｄおよび／またはＰｒを主と
   する希土類元素である請求項１または２に記載の磁石粉
   末。
4. 【請求項４】 前記Ｒは、Ｐｒを含み、その割合が前記
   Ｒ全体に対し５〜７５％である請求項１ないし３のいず
   れかに記載の磁石粉末。
5. 【請求項５】 前記Ｒは、Ｄｙを含み、その割合が前記
   Ｒ全体に対し１４％以下である請求項１ないし４のいず
   れかに記載の磁石粉末。
6. 【請求項６】 磁石粉末は、溶融合金を急冷することに
   より得られたものである請求項１ないし５のいずれかに
   記載の磁石粉末。
7. 【請求項７】 磁石粉末は、冷却ロールを用いて製造さ
   れた急冷薄帯を粉砕して得られたものである請求項１な
   いし６のいずれかに記載の磁石粉末。
8. 【請求項８】 磁石粉末は、その製造過程で、または製
   造後少なくとも１回熱処理が施されたものである請求項
   １ないし７のいずれかに記載の磁石粉末。
9. 【請求項９】 平均粒径が０．５〜１５０μｍである請
   求項１ないし８のいずれかに記載の磁石粉末。
10. 【請求項１０】 請求項１ないし９のいずれかに記載の
    磁石粉末を結合樹脂で結合してなることを特徴とする等
    方性ボンド磁石。
11. 【請求項１１】 磁石粉末を結合樹脂で結合してなる等
    方性ボンド磁石であって、 室温での磁気特性を表すＪ−Ｈ図での減磁曲線におい
    て、前記Ｊ−Ｈ図中の原点を通り、かつ傾き（Ｊ／Ｈ）
    が−３．８×１０^-6ヘンリー／ｍである直線との交点を出発
    点として測定した場合の不可逆帯磁率（χ_irr）が５．
    ０×１０^-7ヘンリー／ｍ以下であり、さらに、室温での固有
    保磁力（Ｈ_cJ）が４０６〜７１７ｋＡ／ｍであることを
    特徴とする等方性ボンド磁石。
12. 【請求項１２】 前記磁石粉末は、Ｓｉを含有するもの
    である請求項１１に記載の等方性ボンド磁石。
13. 【請求項１３】 前記磁石粉末は、Ｒ−ＴＭ−Ｂ−Ｓｉ
    系合金（ただし、Ｒは少なくとも１種の希土類元素、Ｔ
    Ｍは鉄を主とする遷移金属）よりなるものである請求項
    １１に記載の等方性ボンド磁石。
14. 【請求項１４】 前記磁石粉末は、ソフト磁性相とハー
    ド磁性相とを有する複合組織で構成されたものである請
    求項１１ないし１３のいずれかに記載の等方性ボンド磁
    石。
15. 【請求項１５】 多極着磁に供される、または多極着磁
    された請求項１０ないし１４のいずれかに記載の等方性
    ボンド磁石。
16. 【請求項１６】 モータに用いられる請求項１０ないし
    １５のいずれかに記載の等方性ボンド磁石。