JP2001020858A

JP2001020858A - 可変容量型圧縮機

Info

Publication number: JP2001020858A
Application number: JP11192694A
Authority: JP
Inventors: Tetsuhiko Fukanuma; 哲彦深沼; Masakazu Murase; 正和村瀬
Original assignee: Toyoda Automatic Loom Works Ltd
Current assignee: Toyota Industries Corp
Priority date: 1999-07-07
Filing date: 1999-07-07
Publication date: 2001-01-23
Also published as: KR20010014520A; EP1067288A2; CN1283743A; BR0002354A

Abstract

(57)【要約】【課題】吐出容量が最大から変更された時に、回転支
持体の片浮きの発生を防止することが可能な可変容量型
圧縮機を提供すること。【解決手段】スラストベアリング６１は、回転支持体
１７とフロントハウジング１１との間に介在されてい
る。スラストベアリング６１は、外観が駆動軸１６の軸
線Ｌを中心としたリング状に構成されている。スラスト
ベアリング６１は、斜板１８及びヒンジ機構１９を介し
て回転支持体１７に作用されるピストン２２からの圧縮
荷重Ｆを受承する。スラストベアリング６１における圧
縮荷重Ｆの有効受承半径ｌ1 は、斜板１８が最大傾斜角
の状態でのヒンジ機構１９のリンク支点Ｓと駆動軸１６
の軸線Ｌとの間の距離以上に設定されている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、例えば、車両空調
装置に適用される可変容量型圧縮機に関する。

【０００２】

【従来の技術】この種の可変容量型圧縮機（以下、単に
圧縮機と呼ぶ）としては、例えば、図６に示すようなも
のが存在する。

【０００３】すなわち、クランク室101 はハウジング10
2 に区画形成されている。駆動軸103 は、クランク室10
1 を挿通するようにしてハウジング102 に回転可能に支
持されている。回転支持体104 は、クランク室101 にお
いて駆動軸103 に固定されている。斜板105 は、駆動軸
103 に対してその軸線Ｌ方向へスライド移動可能でかつ
傾動可能に挿通支持されている。

【０００４】ヒンジ機構106 は、回転支持体104 と斜板
105 との間に介在されている。ヒンジ機構106 は、斜板
105 に設けられるとともに球状部111aを先端に有するガ
イドピン111 と、回転支持体104 に設けられるととも
に、先端にガイドピン111 の球状部111aがスライド移動
可能に挿入係合されるガイド孔112aを有する支持アーム
112 とからなっている。斜板105 は、回転支持体107 と
の間でのヒンジ機構106の介在により、駆動軸103 に対
して傾動可能でかつ駆動軸103 と一体的に回転可能とな
っている。

【０００５】シリンダボア108 はハウジング102 に形成
されている。ピストン107 はシリンダボア108 に往復動
可能に収容されている。ピストン107 は斜板105 に連結
されている。そして、駆動軸103 が回転駆動されると、
回転支持体104 及びヒンジ機構106 を介して斜板105 が
一体回転される。斜板105 の回転運動はピストン107の
往復運動に変換され、シリンダボア108 への冷媒ガスの
吸入、吸入冷媒ガスの圧縮、及び圧縮済み冷媒ガスのシ
リンダボア108 からの吐出の一連の圧縮サイクルが繰り
返される。

【０００６】スラストベアリング109 は、クランク室10
1 において回転支持体104 とハウジング102 の内壁面10
2aとの間に介在されている。スラストベアリング109
は、斜板105 及びヒンジ機構106 を介して回転支持体10
4 に作用する、冷媒ガスの圧縮に基づくピストン107 か
らの圧縮荷重Ｆを受承する。

【０００７】前記圧縮機の吐出容量の調節は、斜板105
の傾斜角が変更されることで行われる。斜板105 は、駆
動軸103 上をスライド移動しつつヒンジ機構106 に案内
されてその駆動軸103 に対する傾斜角を変更し、これに
よりピストン107 のストローク、つまり吐出容量が調節
される。斜板105 の最大傾斜角は、ヒンジ機構106 とは
駆動軸103 の軸線Ｌを介してほぼ反対側に位置する部位
（最大傾斜角規定部110 ）が、回転支持体104 と直接的
に当接することで規定される。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】ところで、前記圧縮荷
重Ｆは、一圧縮サイクルで取り扱われる冷媒ガスの量が
最も多い最大吐出容量時に最も大きくなる。しかし、最
大吐出容量時（図６に示す状態）において、斜板105 か
ら回転支持体104 への圧縮荷重Ｆの伝達は、ヒンジ機構
106 のリンク支点（球状部111aとガイド孔112aの内面と
の当接点）Ｓに加えて、ヒンジ機構106 とは駆動軸103
の軸線Ｌを介してほぼ反対側に位置する最大傾斜角規定
部110 を介しても、つまり軸線Ｌ周りにおける偏り少な
い位置にて行われている。従って、回転支持体104 に
は、この圧縮荷重Ｆに基づく傾動モーメント（駆動軸10
3 に対して傾かせるモーメント）が作用されることはな
い。

【０００９】しかし、吐出容量が最大から変更（減少）
された瞬間に、回転支持体104 による最大傾斜角規定部
110 を介した斜板105 の直接的な当接支持は解除されて
しまい、斜板105 から回転支持体104 への圧縮荷重Ｆ
（最大吐出容量時と同じ大きさと見なして良い）の伝達
は、ヒンジ機構106 のリンク支点Ｓ（最大吐出容量時と
同じ位置と見なして良い）を介してのみにより、つまり
軸線Ｌ周りにおいて偏った位置にて行われることとな
る。

【００１０】前記スラストベアリング109 は、圧縮荷重
Ｆの有効受承半径l1が、斜板105 の最大傾斜角状態にお
けるヒンジ機構106 のリンク支点Ｓと駆動軸103 の軸線
Ｌとの間の距離よりも小さい。従って、スラストベアリ
ング109 は、リンク支点Ｓを介して伝達される圧縮荷重
Ｆを好適に（有効受承半径l1内で）受承することができ
ない。

【００１１】このため、回転支持体104 は、吐出容量が
最大から変更された瞬間に、圧縮荷重Ｆに基づく大きな
傾動モーメントが作用され、ハウジング102 の内壁面10
2aとの間において一部で間隙が大きくなる片浮き状態と
なっていた。その結果、スラストベアリング109 のガタ
つきが大きくなったり、ハウジング102 に対して傾いた
状態で回転される回転支持体104 により、スラストベア
リング109 がハウジング102 の内壁面102aに打ち付けら
れる等して、圧縮機が発する異音や振動の要因となって
いた。

【００１２】本発明は、上記従来技術に存在する問題点
に着目してなされたものであって、その目的は、吐出容
量が最大から変更された時に、回転支持体の片浮きの発
生を防止することが可能な可変容量型圧縮機を提供する
ことにある。

【００１３】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に請求項１の発明では、エンドハウジングとシリンダブ
ロックとが接合固定されることでハウジングが構成さ
れ、前記ハウジングにはエンドハウジングとシリンダブ
ロックとにより囲まれてクランク室が形成され、前記エ
ンドハウジングとシリンダブロックとの間には、クラン
ク室を挿通するようにして駆動軸が回転可能に架設支持
され、前記シリンダブロックにはシリンダボアが形成さ
れ、前記シリンダボアには片頭型のピストンが収容さ
れ、前記クランク室において駆動軸には回転支持体が一
体回転可能に固定され、前記回転支持体にはカムプレー
トが、ヒンジ機構を介して一体回転可能でかつ傾斜角を
変更可能に連結され、前記カムプレートにはピストンが
連結されており、前記駆動軸の回転運動が回転支持体、
ヒンジ機構及びカムプレートを介してピストンの往復運
動に変換されることでシリンダボアにおいてガスの圧縮
が行われ、前記クランク室において回転支持体とエンド
ハウジングとの間には、ガスの圧縮にともない回転支持
体に作用する圧縮荷重を受承するためのスラストベアリ
ングが介在されており、前記カムプレートの傾斜角を変
更して吐出容量を変更可能であって、前記カムプレート
の最大傾斜角は、カムプレートの傾斜角の変更に伴い移
動する最大傾斜角規定部と回転支持体との当接により規
定される構成の可変容量型圧縮機において、前記スラス
トベアリングにおける圧縮荷重の有効受承半径は、カム
プレートが最大傾斜角の状態でのヒンジ機構のリンク支
点と駆動軸の軸線との間の距離以上に設定されているこ
とを特徴とする可変容量型圧縮機である。

【００１４】この構成においては、最大吐出容量時にお
いてカムプレートから回転支持体への圧縮荷重の伝達
は、ヒンジ機構のリンク支点に加えて最大傾斜角規定部
を介しても、つまり駆動軸の軸線周りにおける偏り少な
い位置にて行われている。従って、回転支持体には、こ
の圧縮荷重に基づく傾動モーメントが作用されることは
ない。

【００１５】しかし、吐出容量が最大から変更（減少）
された瞬間には、回転支持体による最大傾斜角規定部を
介したカムプレートの直接的な当接支持は解除されてし
まい、カムプレートから回転支持体への圧縮荷重の伝達
は、ヒンジ機構のリンク支点を介してのみにより、つま
り駆動軸の軸線周りにおいて偏った位置にて行われるこ
ととなる。

【００１６】ここで、スラストベアリングにおける圧縮
荷重の有効受承半径は、カムプレートが最大傾斜角の状
態でのヒンジ機構のリンク支点と駆動軸の軸線との間の
距離以上に設定されている。従って、吐出容量が最大か
ら変更された瞬間に、カムプレートから回転支持体への
圧縮荷重の伝達位置が、ヒンジ機構のリンク支点のみと
なったとしても、それはスラストベアリングの有効受承
半径以内でのことである。その結果、スラストベアリン
グによる圧縮荷重の受承は好適に行われ、回転支持体に
傾動モーメントが作用されることがなくて、その片浮き
を防止することができる。

【００１７】請求項２の発明では、前記ヒンジ機構は、
回転支持体又はカムプレートの一方に設けられた球状部
と、回転支持体又はカムプレートの他方に設けられ、球
状部が相対スライド移動可能に挿入係合されるガイド孔
とからなっていることを特徴とする。

【００１８】この構成においてヒンジ機構のリンク支点
は、球状部とガイド孔の内面との当接点となる。

【００１９】

【発明の実施の形態】以下、本発明を車両空調装置に適
用される可変容量型圧縮機において具体化した第１及び
第２実施形態について説明する。なお、第２実施形態に
おいては、第１実施形態との相違点についてのみ説明す
る。

【００２０】（第１実施形態）図１に示すように、エン
ドハウジングとしてのフロントハウジング１１は、シリ
ンダブロック１２の前（図面左方）端に接合固定されて
いる。リヤハウジング１３は、シリンダブロック１２の
後（図面右方）端に弁・ポート形成体１４を介して接合
固定されている。フロントハウジング１１、シリンダブ
ロック１２及びリヤハウジング１３が、圧縮機のハウジ
ングを構成する。クランク室１５は、フロントハウジン
グ１１とシリンダブロック１２とで囲まれて区画形成さ
れている。駆動軸１６は、クランク室１５を通るように
フロントハウジング１１とシリンダブロック１２との間
で回転可能に架設支持されている。

【００２１】回転支持体１７は、クランク室１５におい
て駆動軸１６に固定されている。カムプレートとしての
斜板１８はクランク室１５に収容されている。駆動軸１
６は、斜板１８の中央部に貫設された貫通孔１８ａに挿
通されている。ヒンジ機構１９は回転支持体１７と斜板
１８との間に介在されている。

【００２２】図１及び図３に示すように、前記ヒンジ機
構１９は、一対のガイドピン２０が、斜板１８の前面外
周部において上死点対応位置D1を中心とした対称位置に
植設されている。球状部２０ａはガイドピン２０の先端
に形成されている。一対の支持アーム２１は、回転支持
体１７の後面において斜板１８の上死点対応位置D1を中
心とした対称位置に突設されている。ガイド孔２１ａは
各支持アーム２１の先端部に貫設されている。各ガイド
ピン２０は球状部２０ａを以って、対応する支持アーム
２１のガイド孔２１ａに挿入係合されている。

【００２３】前記斜板１８は、ガイドピン２０の球状部
２０ａと支持アーム２１のガイド孔２１ａとの間のスラ
イドガイド関係、駆動軸１６による貫通孔１８ａを介し
たスライド支持作用により、駆動軸１６に対してその軸
線Ｌ方向へスライド移動しつつ傾動可能である。

【００２４】図２に示すように、斜板１８の半径中心部
がシリンダブロック１２側にスライド移動すると、ガイ
ドピン２０の球状部２０ａが支持アーム２１のガイド孔
２１ａ内を軸線Ｌ側に移動して、つまりはヒンジ機構１
９のリンク支点（球状部２０ａとガイド孔２１ａの内面
との当接点）Ｓが、ガイド孔２１ａの傾斜に沿って駆動
軸１６の軸線Ｌ側に移動して、斜板１８の傾斜角が減少
される。

【００２５】図１に示すように、斜板１８の半径中心部
が回転支持体１７側にスライド移動すると、球状部２０
ａがガイド孔２１ａ内を軸線Ｌと反対側に移動して、つ
まりはヒンジ機構１９のリンク支点Ｓが、ガイド孔２１
ａの傾斜に沿って軸線Ｌ側とは反対側に移動して、斜板
１８の傾斜角が増大される。斜板１８の最大傾斜角は、
ヒンジ機構１９とは軸線Ｌを介してほぼ反対側に位置す
る、つまり、下死点対応位置D2付近に位置する凸状部位
（最大傾斜角規定部３５）が、回転支持体１７と直接的
に（ヒンジ機構１９を介することなく）当接することで
規定される。

【００２６】複数（図面においては二個所のみ表れてい
る）のシリンダボア１２ａは、前記シリンダブロック１
２において駆動軸１６の軸線Ｌ周りの同一円周上に、所
定間隔おきで形成されている。片頭型のピストン２２
は、頭部２２ａ側がシリンダボア１２ａに収容されてい
る。ピストン２２は、首部２２ｂ側でシュー２３を介し
て斜板２３の外周部に係留されている。ピストン２２
は、駆動軸１６の回転運動が斜板１８及びシュー２３を
介して変換されて、頭部２２ａがシリンダボア１２ａ内
で前後往復運動される。

【００２７】吸入室２４及び吐出室２５は、リヤハウジ
ング１３にぞれぞれ区画形成されている。吸入ポート２
６、吸入弁２７、吐出ポート２８及び吐出弁２９は、そ
れぞれ弁・ポート形成体１４に形成されている。そし
て、駆動軸１６が、図示しない車両エンジン等の外部駆
動源により回転駆動されると、吸入室２４の冷媒ガス
は、ピストン２２の上死点側から下死点側への移動によ
り、吸入ポート２６及び吸入弁２７を介してシリンダボ
ア１２ａに吸入される。シリンダボア１２ａに吸入され
た冷媒ガスは、ピストン２２の下死点側から上死点側へ
の移動により所定の圧力にまで圧縮され、吐出ポート２
８及び吐出弁２９を介して吐出室２５へ吐出される。

【００２８】抽気通路３０はクランク室１５と吸入室２
４とを連通する。給気通路３１は吐出室２５とクランク
室１５とを連通する。容量制御弁３２は給気通路３１に
配置されている。そして、容量制御弁３２により給気通
路３１の開度が調節されることで、吐出室２５からクラ
ンク室１５への高圧な吐出冷媒ガスの流入量が調節さ
れ、抽気通路３０を介した吸入室２４への冷媒ガスの逃
がし量との関係から、クランク室１５の圧力が変更され
る。クランク室１５の圧力が変更されることで、シリン
ダボア１２ａの圧力とのピストン２２を介した差が変更
され、斜板１８の傾斜角が変更されて吐出容量が調節さ
れる。

【００２９】次に、本実施形態の特徴点について説明す
る。図１に示すように、スラストベアリング６１は、前
記クランク室１５において回転支持体１７の前面とフロ
ントハウジング１１の内壁面１１ａとの間に介在されて
いる。スラストベアリング６１は、外観が駆動軸１６の
軸線Ｌを中心としたリング状に構成されている。スラス
トベアリング６１は、斜板１８及びヒンジ機構１９を介
して回転支持体１７に作用される、冷媒ガスの圧縮に基
づくピストン２２からの圧縮荷重Ｆを受承する。

【００３０】前記スラストベアリング６１は、回転支持
体１７に回り止めされたリング状の回転側レース６２
と、フロントハウジング１１の内壁面１１ａに回り止め
されたリング状の固定側レース６３と、両レース６２，
６３間に介在されたコロよりなる複数（図１においては
２個のみ表れている）の転動素子６４とを備えている。
転動素子６４は、軸線Ｌを中心とした放射状に配置さ
れ、回転支持体１７の回転に伴う両レース６２，６３の
相対回転により、各レース６２，６３上を転動しつつ軸
線Ｌ回りを旋回される。

【００３１】図１及び図４に示すように、前記スラスト
ベアリング６１は、圧縮荷重Ｆの有効受承半径ｌ1 が、
斜板１８が最大傾斜角の状態でのヒンジ機構１９のリン
ク支点Ｓと駆動軸１６の軸線Ｌとの間の距離l2以上に設
定されている。スラストベアリング６１における有効受
承半径ｌ1 とは、転動素子６４において両方のレース６
２，６３との接触部分の最外周部が描く転動軌跡円の半
径のことである。

【００３２】さて、図１に示すように、圧縮機が最大吐
出容量の状態において、斜板１８から回転支持体１７へ
の圧縮荷重Ｆの伝達は、ヒンジ機構１９のリンク支点Ｓ
に加えて、ヒンジ機構１９とは軸線Ｌを介してほぼ反対
側に位置する最大傾斜角規定部３５を介しても、つまり
駆動軸１６の軸線Ｌ周りにおける偏り少ない位置にて行
われている。従って、回転支持体１７には、この圧縮荷
重Ｆに基づく傾動モーメントが作用されることはない。

【００３３】しかし、吐出容量が最大から変更（減少）
された瞬間には、回転支持体１７による最大傾斜角規定
部３５を介した斜板１８の直接的な当接支持は解除され
てしまい、斜板１８から回転支持体１７への圧縮荷重Ｆ
（最大吐出容量時と同じ大きさと見なして良い）の伝達
は、ヒンジ機構１９のリンク支点Ｓ（最大吐出容量時と
同じ位置と見なして良い）を介してのみにより、つまり
駆動軸１６の軸線Ｌ周りにおいて偏った位置にて行われ
ることとなる。

【００３４】ここで、前記スラストベアリング６１にお
ける圧縮荷重Ｆの有効受承半径l1は、斜板１８が最大傾
斜角の状態でのヒンジ機構１９のリンク支点Ｓと駆動軸
１６の軸線Ｌとの間の距離l2以上に設定されている。従
って、吐出容量が最大から変更された瞬間に、斜板１８
から回転支持体１７への圧縮荷重Ｆの伝達位置が、ヒン
ジ機構１９のリンク支点Ｓのみとなったとしても、それ
はスラストベアリング６１の有効受承半径l1以内でのこ
とである。その結果、スラストベアリング６１による圧
縮荷重Ｆの受承は好適に行われ、回転支持体１７に傾動
モーメントが作用されることがなくて、その片浮きを防
止することができる。よって、回転支持体１７の片浮き
に起因した圧縮機の異音や振動の発生はなくなり、車両
空調システムの空調フィーリングは良好となる。

【００３５】（第２実施形態）図５に示すように、本実
施形態においては、駆動軸１６による斜板１８の支持構
成、及びヒンジ機構７１の構成が上記第１実施形態とは
異なる。

【００３６】すなわち、スリーブ７２は、前記駆動軸１
６上において軸線Ｌ方向前後へスライド移動可能に設け
られている。一対の支持ピン７３は、スリーブ７２の左
右両側に設けられている（図面には一つのみ示す）。前
記斜板１８は、スリーブ７２に支持ピン７３を介して傾
斜角を変更可能に支持されている。

【００３７】一つの支持アーム７５は、回転支持体１７
の後面において斜板１８の上死点対応位置D1に対向する
位置に設けられている。ガイド孔７５ａは長孔状をな
し、支持アーム７５の先端部において水平方向（紙面表
裏方向であり、上記第１実施形態のガイド孔２１ａにお
いては紙面上下方向）に貫設されている。リンクピン７
４は、斜板１８の上死点対応位置を跨いで水平方向に配
設され、支持アーム７５のガイド孔７５ａに係入されて
いる。

【００３８】そして、前記斜板１８は、リンクピン７４
と支持アーム７５のガイド孔７５ａとの間のスライドガ
イド関係、及び駆動軸１６によるスリーブ７２を介した
スライド支持作用により、駆動軸１６に対してその軸線
Ｌ方向へスライド移動しつつ傾動可能である。例えば、
スリーブ７２が駆動軸１６上をシリンダブロック１２側
にスライド移動すると、ヒンジ機構７１のリンク支点
（リンクピン７４の外周面とガイド孔７５ａの内面との
紙面表裏方向の当接線）Ｓが、ガイド孔７５ａに沿って
駆動軸１６の軸線Ｌ側に移動して、斜板１８の傾斜角が
減少される。

【００３９】逆に、スリーブ７２が駆動軸１６上を回転
支持体１７側にスライド移動すると、ヒンジ機構７１の
リンク支点Ｓが、ガイド孔７５ａに沿って軸線Ｌ側とは
反対側に移動して、斜板１８の傾斜角が増大される。斜
板１８の最大傾斜角は、最大傾斜角規定部としてのスリ
ーブ７２の前端面が、回転支持体１７と直接的に当接す
ることで規定される。

【００４０】本実施形態のスラストベアリング６１にお
いても、圧縮荷重Ｆの有効受承半径ｌ1 が、斜板１８が
最大傾斜角の状態（図５に示す状態）でのヒンジ機構７
１のリンク支点Ｓの軸線Ｌから最も遠方となる点と、駆
動軸１６の軸線Ｌとの間の距離l2以上に設定されている
（図４と同様な関係）。従って、上記第１実施形態と同
様な作用・効果を奏する。

【００４１】なお、本発明の趣旨から逸脱しない範囲
で、以下の態様でも実施できる。 ○上記第１実施形態のヒンジ機構１９において、ガイド
ピン２０（球状部２０ａ）を回転支持体１７側に、支持
アーム２１（ガイド孔２１ａ）を斜板１８側に設けるこ
と。

【００４２】○上記第２実施形態のヒンジ機構７１にお
いて、リンクピン７４を回転支持体１７側に、支持アー
ム７５（ガイド孔７５ａ）を斜板１８側に設けること。 ○上記第１実施形態のヒンジ機構１９において、ガイド
ピン２０（球状部２０ａ）と支持アーム２１（ガイド孔
２１ａ）とを一組のみとすること。

【００４３】○少なくとも一方のレース６２，６３をス
ラストベアリング６１から削除し、この削除した側にお
いては、転動素子６４を回転支持体１７の前面或いはフ
ロントハウジング１１の内壁面１１ａで直接転動させる
構成とすること。このようにすれば、圧縮機を構成する
部品点数を低減することができる。

【００４４】○スラストベアリング６１の転動素子６４
をボールとすること。また、スラストベアリング６１は
転がり受けに限定されるものではなく、転動素子を備え
ない滑り受け構成としてもよい。

【００４５】○ワッブルタイプの可変容量型圧縮機にお
いて具体化すること。

【００４６】

【発明の効果】上記構成の本発明によれば、吐出容量が
最大から変更された瞬間においても、スラストベアリン
グによる圧縮荷重の受承が好適に行われ、回転支持体が
片浮きすることを防止できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】可変容量型圧縮機の縦断面図。

【図２】図１において吐出容量が減少した状態を示す
図。

【図３】ヒンジ機構付近を取り出して示す斜視図。

【図４】本実施形態の要部を説明する模式図。

【図５】第２実施形態の可変容量型圧縮機の縦断面
図。

【図６】従来の可変容量型圧縮機の縦断面図。

【符号の説明】

１１…ハウジングを構成するフロントハウジング、１２
…同じくシリンダブロック、１２ａ…シリンダボア、１
３…ハウジングを構成するリヤハウジング、１５…クラ
ンク室、１６…駆動軸、１７…回転支持体、１８…カム
プレートとしての斜板、１９…ヒンジ機構、３５…最大
傾斜角規定部、６１…スラストベアリング、Ｆ…圧縮荷
重、Ｌ…駆動軸の軸線、Ｓ…リンク支点、l1…スラスト
ベアリングにおける圧縮荷重の有効受承半径、l2…カム
プレートが最大傾斜角の状態でのヒンジ機構のリンク支
点と駆動軸の軸線との間の距離。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】エンドハウジングとシリンダブロックと
が接合固定されることでハウジングが構成され、前記ハウジングにはエンドハウジングとシリンダブロッ
クとにより囲まれてクランク室が形成され、前記エンドハウジングとシリンダブロックとの間には、
クランク室を挿通するようにして駆動軸が回転可能に架
設支持され、前記シリンダブロックにはシリンダボアが形成され、前記シリンダボアには片頭型のピストンが収容され、前記クランク室において駆動軸には回転支持体が一体回
転可能に固定され、前記回転支持体にはカムプレートが、ヒンジ機構を介し
て一体回転可能でかつ傾斜角を変更可能に連結され、前記カムプレートにはピストンが連結されており、前記駆動軸の回転運動が回転支持体、ヒンジ機構及びカ
ムプレートを介してピストンの往復運動に変換されるこ
とでシリンダボアにおいてガスの圧縮が行われ、前記クランク室において回転支持体とエンドハウジング
との間には、ガスの圧縮にともない回転支持体に作用す
る圧縮荷重を受承するためのスラストベアリングが介在
されており、前記カムプレートの傾斜角を変更して吐出容量を変更可
能であって、前記カムプレートの最大傾斜角は、カムプレートの傾斜
角の変更に伴い移動する最大傾斜角規定部と回転支持体
との当接により規定される構成の可変容量型圧縮機にお
いて、前記スラストベアリングにおける圧縮荷重の有効受承半
径は、カムプレートが最大傾斜角の状態でのヒンジ機構
のリンク支点と駆動軸の軸線との間の距離以上に設定さ
れている可変容量型圧縮機。
【請求項２】前記ヒンジ機構は、回転支持体又はカム
プレートの一方に設けられた球状部と、回転支持体又は
カムプレートの他方に設けられ、球状部が相対スライド
移動可能に挿入係合されるガイド孔とからなっている請
求項１に記載の可変容量型圧縮機。