JP2001010840A - 光ファイバー用多孔質母材の製造方法及び製造装置 - Google Patents
光ファイバー用多孔質母材の製造方法及び製造装置Info
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- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
- C03B37/014—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments made entirely or partially by chemical means, e.g. vapour phase deposition of bulk porous glass either by outside vapour deposition [OVD], or by outside vapour phase oxidation [OVPO] or by vapour axial deposition [VAD]
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 多孔質母材に大きな振動を生じさせる共振の
発生を未然に防止し、長手方向（軸方向）の屈折率分布
の変化を最小限に抑えた光ファイバー用ガラス母材が得
られる多孔質母材の製造方法及び製造装置を提供する。 【解決手段】 原料ガスを燃料ガスとともにバーナーに
供給して酸化又は火炎加水分解反応させ、生成するガラ
ス微粒子を、回転しつつ引上げられるターゲット部材に
付着堆積させて多孔質母材を製造する際、多孔質母材の
先端部での振動数ａ［Ｈｚ］及び回転数ｂ［ｒｐｍ］
が、式ａ≠（ｎ＋ｒ）×ｂ／６０または、式ａ≠（1/ｎ
＋ｒ）×ｂ／６０（ｎは正の整数、ｒは−０．２〜０．
２の範囲の数値）を満たすことを特徴としている。
発生を未然に防止し、長手方向（軸方向）の屈折率分布
の変化を最小限に抑えた光ファイバー用ガラス母材が得
られる多孔質母材の製造方法及び製造装置を提供する。 【解決手段】 原料ガスを燃料ガスとともにバーナーに
供給して酸化又は火炎加水分解反応させ、生成するガラ
ス微粒子を、回転しつつ引上げられるターゲット部材に
付着堆積させて多孔質母材を製造する際、多孔質母材の
先端部での振動数ａ［Ｈｚ］及び回転数ｂ［ｒｐｍ］
が、式ａ≠（ｎ＋ｒ）×ｂ／６０または、式ａ≠（1/ｎ
＋ｒ）×ｂ／６０（ｎは正の整数、ｒは−０．２〜０．
２の範囲の数値）を満たすことを特徴としている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、光ファイバー用多
孔質母材の製造に係り、特には、長手方向にコア断面形
状及び光ファイバー特性の安定した光ファイバー用多孔
質母材（以下、単に多孔質母材という）の製造方法及び
製造装置に関する。
孔質母材の製造に係り、特には、長手方向にコア断面形
状及び光ファイバー特性の安定した光ファイバー用多孔
質母材（以下、単に多孔質母材という）の製造方法及び
製造装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＶＡＤ法による多孔質母材の製造では、
コア用バーナー及びクラッド用バーナーのそれぞれにＯ
2 ガス、Ｈ2 ガス、不活性ガス及びガラス原料ガス、例
えば、コア用バーナーにはＳｉＣｌ4 及びＧｅＣｌ4 の
原料ガスを可燃ガス（Ｈ2 ）、助燃ガス（Ｏ2 ）ととも
に供給し、酸水素火炎中で加水分解反応させてＳｉＯ2
とＧｅＯ2 からなるガラス微粒子を形成し、また、クラ
ッド用バーナーにはＳｉＣｌ4 を供給してＳｉＯ2 から
なるガラス微粒子を形成し、回転しつつ上昇する支持部
材に懸垂されたターゲット部材に付着堆積させて、コア
とクラッドからなる多孔質母材を製造している。その
後、この多孔質母材を加熱し、脱水、焼結して透明ガラ
ス化され、光ファイバー用ガラス母材とされる。
コア用バーナー及びクラッド用バーナーのそれぞれにＯ
2 ガス、Ｈ2 ガス、不活性ガス及びガラス原料ガス、例
えば、コア用バーナーにはＳｉＣｌ4 及びＧｅＣｌ4 の
原料ガスを可燃ガス（Ｈ2 ）、助燃ガス（Ｏ2 ）ととも
に供給し、酸水素火炎中で加水分解反応させてＳｉＯ2
とＧｅＯ2 からなるガラス微粒子を形成し、また、クラ
ッド用バーナーにはＳｉＣｌ4 を供給してＳｉＯ2 から
なるガラス微粒子を形成し、回転しつつ上昇する支持部
材に懸垂されたターゲット部材に付着堆積させて、コア
とクラッドからなる多孔質母材を製造している。その
後、この多孔質母材を加熱し、脱水、焼結して透明ガラ
ス化され、光ファイバー用ガラス母材とされる。
【０００３】多孔質母材の長手方向（軸方向）における
屈折率分布を安定させるために、母材先端でのガラス微
粒子堆積面とバーナー火炎との空間的位置関係を一定に
保ちながら多孔質母材を製造している。この空間的位置
関係は、母材先端表面の温度分布や堆積面附近での化学
反応状態に影響を及ぼすため、光ファイバー用母材の屈
折率分布の形成に対して極めて重要な要素となってい
る。
屈折率分布を安定させるために、母材先端でのガラス微
粒子堆積面とバーナー火炎との空間的位置関係を一定に
保ちながら多孔質母材を製造している。この空間的位置
関係は、母材先端表面の温度分布や堆積面附近での化学
反応状態に影響を及ぼすため、光ファイバー用母材の屈
折率分布の形成に対して極めて重要な要素となってい
る。
【０００４】ターゲット部材に堆積され成長しつつある
多孔質母材は回転しているため、多孔質母材には、回転
による振動（即ち、ねじり振動）、軸の偏芯や重心のズ
レに起因するたわみ振動、振れ回り振動及び軸受に起因
する振動が発生する。通常、このような振動が多孔質母
材に生じても、ガラス微粒子堆積面とバーナー火炎との
空間的位置関係がランダムに変化するため、屈折率分布
の形成に対して殆ど影響はない。ところが、この振動の
周期と回転負荷や回転出力の変動周期が共振状態となっ
た場合には、母材先端部の空間的位置関係が周期的に変
化するため、均一な堆積が困難となり、断面形状が堆積
位置では非円形状となってしまう。非円形状態は共振が
収まるまで継続し、その間、屈折率分布は異常となり、
品質が低下する。
多孔質母材は回転しているため、多孔質母材には、回転
による振動（即ち、ねじり振動）、軸の偏芯や重心のズ
レに起因するたわみ振動、振れ回り振動及び軸受に起因
する振動が発生する。通常、このような振動が多孔質母
材に生じても、ガラス微粒子堆積面とバーナー火炎との
空間的位置関係がランダムに変化するため、屈折率分布
の形成に対して殆ど影響はない。ところが、この振動の
周期と回転負荷や回転出力の変動周期が共振状態となっ
た場合には、母材先端部の空間的位置関係が周期的に変
化するため、均一な堆積が困難となり、断面形状が堆積
位置では非円形状となってしまう。非円形状態は共振が
収まるまで継続し、その間、屈折率分布は異常となり、
品質が低下する。
【０００５】多孔質母材がこのような共振状態に陥るの
を防ぐには、一般的に回転数（回転周期）と回転軸の固
有振動数が一致しないように操作される。しかしなが
ら、ＶＡＤ法においては、多孔質母材の堆積成長に伴う
経時的な重量変化により、回転軸の固有振動数が変化し
ていくために、この一般的な方法で共振状態を防ぐのは
困難である。従って、共振状態となった場合には、多孔
質母材の成長にともなって固有振動数が変化し、共振状
態を脱するまで放置されていた。当然、この間、共振状
態で製造された部位の屈折率分布は、他の正常な部位に
対して変化している。さらにこの共振状態がひどい場合
には製造不能となる。
を防ぐには、一般的に回転数（回転周期）と回転軸の固
有振動数が一致しないように操作される。しかしなが
ら、ＶＡＤ法においては、多孔質母材の堆積成長に伴う
経時的な重量変化により、回転軸の固有振動数が変化し
ていくために、この一般的な方法で共振状態を防ぐのは
困難である。従って、共振状態となった場合には、多孔
質母材の成長にともなって固有振動数が変化し、共振状
態を脱するまで放置されていた。当然、この間、共振状
態で製造された部位の屈折率分布は、他の正常な部位に
対して変化している。さらにこの共振状態がひどい場合
には製造不能となる。
【０００６】これまで、ＶＡＤ法では、装置の偏芯や重
心のズレなどは機械精度の向上などで対処していたが、
これには非常な労力とコスト高を招く。また、母材引上
装置はかなり高精度に製作されているが、多孔質母材の
重量増あるいは高温雰囲気による影響が大きく、これら
を考慮して設計することは非常に困難であるため、機械
精度の向上には限界があった。この対策として、特開平
５−３３９０２５号公報は、共振状態となった場合、回
転数を変更することにより振動状態から逃れ得ることを
記載している。しかしながら、近年の多孔質母材の大型
化や長尺化により、回転軸の固有振動数の変化幅が広が
り、共振状態となる頻度も増加している。多孔質母材の
固有振動数の変化は、堆積速度や形状などによって様々
であり、振動の要因も一定ではないため、この公報に記
載の方法では、完全に共振状態を防ぐことは困難であっ
た。また、特開平６−２４７７３７号公報は、多孔質母
材に共振による激しい振動が発生しこれを検知すると、
回転速度を変化させて振動を収束させ、共振域を外れて
から元の回転速度に復帰させれば、振動状態を最小限に
できる旨記載している。
心のズレなどは機械精度の向上などで対処していたが、
これには非常な労力とコスト高を招く。また、母材引上
装置はかなり高精度に製作されているが、多孔質母材の
重量増あるいは高温雰囲気による影響が大きく、これら
を考慮して設計することは非常に困難であるため、機械
精度の向上には限界があった。この対策として、特開平
５−３３９０２５号公報は、共振状態となった場合、回
転数を変更することにより振動状態から逃れ得ることを
記載している。しかしながら、近年の多孔質母材の大型
化や長尺化により、回転軸の固有振動数の変化幅が広が
り、共振状態となる頻度も増加している。多孔質母材の
固有振動数の変化は、堆積速度や形状などによって様々
であり、振動の要因も一定ではないため、この公報に記
載の方法では、完全に共振状態を防ぐことは困難であっ
た。また、特開平６−２４７７３７号公報は、多孔質母
材に共振による激しい振動が発生しこれを検知すると、
回転速度を変化させて振動を収束させ、共振域を外れて
から元の回転速度に復帰させれば、振動状態を最小限に
できる旨記載している。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】上記方法により、発生
した振動を収束させ製造を継続した多孔質母材は、製造
不能となる状態は避けられても、共振状態となり短時間
でも激しい振動状態のときに堆積された部位は、屈折率
分布の変化が認められ、品質の低下が避けられなかっ
た。また、予め共振状態となる部位を予測して回転数を
変更したとしても、上記理由から共振部位が一定でない
ため、回避できない場合があった。本発明は、多孔質母
材に大きな振動を生じさせる共振の発生を未然に防止
し、長手方向（軸方向）の屈折率分布の変化を最小限に
抑えた光ファイバー用ガラス母材が得られる多孔質母材
の製造方法及び製造装置を提供する。
した振動を収束させ製造を継続した多孔質母材は、製造
不能となる状態は避けられても、共振状態となり短時間
でも激しい振動状態のときに堆積された部位は、屈折率
分布の変化が認められ、品質の低下が避けられなかっ
た。また、予め共振状態となる部位を予測して回転数を
変更したとしても、上記理由から共振部位が一定でない
ため、回避できない場合があった。本発明は、多孔質母
材に大きな振動を生じさせる共振の発生を未然に防止
し、長手方向（軸方向）の屈折率分布の変化を最小限に
抑えた光ファイバー用ガラス母材が得られる多孔質母材
の製造方法及び製造装置を提供する。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、回転固有
振動と回転負荷や回転出力の変動周期の共振現象につい
て鋭意検討したところ、多孔質母材の回転数によって異
なる共振発生危険振動数領域があることを見い出し、こ
れを究明することにより本発明を完成した。すなわち、
本発明の多孔質母材の製造方法は、原料ガスを燃料ガス
とともにバーナーに供給して酸化又は火炎加水分解反応
させ、生成するガラス微粒子を、回転しつつ引上げられ
るターゲット部材に付着堆積させて多孔質母材を製造す
る際、多孔質母材の先端部での振動数ａ［Ｈｚ］及び回
転数ｂ［ｒｐｍ］が、式ａ≠（ｎ＋ｒ）×ｂ／６０また
は、式ａ≠（1/ｎ＋ｒ）×ｂ／６０（ｎは正の整数、ｒ
は−０．２〜０．２の範囲の数値）を満たすことを特徴
としている。
振動と回転負荷や回転出力の変動周期の共振現象につい
て鋭意検討したところ、多孔質母材の回転数によって異
なる共振発生危険振動数領域があることを見い出し、こ
れを究明することにより本発明を完成した。すなわち、
本発明の多孔質母材の製造方法は、原料ガスを燃料ガス
とともにバーナーに供給して酸化又は火炎加水分解反応
させ、生成するガラス微粒子を、回転しつつ引上げられ
るターゲット部材に付着堆積させて多孔質母材を製造す
る際、多孔質母材の先端部での振動数ａ［Ｈｚ］及び回
転数ｂ［ｒｐｍ］が、式ａ≠（ｎ＋ｒ）×ｂ／６０また
は、式ａ≠（1/ｎ＋ｒ）×ｂ／６０（ｎは正の整数、ｒ
は−０．２〜０．２の範囲の数値）を満たすことを特徴
としている。
【０００９】多孔質母材を製造する際、多孔質母材の先
端部での振動数ａ及び／又は回転数ｂを制御するため
に、振動検出装置により多孔質母材の先端部での振動数
ａを計測し、少なくとも一方を制御して、前記の式ａ≠
（ｎ＋ｒ）×ｂ／６０または、式ａ≠（1/ｎ＋ｒ）×ｂ
／６０を満たすのが望ましい。振動数ａの制御は、ガラ
ス微粒子を堆積させるターゲット部材の支持機構におい
て、回転するターゲット部材の一部を振動抑止手段で支
持することにより実質的にターゲット部材の長さを変え
て、あるいは回転するターゲット部材の一部に設置され
た荷重調整部材の位置の移動及び／又は荷重を増減する
ことで制御することができる。
端部での振動数ａ及び／又は回転数ｂを制御するため
に、振動検出装置により多孔質母材の先端部での振動数
ａを計測し、少なくとも一方を制御して、前記の式ａ≠
（ｎ＋ｒ）×ｂ／６０または、式ａ≠（1/ｎ＋ｒ）×ｂ
／６０を満たすのが望ましい。振動数ａの制御は、ガラ
ス微粒子を堆積させるターゲット部材の支持機構におい
て、回転するターゲット部材の一部を振動抑止手段で支
持することにより実質的にターゲット部材の長さを変え
て、あるいは回転するターゲット部材の一部に設置され
た荷重調整部材の位置の移動及び／又は荷重を増減する
ことで制御することができる。
【００１０】また、本発明の多孔質母材の製造装置は、
原料ガスを燃料ガスとともにバーナーの火炎中に供給し
て酸化又は火炎加水分解反応させ、生成するガラス微粒
子を、回転しつつ引上げられるターゲット部材に付着堆
積させて多孔質母材を製造する装置において、多孔質母
材の先端部での振動数ａ［Ｈｚ］及び回転数ｂ［ｒｐ
ｍ］が、式ａ≠（ｎ＋ｒ）×ｂ／６０または、式ａ≠
（1/ｎ＋ｒ）×ｂ／６０（ｎは正の整数、ｒは−０．２
〜０．２の範囲の数値）を満たすように制御する手段を
備え、該手段は少なくとも多孔質母材の先端部の振動数
及び回転数を計測する手段、及びこれらを制御する手段
を有している。振動数を制御する手段としては、ターゲ
ット部材の一部を振動抑止手段で支持することにより、
実質的にターゲット部材の長さを変更する支持機構を設
けるか、あるいはターゲット部材の一部に設置された荷
重調整部材の位置の移動及び／又は荷重の増減自在なタ
ーゲット部材支持機構を設けるとよい。
原料ガスを燃料ガスとともにバーナーの火炎中に供給し
て酸化又は火炎加水分解反応させ、生成するガラス微粒
子を、回転しつつ引上げられるターゲット部材に付着堆
積させて多孔質母材を製造する装置において、多孔質母
材の先端部での振動数ａ［Ｈｚ］及び回転数ｂ［ｒｐ
ｍ］が、式ａ≠（ｎ＋ｒ）×ｂ／６０または、式ａ≠
（1/ｎ＋ｒ）×ｂ／６０（ｎは正の整数、ｒは−０．２
〜０．２の範囲の数値）を満たすように制御する手段を
備え、該手段は少なくとも多孔質母材の先端部の振動数
及び回転数を計測する手段、及びこれらを制御する手段
を有している。振動数を制御する手段としては、ターゲ
ット部材の一部を振動抑止手段で支持することにより、
実質的にターゲット部材の長さを変更する支持機構を設
けるか、あるいはターゲット部材の一部に設置された荷
重調整部材の位置の移動及び／又は荷重の増減自在なタ
ーゲット部材支持機構を設けるとよい。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明をさらに詳細に説明
する。多孔質母材の共振現象は、ターゲット部材にガラ
ス微粒子が堆積され、多孔質母材が成長するにつれて回
転固有振動数が変化し、この回転固有振動数が回転負荷
や回転出力の変動周波数の整数倍あるいは整数分の１倍
に近い数値となった場合に発生し、特に一致する場合が
振動のピークとなる。さらに、多孔質母材の共振状態
が、回転固有振動周波数の整数倍あるいは整数分の１倍
が回転負荷や回転出力の変動周波数と非常に近い場合
に、堆積面と堆積用バーナーとの位置関係が周期的に変
化する。このため堆積状態が多孔質母材の先端部円周方
向で選択的に変化し、ガラス微粒子の堆積が不均一とな
る。
する。多孔質母材の共振現象は、ターゲット部材にガラ
ス微粒子が堆積され、多孔質母材が成長するにつれて回
転固有振動数が変化し、この回転固有振動数が回転負荷
や回転出力の変動周波数の整数倍あるいは整数分の１倍
に近い数値となった場合に発生し、特に一致する場合が
振動のピークとなる。さらに、多孔質母材の共振状態
が、回転固有振動周波数の整数倍あるいは整数分の１倍
が回転負荷や回転出力の変動周波数と非常に近い場合
に、堆積面と堆積用バーナーとの位置関係が周期的に変
化する。このため堆積状態が多孔質母材の先端部円周方
向で選択的に変化し、ガラス微粒子の堆積が不均一とな
る。
【００１２】通常、ガラス微粒子の堆積面は、回転して
いる母材先端部の円周上を連続的に移動しているが、多
孔質母材が振れると、円周上を移動する堆積面と堆積用
バーナーの位置関係（火炎との距離）が変化するため、
円周方向に堆積状態が不均一となる。これを円周上のあ
る部分Ａについて考えてみると、Ａがバーナーの火炎と
接触し、Ａにガラス微粒子が堆積されるのは、バーナー
が１方向に有る場合、１回転に１回である。多孔質母材
が振れていると、堆積時のＡ点とバーナーとの距離は、
堆積される毎に、変化する。これを円周上の全ての点に
ついて考えてみると、円周上の堆積面とバーナーとの距
離が常に変化していることになる。この場合、堆積は円
周上の特定の位置に偏ることなく、母材先端部は変形し
にくい。このような振れはないのが望ましいが、多孔質
母材には必ず振動による振れがある。
いる母材先端部の円周上を連続的に移動しているが、多
孔質母材が振れると、円周上を移動する堆積面と堆積用
バーナーの位置関係（火炎との距離）が変化するため、
円周方向に堆積状態が不均一となる。これを円周上のあ
る部分Ａについて考えてみると、Ａがバーナーの火炎と
接触し、Ａにガラス微粒子が堆積されるのは、バーナー
が１方向に有る場合、１回転に１回である。多孔質母材
が振れていると、堆積時のＡ点とバーナーとの距離は、
堆積される毎に、変化する。これを円周上の全ての点に
ついて考えてみると、円周上の堆積面とバーナーとの距
離が常に変化していることになる。この場合、堆積は円
周上の特定の位置に偏ることなく、母材先端部は変形し
にくい。このような振れはないのが望ましいが、多孔質
母材には必ず振動による振れがある。
【００１３】共振時には、母材先端部の回転周期と多孔
質母材の振れ周期が一致するため、Ａ点での堆積時に
は、Ａ点とバーナーとの距離が回転毎にほぼ等しくな
る。このとき、円周上の他部分のＢ点でも同様となる
が、多孔質母材が振れているため、Ｂ点とバーナーとの
距離は、Ａ点でのバーナーとの距離とは異なっている。
Ａ点ではバーナーに最も近付き、Ｂ点では最も離れると
すると、Ａ点とＢ点での堆積量は円周上で周期的に異な
ったものとなる。例えば、回転数２０［ｒｐｍ］で振れ
周期が１．０［Ｈｚ］の共振時には、回転周期は０．３
３３［Ｈｚ］となるので、振れ周期／回転周期は１．０
／０．３３３＝３．０となり、円周上に等間隔に位置す
る３箇所が選択的にバーナー火炎に対して近付き、堆積
の結果、母材先端部が変形する。この場合の母材先端部
の断面形状は３角形に近いものとなる。
質母材の振れ周期が一致するため、Ａ点での堆積時に
は、Ａ点とバーナーとの距離が回転毎にほぼ等しくな
る。このとき、円周上の他部分のＢ点でも同様となる
が、多孔質母材が振れているため、Ｂ点とバーナーとの
距離は、Ａ点でのバーナーとの距離とは異なっている。
Ａ点ではバーナーに最も近付き、Ｂ点では最も離れると
すると、Ａ点とＢ点での堆積量は円周上で周期的に異な
ったものとなる。例えば、回転数２０［ｒｐｍ］で振れ
周期が１．０［Ｈｚ］の共振時には、回転周期は０．３
３３［Ｈｚ］となるので、振れ周期／回転周期は１．０
／０．３３３＝３．０となり、円周上に等間隔に位置す
る３箇所が選択的にバーナー火炎に対して近付き、堆積
の結果、母材先端部が変形する。この場合の母材先端部
の断面形状は３角形に近いものとなる。
【００１４】さらに、本発明者らはこのような共振によ
り、バーナー火炎との距離が異なるＡ点とＢ点の位置関
係は、振れ周期が回転周期と一致する前後で徐々に変化
しており、振れ幅も一致時をピークとしてこの前後で増
加及び減少しており、これにともない、コアの変形程度
も変化することを見い出した。そして、この共振発生周
期とその前後を含めた共振発生危険領域に、振れ周期が
入らないように制御して多孔質母材を製造したところ、
コアの変形はなく長手方向に安定して堆積させることが
できた。この共振発生危険領域は、共振周波数を挟ん
で、前後それぞれに回転周波数の２０％の幅であった。
従って、多孔質母材の先端部の振動数ａ［Ｈｚ］及び回
転数ｂ［ｒｐｍ］が、 ａ≠（ｎ＋ｒ）×ｂ／６０、または、ａ≠（1/ｎ＋ｒ）
×ｂ／６０ を満足するように制御すればよい（ｎは正の整数、ｒは
−０．２〜０．２の範囲の数値）。
り、バーナー火炎との距離が異なるＡ点とＢ点の位置関
係は、振れ周期が回転周期と一致する前後で徐々に変化
しており、振れ幅も一致時をピークとしてこの前後で増
加及び減少しており、これにともない、コアの変形程度
も変化することを見い出した。そして、この共振発生周
期とその前後を含めた共振発生危険領域に、振れ周期が
入らないように制御して多孔質母材を製造したところ、
コアの変形はなく長手方向に安定して堆積させることが
できた。この共振発生危険領域は、共振周波数を挟ん
で、前後それぞれに回転周波数の２０％の幅であった。
従って、多孔質母材の先端部の振動数ａ［Ｈｚ］及び回
転数ｂ［ｒｐｍ］が、 ａ≠（ｎ＋ｒ）×ｂ／６０、または、ａ≠（1/ｎ＋ｒ）
×ｂ／６０ を満足するように制御すればよい（ｎは正の整数、ｒは
−０．２〜０．２の範囲の数値）。
【００１５】上記したように、回転負荷や回転出力の変
動周波数、即ち回転周期の整数倍あるいは整数分の１倍
と回転固有振動周波数が一致しないようにするだけでな
く、両者を近付けないことが重要である。母材先端部の
振動数を測定するには、先端部の動きをカメラで撮影
し、その画像を解析する方法、非接触で距離を測定する
装置を用いて先端部までの距離を計測し、その変化によ
り先端部の振動数を計算する方法等が挙げられる。
動周波数、即ち回転周期の整数倍あるいは整数分の１倍
と回転固有振動周波数が一致しないようにするだけでな
く、両者を近付けないことが重要である。母材先端部の
振動数を測定するには、先端部の動きをカメラで撮影
し、その画像を解析する方法、非接触で距離を測定する
装置を用いて先端部までの距離を計測し、その変化によ
り先端部の振動数を計算する方法等が挙げられる。
【００１６】回転固有振動数を変更する方法を以下に説
明する。回転する支持部材の先端に質点がある最も簡単
なモデルを考えると、この系の振動数ｆは、 ｆ＝（１／２π）√ｇ／√δ となる（ｇ：重力加速度、δ：支持部材の最大たわみ
量）。従って、振動数ｆを変えるには、支持部材の最大
たわみ量δを変えればよい。支持部材の最大たわみ量δ
は、 δ＝ＷＬ3 ／３ＥＩ となる（Ｗ：荷重、Ｌ：支持部材の長さ、Ｅ：支持部材
の弾性係数、Ｉ：断面２次モーメント）。
明する。回転する支持部材の先端に質点がある最も簡単
なモデルを考えると、この系の振動数ｆは、 ｆ＝（１／２π）√ｇ／√δ となる（ｇ：重力加速度、δ：支持部材の最大たわみ
量）。従って、振動数ｆを変えるには、支持部材の最大
たわみ量δを変えればよい。支持部材の最大たわみ量δ
は、 δ＝ＷＬ3 ／３ＥＩ となる（Ｗ：荷重、Ｌ：支持部材の長さ、Ｅ：支持部材
の弾性係数、Ｉ：断面２次モーメント）。
【００１７】実際の設備においても、これらの式に基づ
く傾向は同じである。多孔質母材が成長するにつれ、重
量の増加とともに振動数は低下していく。従って、支持
部材の弾性係数Ｅ、断面２次モーメントＩ及び荷重Ｗ、
支持部材の長さＬを製造中に変更すればよい。また、上
記以外のモデルの場合や、特にモデル化が困難な場合で
も、基本的な要素は同一であり、同じ考え方で変更すれ
ばよい。また、回転固有振動の変更だけでなく、回転数
の変更も有効である。以下、本発明の実施例を、図面に
基づいて詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に
限定されるものではない。
く傾向は同じである。多孔質母材が成長するにつれ、重
量の増加とともに振動数は低下していく。従って、支持
部材の弾性係数Ｅ、断面２次モーメントＩ及び荷重Ｗ、
支持部材の長さＬを製造中に変更すればよい。また、上
記以外のモデルの場合や、特にモデル化が困難な場合で
も、基本的な要素は同一であり、同じ考え方で変更すれ
ばよい。また、回転固有振動の変更だけでなく、回転数
の変更も有効である。以下、本発明の実施例を、図面に
基づいて詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に
限定されるものではない。
【００１８】
【実施例】（実施例１）図１は、本発明に係る多孔質母
材の製造装置の一例の概略図である。多孔質母材１は、
バーナー２、３より供給されるガラス微粒子を、回転上
昇する支持部材４に取り付けられたターゲット部材５に
堆積させることにより形成される。多孔質母材１のコア
部はコア形成用バーナー２により、クラッド部はクラッ
ド形成用バーナー３により形成される。カメラ６により
多孔質母材の先端部を撮影し、この画像信号は振動計測
装置７に送られ、ここで振動数が計測される。この振動
数の情報は、制御器８を介してターゲット部材５の支持
機構９に送られ、この情報に基づき、ターゲット部材５
の支持機構９の一部に設けられた荷重調整部材（図示を
省略）の位置を移動させて、又は荷重を増減させて振動
数が制御される。
材の製造装置の一例の概略図である。多孔質母材１は、
バーナー２、３より供給されるガラス微粒子を、回転上
昇する支持部材４に取り付けられたターゲット部材５に
堆積させることにより形成される。多孔質母材１のコア
部はコア形成用バーナー２により、クラッド部はクラッ
ド形成用バーナー３により形成される。カメラ６により
多孔質母材の先端部を撮影し、この画像信号は振動計測
装置７に送られ、ここで振動数が計測される。この振動
数の情報は、制御器８を介してターゲット部材５の支持
機構９に送られ、この情報に基づき、ターゲット部材５
の支持機構９の一部に設けられた荷重調整部材（図示を
省略）の位置を移動させて、又は荷重を増減させて振動
数が制御される。
【００１９】支持部材４は長さ４ｍのＳＵＳ製部材であ
り、その形状は、内径７０ｍｍφ、外径１１０ｍｍφの
円筒中空形状となっている。この支持部材４にターゲッ
ト部材５が支持されている。なお、符号１０は反応容
器、符号１１は排気管である。
り、その形状は、内径７０ｍｍφ、外径１１０ｍｍφの
円筒中空形状となっている。この支持部材４にターゲッ
ト部材５が支持されている。なお、符号１０は反応容
器、符号１１は排気管である。
【００２０】バーナー２には、ガラス原料としてＳｉＣ
ｌ4 とＧｅＣｌ4 、可燃性ガスとしてＨ2 、助燃性ガス
としてＯ2 そして不活性ガスとしてＡｒを供給してい
る。それぞれのガス流量は、例えば、ＳｉＣｌ4 は２５
０ｃｃ／ｍｉｎ、ＧｅＣｌ4 は３５ｃｃ／ｍｉｎ、Ｈ2
は５リットル／ｍｉｎ、Ｏ2 は１２リットル／ｍｉｎそ
してＡｒは３リットル／ｍｉｎである。バーナー３に
は、原料ガスとしてＳｉＣｌ4 、可燃性ガスとしてＨ
2 、助燃性ガスとしてＯ2 そして不活性ガスとしてＡｒ
を供給している。それぞれのガス流量は、例えば、Ｓｉ
Ｃｌ4 は３リットル／ｍｉｎ、Ｈ2 は５０リットル／ｍ
ｉｎ、Ｏ2 は３０リットル／ｍｉｎ、そしてＡｒは１５
リットル／ｍｉｎである。
ｌ4 とＧｅＣｌ4 、可燃性ガスとしてＨ2 、助燃性ガス
としてＯ2 そして不活性ガスとしてＡｒを供給してい
る。それぞれのガス流量は、例えば、ＳｉＣｌ4 は２５
０ｃｃ／ｍｉｎ、ＧｅＣｌ4 は３５ｃｃ／ｍｉｎ、Ｈ2
は５リットル／ｍｉｎ、Ｏ2 は１２リットル／ｍｉｎそ
してＡｒは３リットル／ｍｉｎである。バーナー３に
は、原料ガスとしてＳｉＣｌ4 、可燃性ガスとしてＨ
2 、助燃性ガスとしてＯ2 そして不活性ガスとしてＡｒ
を供給している。それぞれのガス流量は、例えば、Ｓｉ
Ｃｌ4 は３リットル／ｍｉｎ、Ｈ2 は５０リットル／ｍ
ｉｎ、Ｏ2 は３０リットル／ｍｉｎ、そしてＡｒは１５
リットル／ｍｉｎである。
【００２１】このような装置を用いて、回転数約３０ｒ
ｐｍ、引上速度約０．９ｍｍ／ｍｉｎでターゲット部材
にガラス微粒子を堆積させ、長さ１，５００ｍｍ、外径
２００ｍｍφ、母材先端部の外径が４５ｍｍφの多孔質
母材を製造した。製造中、多孔質母材の先端部の振動数
ａを計測し、式ａ≠（ｎ＋ｒ）×ｂ／６０または、ａ≠
（1/ｎ＋ｒ）×ｂ／６０（ｎは正の整数、ｒは−０．２
〜０．２の範囲の数値）を満たすように回転数を制御し
て製造した。このように制御した結果、回転周期の整数
倍あるいは整数分の１倍と回転固有振動周波数が一致し
なかっただけでなく、両者は近付かなかった。そして、
堆積面と堆積用バーナーとの位置関係が周期的に変化す
ることもなく、不均一な堆積とならずに多孔質母材の品
質の低下を防ぐことができ、長手方向で安定した特性が
得られた。
ｐｍ、引上速度約０．９ｍｍ／ｍｉｎでターゲット部材
にガラス微粒子を堆積させ、長さ１，５００ｍｍ、外径
２００ｍｍφ、母材先端部の外径が４５ｍｍφの多孔質
母材を製造した。製造中、多孔質母材の先端部の振動数
ａを計測し、式ａ≠（ｎ＋ｒ）×ｂ／６０または、ａ≠
（1/ｎ＋ｒ）×ｂ／６０（ｎは正の整数、ｒは−０．２
〜０．２の範囲の数値）を満たすように回転数を制御し
て製造した。このように制御した結果、回転周期の整数
倍あるいは整数分の１倍と回転固有振動周波数が一致し
なかっただけでなく、両者は近付かなかった。そして、
堆積面と堆積用バーナーとの位置関係が周期的に変化す
ることもなく、不均一な堆積とならずに多孔質母材の品
質の低下を防ぐことができ、長手方向で安定した特性が
得られた。
【００２２】（実施例２）支持部材及び振動数検出装置
を除いて実施例１と同様の装置を用いて、長さ１，５０
０ｍｍ、外径１８０ｍｍφ、先端部の外径が３０ｍｍφ
の多孔質母材を製造した。使用した支持部材は、長さ２
ｍ、外径３５ｍｍφである。製造中、母材先端部の位置
の変位をレーザー距離測定装置により測定して、母材先
端部での振動数を検出した。多孔質母材の重量増加に基
づく振動数の減少を検出しつつ、例えば、支持機構の一
部に設けられた振動抑止手段であるローラーを支持部材
に沿って移動させ、その位置でローラーにより支持部材
が振れないように支持し、実質的に支持部材の長さＬを
短くして、母材先端部の振動数の減少を抑制した。その
結果、母材先端部の回転周期の整数倍あるいは整数分の
１倍と回転固有振動周波数が一致しなかっただけでな
く、両者は近付かなかった。そして、堆積面と堆積用バ
ーナーとの位置関係が周期的に変化することもなく、不
均一な堆積とならずに多孔質母材の品質の低下を防ぐこ
とができ、長手方向で安定した特性が得られた。
を除いて実施例１と同様の装置を用いて、長さ１，５０
０ｍｍ、外径１８０ｍｍφ、先端部の外径が３０ｍｍφ
の多孔質母材を製造した。使用した支持部材は、長さ２
ｍ、外径３５ｍｍφである。製造中、母材先端部の位置
の変位をレーザー距離測定装置により測定して、母材先
端部での振動数を検出した。多孔質母材の重量増加に基
づく振動数の減少を検出しつつ、例えば、支持機構の一
部に設けられた振動抑止手段であるローラーを支持部材
に沿って移動させ、その位置でローラーにより支持部材
が振れないように支持し、実質的に支持部材の長さＬを
短くして、母材先端部の振動数の減少を抑制した。その
結果、母材先端部の回転周期の整数倍あるいは整数分の
１倍と回転固有振動周波数が一致しなかっただけでな
く、両者は近付かなかった。そして、堆積面と堆積用バ
ーナーとの位置関係が周期的に変化することもなく、不
均一な堆積とならずに多孔質母材の品質の低下を防ぐこ
とができ、長手方向で安定した特性が得られた。
【００２３】（比較例１）上記装置で、光ファイバー多
孔質母材の先端部の振動数ａ［Ｈｚ］がスート重量増に
より減少する状況で、回転数ｂ［ｒｐｍ］を変更せずに
製造した。長さ３．６ｍ、外径３０ｍｍφの支持部材を
用いて前記実施例１，２と同様にして、長さ２０００ｍ
ｍ、外径１８０ｍｍφ、先端部外径ａが３５ｍｍφの多
孔質母材を、複数本製造した。製造中、母材先端部の振
動数はスートが成長するにつれて減少し、途中何度か、
回転周期の整数倍あるいは整数分の１倍と回転固有振動
周波数が母材先端部の振動数と一致して、共振状態とな
った。このとき、堆積面と堆積用バーナーとの位置関係
が周期的に変化し、堆積状態が先端部の円周方向で選択
的に変化し、母材先端部の形状は円周方向に不均一な形
状となっていた。共振状態が収まると先端部の形状は回
復したが、製造中に共振状態となる度に、先端部形状は
不均一な形状となっていた。この多孔質母材を調べたと
ころ、共振が発生した部分で品質が低下して、多孔質母
材そのものが不良品となってしまい、製造した多孔質母
材の半数は、共振時の先端部の振れが激しくて途中で製
造不能となった。
孔質母材の先端部の振動数ａ［Ｈｚ］がスート重量増に
より減少する状況で、回転数ｂ［ｒｐｍ］を変更せずに
製造した。長さ３．６ｍ、外径３０ｍｍφの支持部材を
用いて前記実施例１，２と同様にして、長さ２０００ｍ
ｍ、外径１８０ｍｍφ、先端部外径ａが３５ｍｍφの多
孔質母材を、複数本製造した。製造中、母材先端部の振
動数はスートが成長するにつれて減少し、途中何度か、
回転周期の整数倍あるいは整数分の１倍と回転固有振動
周波数が母材先端部の振動数と一致して、共振状態とな
った。このとき、堆積面と堆積用バーナーとの位置関係
が周期的に変化し、堆積状態が先端部の円周方向で選択
的に変化し、母材先端部の形状は円周方向に不均一な形
状となっていた。共振状態が収まると先端部の形状は回
復したが、製造中に共振状態となる度に、先端部形状は
不均一な形状となっていた。この多孔質母材を調べたと
ころ、共振が発生した部分で品質が低下して、多孔質母
材そのものが不良品となってしまい、製造した多孔質母
材の半数は、共振時の先端部の振れが激しくて途中で製
造不能となった。
【００２４】
【発明の効果】本発明は、上記構成として多孔質母材の
振動数及び／又は回転数を制御することにより、多孔質
母材が共振状態に陥ることなく、母材先端の円周方向に
沿ってガラス微粒子の不均一な堆積は抑えられ、品質の
低下を防ぐことができた。この結果、長手方向（軸方
向）で安定した多孔質母材を得ることができた。
振動数及び／又は回転数を制御することにより、多孔質
母材が共振状態に陥ることなく、母材先端の円周方向に
沿ってガラス微粒子の不均一な堆積は抑えられ、品質の
低下を防ぐことができた。この結果、長手方向（軸方
向）で安定した多孔質母材を得ることができた。
【図１】 本発明の多孔質母材製造装置の要部を示す概
略断面図である。
略断面図である。
１…多孔質母材 ２…コア形成用バーナー ３…クラッド形成用バーナー ４…支持部材ターゲット部材 ５…ターゲット部材 ６…カメラ ７…振動計測装置 ８…制御器 ９…支持機構 １０…反応容器 １１…排気管
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 平沢 秀夫 群馬県安中市磯部２丁目13番１号 信越化 学工業株式会社精密機能材料研究所内 Ｆターム(参考） 4G021 EA01 EB02 EB13
Claims (8)
- 【請求項１】 ガラス原料ガスを燃料ガスとともにバー
ナーに供給して酸化又は火炎加水分解反応させ、生成す
るガラス微粒子を、回転しつつ引上げられるターゲット
部材に付着堆積させて光ファイバー用多孔質母材を製造
する際、多孔質母材の先端部での振動数ａ［Ｈｚ］及び
回転数ｂ［ｒｐｍ］が、式ａ≠（ｎ＋ｒ）×ｂ／６０ま
たは、式ａ≠（1/ｎ＋ｒ）×ｂ／６０（ｎは正の整数、
ｒは−０．２〜０．２の範囲の数値）を満たすことを特
徴とする光ファイバー用多孔質母材の製造方法。 - 【請求項２】 多孔質母材を製造する際、多孔質母材の
先端部での振動数ａ及び／又は回転数ｂを制御して、式
ａ≠（ｎ＋ｒ）×ｂ／６０または、式ａ≠（1/ｎ＋ｒ）
×ｂ／６０を満たす請求項１に記載の光ファイバー用多
孔質母材の製造方法。 - 【請求項３】 前記振動数ａ及び／又は回転数ｂを制御
するために、振動検出装置により多孔質母材の先端部で
の振動数ａを計測する請求項２に記載の光ファイバー用
多孔質母材の製造方法。 - 【請求項４】 前記振動数ａを制御するに際し、ガラス
微粒子を堆積させるターゲット部材の支持機構におい
て、回転するターゲット部材の一部を振動抑止手段で支
持することにより実質的にターゲット部材の長さを変え
て振動数を制御する請求項２に記載の光ファイバー用多
孔質母材の製造方法。 - 【請求項５】 前記振動数ａを制御するに際し、ガラス
微粒子を堆積させるターゲット部材の支持機構におい
て、回転するターゲット部材の一部に設置された荷重調
整部材の位置の移動及び／又は荷重の増減により振動数
を制御する請求項２に記載の光ファイバー用多孔質母材
の製造方法。 - 【請求項６】 ガラス原料ガスを燃料ガスとともにバー
ナーの火炎中に供給して酸化又は火炎加水分解反応さ
せ、生成するガラス微粒子を、回転しつつ引上げられる
ターゲット部材に付着堆積させて多孔質母材を製造する
装置において、多孔質母材の先端部での振動数ａ［Ｈ
ｚ］及び回転数ｂ［ｒｐｍ］が、式ａ≠（ｎ＋ｒ）×ｂ
／６０または、式ａ≠（1/ｎ＋ｒ）×ｂ／６０（ｎは正
の整数、ｒは−０．２〜０．２の範囲の数値）を満たす
ように制御する手段を備え、該手段が少なくとも多孔質
母材の先端部の振動数及び回転数を計測する手段、及び
これらを制御する手段からなることを特徴とする光ファ
イバー用多孔質母材の製造装置。 - 【請求項７】 前記振動数ａを制御する手段が、ターゲ
ット部材の一部を振動抑止手段で支持することにより、
実質的にターゲット部材の長さを変更する支持機構から
なる請求項６に記載の光ファイバー用多孔質母材の製造
装置。 - 【請求項８】 前記振動数ａを制御する手段が、ターゲ
ット部材の一部に設置された荷重調整部材の位置の移動
及び／又は荷重の増減自在なターゲット部材支持機構か
らなる請求項６に記載の光ファイバー用多孔質母材の製
造装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17532499A JP3741905B2 (ja) | 1999-06-22 | 1999-06-22 | 光ファイバー用多孔質母材の製造方法及び製造装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17532499A JP3741905B2 (ja) | 1999-06-22 | 1999-06-22 | 光ファイバー用多孔質母材の製造方法及び製造装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001010840A true JP2001010840A (ja) | 2001-01-16 |
| JP3741905B2 JP3741905B2 (ja) | 2006-02-01 |
Family
ID=15994098
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17532499A Expired - Fee Related JP3741905B2 (ja) | 1999-06-22 | 1999-06-22 | 光ファイバー用多孔質母材の製造方法及び製造装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3741905B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007106648A (ja) * | 2005-10-14 | 2007-04-26 | Sumitomo Electric Ind Ltd | ガラス微粒子堆積体の製造方法 |
| JP2014009138A (ja) * | 2012-07-02 | 2014-01-20 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 光ファイバ母材用支持棒の把持装置および光ファイバ母材の製造方法 |
| CN114136241A (zh) * | 2021-12-01 | 2022-03-04 | 南通大学 | 一种光纤预制棒偏心度测量方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102077174B1 (ko) | 2018-05-02 | 2020-02-13 | 주식회사 에스티아이 | 광섬유 모재 제조 장치 |
-
1999
- 1999-06-22 JP JP17532499A patent/JP3741905B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JP2014009138A (ja) * | 2012-07-02 | 2014-01-20 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 光ファイバ母材用支持棒の把持装置および光ファイバ母材の製造方法 |
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| CN114136241B (zh) * | 2021-12-01 | 2024-04-19 | 南通大学 | 一种光纤预制棒偏心度测量方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3741905B2 (ja) | 2006-02-01 |
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