JP2000334605A - 硬質被覆層がすぐれた熱遮断性および層間密着性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 - Google Patents
硬質被覆層がすぐれた熱遮断性および層間密着性を有する表面被覆超硬合金製切削工具Info
- Publication number
- JP2000334605A JP2000334605A JP14605699A JP14605699A JP2000334605A JP 2000334605 A JP2000334605 A JP 2000334605A JP 14605699 A JP14605699 A JP 14605699A JP 14605699 A JP14605699 A JP 14605699A JP 2000334605 A JP2000334605 A JP 2000334605A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- layer
- phase
- hard coating
- titanium
- coating layer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Physical Vapour Deposition (AREA)
- Chemical Vapour Deposition (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 硬質被覆層がすぐれた熱遮断性および層間密
着性を有する表面被覆超硬合金製切削工具を提供する。 【解決手段】 表面被覆超硬合金製切削工具が、ＷＣ基
超硬合金基体の表面に、１〜２０μｍの平均厚さを有す
るＴｉ化合物層と、０．５〜２０μｍの平均厚さを有す
るＡｌ2 Ｏ3 相とＺｒＯ2 相の２相混合組織を有し、
０．１〜５μｍの平均厚さを有する主体がＴｉ2 Ｏ3 か
らなり、Ｔｉ化合物層と２相混合酸化物層との間に、Ｔ
ｉ2 Ｏ3 主体層を介在させた層構造をもった硬質被覆層
を３〜３０μｍの全体平均層厚で化学蒸着および／また
は物理蒸着により形成する。
着性を有する表面被覆超硬合金製切削工具を提供する。 【解決手段】 表面被覆超硬合金製切削工具が、ＷＣ基
超硬合金基体の表面に、１〜２０μｍの平均厚さを有す
るＴｉ化合物層と、０．５〜２０μｍの平均厚さを有す
るＡｌ2 Ｏ3 相とＺｒＯ2 相の２相混合組織を有し、
０．１〜５μｍの平均厚さを有する主体がＴｉ2 Ｏ3 か
らなり、Ｔｉ化合物層と２相混合酸化物層との間に、Ｔ
ｉ2 Ｏ3 主体層を介在させた層構造をもった硬質被覆層
を３〜３０μｍの全体平均層厚で化学蒸着および／また
は物理蒸着により形成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、硬質被覆層がす
ぐれた熱遮断性を有し、これによって切刃部の特に高温
での温度上昇が抑制され、さらに硬質被覆層がすぐれた
層間密着性も具備することから、特に高い熱発生を伴う
高速切削を連続切削は勿論のこと、断続切削条件で行っ
た場合にも硬質被覆層に剥離の発生なく、長期に亘って
すぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工
具（以下、被覆超硬工具という）に関するものである。
ぐれた熱遮断性を有し、これによって切刃部の特に高温
での温度上昇が抑制され、さらに硬質被覆層がすぐれた
層間密着性も具備することから、特に高い熱発生を伴う
高速切削を連続切削は勿論のこと、断続切削条件で行っ
た場合にも硬質被覆層に剥離の発生なく、長期に亘って
すぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工
具（以下、被覆超硬工具という）に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に、例えば特開平６−３１５
０３号公報、特開平６−３１６７５８号公報、および特
開平７−２１６５４９号公報などに記載されるように、
炭化タングステン基超硬合金基体（以下、超硬基体とい
う）の表面に、いずれも０．１〜２０μｍの平均層厚を
有する、炭化チタン（以下、ＴｉＣで示す）層、窒化チ
タン（以下、同じくＴｉＮで示す）層、炭窒化チタン
（以下、ＴｉＣＮで示す）層、炭酸化チタン（以下、Ｔ
ｉＣＯで示す）層、窒酸化チタン（以下、ＴｉＮＯで示
す）層、および炭窒酸化チタン（以下、ＴｉＣＮＯで示
す）層のうちの１種または２種以上からなるＴｉ化合物
層と、０．５〜２０μｍの平均層厚を有する酸化アルミ
ニウム（以下、Ａｌ2 Ｏ3 で示す）層とで構成された硬
質被覆層を３〜３０μｍの全体平均層厚で化学蒸着およ
び／または物理蒸着してなる被覆超硬工具が知られてお
り、またこの被覆超硬工具が鋼や鋳鉄などの連続切削や
断続切削に用いられることも知られている。また、一般
に上記の被覆超硬工具の硬質被覆層を構成するＴｉ化合
物層およびＡｌ2 Ｏ3 層が粒状結晶組織を有し、かつ前
記Ａｌ2 Ｏ3 層にはα型結晶構造をもつものやκ型結晶
構造をもつものなどがあることも良く知られており、さ
らに例えば特開平６−８０１０号公報や特開平７−３２
８８０８号公報などで知られるように、前記Ｔｉ化合物
層を構成するＴｉＣＮ層を、層自身の靭性向上を目的と
して、通常の化学蒸着装置にて、反応ガスとして有機炭
窒化物を含む混合ガスを使用し、７００〜９５０℃の中
温温度域で化学蒸着することにより形成して縦長成長結
晶組織をもつようにすることも行われている。
０３号公報、特開平６−３１６７５８号公報、および特
開平７−２１６５４９号公報などに記載されるように、
炭化タングステン基超硬合金基体（以下、超硬基体とい
う）の表面に、いずれも０．１〜２０μｍの平均層厚を
有する、炭化チタン（以下、ＴｉＣで示す）層、窒化チ
タン（以下、同じくＴｉＮで示す）層、炭窒化チタン
（以下、ＴｉＣＮで示す）層、炭酸化チタン（以下、Ｔ
ｉＣＯで示す）層、窒酸化チタン（以下、ＴｉＮＯで示
す）層、および炭窒酸化チタン（以下、ＴｉＣＮＯで示
す）層のうちの１種または２種以上からなるＴｉ化合物
層と、０．５〜２０μｍの平均層厚を有する酸化アルミ
ニウム（以下、Ａｌ2 Ｏ3 で示す）層とで構成された硬
質被覆層を３〜３０μｍの全体平均層厚で化学蒸着およ
び／または物理蒸着してなる被覆超硬工具が知られてお
り、またこの被覆超硬工具が鋼や鋳鉄などの連続切削や
断続切削に用いられることも知られている。また、一般
に上記の被覆超硬工具の硬質被覆層を構成するＴｉ化合
物層およびＡｌ2 Ｏ3 層が粒状結晶組織を有し、かつ前
記Ａｌ2 Ｏ3 層にはα型結晶構造をもつものやκ型結晶
構造をもつものなどがあることも良く知られており、さ
らに例えば特開平６−８０１０号公報や特開平７−３２
８８０８号公報などで知られるように、前記Ｔｉ化合物
層を構成するＴｉＣＮ層を、層自身の靭性向上を目的と
して、通常の化学蒸着装置にて、反応ガスとして有機炭
窒化物を含む混合ガスを使用し、７００〜９５０℃の中
温温度域で化学蒸着することにより形成して縦長成長結
晶組織をもつようにすることも行われている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削装置
の高性能化および高出力化はめざましく、かつ切削加工
の省力化および低コスト化に対する要求も強く、これに
伴い、切削加工は高速化の傾向にあるが、上記の従来被
覆超硬工具においては、これを高熱発生を伴う高速切削
に用いた場合、硬質被覆層のうちのＡｌ2 Ｏ3 層はＴｉ
化合物層に比して相対的に高温熱伝導率が小さく、この
ため切刃部の温度上昇をある程度抑制する熱遮断効果を
発揮するが、熱発生の大きい高速切削では十分満足な熱
遮断効果を示すものではなく、この結果切刃部全体の温
度上昇は避けられず、これが原因で摩耗が急速に進行
し、比較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
の高性能化および高出力化はめざましく、かつ切削加工
の省力化および低コスト化に対する要求も強く、これに
伴い、切削加工は高速化の傾向にあるが、上記の従来被
覆超硬工具においては、これを高熱発生を伴う高速切削
に用いた場合、硬質被覆層のうちのＡｌ2 Ｏ3 層はＴｉ
化合物層に比して相対的に高温熱伝導率が小さく、この
ため切刃部の温度上昇をある程度抑制する熱遮断効果を
発揮するが、熱発生の大きい高速切削では十分満足な熱
遮断効果を示すものではなく、この結果切刃部全体の温
度上昇は避けられず、これが原因で摩耗が急速に進行
し、比較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、被覆超硬工具の硬質被覆層に一
段とすぐれた熱遮断作用を付与すべく研究を行った結
果、 （１）上記従来被覆超硬工具の硬質被覆層において、こ
れを構成するＡｌ2 Ｏ 3 層に代わって、オージェ電子分
光分析装置による観察で、Ａｌ2 Ｏ3 相と酸化ジルコニ
ウム（以下、ＺｒＯ2 で示す）相の２相混合組織を有
し、かつ前記ＺｒＯ2 相の割合が前記Ａｌ2 Ｏ3 相との
合量に占める割合で０．１〜４０重量％を満足する２相
混合酸化物層を用いると、この２相混合酸化物層は、Ａ
ｌ2 Ｏ3 のもつすぐれた耐熱性と強度を具備した上で、
前記ＺｒＯ2 相によって高温熱伝導率が一段と低下した
ものになり、この結果すぐれた熱遮断性を発揮すること
から、切刃部の温度上昇が著しく抑制され、摩耗進行も
同時に抑制されるようになること。 （２）上記２相混合酸化物層は、化学蒸着法または物理
蒸着法を用い、 反応ガス組成（容量％で、以下同じ）−ＡｌＣｌ3 ：１
〜１０％、ＺｒＣｌ4：０．０１〜１０％、ＣＯ2 ：１
〜３０％、ＨＣｌ：１〜３０％、Ｈ2 Ｓ：０．０１〜１
％、Ｈ2 ：残、 雰囲気温度：８５０〜１０５０℃、 雰囲気圧力：３０〜５００Ｔｏｒｒ、 の条件で形成することができること。
上述のような観点から、被覆超硬工具の硬質被覆層に一
段とすぐれた熱遮断作用を付与すべく研究を行った結
果、 （１）上記従来被覆超硬工具の硬質被覆層において、こ
れを構成するＡｌ2 Ｏ 3 層に代わって、オージェ電子分
光分析装置による観察で、Ａｌ2 Ｏ3 相と酸化ジルコニ
ウム（以下、ＺｒＯ2 で示す）相の２相混合組織を有
し、かつ前記ＺｒＯ2 相の割合が前記Ａｌ2 Ｏ3 相との
合量に占める割合で０．１〜４０重量％を満足する２相
混合酸化物層を用いると、この２相混合酸化物層は、Ａ
ｌ2 Ｏ3 のもつすぐれた耐熱性と強度を具備した上で、
前記ＺｒＯ2 相によって高温熱伝導率が一段と低下した
ものになり、この結果すぐれた熱遮断性を発揮すること
から、切刃部の温度上昇が著しく抑制され、摩耗進行も
同時に抑制されるようになること。 （２）上記２相混合酸化物層は、化学蒸着法または物理
蒸着法を用い、 反応ガス組成（容量％で、以下同じ）−ＡｌＣｌ3 ：１
〜１０％、ＺｒＣｌ4：０．０１〜１０％、ＣＯ2 ：１
〜３０％、ＨＣｌ：１〜３０％、Ｈ2 Ｓ：０．０１〜１
％、Ｈ2 ：残、 雰囲気温度：８５０〜１０５０℃、 雰囲気圧力：３０〜５００Ｔｏｒｒ、 の条件で形成することができること。
【０００５】（３）上記２相混合酸化物層は、他の構成
層であるＴｉ化合物層との層間密着性に劣るが、同じく
オージェ電子分光分析装置による観察で、主体が三酸化
二チタン（以下、Ｔｉ2 Ｏ3 で示す）からなり、かつ酸
素（Ｏ）以外の非金属元素として炭素（Ｃ）および窒素
（Ｎ）を、合量で、Ｏ（酸素）との合量に占める割合で
１〜２０原子％含有するＴｉ2 Ｏ3 主体層、すなわちＣ
とＮがＴｉ2 Ｏ3 を形成するＯとの合量に占める割合
で、合量で１〜２０原子％含有し、残りが実質的にＴｉ
2 Ｏ3 ［微量のＣｌ（塩素）を不可避不純物として含有
する場合がある］からなるＴｉ2 Ｏ3 主体層は、Ｔｉ化
合物層および上記２相混合酸化物層の両層と著しく強固
に密着する性質をもち、かつＣおよびＮの含有によって
層自体の強度も向上したものになること。 （４）上記Ｔｉ2 Ｏ3 主体層は、化学蒸着法または物理
蒸着法を用い、 反応ガス組成（容量％で、以下同じ）−ＴｉＣｌ4 ：
０．５〜１０％、Ａｒ：１〜３０％、ＣＯ：０．５〜５
％、ＣＯ2 ：０．５〜１０％、Ｎ2 ：１〜４０％、Ｈ
2 ：残り、 雰囲気温度：８００〜１１００℃、 雰囲気圧力：３０〜５００Ｔｏｒｒ、 の条件で形成することができること。
層であるＴｉ化合物層との層間密着性に劣るが、同じく
オージェ電子分光分析装置による観察で、主体が三酸化
二チタン（以下、Ｔｉ2 Ｏ3 で示す）からなり、かつ酸
素（Ｏ）以外の非金属元素として炭素（Ｃ）および窒素
（Ｎ）を、合量で、Ｏ（酸素）との合量に占める割合で
１〜２０原子％含有するＴｉ2 Ｏ3 主体層、すなわちＣ
とＮがＴｉ2 Ｏ3 を形成するＯとの合量に占める割合
で、合量で１〜２０原子％含有し、残りが実質的にＴｉ
2 Ｏ3 ［微量のＣｌ（塩素）を不可避不純物として含有
する場合がある］からなるＴｉ2 Ｏ3 主体層は、Ｔｉ化
合物層および上記２相混合酸化物層の両層と著しく強固
に密着する性質をもち、かつＣおよびＮの含有によって
層自体の強度も向上したものになること。 （４）上記Ｔｉ2 Ｏ3 主体層は、化学蒸着法または物理
蒸着法を用い、 反応ガス組成（容量％で、以下同じ）−ＴｉＣｌ4 ：
０．５〜１０％、Ａｒ：１〜３０％、ＣＯ：０．５〜５
％、ＣＯ2 ：０．５〜１０％、Ｎ2 ：１〜４０％、Ｈ
2 ：残り、 雰囲気温度：８００〜１１００℃、 雰囲気圧力：３０〜５００Ｔｏｒｒ、 の条件で形成することができること。
【０００６】（５）したがって、硬質被覆層を、いずれ
も化学蒸着法および／または物理蒸着法を用いて形成し
た上記Ｔｉ化合物層、上記２相混合酸化物層、および上
記Ｔｉ2 Ｏ3 主体層で構成し、かつ前記Ｔｉ化合物層と
前記２相混合酸化物層との間に、層間密着性を向上させ
る目的で前記Ｔｉ2 Ｏ3 主体層を介在させた層構造とし
た被覆超硬工具は、前記２相混合酸化物層がＡｌ2 Ｏ3
層と同等のすぐれた耐熱性および強度を具備した上で、
これより一段と低い高温熱伝導率をもち、この結果すぐ
れた熱遮断作用を発揮し、切刃部の温度上昇を抑制する
ことから、例えば鋼や鋳鉄の高い熱発生を伴う連続高速
切削は勿論のこと、さらに高熱発生に加えて高い熱衝撃
も加わる断続高速切削に用いた場合にも、前記Ｔｉ2 Ｏ
3 主体層が前記２相混合酸化物層および前記Ｔｉ化合物
層と著しく強固に密着することと相まって、硬質被覆層
に剥離の発生なく、すぐれた耐摩耗性を長期に亘って発
揮すること。以上（１）〜（５）に示される研究結果を
得たのである。
も化学蒸着法および／または物理蒸着法を用いて形成し
た上記Ｔｉ化合物層、上記２相混合酸化物層、および上
記Ｔｉ2 Ｏ3 主体層で構成し、かつ前記Ｔｉ化合物層と
前記２相混合酸化物層との間に、層間密着性を向上させ
る目的で前記Ｔｉ2 Ｏ3 主体層を介在させた層構造とし
た被覆超硬工具は、前記２相混合酸化物層がＡｌ2 Ｏ3
層と同等のすぐれた耐熱性および強度を具備した上で、
これより一段と低い高温熱伝導率をもち、この結果すぐ
れた熱遮断作用を発揮し、切刃部の温度上昇を抑制する
ことから、例えば鋼や鋳鉄の高い熱発生を伴う連続高速
切削は勿論のこと、さらに高熱発生に加えて高い熱衝撃
も加わる断続高速切削に用いた場合にも、前記Ｔｉ2 Ｏ
3 主体層が前記２相混合酸化物層および前記Ｔｉ化合物
層と著しく強固に密着することと相まって、硬質被覆層
に剥離の発生なく、すぐれた耐摩耗性を長期に亘って発
揮すること。以上（１）〜（５）に示される研究結果を
得たのである。
【０００７】この発明は、上記の研究結果に基づいてな
されたものであって、超硬基体の表面に、いずれも０．
１〜２０μｍの平均層厚を有する、ＴｉＣ層、ＴｉＮ
層、ＴｉＣＮ層、ＴｉＣＯ層、ＴｉＮＯ層、およびＴｉ
ＣＮＯ層のうちの１種または２種以上からなるＴｉ化合
物層と、０．５〜２０μｍの平均層厚を有する、オージ
ェ電子分光分析装置による観察で、Ａｌ2 Ｏ3 相とＺｒ
Ｏ2 相の２相混合組織を有し、かつ前記ＺｒＯ2 相の割
合が前記Ａｌ2 Ｏ3 相との合量に占める割合で０．１〜
４０重量％を満足する２相混合酸化物層と、０．１〜５
μｍの平均層厚を有する、同じくオージェ電子分光分析
装置による観察で、主体がＴｉ2 Ｏ3 からなり、かつＯ
以外の非金属元素としてＣおよびＮを、合量で、Ｏとの
合量に占める割合で１〜２０原子％含有するＴｉ2 Ｏ3
主体層、で構成され、かつ前記Ｔｉ化合物層と前記２相
混合酸化物層との間に、前記Ｔｉ 2 Ｏ3 主体層を介在さ
せた層構造をもった硬質被覆層を３〜３０μｍの全体平
均層厚で化学蒸着および／または物理蒸着してなる、硬
質被覆層がすぐれた熱遮断性および層間密着性を有する
被覆超硬工具に特徴を有するものである。
されたものであって、超硬基体の表面に、いずれも０．
１〜２０μｍの平均層厚を有する、ＴｉＣ層、ＴｉＮ
層、ＴｉＣＮ層、ＴｉＣＯ層、ＴｉＮＯ層、およびＴｉ
ＣＮＯ層のうちの１種または２種以上からなるＴｉ化合
物層と、０．５〜２０μｍの平均層厚を有する、オージ
ェ電子分光分析装置による観察で、Ａｌ2 Ｏ3 相とＺｒ
Ｏ2 相の２相混合組織を有し、かつ前記ＺｒＯ2 相の割
合が前記Ａｌ2 Ｏ3 相との合量に占める割合で０．１〜
４０重量％を満足する２相混合酸化物層と、０．１〜５
μｍの平均層厚を有する、同じくオージェ電子分光分析
装置による観察で、主体がＴｉ2 Ｏ3 からなり、かつＯ
以外の非金属元素としてＣおよびＮを、合量で、Ｏとの
合量に占める割合で１〜２０原子％含有するＴｉ2 Ｏ3
主体層、で構成され、かつ前記Ｔｉ化合物層と前記２相
混合酸化物層との間に、前記Ｔｉ 2 Ｏ3 主体層を介在さ
せた層構造をもった硬質被覆層を３〜３０μｍの全体平
均層厚で化学蒸着および／または物理蒸着してなる、硬
質被覆層がすぐれた熱遮断性および層間密着性を有する
被覆超硬工具に特徴を有するものである。
【０００８】つぎに、この発明の被覆超硬工具の硬質被
覆層を構成する２相混合酸化物層、Ｔｉ2 Ｏ3 主体層、
およびＴｉ化合物層について説明する。 （ａ）２相混合酸化物層 ２相混合酸化物層は、上記の通り高温熱伝導率がＡｌ2
Ｏ3 層に比して一段と低く、かつＡｌ2 Ｏ3 層と同等の
すぐれた耐熱性と強度を合わせもち、前記の高温熱伝導
率の低下はＺｒＯ2 相、前記耐熱性と強度はＡｌ2 Ｏ3
相によってそれぞれもたらされるものである。したがっ
て、ＺｒＯ2 相の割合がＡｌ2 Ｏ3 相との合量に占める
割合で０．１重量％未満では所望の高温熱伝導率低下が
図れず、一方その割合が同じく４０重量％を越えると相
対的にＡｌ2 Ｏ3 相の割合が低くなり過ぎて耐熱性およ
び強度が急激に低下するようになることから、ＺｒＯ2
相の割合をＡｌ2 Ｏ3 相との合量に占める割合で０．１
〜４０重量％、望ましくは１〜１５重量％、さらに望ま
しくは２〜６重量％と定めた。また、上記２相混合酸化
物層の平均層厚を０．５〜２０μｍとしたのは、その厚
さが０．５μｍ未満では２相混合酸化物層のもつ上記の
特性を十分に発揮することができず、一方その厚さが２
０μｍを越えると、切刃に欠けやチッピング（微小欠
け）が発生し易くなるという理由によるものである。
覆層を構成する２相混合酸化物層、Ｔｉ2 Ｏ3 主体層、
およびＴｉ化合物層について説明する。 （ａ）２相混合酸化物層 ２相混合酸化物層は、上記の通り高温熱伝導率がＡｌ2
Ｏ3 層に比して一段と低く、かつＡｌ2 Ｏ3 層と同等の
すぐれた耐熱性と強度を合わせもち、前記の高温熱伝導
率の低下はＺｒＯ2 相、前記耐熱性と強度はＡｌ2 Ｏ3
相によってそれぞれもたらされるものである。したがっ
て、ＺｒＯ2 相の割合がＡｌ2 Ｏ3 相との合量に占める
割合で０．１重量％未満では所望の高温熱伝導率低下が
図れず、一方その割合が同じく４０重量％を越えると相
対的にＡｌ2 Ｏ3 相の割合が低くなり過ぎて耐熱性およ
び強度が急激に低下するようになることから、ＺｒＯ2
相の割合をＡｌ2 Ｏ3 相との合量に占める割合で０．１
〜４０重量％、望ましくは１〜１５重量％、さらに望ま
しくは２〜６重量％と定めた。また、上記２相混合酸化
物層の平均層厚を０．５〜２０μｍとしたのは、その厚
さが０．５μｍ未満では２相混合酸化物層のもつ上記の
特性を十分に発揮することができず、一方その厚さが２
０μｍを越えると、切刃に欠けやチッピング（微小欠
け）が発生し易くなるという理由によるものである。
【０００９】（ｂ）Ｔｉ2 Ｏ3 主体層 Ｔｉ2 Ｏ3 主体層におけるＣおよびＮには層自体の強度
を向上させる作用があるが、その含有量がＯとの合量に
占める割合で１原子％未満では所望の強度向上効果が得
られず、一方その含有量が同じく２０原子％を越える
と、Ｔｉ2 Ｏ3 のもつすぐれた層間密着性が損なわれる
ようになることから、その含有量を１〜２０原子％と定
めた。なお、この場合、Ｔｉ2 Ｏ3 主体層中のＣとＮの
含有割合は、反応ガス中のＣＯ、ＣＯ2 、Ａｒ、および
Ｎ2 の含有割合を調整することによって制御でき、また
ＣとＮの相互割合は、ＣＯ、ＣＯ2 、およびＮ2 の相互
割合を調整することによって制御できるが、ＣとＮは共
に層自体の強度向上に均等作用を発揮するので、合量で
１〜２０原子％の範囲内の所定含有割合であれば、Ｃが
Ｎに比して相対的に多くても、逆にＣがＮに比して少な
くても前記強度向上効果に変りはないことから、Ｃおよ
びＮの含有量を合量で１〜２０原子％としたのである。
また、上記Ｔｉ2 Ｏ3 主体層の平均層厚を０．１〜５μ
ｍとしたのは、その厚さが０．１μｍ未満では２相混合
酸化物層およびＴｉ化合物層との間に所望のすぐれた層
間密着性を確保することができず、一方その厚さが５μ
ｍを越えると、切刃に欠けやチッピングが発生し易くな
るという理由によるものである。
を向上させる作用があるが、その含有量がＯとの合量に
占める割合で１原子％未満では所望の強度向上効果が得
られず、一方その含有量が同じく２０原子％を越える
と、Ｔｉ2 Ｏ3 のもつすぐれた層間密着性が損なわれる
ようになることから、その含有量を１〜２０原子％と定
めた。なお、この場合、Ｔｉ2 Ｏ3 主体層中のＣとＮの
含有割合は、反応ガス中のＣＯ、ＣＯ2 、Ａｒ、および
Ｎ2 の含有割合を調整することによって制御でき、また
ＣとＮの相互割合は、ＣＯ、ＣＯ2 、およびＮ2 の相互
割合を調整することによって制御できるが、ＣとＮは共
に層自体の強度向上に均等作用を発揮するので、合量で
１〜２０原子％の範囲内の所定含有割合であれば、Ｃが
Ｎに比して相対的に多くても、逆にＣがＮに比して少な
くても前記強度向上効果に変りはないことから、Ｃおよ
びＮの含有量を合量で１〜２０原子％としたのである。
また、上記Ｔｉ2 Ｏ3 主体層の平均層厚を０．１〜５μ
ｍとしたのは、その厚さが０．１μｍ未満では２相混合
酸化物層およびＴｉ化合物層との間に所望のすぐれた層
間密着性を確保することができず、一方その厚さが５μ
ｍを越えると、切刃に欠けやチッピングが発生し易くな
るという理由によるものである。
【００１０】（ｃ）Ｔｉ化合物層 Ｔｉ化合物層には、自身のもつすぐれた靭性によって硬
質被覆層の耐欠損性を向上させる作用があるが、その個
々の平均層厚が０．１μｍ未満では十分な靭性向上効果
が発揮できず、一方その平均層厚が２０μｍを越える
と、摩耗が急激に進行するようになることから、その平
均層厚を０．１〜２０μｍと定めた。なお、硬質被覆層
の全体平均層厚を３〜３０μｍとしたのは、その全体平
均層厚が３μｍ未満では、所望の耐摩耗性を確保するこ
とができず、一方その全体平均層厚が３０μｍを越える
と、切刃に欠けやチッピングが発生し易くなるという理
由からである。
質被覆層の耐欠損性を向上させる作用があるが、その個
々の平均層厚が０．１μｍ未満では十分な靭性向上効果
が発揮できず、一方その平均層厚が２０μｍを越える
と、摩耗が急激に進行するようになることから、その平
均層厚を０．１〜２０μｍと定めた。なお、硬質被覆層
の全体平均層厚を３〜３０μｍとしたのは、その全体平
均層厚が３μｍ未満では、所望の耐摩耗性を確保するこ
とができず、一方その全体平均層厚が３０μｍを越える
と、切刃に欠けやチッピングが発生し易くなるという理
由からである。
【００１１】
【発明の実施の形態】つぎに、この発明の被覆超硬工具
を実施例により具体的に説明する。原料粉末として、い
ずれも０．５〜５μｍの範囲内の所定の平均粒径を有す
るＷＣ粉末、（Ｔｉ，Ｗ）Ｃ（重量比で、以下同じ、Ｔ
ｉＣ／ＷＣ＝３０／７０）粉末、（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮ（Ｔ
ｉＣ／ＴｉＮ／ＷＣ＝２４／２０／５６）粉末、（Ｔ
ａ，Ｎｂ）Ｃ（ＴａＣ／ＮｂＣ＝９０／１０）粉末、Ｃ
ｒ3 Ｃ2 粉末、およびＣｏ粉末を用意し、これら原料粉
末を表１に示される配合組成に配合し、ボールミルで７
２時間湿式混合し、乾燥した後、圧粉体にプレス成形
し、この圧粉体を同じく表１に示される条件で真空焼結
することによりＩＳＯ・ＣＮＭＧ１２０４０２（超硬基
体Ａ〜Ｃ用）および同ＳＥＥＮ４２ＡＦＴＮ１（超硬基
体Ｄ、Ｄ用）に定める形状をもったスローアウエイチッ
プ型の超硬基体Ａ〜Ｅをそれぞれ製造した。なお、上記
超硬基体ＡおよびＢには、焼結したままで、表面部に結
合相形成成分であるＣｏ含有量が超硬基体内部に比して
相対的に高いＣｏ富化帯域が形成されており、残りの超
硬基体Ｃ、Ｄ、およびＥには、前記Ｃｏ富化帯域の形成
がなく、全体的に均質な組織をもつものであった。な
お、表１には、上記超硬基体Ａ〜Ｅの内部硬さ（ロック
ウエル硬さＡスケール）をそれぞれ示した。
を実施例により具体的に説明する。原料粉末として、い
ずれも０．５〜５μｍの範囲内の所定の平均粒径を有す
るＷＣ粉末、（Ｔｉ，Ｗ）Ｃ（重量比で、以下同じ、Ｔ
ｉＣ／ＷＣ＝３０／７０）粉末、（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮ（Ｔ
ｉＣ／ＴｉＮ／ＷＣ＝２４／２０／５６）粉末、（Ｔ
ａ，Ｎｂ）Ｃ（ＴａＣ／ＮｂＣ＝９０／１０）粉末、Ｃ
ｒ3 Ｃ2 粉末、およびＣｏ粉末を用意し、これら原料粉
末を表１に示される配合組成に配合し、ボールミルで７
２時間湿式混合し、乾燥した後、圧粉体にプレス成形
し、この圧粉体を同じく表１に示される条件で真空焼結
することによりＩＳＯ・ＣＮＭＧ１２０４０２（超硬基
体Ａ〜Ｃ用）および同ＳＥＥＮ４２ＡＦＴＮ１（超硬基
体Ｄ、Ｄ用）に定める形状をもったスローアウエイチッ
プ型の超硬基体Ａ〜Ｅをそれぞれ製造した。なお、上記
超硬基体ＡおよびＢには、焼結したままで、表面部に結
合相形成成分であるＣｏ含有量が超硬基体内部に比して
相対的に高いＣｏ富化帯域が形成されており、残りの超
硬基体Ｃ、Ｄ、およびＥには、前記Ｃｏ富化帯域の形成
がなく、全体的に均質な組織をもつものであった。な
お、表１には、上記超硬基体Ａ〜Ｅの内部硬さ（ロック
ウエル硬さＡスケール）をそれぞれ示した。
【００１２】ついで、これらの超硬基体Ａ〜Ｅの表面
に、ホーニングを施した状態で、通常の化学蒸着装置を
用い、表２〜４（表２におけるｌ−ＴｉＣＮは、例えば
特開平６−８０１０号公報に記載される縦長成長結晶組
織をもつたＴｉＣＮ層に相当するものであり、これ以外
の条件で形成された層はいずれも粒状結晶組織をもつも
のである）に示される条件にて、表５、６に示される目
標組成および目標層厚（切刃の逃げ面）の硬質被覆層を
形成することにより本発明被覆超硬工具１〜１２、およ
び従来被覆超硬工具１〜８をそれぞれ製造した。なお、
本発明被覆超硬工具１〜１２について、それぞれの切刃
逃げ面を、Ｃｕｋα線を線源として用いたＸ線回折で、
Ｘ線回折パターンを観察したところ、いずれもＴｉ2 Ｏ
3 の回折角（２θ）である２４．０±１度、３４．５±
１度、６１．０±１度、および６３．０±１度に回折ピ
ークが現われ、これによってＴｉ 2 Ｏ3 主体層は、主体
がＴｉ2 Ｏ3 からなることが確認でき、さらに工具縦断
面を鏡面研磨仕上げした状態で、工具すくい面および逃
げ面におけるＴｉ2 Ｏ3 主体層のＣおよびＮ含有量、並
びに２相混合酸化物層のＺｒＯ2 相の割合を、オージェ
電子分光分析装置を用いて測定したところ、いずれもＴ
ｉ2 Ｏ3 主体層中のＣ、Ｎ、およびＯの合量に占めるＣ
およびＮの合量の割合、並びに２相混合酸化物層中のＡ
ｌ2 Ｏ3 相およびＺｒＯ2 相の合量に占めるＺｒＯ2 相
の割合は表３、４の目標含有量と実質的に同じ値を示し
た。また、硬質被覆層を構成する構成層はいずれも目標
層厚と実質的に同じ平均層厚をもつものであった。
に、ホーニングを施した状態で、通常の化学蒸着装置を
用い、表２〜４（表２におけるｌ−ＴｉＣＮは、例えば
特開平６−８０１０号公報に記載される縦長成長結晶組
織をもつたＴｉＣＮ層に相当するものであり、これ以外
の条件で形成された層はいずれも粒状結晶組織をもつも
のである）に示される条件にて、表５、６に示される目
標組成および目標層厚（切刃の逃げ面）の硬質被覆層を
形成することにより本発明被覆超硬工具１〜１２、およ
び従来被覆超硬工具１〜８をそれぞれ製造した。なお、
本発明被覆超硬工具１〜１２について、それぞれの切刃
逃げ面を、Ｃｕｋα線を線源として用いたＸ線回折で、
Ｘ線回折パターンを観察したところ、いずれもＴｉ2 Ｏ
3 の回折角（２θ）である２４．０±１度、３４．５±
１度、６１．０±１度、および６３．０±１度に回折ピ
ークが現われ、これによってＴｉ 2 Ｏ3 主体層は、主体
がＴｉ2 Ｏ3 からなることが確認でき、さらに工具縦断
面を鏡面研磨仕上げした状態で、工具すくい面および逃
げ面におけるＴｉ2 Ｏ3 主体層のＣおよびＮ含有量、並
びに２相混合酸化物層のＺｒＯ2 相の割合を、オージェ
電子分光分析装置を用いて測定したところ、いずれもＴ
ｉ2 Ｏ3 主体層中のＣ、Ｎ、およびＯの合量に占めるＣ
およびＮの合量の割合、並びに２相混合酸化物層中のＡ
ｌ2 Ｏ3 相およびＺｒＯ2 相の合量に占めるＺｒＯ2 相
の割合は表３、４の目標含有量と実質的に同じ値を示し
た。また、硬質被覆層を構成する構成層はいずれも目標
層厚と実質的に同じ平均層厚をもつものであった。
【００１３】つぎに、上記本発明被覆超硬工具１〜８お
よび従来被覆超硬工具１〜６について、 被削材：ＪＩＳ・Ｓ３５Ｃ（硬さ：ＨB １７８）の丸
棒、 切削速度：４００ｍ／ｍｉｎ．、 切込み：３ｍｍ、 送り：０．２５ｍｍ／ｒｅｖ．、 切削時間：７分、 の条件での炭素鋼の乾式高速連続切削試験、並びに、 被削材：ＪＩＳ・ＳＣＭ４４０（硬さ：ＨB ２１０）の
角材、 切削速度：３００ｍ／ｍｉｎ．、 切込み：３．５ｍｍ、 ０送り：０．２ｍｍ／ｒｅｖ．、 切削時間：５分、 の条件での合金鋼の乾式高速断続切削試験を行い、いず
れの切削試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。これ
らの測定結果を表７に示した。また、上記本発明被覆超
硬工具９〜１２および従来被覆超硬工具７、８につい
て、 被削材：幅１００ｍｍ×長さ５００ｍｍの寸法をもった
ＪＩＳ・Ｓ２５Ｃ（硬さ：ＨB １５０）の角材、 切削速度：３１０ｍ／ｍｉｎ．、 切込み：１．８ｍｍ、 送り：０．１７ｍｍ／刃、 切削時間：１０分、 の条件での軟鋼の乾式高速フライス切削試験を行い、切
刃の逃げ面摩耗幅を測定した。この測定結果も表７に示
した。
よび従来被覆超硬工具１〜６について、 被削材：ＪＩＳ・Ｓ３５Ｃ（硬さ：ＨB １７８）の丸
棒、 切削速度：４００ｍ／ｍｉｎ．、 切込み：３ｍｍ、 送り：０．２５ｍｍ／ｒｅｖ．、 切削時間：７分、 の条件での炭素鋼の乾式高速連続切削試験、並びに、 被削材：ＪＩＳ・ＳＣＭ４４０（硬さ：ＨB ２１０）の
角材、 切削速度：３００ｍ／ｍｉｎ．、 切込み：３．５ｍｍ、 ０送り：０．２ｍｍ／ｒｅｖ．、 切削時間：５分、 の条件での合金鋼の乾式高速断続切削試験を行い、いず
れの切削試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。これ
らの測定結果を表７に示した。また、上記本発明被覆超
硬工具９〜１２および従来被覆超硬工具７、８につい
て、 被削材：幅１００ｍｍ×長さ５００ｍｍの寸法をもった
ＪＩＳ・Ｓ２５Ｃ（硬さ：ＨB １５０）の角材、 切削速度：３１０ｍ／ｍｉｎ．、 切込み：１．８ｍｍ、 送り：０．１７ｍｍ／刃、 切削時間：１０分、 の条件での軟鋼の乾式高速フライス切削試験を行い、切
刃の逃げ面摩耗幅を測定した。この測定結果も表７に示
した。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【表２】
【００１６】
【表３】
【００１７】
【表４】
【００１８】
【表５】
【００１９】
【表６】
【００２０】
【表７】
【００２１】
【発明の効果】表５〜７に示される結果から、硬質被覆
層がＴｉ化合物層、２相混合酸化物層、およびＴｉ2 Ｏ
3 主体層からなる本発明被覆超硬工具１〜１２は、硬質
被覆層がＴｉ化合物層とＡｌ2 Ｏ3 層からなる従来被覆
超硬工具１〜８に比して、高速連続切削ではすぐれた耐
摩耗性を示し、また高速断続切削および高速フライス切
削では、従来被覆超硬工具においては、硬質被覆層を構
成するＴｉ化合物層とＡｌ2 Ｏ3 層の層間密着性が不十
分なために比較的短時間で硬質被覆層にいずれも剥離が
発生し、これが原因で使用寿命に至るのに対して、本発
明被覆超硬工具では、硬質被覆層に剥離の発生なく、す
ぐれた耐摩耗性を長期に亘って発揮することが明らかで
ある。上述のように、この発明の被覆超硬工具は、これ
の硬質被覆層がすぐれた熱遮断性を有し、さらにこれの
構成層が相互間ですぐれた層間密着性を有するので、例
えば鋼や鋳鉄などの通常の条件での連続切削や断続切削
は勿論のこと、特にこれらの切削を高熱発生を伴う高速
で行っても、長期に亘ってすぐれた切削性能を発揮し、
したがって切削加工の高速化に十分に対応でき、かつ省
力化にも寄与するものである。
層がＴｉ化合物層、２相混合酸化物層、およびＴｉ2 Ｏ
3 主体層からなる本発明被覆超硬工具１〜１２は、硬質
被覆層がＴｉ化合物層とＡｌ2 Ｏ3 層からなる従来被覆
超硬工具１〜８に比して、高速連続切削ではすぐれた耐
摩耗性を示し、また高速断続切削および高速フライス切
削では、従来被覆超硬工具においては、硬質被覆層を構
成するＴｉ化合物層とＡｌ2 Ｏ3 層の層間密着性が不十
分なために比較的短時間で硬質被覆層にいずれも剥離が
発生し、これが原因で使用寿命に至るのに対して、本発
明被覆超硬工具では、硬質被覆層に剥離の発生なく、す
ぐれた耐摩耗性を長期に亘って発揮することが明らかで
ある。上述のように、この発明の被覆超硬工具は、これ
の硬質被覆層がすぐれた熱遮断性を有し、さらにこれの
構成層が相互間ですぐれた層間密着性を有するので、例
えば鋼や鋳鉄などの通常の条件での連続切削や断続切削
は勿論のこと、特にこれらの切削を高熱発生を伴う高速
で行っても、長期に亘ってすぐれた切削性能を発揮し、
したがって切削加工の高速化に十分に対応でき、かつ省
力化にも寄与するものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大鹿 高歳 埼玉県大宮市北袋町１−297 三菱マテリ アル株式会社総合研究所内 (72)発明者 植田 稔晃 埼玉県大宮市北袋町１−297 三菱マテリ アル株式会社総合研究所内 Ｆターム(参考） 3C046 FF03 FF16 FF25 4K029 AA04 BA41 BA43 BA48 BA54 BA55 BA60 BB02 BC00 BC10 BD05 EA01 4K030 BA18 BA35 BA36 BA38 BA41 BA42 BA43 BA46 CA03 JA01 LA22
Claims (1)
- 【請求項１】 炭化タングステン基超硬合金基体の表面
に、 （ａ） いずれも０．１〜２０μｍの平均層厚を有す
る、炭化チタン層、窒化チタン層、炭窒化チタン層、炭
酸化チタン層、窒酸化チタン層、および炭窒酸化チタン
層のうちの１種または２種以上からなるＴｉ化合物層
と、 （ｂ） ０．５〜２０μｍの平均層厚を有し、オージェ
電子分光分析装置による観察で、酸化アルミニウム相と
酸化ジルコニウム相の２相混合組織を示し、かつ前記酸
化ジルコニウム相の割合が前記酸化アルミニウム相との
合量に占める割合で０．１〜４０重量％である２相混合
酸化物層と、 （ｃ） ０．１〜５μｍの平均層厚を有し、主体が三酸
化二チタンからなり、オージェ電子分光分析装置による
観察で、酸素以外の非金属元素として炭素および窒素
を、合量で、酸素との合量に占める割合で１〜２０原子
％含有する三酸化二チタン主体層、で構成され、かつ前
記Ｔｉ化合物層と前記２相混合酸化物層との間に、前記
三酸化二チタン主体層を介在させた層構造をもった硬質
被覆層を３〜３０μｍの全体平均層厚で化学蒸着および
／または物理蒸着してなる、硬質被覆層がすぐれた熱遮
断性および層間密着性を有する表面被覆超硬合金製切削
工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14605699A JP3922330B2 (ja) | 1999-05-26 | 1999-05-26 | 硬質被覆層がすぐれた熱遮断性および層間密着性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14605699A JP3922330B2 (ja) | 1999-05-26 | 1999-05-26 | 硬質被覆層がすぐれた熱遮断性および層間密着性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000334605A true JP2000334605A (ja) | 2000-12-05 |
| JP3922330B2 JP3922330B2 (ja) | 2007-05-30 |
Family
ID=15399100
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14605699A Expired - Fee Related JP3922330B2 (ja) | 1999-05-26 | 1999-05-26 | 硬質被覆層がすぐれた熱遮断性および層間密着性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3922330B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010082741A (ja) * | 2008-09-30 | 2010-04-15 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | 表面被覆切削工具 |
| JP2010082740A (ja) * | 2008-09-30 | 2010-04-15 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | 表面被覆切削工具 |
-
1999
- 1999-05-26 JP JP14605699A patent/JP3922330B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010082741A (ja) * | 2008-09-30 | 2010-04-15 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | 表面被覆切削工具 |
| JP2010082740A (ja) * | 2008-09-30 | 2010-04-15 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | 表面被覆切削工具 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3922330B2 (ja) | 2007-05-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5029825B2 (ja) | 硬質被覆層が高速重切削加工ですぐれた耐チッピング性と耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 | |
| JPH068008A (ja) | 耐チッピング性にすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JP2001009604A (ja) | 硬質被覆層が高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JP2861832B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JP3269305B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JP2001322008A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP2000158204A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JPH10204639A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP3266047B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP2000334605A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた熱遮断性および層間密着性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP3230372B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性および耐欠損性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JP3230396B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JPH10244405A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP3230375B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性および耐欠損性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JP3282600B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐欠損性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP2000218409A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐欠損性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP3119414B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JP3230373B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性および耐欠損性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JP2001096404A (ja) | 断続重切削で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JP3371823B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JPH1076405A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP2000158207A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JP3265885B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JP2927182B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JP2001062603A (ja) | 断続重切削で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20040929 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20061025 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20061030 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20061117 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20070131 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20070213 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100302 Year of fee payment: 3 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100302 Year of fee payment: 3 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110302 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120302 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130302 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140302 Year of fee payment: 7 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |