JP2000328204A - 耐食高周波焼入れ用鋼 - Google Patents
耐食高周波焼入れ用鋼Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 従来のＳＵＳ４４０Ｃや、１３％Ｃｒ系マル
テンサイト鋼の高周波焼入により必要な表面硬さや有効
硬化層深さを得ることができにくい点を改善し、耐食性
を満足し、かつ従来鋼より高周波焼入性に優れ、耐摩耗
性に優れたマルテンサイト鋼を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．３５〜０．６５％、
Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：１．５％、Ｃｒ：７．０〜
１５．０％、Ｎ：０．０５０〜０．２０％以下を含有
し、かつＣｒ／Ｃ＋Ｎ≦２４を満足し、さらに必要によ
りＭｏ≦３％、Ｖ≦３％、Ｎｂ≦１％、Ｎｉ≦１％から
選択した１種又は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可
避不純物からなることを特徴とする高周波焼入れ用鋼。
テンサイト鋼の高周波焼入により必要な表面硬さや有効
硬化層深さを得ることができにくい点を改善し、耐食性
を満足し、かつ従来鋼より高周波焼入性に優れ、耐摩耗
性に優れたマルテンサイト鋼を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．３５〜０．６５％、
Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：１．５％、Ｃｒ：７．０〜
１５．０％、Ｎ：０．０５０〜０．２０％以下を含有
し、かつＣｒ／Ｃ＋Ｎ≦２４を満足し、さらに必要によ
りＭｏ≦３％、Ｖ≦３％、Ｎｂ≦１％、Ｎｉ≦１％から
選択した１種又は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可
避不純物からなることを特徴とする高周波焼入れ用鋼。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】耐食性を満足し、かつ高周波
焼入れにより耐摩耗性や転動疲労寿命が要求される分野
に適用する耐食マルテンサイト鋼に関する。
焼入れにより耐摩耗性や転動疲労寿命が要求される分野
に適用する耐食マルテンサイト鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】耐食性が要求される環境において使用さ
れ、あるいは転がり軸受、直動軸受、ボールネジ、シャ
フト、金型などに使用する鋼としては、ＪＩＳ ＳＵＳ
４４０Ｃや、１３％Ｃｒ系マルテンサイト形鋼が適用さ
れている。従来、これらの鋼材に通常焼入れ焼戻し（通
称、「ズブ焼入れ」という。）により硬化して使用して
いる。しかし、熱処理コストを低減し、さらに熱処理工
程の簡略化の目的において、高周波焼入れを適用するこ
とが望まれている。
れ、あるいは転がり軸受、直動軸受、ボールネジ、シャ
フト、金型などに使用する鋼としては、ＪＩＳ ＳＵＳ
４４０Ｃや、１３％Ｃｒ系マルテンサイト形鋼が適用さ
れている。従来、これらの鋼材に通常焼入れ焼戻し（通
称、「ズブ焼入れ」という。）により硬化して使用して
いる。しかし、熱処理コストを低減し、さらに熱処理工
程の簡略化の目的において、高周波焼入れを適用するこ
とが望まれている。
【０００３】しかしながら、これらの鋼材は焼きなまし
状態の炭化物がＣｒ系炭化物であって、低合金構造用鋼
一般のセメンタイトと異なり炭化物固溶の点で高周波焼
入性が困難であるので、必要な表面硬さや有効硬化層深
さを得ることが難しい問題があった。これらの問題に対
処するものとして、特開平１０−２５５５０号公報に開
示されている鋼がある。この鋼は、Ｃｒ／Ｃ比を２５以
下にすることにより耐食性をＳＵＳ４４０Ｃと同等と
し、かつ高周波焼入性を向上させた鋼であるが、必ずし
もその高周波焼入性は十分でなく、改善が求められてい
る。
状態の炭化物がＣｒ系炭化物であって、低合金構造用鋼
一般のセメンタイトと異なり炭化物固溶の点で高周波焼
入性が困難であるので、必要な表面硬さや有効硬化層深
さを得ることが難しい問題があった。これらの問題に対
処するものとして、特開平１０−２５５５０号公報に開
示されている鋼がある。この鋼は、Ｃｒ／Ｃ比を２５以
下にすることにより耐食性をＳＵＳ４４０Ｃと同等と
し、かつ高周波焼入性を向上させた鋼であるが、必ずし
もその高周波焼入性は十分でなく、改善が求められてい
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、ＳＵＳ４４
０Ｃや、１３％Ｃｒ系マルテンサイト鋼では得ることが
できにくい高周波焼入による表面硬さや有効硬化層深さ
を得ることができるものとし、耐食性を満足し、かつ従
来鋼より高周波焼入性に優れ、耐摩耗性や転動疲労寿命
に優れたマルテンサイト鋼を提供することである。
０Ｃや、１３％Ｃｒ系マルテンサイト鋼では得ることが
できにくい高周波焼入による表面硬さや有効硬化層深さ
を得ることができるものとし、耐食性を満足し、かつ従
来鋼より高周波焼入性に優れ、耐摩耗性や転動疲労寿命
に優れたマルテンサイト鋼を提供することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めの本発明の手段は、耐食性のためにＮは不純物レベル
の含有である従来型の１３％Ｃｒ系鋼以上を必須とし、
さらに従来鋼より、高周波焼入性に優れるものとするこ
とであり、請求項１の発明では、重量％で、Ｃ：０．３
５〜０．６５％、Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：１．５
％、Ｃｒ：７．０〜１５．０％、Ｎ：０．０５０〜０．
２０％以下を含有し、かつＣｒ／Ｃ＋Ｎ≦２４を満足
し、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなることを特徴とす
る高周波焼入れ用鋼である。
めの本発明の手段は、耐食性のためにＮは不純物レベル
の含有である従来型の１３％Ｃｒ系鋼以上を必須とし、
さらに従来鋼より、高周波焼入性に優れるものとするこ
とであり、請求項１の発明では、重量％で、Ｃ：０．３
５〜０．６５％、Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：１．５
％、Ｃｒ：７．０〜１５．０％、Ｎ：０．０５０〜０．
２０％以下を含有し、かつＣｒ／Ｃ＋Ｎ≦２４を満足
し、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなることを特徴とす
る高周波焼入れ用鋼である。
【０００６】請求項２の発明では、重量％で、Ｃ：０．
３５〜０．６５％、Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：１．５
％、Ｃｒ：７．０〜１５．０％、Ｎ：０．０５０〜０．
２０％以下を含有し、かつＣｒ／Ｃ＋Ｎ≦２４を満足
し、さらにＭｏ≦３％、Ｖ≦３％、Ｎｂ≦１％、Ｎｉ≦
１％から選択した１種又は２種以上を含有し、残部Ｆｅ
及び不可避不純物からなることを特徴とする高周波焼入
れ用鋼である。
３５〜０．６５％、Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：１．５
％、Ｃｒ：７．０〜１５．０％、Ｎ：０．０５０〜０．
２０％以下を含有し、かつＣｒ／Ｃ＋Ｎ≦２４を満足
し、さらにＭｏ≦３％、Ｖ≦３％、Ｎｂ≦１％、Ｎｉ≦
１％から選択した１種又は２種以上を含有し、残部Ｆｅ
及び不可避不純物からなることを特徴とする高周波焼入
れ用鋼である。
【０００７】以下に本発明鋼の含有成分について説明す
る。以下、％は重量％で示す。Ｃは、焼入性を確保する
ために少なくとも０．３５％必要であるが、０．６５％
を超えて存在すると加工性を低下するので、０．３５〜
０．６５％とする。
る。以下、％は重量％で示す。Ｃは、焼入性を確保する
ために少なくとも０．３５％必要であるが、０．６５％
を超えて存在すると加工性を低下するので、０．３５〜
０．６５％とする。
【０００８】Ｓｉは、鋼の脱酸に主として必要な元素と
して添加される元素であり、また焼入性を向上させる元
素であるが、しかし、Ｓｉの過度の含有は加工性および
靱性を劣化するので、２．０％以下とする。
して添加される元素であり、また焼入性を向上させる元
素であるが、しかし、Ｓｉの過度の含有は加工性および
靱性を劣化するので、２．０％以下とする。
【０００９】Ｍｎは、Ｓｉと同様に鋼の脱酸効果のため
必然的に含有するが、過度の含有は加工性を劣化するの
で、１．５％以下とする。
必然的に含有するが、過度の含有は加工性を劣化するの
で、１．５％以下とする。
【００１０】Ｃｒは、Ｃと結合し硬質炭化物を形成し、
耐摩耗性を向上させるとともに耐食性を向上させる元素
である。耐食性のためには７．０％以上必要であるが、
Ｃｒが多すぎると共晶炭化物が粗大化し、転動疲労寿命
を低下させるので上限を１５．０％とする。
耐摩耗性を向上させるとともに耐食性を向上させる元素
である。耐食性のためには７．０％以上必要であるが、
Ｃｒが多すぎると共晶炭化物が粗大化し、転動疲労寿命
を低下させるので上限を１５．０％とする。
【００１１】Ｎは、一般には結晶粒を微細化するために
添加されるが、焼きなまし状態においてＣｒ炭化物に固
溶して炭窒化物の状態になり、従来鋼のＣｒ炭化物より
微細化し固溶し易くなる。したがって、Ｎ添加は高周波
焼入性を有利にする効果を有する。そして従来の１３％
Ｃｒ鋼に勝る耐食性を得るために、０．０５％以上添加
するが、多すぎると高周波焼入後の残留オーステナイト
量が過剰になり硬さ低下を招くので０．２０％以下とす
る。
添加されるが、焼きなまし状態においてＣｒ炭化物に固
溶して炭窒化物の状態になり、従来鋼のＣｒ炭化物より
微細化し固溶し易くなる。したがって、Ｎ添加は高周波
焼入性を有利にする効果を有する。そして従来の１３％
Ｃｒ鋼に勝る耐食性を得るために、０．０５％以上添加
するが、多すぎると高周波焼入後の残留オーステナイト
量が過剰になり硬さ低下を招くので０．２０％以下とす
る。
【００１２】Ｃｒ／Ｃ＋Ｎの値を２４以下とするのは、
炭窒化物中のＣｒ含有量を抑えることでその安定性を減
じて固溶促進により高周波焼入性を向上させるために上
限を２４とする。
炭窒化物中のＣｒ含有量を抑えることでその安定性を減
じて固溶促進により高周波焼入性を向上させるために上
限を２４とする。
【００１３】そして、焼きなましの炭窒化物中のＮは焼
入後はマルテンサイト中に固溶し、このマルテンサイト
中の固溶Ｎは耐食性を向上させる効果を発揮する。した
がって、Ｃｒ／Ｃ＋Ｎ≦２４とすることによりＣｒ添加
量を抑えることができるが、その分、耐食性は減少す
る。そこで上記のとおりＮを添加して耐食性を補ってい
る。
入後はマルテンサイト中に固溶し、このマルテンサイト
中の固溶Ｎは耐食性を向上させる効果を発揮する。した
がって、Ｃｒ／Ｃ＋Ｎ≦２４とすることによりＣｒ添加
量を抑えることができるが、その分、耐食性は減少す
る。そこで上記のとおりＮを添加して耐食性を補ってい
る。
【００１４】Ｍｏは、耐食性の向上および炭化物を形成
し耐摩耗性の向上のためにさらに添加するが、３．０％
を超えて添加しても効果が飽和し、熱間加工性を低下す
るので３．０％以下とする。
し耐摩耗性の向上のためにさらに添加するが、３．０％
を超えて添加しても効果が飽和し、熱間加工性を低下す
るので３．０％以下とする。
【００１５】Ｖ、ＮｂはＭｏと同様に耐食性の向上およ
び耐摩耗性に寄与する。またＮ含有による結晶粒を微細
化する助長し転動疲労寿命を高める元素として添加する
が、Ｖは３％を超えて、Ｎｂは１％を超えて添加すると
加工性を阻害するので、Ｖは３％以下とし、Ｎｂは１％
以下とする。
び耐摩耗性に寄与する。またＮ含有による結晶粒を微細
化する助長し転動疲労寿命を高める元素として添加する
が、Ｖは３％を超えて、Ｎｂは１％を超えて添加すると
加工性を阻害するので、Ｖは３％以下とし、Ｎｂは１％
以下とする。
【００１６】Ｎｉは、オーステナイト域拡大元素であ
り、Ａｃ3変態点を低くする効果により炭化物固溶を促
進するので添加するが、１％を超えて添加すると加工性
を阻害するので１％以下とする。
り、Ａｃ3変態点を低くする効果により炭化物固溶を促
進するので添加するが、１％を超えて添加すると加工性
を阻害するので１％以下とする。
【００１７】すなわち、本発明の基本思想は、請求項に
記載の基本組成において、０．０５０％以上のＮを含有
させ、Ｃｒ／Ｃ＋Ｎ≦２４とすることで、焼きなまし状
態でのＣｒ系炭化物を改質し、炭化物を固溶させ易くし
て高周波焼入性を改善することである。
記載の基本組成において、０．０５０％以上のＮを含有
させ、Ｃｒ／Ｃ＋Ｎ≦２４とすることで、焼きなまし状
態でのＣｒ系炭化物を改質し、炭化物を固溶させ易くし
て高周波焼入性を改善することである。
【００１８】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を以下に示
す。Ｃ：０．３５〜０．６５％、Ｓｉ：２．０％以下、
Ｍｎ：１．５％、Ｃｒ：７．０〜１５．０％、Ｎ：０．
０５０〜０．２０％以下を含有し、かつＣｒ／Ｃ＋Ｎ≦
２４を満足し、必要に応じて、さらに、Ｍｏ≦３．０
％、Ｖ≦３．０％、Ｎｂ≦１％、Ｎｉ≦１％の４種から
選択した１種又は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可
避不純物からなる鋼を溶製する。この鋼を所定形状に熱
間鍛造して棒材を得て焼きなまし材とする。これを高周
波焼入れ装置を用いて、表面を１１００℃に加熱、水冷
して１６０℃に６０分間焼戻して耐食性及び耐摩耗性に
優れた高周波焼入れ用鋼を得る。
す。Ｃ：０．３５〜０．６５％、Ｓｉ：２．０％以下、
Ｍｎ：１．５％、Ｃｒ：７．０〜１５．０％、Ｎ：０．
０５０〜０．２０％以下を含有し、かつＣｒ／Ｃ＋Ｎ≦
２４を満足し、必要に応じて、さらに、Ｍｏ≦３．０
％、Ｖ≦３．０％、Ｎｂ≦１％、Ｎｉ≦１％の４種から
選択した１種又は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可
避不純物からなる鋼を溶製する。この鋼を所定形状に熱
間鍛造して棒材を得て焼きなまし材とする。これを高周
波焼入れ装置を用いて、表面を１１００℃に加熱、水冷
して１６０℃に６０分間焼戻して耐食性及び耐摩耗性に
優れた高周波焼入れ用鋼を得る。
【００１９】
【実施例】表１に示す鋼組成の供試鋼を溶製する。供試
鋼のＮｏ．１〜６は本発明の発明鋼で、Ｎｏ７〜１３は
比較鋼であり、特にＮｏ．１２は１３％Ｃｒ系鋼でＮが
０．０５％以下であり、また、Ｃが０．６５％より多
く、Ｃ＋Ｎも本発明鋼に比して多い。Ｎｏ．７はＣｒが
少なく、Ｎｏ．８はＮが少なく、Ｎｏ．９および１０
は、Ｃｒ／Ｃ＋Ｎが多く、Ｎｏ．１１はＮが少ないもの
である。
鋼のＮｏ．１〜６は本発明の発明鋼で、Ｎｏ７〜１３は
比較鋼であり、特にＮｏ．１２は１３％Ｃｒ系鋼でＮが
０．０５％以下であり、また、Ｃが０．６５％より多
く、Ｃ＋Ｎも本発明鋼に比して多い。Ｎｏ．７はＣｒが
少なく、Ｎｏ．８はＮが少なく、Ｎｏ．９および１０
は、Ｃｒ／Ｃ＋Ｎが多く、Ｎｏ．１１はＮが少ないもの
である。
【００２０】上記の溶製により得られた供試鋼を熱間鍛
造で鍛伸してなる焼きなまし材からφ２５ｍｍの丸棒を
得た。高周波焼入れ装置によりこの丸棒の表面温度を１
１００℃に加熱後に水冷して焼入し、さらに１６０℃×
６０分の焼戻しを行った。この表面焼入焼戻し材につい
て、表面から０．０５ｍｍ深さ位置の高周波焼入れ表面
硬さ（ＨＶ）と、硬さ６００ＨＶの高周波焼入れ深さ
と、この表面焼入焼戻し材を６％ＮａＣｌ＋０．５％Ｈ
2Ｏ2の溶液に６時間浸漬したときの重量減少量の孔食減
量で評価し、その結果を表１に示す。
造で鍛伸してなる焼きなまし材からφ２５ｍｍの丸棒を
得た。高周波焼入れ装置によりこの丸棒の表面温度を１
１００℃に加熱後に水冷して焼入し、さらに１６０℃×
６０分の焼戻しを行った。この表面焼入焼戻し材につい
て、表面から０．０５ｍｍ深さ位置の高周波焼入れ表面
硬さ（ＨＶ）と、硬さ６００ＨＶの高周波焼入れ深さ
と、この表面焼入焼戻し材を６％ＮａＣｌ＋０．５％Ｈ
2Ｏ2の溶液に６時間浸漬したときの重量減少量の孔食減
量で評価し、その結果を表１に示す。
【００２１】本発明鋼は何れも高周波焼入れ表面硬さが
７２０ＨＶ以上でかつ高周波焼入れ深さも６００ＨＶ相
当深さで２．２ｍｍ以上と優れた高周波焼入性を有し、
かついずれも孔食減量が５．５ｇ／ｍｍ2・ｈ以下と耐
食性にも優れている。これに対し比較鋼のＮｏ．７はＣ
ｒが少なく、高周波焼入性は満足できるが耐食性が劣っ
ている。比較鋼のＮｏ．８はＮが少なく、高周波焼入れ
深さおよび耐食性が劣っている。比較鋼のＮｏ．９およ
びＮｏ．１０は共にＣｒ／Ｃ＋Ｎが２５より大であり、
耐食性は満足できるが高周波焼入れ深さが劣っている。
比較鋼のＮｏ．１１はＮが少なく、耐食性に劣る。比較
鋼のＮｏ．１２は１３％Ｃｒ系鋼で、Ｎが少なく、Ｃ＋
Ｎは多く、本発明鋼に比し高周波焼入性および耐食性の
両方で劣っている。比較鋼のＮｏ．１３はＳＵＳ４４０
Ｃで本発明鋼に比し高周波焼入性および耐食性の両方で
劣っている。
７２０ＨＶ以上でかつ高周波焼入れ深さも６００ＨＶ相
当深さで２．２ｍｍ以上と優れた高周波焼入性を有し、
かついずれも孔食減量が５．５ｇ／ｍｍ2・ｈ以下と耐
食性にも優れている。これに対し比較鋼のＮｏ．７はＣ
ｒが少なく、高周波焼入性は満足できるが耐食性が劣っ
ている。比較鋼のＮｏ．８はＮが少なく、高周波焼入れ
深さおよび耐食性が劣っている。比較鋼のＮｏ．９およ
びＮｏ．１０は共にＣｒ／Ｃ＋Ｎが２５より大であり、
耐食性は満足できるが高周波焼入れ深さが劣っている。
比較鋼のＮｏ．１１はＮが少なく、耐食性に劣る。比較
鋼のＮｏ．１２は１３％Ｃｒ系鋼で、Ｎが少なく、Ｃ＋
Ｎは多く、本発明鋼に比し高周波焼入性および耐食性の
両方で劣っている。比較鋼のＮｏ．１３はＳＵＳ４４０
Ｃで本発明鋼に比し高周波焼入性および耐食性の両方で
劣っている。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【発明の効果】以上説明したとおり、本発明の鋼は、Ｎ
の添加量を不純物レベルより多くし、かつＣｒ／Ｃ＋Ｎ
を２４以下とすることで、焼きなまし状態でのＣｒ系炭
化物を改質し、炭化物を固溶させ易くしてＳＵＳ４４０
Ｃや１３％Ｃｒ系マルテンサイト鋼では得られない高周
波焼入性を高めて表面硬さを７２０ＨＶ以上で有効硬化
層深さにも優れたものとし、耐摩耗性や転動疲労寿命に
優れ、さらに耐食性に優れたマルテンサイト鋼である。
の添加量を不純物レベルより多くし、かつＣｒ／Ｃ＋Ｎ
を２４以下とすることで、焼きなまし状態でのＣｒ系炭
化物を改質し、炭化物を固溶させ易くしてＳＵＳ４４０
Ｃや１３％Ｃｒ系マルテンサイト鋼では得られない高周
波焼入性を高めて表面硬さを７２０ＨＶ以上で有効硬化
層深さにも優れたものとし、耐摩耗性や転動疲労寿命に
優れ、さらに耐食性に優れたマルテンサイト鋼である。
Claims (2)
- 【請求項１】重量％で、Ｃ：０．３５〜０．６５％、Ｓ
ｉ：２．０％以下、Ｍｎ：１．５％、Ｃｒ：７．０〜１
５．０％、Ｎ：０．０５０〜０．２０％以下を含有し、
かつＣｒ／Ｃ＋Ｎ≦２４を満足し、残部Ｆｅ及び不可避
不純物からなることを特徴とする高周波焼入れ用鋼。 - 【請求項２】重量％で、Ｃ：０．３５〜０．６５％、Ｓ
ｉ：２．０％以下、Ｍｎ：１．５％、Ｃｒ：７．０〜１
５．０％、Ｎ：０．０５０〜０．２０％以下を含有し、
かつＣｒ／Ｃ＋Ｎ≦２４を満足し、さらにＭｏ≦３％、
Ｖ≦３％、Ｎｂ≦１％、Ｎｉ≦１％から選択した１種又
は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可避不純物からな
ることを特徴とする高周波焼入れ用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14091199A JP3492550B2 (ja) | 1999-05-21 | 1999-05-21 | 耐食高周波焼入れ用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14091199A JP3492550B2 (ja) | 1999-05-21 | 1999-05-21 | 耐食高周波焼入れ用鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000328204A true JP2000328204A (ja) | 2000-11-28 |
| JP3492550B2 JP3492550B2 (ja) | 2004-02-03 |
Family
ID=15279695
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14091199A Expired - Lifetime JP3492550B2 (ja) | 1999-05-21 | 1999-05-21 | 耐食高周波焼入れ用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3492550B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102277537A (zh) * | 2010-06-13 | 2011-12-14 | 陈登云 | C40耐腐抗磨材料的配比 |
| WO2019057234A1 (de) * | 2017-09-21 | 2019-03-28 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Gewindemutter eines kugelgewindetriebes |
| DE102020131031A1 (de) | 2020-11-24 | 2022-05-25 | Otto-Von-Guericke-Universität Magdeburg | Martensitische Stahllegierung mit optimierter Härte und Korrosionsbeständigkeit |
-
1999
- 1999-05-21 JP JP14091199A patent/JP3492550B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102277537A (zh) * | 2010-06-13 | 2011-12-14 | 陈登云 | C40耐腐抗磨材料的配比 |
| WO2019057234A1 (de) * | 2017-09-21 | 2019-03-28 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Gewindemutter eines kugelgewindetriebes |
| US11313444B2 (en) | 2017-09-21 | 2022-04-26 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Threaded nut of a ball screw drive |
| DE102020131031A1 (de) | 2020-11-24 | 2022-05-25 | Otto-Von-Guericke-Universität Magdeburg | Martensitische Stahllegierung mit optimierter Härte und Korrosionsbeständigkeit |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3492550B2 (ja) | 2004-02-03 |
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