JP2000328196A - 熱間工具鋼 - Google Patents
熱間工具鋼Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ｍｏ当量（Ｍｏ＋１／２Ｗ）を高めた熱間工
具鋼において、高温強度と靭性と被削性とのバランスが
とれた熱間工具鋼を提供する。 【解決手段】 Ｃ：０.３０〜０.４５重量％，Ｓｉ：
０.１６重量％を超え０.４０重量％以下，Ｍｎ：１.５
重量％以下，Ｓ：０.００５重量％以下，Ｃｒ：５.２０
〜５.８０重量％，Ｍｏ当量（Ｍｏ＋１／２Ｗ）：２.５
０〜３.５０重量％，Ｖ：０.８重量％を超え１.２０重
量％以下，残部はＦｅと不可避的不純物から成り、焼入
れ後に観察される残留（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物の面積率
が０.５〜１.０％になっている熱間工具鋼。
具鋼において、高温強度と靭性と被削性とのバランスが
とれた熱間工具鋼を提供する。 【解決手段】 Ｃ：０.３０〜０.４５重量％，Ｓｉ：
０.１６重量％を超え０.４０重量％以下，Ｍｎ：１.５
重量％以下，Ｓ：０.００５重量％以下，Ｃｒ：５.２０
〜５.８０重量％，Ｍｏ当量（Ｍｏ＋１／２Ｗ）：２.５
０〜３.５０重量％，Ｖ：０.８重量％を超え１.２０重
量％以下，残部はＦｅと不可避的不純物から成り、焼入
れ後に観察される残留（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物の面積率
が０.５〜１.０％になっている熱間工具鋼。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は熱間工具鋼に関し、
更に詳しくは、熱間工具鋼の代表例であるＳＫＤ６１に
比べて被削性は若干劣るものの、高温強度が高いのでそ
の使用寿命は長くなり、被削性と高温強度のバランスが
とれていて熱間鍛造用の金型，熱間プレス用の金型，ダ
イカスト用の金型，アルミ押出しダイスなどの用途分野
に好適な熱間工具鋼に関する。
更に詳しくは、熱間工具鋼の代表例であるＳＫＤ６１に
比べて被削性は若干劣るものの、高温強度が高いのでそ
の使用寿命は長くなり、被削性と高温強度のバランスが
とれていて熱間鍛造用の金型，熱間プレス用の金型，ダ
イカスト用の金型，アルミ押出しダイスなどの用途分野
に好適な熱間工具鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】熱間鍛造用の金型，熱間プレス用の金
型，ダイカスト用の金型，アルミ押出しダイスなどに
は、一般に、ＳＫＤ６１に代表される５％Ｃｒ−１％Ｍ
ｏ系の熱間工具鋼が使用されている。そして、使用条件
の過酷な用途分野においては、上記ＳＫＤ６１に比べる
とＭｏ当量（Ｍｏ＋１／２Ｗ）を高くして高温強度を更
に高めた例えば５％Ｃｒ−２％Ｍｏ系や５％Ｃｒ−３％
Ｍｏ系などの鋼種も使用されている。
型，ダイカスト用の金型，アルミ押出しダイスなどに
は、一般に、ＳＫＤ６１に代表される５％Ｃｒ−１％Ｍ
ｏ系の熱間工具鋼が使用されている。そして、使用条件
の過酷な用途分野においては、上記ＳＫＤ６１に比べる
とＭｏ当量（Ｍｏ＋１／２Ｗ）を高くして高温強度を更
に高めた例えば５％Ｃｒ−２％Ｍｏ系や５％Ｃｒ−３％
Ｍｏ系などの鋼種も使用されている。
【０００３】これらの鋼種の場合、いずれも、所定組成
の鋼種の溶製時に一次炭化物、具体的には（Ｍｏ，Ｗ)6
Ｃ系炭化物が残存する。この（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物を
溶体化処理時または焼入れ時に基地に固溶せしめ、つい
で焼戻し時に微細な二次炭化物として析出させることに
より、全体の高温強度を高めている。
の鋼種の溶製時に一次炭化物、具体的には（Ｍｏ，Ｗ)6
Ｃ系炭化物が残存する。この（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物を
溶体化処理時または焼入れ時に基地に固溶せしめ、つい
で焼戻し時に微細な二次炭化物として析出させることに
より、全体の高温強度を高めている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記した鋼
種において、Ｍｏ当量を高めて、例えばＭｏ当量を２.
５％以上にするとＳＫＤ６１に比べて高温強度は高くな
り、金型材料としての使用寿命は長くなる。しかしなが
ら、他方では靭性の低下や被削性の極端な劣化という問
題が発生してくる。このことは、金型の製造や使用途中
での手直し作業にとって不都合な問題である。
種において、Ｍｏ当量を高めて、例えばＭｏ当量を２.
５％以上にするとＳＫＤ６１に比べて高温強度は高くな
り、金型材料としての使用寿命は長くなる。しかしなが
ら、他方では靭性の低下や被削性の極端な劣化という問
題が発生してくる。このことは、金型の製造や使用途中
での手直し作業にとって不都合な問題である。
【０００５】本発明は、Ｍｏ当量を高めた鋼種におい
て、高温強度はＳＫＤ６１よりも大幅に向上し、また靭
性も高くなり、被削性はＳＫＤ６１に比べて若干低いと
はいえ、金型材料としては、全体として高温強度と被削
性のバランスがとれている熱間工具鋼の提供を目的とす
る。
て、高温強度はＳＫＤ６１よりも大幅に向上し、また靭
性も高くなり、被削性はＳＫＤ６１に比べて若干低いと
はいえ、金型材料としては、全体として高温強度と被削
性のバランスがとれている熱間工具鋼の提供を目的とす
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記した
目的を達成するために鋭意研究を重ねる過程で、溶製時
に生成した（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物を多量に残存させる
ことなく、またその全てを焼入れ時に基地に固溶させる
ことなく、一部を残留せしめると、ＳＫＤ６１に対比し
て高温強度や靭性の向上はもとよりのこと、被削性の極
端な劣化も抑制することができるとの知見を得、また焼
入れ時における上記（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物の残留量は
他の必須成分であるＳｉの含有量によって規制されると
の知見を得た。そして、これらの知見に基づいて更に研
究を重ねて本発明の熱間工具鋼を開発するに至った。
目的を達成するために鋭意研究を重ねる過程で、溶製時
に生成した（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物を多量に残存させる
ことなく、またその全てを焼入れ時に基地に固溶させる
ことなく、一部を残留せしめると、ＳＫＤ６１に対比し
て高温強度や靭性の向上はもとよりのこと、被削性の極
端な劣化も抑制することができるとの知見を得、また焼
入れ時における上記（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物の残留量は
他の必須成分であるＳｉの含有量によって規制されると
の知見を得た。そして、これらの知見に基づいて更に研
究を重ねて本発明の熱間工具鋼を開発するに至った。
【０００７】すなわち、本発明の熱間工具鋼は、Ｃ：
０.３０〜０.４５重量％，Ｓｉ：０.１６重量％を超え
０.４０重量％以下，Ｍｎ：１.５重量％以下，Ｓ：０.
００５重量％以下，Ｃｒ：５.２０〜５.８０重量％，Ｍ
ｏ当量（Ｍｏ＋１／２Ｗ）：２.５０〜３.５０重量％，
Ｖ：０.８重量％を超え１.２０重量％以下，残部はＦｅ
と不可避的不純物から成り、焼入れ後に観察される残留
（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物の面積率が０.５〜１.０％であ
ることを特徴とする。
０.３０〜０.４５重量％，Ｓｉ：０.１６重量％を超え
０.４０重量％以下，Ｍｎ：１.５重量％以下，Ｓ：０.
００５重量％以下，Ｃｒ：５.２０〜５.８０重量％，Ｍ
ｏ当量（Ｍｏ＋１／２Ｗ）：２.５０〜３.５０重量％，
Ｖ：０.８重量％を超え１.２０重量％以下，残部はＦｅ
と不可避的不純物から成り、焼入れ後に観察される残留
（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物の面積率が０.５〜１.０％であ
ることを特徴とする。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明の熱間工具鋼は上記した成
分組成を有するものであるが、その最大の特徴は、焼入
れ後に観察される残留（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物の面積率
が０.５〜１.０％になっていることである。具体的に
は、温度１０３０℃で焼入れしたのちの試料を走査型電
子顕微鏡で観察し、全視野中に観察される全ての（Ｍ
ｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物の面積総和を視野面積で除算して得
られる百分率が０.５〜１.０％であるような状態になっ
ている熱間工具鋼である。
分組成を有するものであるが、その最大の特徴は、焼入
れ後に観察される残留（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物の面積率
が０.５〜１.０％になっていることである。具体的に
は、温度１０３０℃で焼入れしたのちの試料を走査型電
子顕微鏡で観察し、全視野中に観察される全ての（Ｍ
ｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物の面積総和を視野面積で除算して得
られる百分率が０.５〜１.０％であるような状態になっ
ている熱間工具鋼である。
【０００９】この面積率が０.５％より小さい場合に
は、（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物の基地への固溶量が増加し
ており、焼戻し時に微細に析出する炭化物量が多く、基
地の強度が高まるため、ＳＫＤ６１に対比して被削性の
劣化が顕著となるからであり、また面積率が１.０％よ
り大きくなると、被削性の劣化は抑制されるもののＳＫ
Ｄ６１に対比して靭性が低下するからである。
は、（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物の基地への固溶量が増加し
ており、焼戻し時に微細に析出する炭化物量が多く、基
地の強度が高まるため、ＳＫＤ６１に対比して被削性の
劣化が顕著となるからであり、また面積率が１.０％よ
り大きくなると、被削性の劣化は抑制されるもののＳＫ
Ｄ６１に対比して靭性が低下するからである。
【００１０】ここで、各成分について説明する。まずＣ
は、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｖとともに炭化物を生成して硬
さ，高温強度，耐摩耗性を確保するための必須成分であ
る。熱間工具鋼としての充分な強度，耐摩耗性を確保す
るためには、０.３重量％以上配合することが必要であ
るが、あまり多く配合すると熱間強度の低下を引き起こ
すようになるので０.４５重量％を上限とする。
は、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｖとともに炭化物を生成して硬
さ，高温強度，耐摩耗性を確保するための必須成分であ
る。熱間工具鋼としての充分な強度，耐摩耗性を確保す
るためには、０.３重量％以上配合することが必要であ
るが、あまり多く配合すると熱間強度の低下を引き起こ
すようになるので０.４５重量％を上限とする。
【００１１】Ｓｉは脱酸元素として機能するが、それと
同時に、焼入れ後における（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物の残
留量を規制して被削性に影響を与える成分である。この
Ｓｉの配合量が０.１６重量％以下である場合には、焼
入れ時に基地に固溶する（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物は増量
し、焼戻し時に微細に析出する炭化物量が増加するため
基地の強度が高まり、その被削性は大幅に劣化する。そ
して、Ｓｉの配合量を増量すると焼入れ後における（Ｍ
ｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物の残留量も増加していき被削性の向
上が認められるが、他方では靭性の低下も進行するので
１.０重量％を上限とする。
同時に、焼入れ後における（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物の残
留量を規制して被削性に影響を与える成分である。この
Ｓｉの配合量が０.１６重量％以下である場合には、焼
入れ時に基地に固溶する（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物は増量
し、焼戻し時に微細に析出する炭化物量が増加するため
基地の強度が高まり、その被削性は大幅に劣化する。そ
して、Ｓｉの配合量を増量すると焼入れ後における（Ｍ
ｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物の残留量も増加していき被削性の向
上が認められるが、他方では靭性の低下も進行するので
１.０重量％を上限とする。
【００１２】Ｓｉの配合量を０.１６重量％を超え０.４
０重量％に規制することにより、製造条件に関係なく、
焼入れ後における残留（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物の面積率
を０.５〜１.０％の範囲内で制御することができ、その
ことにより、適正な靭性と被削性の確保が可能になる。
Ｍｎは脱酸元素として機能し、また焼入れ性の確保と硬
さ確保のために必要な成分であるが、あまり多く配合す
ると、加工性の低下が引き起こされるので１.５重量％
を上限とする。
０重量％に規制することにより、製造条件に関係なく、
焼入れ後における残留（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物の面積率
を０.５〜１.０％の範囲内で制御することができ、その
ことにより、適正な靭性と被削性の確保が可能になる。
Ｍｎは脱酸元素として機能し、また焼入れ性の確保と硬
さ確保のために必要な成分であるが、あまり多く配合す
ると、加工性の低下が引き起こされるので１.５重量％
を上限とする。
【００１３】Ｓは不純物として混入して他成分との間で
硫化物を生成することにより靭性の低下を引き起こすの
で、その混入量は０.００５重量％以下に規制される。
Ｃｒは炭化物を生成して基地の強化や耐摩耗性の向上に
資するとともに、焼入れ性を確保するために必要な成分
であり、その配合量は５.２０重量％以上が必要であ
る。しかし、あまり多く配合すると、焼入れ性の低下や
熱間強度の低下を引き起こすようになるので５.８０重
量％を上限とする。
硫化物を生成することにより靭性の低下を引き起こすの
で、その混入量は０.００５重量％以下に規制される。
Ｃｒは炭化物を生成して基地の強化や耐摩耗性の向上に
資するとともに、焼入れ性を確保するために必要な成分
であり、その配合量は５.２０重量％以上が必要であ
る。しかし、あまり多く配合すると、焼入れ性の低下や
熱間強度の低下を引き起こすようになるので５.８０重
量％を上限とする。
【００１４】Ｍｏ，Ｗは炭化物を生成して基地の強化や
耐摩耗性の向上に資する成分であるが、焼戻し時に微細
な炭化物粒子として析出して高温強度を充分に高めるた
めには、その配合量は、Ｍｏ＋１／２Ｗで表されるＭｏ
当量として２.５０重量％以上であることが必要であ
る。しかし、あまり多く配合すると靭性の低下を招き、
また被削性の劣化も引き起こすのでＭｏ当量としては
３.５０重量％を上限とする。
耐摩耗性の向上に資する成分であるが、焼戻し時に微細
な炭化物粒子として析出して高温強度を充分に高めるた
めには、その配合量は、Ｍｏ＋１／２Ｗで表されるＭｏ
当量として２.５０重量％以上であることが必要であ
る。しかし、あまり多く配合すると靭性の低下を招き、
また被削性の劣化も引き起こすのでＭｏ当量としては
３.５０重量％を上限とする。
【００１５】Ｖは炭化物を生成して基地の強化や耐摩耗
性の向上に資する成分であり、その配合量が０.８重量
％以下である場合には上記効果は充分に発揮されない。
しかし、あまり多く配合すると靭性の低下が引き起こさ
れるので１.２０重量％を上限とする。本発明の熱間工
具鋼は上に列記した成分を必須とするが、更には、焼入
れ性の向上や基地の強化のためにＮｉを配合してもよ
い。その場合、あまり多く配合すると加工性の低下が引
き起こされるので、配合する場合は１.０重量％を上限
にする。また、Ｃｏの配合も基地の強化にとって有効で
あるが、あまり多く配合すると加工性の低下が引き起こ
されるので、配合する場合は１.０重量％を上限とす
る。
性の向上に資する成分であり、その配合量が０.８重量
％以下である場合には上記効果は充分に発揮されない。
しかし、あまり多く配合すると靭性の低下が引き起こさ
れるので１.２０重量％を上限とする。本発明の熱間工
具鋼は上に列記した成分を必須とするが、更には、焼入
れ性の向上や基地の強化のためにＮｉを配合してもよ
い。その場合、あまり多く配合すると加工性の低下が引
き起こされるので、配合する場合は１.０重量％を上限
にする。また、Ｃｏの配合も基地の強化にとって有効で
あるが、あまり多く配合すると加工性の低下が引き起こ
されるので、配合する場合は１.０重量％を上限とす
る。
【００１６】
【実施例】真空誘導炉で表１で示した組成の鋼種を溶製
し、その溶湯のそれぞれから５０kgのインゴットを鋳造
した。
し、その溶湯のそれぞれから５０kgのインゴットを鋳造
した。
【００１７】
【表１】
【００１８】これらのインゴットのうち、実施例３，４
については溶体化処理を行わずにそのまま温度１２００
℃で熱間鍛造を行い、幅１１０mm，厚み４５mmの板材に
したのち温度８７０℃で焼きなましを行った。一方、比
較例１〜３，実施例１，２については、それぞれ２本の
インゴットを鋳造し、うち１本に対しては、温度１２３
０℃で１２時間の溶体化処理を行い、他の１本は溶体化
処理を行わずに、それぞれを温度１２００℃で熱間鍛造
して幅１１０mm，厚み４５mmの板材にしたのち温度８７
０℃の焼きなましを行った。また、従来例については、
上記条件の溶体化処理を行い、更に熱間鍛造と焼きなま
しを順次行った。
については溶体化処理を行わずにそのまま温度１２００
℃で熱間鍛造を行い、幅１１０mm，厚み４５mmの板材に
したのち温度８７０℃で焼きなましを行った。一方、比
較例１〜３，実施例１，２については、それぞれ２本の
インゴットを鋳造し、うち１本に対しては、温度１２３
０℃で１２時間の溶体化処理を行い、他の１本は溶体化
処理を行わずに、それぞれを温度１２００℃で熱間鍛造
して幅１１０mm，厚み４５mmの板材にしたのち温度８７
０℃の焼きなましを行った。また、従来例については、
上記条件の溶体化処理を行い、更に熱間鍛造と焼きなま
しを順次行った。
【００１９】以上の板材から、残留（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭
化物の測定用試験片，引張試験片，シャルピー値測定用
試験片、および被削性測定用試験片を粗加工し、それぞ
れを、温度１０３０℃で３０分の保持後焼き入れたのち
温度６００〜６１０℃で焼戻してＨＲＣ４８の硬度に揃
えた。なお、残留（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物の測定用試験
片は焼入れのみを行い、焼戻しは行わなかった。
化物の測定用試験片，引張試験片，シャルピー値測定用
試験片、および被削性測定用試験片を粗加工し、それぞ
れを、温度１０３０℃で３０分の保持後焼き入れたのち
温度６００〜６１０℃で焼戻してＨＲＣ４８の硬度に揃
えた。なお、残留（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物の測定用試験
片は焼入れのみを行い、焼戻しは行わなかった。
【００２０】各試験片につき、下記の仕様でそれぞれの
特性を測定した。 （１）残留（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物の面積率。 幅方向，厚み方向の中心部より、１０mm×１０mm×１０
mmの試験片を３ヶ所から採取し、温度１０３０℃で３０
分保持したのち油冷を行い、鍛造方向に平行な面を研磨
して（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物の面積率測定用試験片とし
た。
特性を測定した。 （１）残留（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物の面積率。 幅方向，厚み方向の中心部より、１０mm×１０mm×１０
mmの試験片を３ヶ所から採取し、温度１０３０℃で３０
分保持したのち油冷を行い、鍛造方向に平行な面を研磨
して（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物の面積率測定用試験片とし
た。
【００２１】観察は走査型電子顕微鏡の反射電子線を用
い、倍率５０００倍，総顕鏡面積１００００μｍ2で実
施した。また、（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物の判別は、反射
電子像ではＦｅよりも重い元素であるＭｏ，Ｗを含む
（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物が白色に観察されることを利用
して行い、画像解析装置でその面積を測定した。
い、倍率５０００倍，総顕鏡面積１００００μｍ2で実
施した。また、（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物の判別は、反射
電子像ではＦｅよりも重い元素であるＭｏ，Ｗを含む
（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物が白色に観察されることを利用
して行い、画像解析装置でその面積を測定した。
【００２２】（２）高温強度の測定。 直径８mmの試験片に精密加工し、ＪＩＳ Ｇ０５６７で
規定する引張試験方法で温度７００℃における０.２％
耐力を測定して高温強度を評価した。 （３）シャルピー値の測定。 ＪＩＳ３号試験片に精密加工し、ＪＩＳ Ｚ２２４２で
規定する方法で常温下におけるシャルピー値を測定し、
靭性を評価した。
規定する引張試験方法で温度７００℃における０.２％
耐力を測定して高温強度を評価した。 （３）シャルピー値の測定。 ＪＩＳ３号試験片に精密加工し、ＪＩＳ Ｚ２２４２で
規定する方法で常温下におけるシャルピー値を測定し、
靭性を評価した。
【００２３】（４）被削性の測定。 縦２００mm，横１００mm，厚み４０mmの試験片に精密加
工し、その試験片に対してエンドミルで切削加工を行
い、逃げ面摩耗幅が０.３mmになるまでの切削距離を測
定した。この切削距離が長い試験片ほど被削性に優れた
材料である。なお、このときの切削加工の条件として
は、工具：超硬エンドミル（１刃），工具材種：Ｍ２
０，切削幅：１mm，切削深さ：４mm，切削速度：５０ｍ
／分，送り：０.０３５mm／刃，切削油：乾式、を採用
した。
工し、その試験片に対してエンドミルで切削加工を行
い、逃げ面摩耗幅が０.３mmになるまでの切削距離を測
定した。この切削距離が長い試験片ほど被削性に優れた
材料である。なお、このときの切削加工の条件として
は、工具：超硬エンドミル（１刃），工具材種：Ｍ２
０，切削幅：１mm，切削深さ：４mm，切削速度：５０ｍ
／分，送り：０.０３５mm／刃，切削油：乾式、を採用
した。
【００２４】以上の結果を表２に示した。
【００２５】
【表２】
【００２６】表１，表２から次のことが明らかである。 （１）本発明鋼は、従来例（ＳＫＤ６１）に比べて０.
２％耐力とシャルピー値は高く、高温強度と靭性に優れ
ている。しかし、一方では被削性は劣化しているが、そ
の場合であってもＳＫＤ６１の７０％程度の被削性を備
えていて、極端な劣化とはいえない。そして、この特徴
は溶体化処理の有無に関係なく発揮されている。
２％耐力とシャルピー値は高く、高温強度と靭性に優れ
ている。しかし、一方では被削性は劣化しているが、そ
の場合であってもＳＫＤ６１の７０％程度の被削性を備
えていて、極端な劣化とはいえない。そして、この特徴
は溶体化処理の有無に関係なく発揮されている。
【００２７】（２）また、比較例１と実施例１において
溶体化処理を行ったものを対比して明らかなように、残
留（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物の面積率が０.５％より小さ
い比較例１は、従来例（ＳＫＤ６１）に比べて被削性が
極端に劣化しているが、実施例１の場合は、対ＳＫＤ６
１比７３％の被削性が確保されている。このようなこと
から、焼入れ後における残留（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物の
面積率は０.５％以上にすべきことがわかる。
溶体化処理を行ったものを対比して明らかなように、残
留（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物の面積率が０.５％より小さ
い比較例１は、従来例（ＳＫＤ６１）に比べて被削性が
極端に劣化しているが、実施例１の場合は、対ＳＫＤ６
１比７３％の被削性が確保されている。このようなこと
から、焼入れ後における残留（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物の
面積率は０.５％以上にすべきことがわかる。
【００２８】そして、比較例１と実施例１は、Ｓｉ含有
量を除くと他の成分組成がほとんど同じであることを考
えると、Ｓｉの含有量によって（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物
の面積率の大小は、Ｓｉ含有量によって左右されること
がわかる。 （３）また、比較例２，３のように、（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系
炭化物の面積率が１％を大きく超えている場合には、被
削性は従来例（ＳＫＤ６１）と同等の値を示しているも
のの、シャルピー値は低く、靭性に乏しいものになって
しまう。このようなことから、（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物
の面積率の上限は１％に設定すべきであることがわか
る。
量を除くと他の成分組成がほとんど同じであることを考
えると、Ｓｉの含有量によって（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物
の面積率の大小は、Ｓｉ含有量によって左右されること
がわかる。 （３）また、比較例２，３のように、（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系
炭化物の面積率が１％を大きく超えている場合には、被
削性は従来例（ＳＫＤ６１）と同等の値を示しているも
のの、シャルピー値は低く、靭性に乏しいものになって
しまう。このようなことから、（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物
の面積率の上限は１％に設定すべきであることがわか
る。
【００２９】
【発明の効果】以上の説明で明らかなように、本発明の
熱間工具鋼は、ＳＫＤ６１に比べるとその被削性は劣化
しているものの、靭性，高温強度はいずれも優れていて
ＳＫＤ６１よりも使用寿命の長い材料であり、金型の材
料としては被削性と使用寿命のバランスのとれた特性を
備えている。したがって、使用条件の過度な用途分野で
用いる熱間工具鋼としてその工業的価値は大である。
熱間工具鋼は、ＳＫＤ６１に比べるとその被削性は劣化
しているものの、靭性，高温強度はいずれも優れていて
ＳＫＤ６１よりも使用寿命の長い材料であり、金型の材
料としては被削性と使用寿命のバランスのとれた特性を
備えている。したがって、使用条件の過度な用途分野で
用いる熱間工具鋼としてその工業的価値は大である。
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｃ：０.３０〜０.４５重量％，Ｓｉ：
０.１６重量％を超え０.４０重量％以下，Ｍｎ：１.５
重量％以下，Ｓ：０.００５重量％以下，Ｃｒ：５.２０
〜５.８０重量％，Ｍｏ当量（Ｍｏ＋１／２Ｗ）：２.５
０〜３.５０重量％，Ｖ：０.８重量％を超え１.２０重
量％以下，残部はＦｅと不可避的不純物から成り、焼入
れ後に観察される残留（Ｍｏ，Ｗ)6Ｃ系炭化物の面積率
が０.５〜１.０％であることを特徴とする熱間工具鋼。 - 【請求項２】 更に、Ｎｉ：１.０重量％以下が含有さ
れている請求項１または２の熱間工具鋼。 - 【請求項３】 Ｃｏ：１.０重量％以下が含有されてい
る請求項１または２の熱間工具鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11144737A JP2000328196A (ja) | 1999-05-25 | 1999-05-25 | 熱間工具鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11144737A JP2000328196A (ja) | 1999-05-25 | 1999-05-25 | 熱間工具鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000328196A true JP2000328196A (ja) | 2000-11-28 |
Family
ID=15369186
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11144737A Withdrawn JP2000328196A (ja) | 1999-05-25 | 1999-05-25 | 熱間工具鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000328196A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20160104028A (ko) | 2014-05-28 | 2016-09-02 | 히타치 긴조쿠 가부시키가이샤 | 열간 공구 재료 및 열간 공구의 제조 방법 |
| KR20170020879A (ko) | 2014-07-23 | 2017-02-24 | 히타치 긴조쿠 가부시키가이샤 | 열간 공구 재료, 열간 공구의 제조 방법 및 열간 공구 |
| US10494688B2 (en) | 2015-02-25 | 2019-12-03 | Hitachi Metals, Ltd. | Hot-working tool and manufacturing method therefor |
-
1999
- 1999-05-25 JP JP11144737A patent/JP2000328196A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20160104028A (ko) | 2014-05-28 | 2016-09-02 | 히타치 긴조쿠 가부시키가이샤 | 열간 공구 재료 및 열간 공구의 제조 방법 |
| US10119174B2 (en) | 2014-05-28 | 2018-11-06 | Hitachi Metals, Ltd. | Hot work tool material and method for manufacturing hot work tool |
| KR20170020879A (ko) | 2014-07-23 | 2017-02-24 | 히타치 긴조쿠 가부시키가이샤 | 열간 공구 재료, 열간 공구의 제조 방법 및 열간 공구 |
| US10533235B2 (en) | 2014-07-23 | 2020-01-14 | Hitachi Metals, Ltd. | Hot-working tool material, method for manufacturing hot-working tool, and hot-working tool |
| US10494688B2 (en) | 2015-02-25 | 2019-12-03 | Hitachi Metals, Ltd. | Hot-working tool and manufacturing method therefor |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
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| A761 | Written withdrawal of application |
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