JP2000328072A - 廃棄物ガス化処理装置における高温ガス化炉の冷却ジャケット構造 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 低温ガス化炉と高温ガス化炉と生成ガスの洗
浄を行うガス洗浄塔とを備える廃棄物のガス化処理装置
において、冷却ジャケットによる炉体冷却の均等化を図
り、炉体の耐久性の向上を図ると共に操業の安定化を図
る。 【解決手段】 燃焼室７は炉壁外殻の鉄皮を冷却ジャケ
ット６で外装すると共に該冷却ジャケット６内の下部を
縦方向に均等に複数に区画し、且つ、冷却媒体を供給す
るヘッダーパイプ３４を設け、該ヘッダーパイプ３４の
分岐管３５をオリフィス３６を介して各区画ジャケット
に連結してなり、前記オリフィス３６の前後に差圧を設
けることにより前記区画ジャケットへの冷却媒体の均等
供給を可能にさせた構造とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、流動層ガス化炉に
よる低温ガス化炉と高温酸化炉による高温ガス化炉とを
備え、有機性廃棄物の低温ガス化と高温ガス化を連続的
に行うガス化処理装置に関し、特にその高温ガス化炉の
冷却ジャケット構造に関する。

【０００２】

【従来の技術】都市ごみ、下水汚泥、廃プラスチック、
バイオマス廃棄物、シュレッダダスト、廃油等に代表さ
れる有機性廃棄物は、現状としては、リサイクル利用さ
れるものはごく僅かで、未処理のまま埋め立て処分され
ているものもあるが、一般的には、焼却炉による焼却処
理によって減容化され、無害化されて最終処分場に堆積
される趨勢にある。

【０００３】上記の焼却炉においては、これまではスト
ーカ炉や流動層炉が用いられてきたが、燃焼時の空気比
が高いため、排ガス量が多く、また、炉から排出された
金属類は酸化されているため、リサイクルには適さなか
った。こうした焼却処理設備に灰溶融設備を併設すると
ころも増えつつあるが、装置全体の建設コストや運転コ
ストを押し上げる結果となっている。

【０００４】こうした問題を解決するために、特開平７
−３３２６１４号の発明が提示されたが、この発明の技
術は、有機性廃棄物を流動層ガス化炉へ供給し、比較的
低温でガス化して有価金属を取り出すと共に、生成ガス
を後段の溶融燃焼炉へ供給して灰の溶融温度以上の高温
下で完全燃焼させることにより、灰分を溶融スラグ化し
て減容化し、埋め立て可能な安定なスラグとして埋立処
分地を延命化したり、土建材としてリサイクルする方法
を提案するものであって、この方法は、前段の流動層ガ
ス化炉により廃棄物から未燃焼チャーを含む可燃性ガス
を生成させ、後段の溶融燃焼炉へ供給し、灰分の溶融ス
ラグ化を図ると共にガスを高温下で完全燃焼させ、ダイ
オキシン類の完全分解を期待する２段処理を行うもので
あった。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記方
法におけるガス化処理装置の溶融燃焼炉すなわち高温ガ
ス化炉においては、固形物を溶融スラグとすると共に、
ダイオキシン類を完全分解して無害化し、ガスの完全燃
焼を図るために、流動層ガス化炉すなわち低温ガス化炉
からの一次ガス化流を酸素等ガス化剤を使用して１２０
０〜１６００℃の高温度で処理している。

【０００６】このため、炉内の耐火炉壁の損耗が問題と
なり、改善された炉壁構造が求められていた。また、そ
れと共にこの高温ガス化炉の炉壁保護のため、冷却方法
の改善が求められていた。すなわち、従来の冷却方法と
しては、縦型水冷管を炉体に埋設的に配置する方法があ
ったが、冷却水の供給に偏りがあり、必ずしも十分でか
つ安定した炉体炉壁に対する冷却効果が得られていると
は言えず、炉壁耐火物の溶融スラグによる侵食が制御し
難いという問題があった。

【０００７】また特に、鉄皮を覆っただけの単純な冷却
ジャケットでは、冷却媒体の供給位置に偏りがあり、し
たがって温度や内圧分布に偏りが生じると、例えば冷却
媒体を水とした場合、水の蒸気圧が高いため、温度の上
昇によって鉄皮等炉体にかかる外圧の上昇が著大なもの
になるという問題があり、また、冷却効果の不均一から
炉内の発生ガス中のＨＣｌの局部的凝縮を生じ、炉内壁
を損傷するという問題があった。

【０００８】本発明は、以上のような状況に鑑み、低温
ガス化炉からの一次ガス化流を受け入れ、高温酸化処理
により、ダイオキシン等有害ガス成分の完全分解処理を
行うと共にＨ_２やＣＯ等生成ガスの回収を図り、不燃ス
ラグを完全回収する廃 棄物ガス化処理装置の高温ガス
化炉に関し、冷却ジャケットによる炉体冷却効果の均等
化を図り、炉体の耐久性の向上を図ると共に操業の安定
化を図ることを目的とするものである。

【０００９】

【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、本発明は、有機性廃棄物を低温にて一次ガス化する
低温ガス化炉と、前記低温ガス化炉からのガスを高温で
二次ガス化する高温ガス化炉と、得られた二次ガスを除
塵洗浄するガス洗浄塔とからなる廃棄物ガス化処理装置
における高温ガス化炉の冷却ジャケット構造であって、
前記高温ガス化炉は燃焼室の下部にスロート部を介して
生成ガスを冷却する急冷室を接続してなり、前記高温ガ
ス化炉は炉壁外殻の鉄皮を冷却ジャケットで外装すると
共に、該冷却ジャケット内の下部を縦方向に均等に複数
に区画して区画ジャケットを形成し、かつ前記区画ジャ
ケットに冷却媒体を供給するヘッダーパイプを設け、該
ヘッダーパイプの分岐管をオリフィスを介して各区画ジ
ャケットに連結してなり、前記各オリフィスの前後に差
圧を設けることにより前記区画ジャケットへの前記冷却
媒体の均等供給を可能な構造にしたことを特徴とする廃
棄物ガス化処理装置における高温ガス化炉の冷却ジャケ
ット構造を提供する。

【００１０】

【発明の実施の形態】本発明を図面によって説明する。
図１において要部を示すように、本発明の廃棄物のガス
化処理装置は加圧ガス化システムに構成し、低温ガス化
炉１と高温ガス化炉２を一組として備え、廃棄物のガス
化処理を行う。低温ガス化炉１は、炉内下部の流動層室
に砂等の流動媒体を充填し、下方から、系外からのスチ
ーム、炭酸ガス等非反応性ガス（例えば、後記するガス
洗浄塔からの洗浄ガスを酸性ガス除去装置によって処理
して得られる炭酸ガスの一部を利用してもよい）を流動
化用ガスとして供給し、前記流動媒体を流動化させ、流
動層を形成している。この低温ガス化炉１は有機性廃棄
物を定量供給装置４によって炉内に受け入れ、流動層の
下方から、酸素をガス化剤として供給することにより廃
棄物のガス化処理を行う。流動層は可燃物の燃焼により
５５０〜８５０℃、通常は約６００℃の温度に維持さ
れ、Ｈ_２、ＣＯ、ＣＯ _２、炭化水素ガス、スチームを主
体とするガスと共に、未燃焼チャー等炭素粒子の他多量
の燃焼残渣粒子を含むガス状物を生成する。このガス状
物は一次ガス化流として、炉頂からガス搬送ダクト５を
経由して高温ガス化炉２に供給される。

【００１１】高温ガス化炉２は、燃焼室７を冷却ジャケ
ット６で外装し、スロート部８を介して下部に急冷室９
を形成させてある。この高温ガス化炉２においては、前
記一次ガス化流は、ガス導入口１０から炉頂部１１に接
線方向に入って旋回流となり、ガス導入口１０の近傍側
面の複数箇所、例えば図示のように４箇所からガス化剤
として酸素ガスと稀釈ガスとしてのスチームとの混合ガ
スが導入され、旋回流となるようにされている。通常約
６００℃の温度で導入された前記の一次ガス化流はこの
酸素による部分燃焼反応により温度が１２００〜１６０
０℃に上昇し通常約１３５０℃に維持される。そして、
ダイオキシン等有害塩素化合物は完全に分解されて、Ｃ
ＯおよびＨ_２を主体とする合成ガスが生成さ れ、不燃
残渣分は溶融して溶融スラグとなり生成ガスと共に燃焼
室７内を流下する。

【００１２】通常、化学工業原料用の合成ガスを製造す
る場合、前記低温ガス化炉及び高温ガス化炉におけるガ
ス化は５〜９０気圧、好ましくは１０〜４０気圧の加圧
下で行うが、ガス化を常圧で行い、生成ガス中のＣＯを
ＣＯ₂ に転化させた後のガス精製を３０〜４０気圧の加
圧下で行うことも現実的な方法として考えられる。ガス
化の圧力を高圧にすると、処理量が増えること、装置を
コンパクトにすることのできるメリットがある。また、
低圧では、運転が容易で、設備費が抑えられるというメ
リットがある。

【００１３】高温ガス化炉２の急冷室９は、前記燃焼室
７のスロート部８に接続されて垂下する下降管１２を有
し、この下降管１２の基部の注入堰１３に冷却水が供給
され、旋回流で下降管１２の内壁を濡らしながら流下す
るようにされ、また、この冷却水によって急冷室９の下
部は水槽に形成され、下降管１２は下部が水封状態にな
っている。燃焼室７から流下した溶融スラグは、この水
槽内に落下し、急冷されて水砕スラグとなり、ロックホ
ッパ１４を経由して粗粒スラグとして間欠的に外部に取
り出される。また、燃焼室７からの生成ガスもまた、下
降管１２内を旋回流で流下し、下降管１２の濡れ壁と下
部水槽の冷却水により急冷され、急冷室９上部の排ガス
口１５から排気され、二次ガス化流としてガス洗浄塔３
に供給される。なお、前記急冷室９の水槽からは、スラ
グ微粒子を含んだ冷却水がスラグスラリー水として抜き
出され、図示しない減圧フラッシュドラムを介して沈殿
槽等に供給されて微粒スラグが回収されるようにされて
いる。

【００１４】高温ガス化炉２から排気された二次ガス化
流は、ベンチュリー式スクラバ１６を介してガス洗浄塔
３に導入される。ガス洗浄塔３は、その下部に気液混合
体サイクロン部１７を配し、その上部に棚段部１８を配
してある。すなわち、二次ガス化流は、ベンチュリー式
スクラバ１６で多量の水を供給され、噴霧状態で気液混
合体サイクロン部１７に導入されて旋回流となり、ガス
中のＨＣｌを水に吸収させ、微細スラグを水に移行させ
た後、その水を分離して中央管１９を通って上昇する。
次いで、ガス流は、２段のシーブ式トレイ２０と２段の
衝突板式トレイ２１とからなる棚段部１８に至り、気液
混合体サイクロン部１７で分離し切れなかったガス中の
微細スラグとＨＣｌをさらに除去し、洗浄塔頂部のデミ
スタ２２で同伴ミストを除去した後、塔外に排出され
る。

【００１５】この処理された洗浄ガスは、Ｈ_２およびＣ
Ｏを主体としてスチーム、ＣＨ_４、ＣＯ_２等を含む合成
ガスであり、さらに図示しないガス冷却工程で水分を凝
縮分離させた後、ガス精製工程等に送られる。気液混合
体サイクロン部１７からの分離水はガス洗浄塔３の側底
部から抜き出され、前記高温ガス化炉２の急冷室９の冷
却水として循環利用される。また、気液混合体サイクロ
ン部１７の底部から抜き出された微細なスラグを含むス
ラグスラリー水は図示しない減圧フラッシュドラムを経
由して沈殿槽等に供給され、微粒スラグが回収される。

【００１６】本発明に係る廃棄物ガス化処理装置は以上
のように構成されているが、さらに説明すると、高温ガ
ス化炉２は、図２に示したように、外殻を鉄皮２３で形
成し、その鉄皮２３を冷却ジャケット６で外装し、ま
た、図３のように、冷却ジャケット６と鉄カバー２７を
介した最外層は保温材２４としてある（図４において
は、保温材の図示は省略してある）。また、鉄皮２３の
炉内側には２層のキャスタブル、すなわち内層キャスタ
ブル２５と最内層キャスタブル２６を施してある。そし
て、内層キャスタブル２５は、比較的熱伝導性の高いＳ
ｉＣ系のものを使用し、最内層キャスタブル２６には、
耐スラグ摩耗性の高いＡｌ_２Ｏ_３系、特に好ましくは１
０〜８０重量％Ｃｒ_２Ｏ_３−Ａｌ_２Ｏ_３系のものを使用
している。

【００１７】処理作業時、不燃残渣を溶融スラグ化させ
るため、燃焼室７は通常１３５０℃の温度になるように
操業し、外層の冷却ジャケット６には冷却水を供給し
て、内部に１．８ＭＰａＧのスチームを発生させ、炉内
圧１．６ＭＰａＧの時、冷却ジャケット６内の温度を２
１０℃一定に保持させるようにしている。この冷却ジャ
ケット６の冷却水には、廃棄物ガス化処理システム系内
で間接加熱に使用したスチームの凝縮水等を集めてボイ
ラー水タンク３３（図１）に貯留したボイラー水を効果
的に循環利用している。冷却ジャケット６の保持温度を
２１０℃に設定するのは、炉内圧が１．６ＭＰａＧでの
ＨＣｌの露点が約１６０℃であり、炉内発生ガス中のＨ
Ｃｌガスの局所的な凝縮を防止するため、５０℃の安全
度を考慮していることと、炉内キャスタブル層の温度分
布を考えて適切な温度を決めたことと、そしてまた、冷
却ジャケット６の内側壁を構成している鉄皮２３および
鉄カバー２７が炭素鋼板であり、その耐熱強度から３０
０℃以下を必要としていることを考慮している。

【００１８】本発明の高温ガス化炉２においては、前記
のように、冷却ジャケット６の保持温度は発生ガス中の
ＨＣｌの露点よりも余裕をもって高くする必要性から、
２１０℃程度の温度に設定しており、代表的な冷却媒体
としてボイラー水等の水を使用している。しかし、伝熱
媒体の使用方法としては、水と同様に蒸気を発生させ、
沸騰伝熱させる気相加熱方式と、ポンプにより循環させ
てその顕熱により冷却する液相方式とがあり、気相・液
相兼用の伝熱媒体としては、例えば、水の他にアルキル
ナフタリン、アルキルベンゼン、ジフェニルとジフェニ
ルエーテルの共融混合物等があり、また、液相用伝熱媒
体としては、例えば、アルカリナフタリン、水素化トリ
フェニル、ジベンジルトルエン、パラフィン系鉱油等が
ある。温度が高い場合、飽和蒸気圧の小さい伝熱媒体
（化学品）を使用することで、高温ガス化炉燃焼室外殻
にかかる外圧を大幅に低減し、該外殻の板厚を薄くする
ことが可能となるメリットがある。伝熱媒体を気相加熱
方式で使用する場合は、凝縮器（コンデンサ）が必要で
あり、液相方式で使用する場合は、冷却器が必要であ
る。伝熱媒体として水を用いる方式がシンプルで信頼性
が大きいと考えられる。

【００１９】有機性廃棄物処理における生成スラグの融
点はその成分からすると１１００〜１３００℃程度であ
り、１３５０℃の燃焼室温度では容易に溶融して流下す
る。この流下溶融スラグの侵食作用を受けて、最内層キ
ャスタブル２６が削られて減肉すると、２１０℃に保持
された冷却ジャケット６の冷却作用の影響を強く受ける
ようになり、内壁面の温度が前記のスラグ融点前後まで
下がると、接触した溶融スラグが冷却され凝固付着して
炉壁を修復する。すなわちスラグセルフコーティングが
行われる。

【００２０】本発明の高温ガス化炉２においては、内層
キャスタブル２５を比較的熱伝導性の高いＳｉＣ系のキ
ャスタブルとしたので、最内層キャスタブル２６が溶融
スラグによって侵食されて減肉しても、このＳｉＣ系の
内層キャスタブル２５が２１０℃に保持された冷却ジャ
ケット６は速やかに熱を伝えるので、早期に最内層キャ
スタブル２６におけるスラグセルフコーティング作用が
働き炉内壁を修復することになる。このＳｉＣ系の内層
キャスタブル２５は、直接炉内の溶融スラグに接触する
ことがないから、特には耐スラグ摩耗性を考慮する必要
なく利用できる。ＳｉＣはガラス質なので、万一、最内
層キャスタブル２６が損耗して、このＳｉＣ系の内層キ
ャスタブル２５が溶融スラグと接触するようなことがあ
っても、ガラス状になることにより耐熱性能を増して侵
食を抑えるという利点も有している。

【００２１】炉壁における温度勾配については、図３に
示したように、燃焼室内Ａのガス温度が１３５０℃で、
冷却ジャケット６の温度を約２１０℃に保持した（外気
温度Ｇが１５℃）場合、熱伝導度(kcal/mh℃)が１．６
６の最内層キャスタブ ル２６の内面Ｂの温度は１３２
１℃、熱伝導度(kcal/mh℃)が８．７６の内層 キャスタ
ブル２５の内面Ｃの温度は３０９℃、鉄皮２３の内面Ｄ
の温度が２２６℃、冷却ジャケット面Ｅの温度が２１２
℃、保温材２４の内面Ｆの温度が２０９℃であり、最内
層キャスタブル２６が約１／３に減肉しても、冷却ジャ
ケット６の温度を約２１０℃に保持させた場合、ＳｉＣ
系の内層キャスタブル２５の冷却効果が働き、スラグの
セルフコーティングが行われ、また、鉄皮２３も十分保
護されるものである。すなわち、約１／３に減肉した最
内層キャスタブル２６の内面Ｂ１の温度は１２７７℃、
内層キャスタブル２５の内面Ｃ１の温度が４９３℃、鉄
皮２３の内面Ｄ１の温度が２５６℃、冷却ジャケット面
Ｅ１の温度は２１７℃であって、最内層キャスタブル２
６において最大減肉位置が確保される。

【００２２】図１および図４に示すように、高温ガス化
炉２の冷却ジャケット６には、下部に設けた冷却水入口
ノズル２８から冷却水が供給され、この冷却水は冷却ジ
ャケット６内で一部がスチーム化しスチーム混合冷却水
となって、冷却ジャケット６上部のスチーム混合水出口
ノズル２９から排出される。排出されたスチーム混合冷
却水は、図１のように、気水分離器３０においてスチー
ムを分離し、スチーム分離管３１により制御バルブ３２
を介して系外に排出させる。スチームを分離した冷却水
は、再び前記冷却ジャケット６に向けて循環使用され、
前記スチームの分離による不足水分については、ボイラ
ー水タンク３３からボイラー水が気水分離器３０に補給
されるようにしてある。

【００２３】そして、前記スチーム分離管３１の制御バ
ルブ３２による制御により、ジャケット系路内の圧力を
１．８ＭＰａＧに抑えることによって冷却ジャケット６
の温度は２１０℃に保持されている。水を冷却媒体とし
て使用することによる冷却効果は大であるが、水の蒸気
圧は大きく、冷却水の温度が高くなることにより、鉄皮
等炉体にかかる外圧は著大なものとなるので、ジャケッ
ト系路内の圧力を制御し、冷却水の温度を２１０℃に抑
えることは、高温ガス化炉２の鉄皮等炉体の保護のため
にも重要なことである。

【００２４】したがって、本発明では、特に、冷却ジャ
ケット６の下部を均等に複数部分に区画し、冷却水を加
圧状態で均等に供給できるようにして冷却ジャケット６
における圧力・温度分布の偏りをなくすようにしてい
る。すなわち、図５のように、冷却ジャケット６内の下
部に、炉の大きさに応じた縦方向の仕切りを設け複数
（図では８区画）の区画ジャケット６ａに区画し、各区
画ジャケット６ａごとに冷却水を供給できるようにし、
冷却水量および内圧の均等制御ができるようにしてあ
る。前記仕切りは、冷却ジャケット６の中間高さのもの
で足り、冷却ジャケット６の上部は、生成スチームの圧
力拡散が十分に行われるので、特に仕切りは必要としな
い。

【００２５】冷却水の供給は、図６（ａ）のように、高
温ガス化炉２の燃焼室７下部を囲繞する形に供給用ヘッ
ダーパイプ３４を設け、この供給用ヘッダーパイプ３４
からの８本の分岐管３５がオリフィス３６を介して冷却
ジャケット６の各区画ジャケット６ａの冷却水入口ノズ
ル２８に連結するようにし、気水分離器３０からの循環
冷却水をこの供給用ヘッダーパイプ３４を経由して冷却
ジャケット６に供給できるようにしてあり、オリフィス
３６の前後において、０．１ＭＰａ程度の差圧をもたせ
ることにより、冷却水を各区画ジャケット６ａに均等に
供給できるようにしてある。すなわち、この構成によ
り、冷却ジャケットの内圧と温度の制御を均等かつ十分
に行えるようにすることができた。

【００２６】スチーム混合水が排出される高温ガス化炉
２の上部側では、図６（ｂ）のように、燃焼室７の上部
を囲繞する形に排出用ヘッダーパイプ３７を設け、この
排出用ヘッダーパイプ３７と冷却ジャケット６の上部と
を複数（図では４本）の分岐管３８で連結してある。そ
して、この冷却ジャケット６において供給された冷却水
の一部が蒸発したスチームを含むスチーム混合水は、ス
チーム混合水出口ノズル２９から排出用ヘッダーパイプ
３７を経由して排出されるようにしてある。

【００２７】

【発明の効果】したがって、本発明によれば、冷却ジャ
ケット内下部を区画ジャケットで構成し、オリフィスを
介在するヘッダーパイプ手段により、各区画ジャケット
に冷却水を均等に供給できるようにしたので、冷却水の
供給が均等に行われ、冷却ジャケット内の内圧と温度の
制御が均等かつ十分に行えるようになり、発生ガス中の
ＨＣｌの結露が防止されると共に鉄皮等炉体の安全性が
高まり、かつ、操業が安定するという効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明のガス化処理装置の要部を示すフロー図
である。

【図２】図１における高温ガス化炉の耐火構造を示す略
断面図である。

【図３】図２の耐火構造における温度分布を示す部分断
面図である。

【図４】図１の高温ガス化炉の燃焼室部分を示す断面図
である。

【図５】図１の高温ガス化炉の冷却ジャケットの水平断
面を示す概念図である。

【図６】図１の高温ガス化炉における冷却ジャケットと
冷却水の供給システムの断面を示す概念図で、（ａ）は
冷却水流入口部のシステムであり、（ｂ）は冷却水とス
チームの混合流出口部のシステムである。

【符号の説明】

１ 低温ガス化炉 ２ 高温ガス化炉 ３ ガス洗浄塔 ６ 冷却ジャケット ６ａ 区画ジャケット ７ 燃焼室 ８ スロート部 ９ 急冷室 １１ 炉頂部 １２ 下降管 １３ 注入堰 １４ ロックホッパ １６ ベンチュリー式スクラバ １７ 気液混合体サイクロン部 １８ 棚段部 １９ 中央管 ２０ シーブ式トレイ ２１ 衝突板式トレイ ２２ デミスタ ２３ 鉄皮 ２４ 保温材 ２５ 内層キャスタブル ２６ 最内層キャスタブル ２７ 鉄カバー ２８ 冷却水入口ノズル ２９ スチーム混合水出口ノズル ３０ 気水分離器 ３１ スチーム分離管 ３２ 制御バルブ ３３ ボイラー水タンク ３４ 供給用ヘッダーパイプ ３５ 分岐管 ３６ オリフィス ３７ 排出用ヘッダーパイプ ３８ 分岐管

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｂ０９Ｂ 3/00 Ｆ２３Ｇ 5/30 ＺＡＢＺ Ｆ２３Ｇ 5/30 ＺＡＢ Ｂ０９Ｂ 3/00 ３０３Ｇ ３０３Ｋ

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 有機性廃棄物を低温にて一次ガス化する
   低温ガス化炉と、前記低温ガス化炉からのガスを高温で
   二次ガス化する高温ガス化炉と、得られた二次ガスを除
   塵洗浄するガス洗浄塔とからなる廃棄物ガス化処理装置
   における高温ガス化炉の冷却ジャケット構造であって、
   前記高温ガス化炉は燃焼室の下部にスロート部を介して
   生成ガスを冷却する急冷室を接続してなり、前記高温ガ
   ス化炉は炉壁外殻の鉄皮を冷却ジャケットで外装すると
   共に、該冷却ジャケット内の下部を縦方向に均等に複数
   に区画して区画ジャケットを形成し、かつ前記区画ジャ
   ケットに冷却媒体を供給するヘッダーパイプを設け、該
   ヘッダーパイプの分岐管をオリフィスを介して各区画ジ
   ャケットに連結してなり、前記各オリフィスの前後に差
   圧を設けることにより前記区画ジャケットへの前記冷却
   媒体の均等供給を可能な構造にしたことを特徴とする廃
   棄物ガス化処理装置における高温ガス化炉の冷却ジャケ
   ット構造。