JP2000313944A - 磁気特性に優れた快削耐食軟磁性材料 - Google Patents
磁気特性に優れた快削耐食軟磁性材料Info
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- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、電磁弁などの電磁アクチュエータ
用材料としての磁気特性に優れた快削耐食軟磁性材料を
提供すること。 【解決手段】 重量％で、Ｃ≦０．０２０％、Ｓｉ≦
２．５％、Ｍｎ≦１．０％、Ｐ≦０．０４％、Ｓ：０．
０１０〜０．１００％、Ｎｉ≦０．５０％、Ｃｒ：４〜
２０％、Ｍｏ≦２．５％、Ｃｕ≦２．０％、Ａｌ：０．
１０〜４．０％、Ｎ≦０．０２０％、残部Ｆｅと不可避
的不純物からなり、熱間圧延後、熱処理を施した素材の
平均結晶粒径が０．１５ｍｍ以下で、かつ部品加工後の
熱処理において平均結晶粒度０．１０ｍｍ以上であるこ
とを特徴とする磁気特性に優れた快削耐食軟磁性材料。
用材料としての磁気特性に優れた快削耐食軟磁性材料を
提供すること。 【解決手段】 重量％で、Ｃ≦０．０２０％、Ｓｉ≦
２．５％、Ｍｎ≦１．０％、Ｐ≦０．０４％、Ｓ：０．
０１０〜０．１００％、Ｎｉ≦０．５０％、Ｃｒ：４〜
２０％、Ｍｏ≦２．５％、Ｃｕ≦２．０％、Ａｌ：０．
１０〜４．０％、Ｎ≦０．０２０％、残部Ｆｅと不可避
的不純物からなり、熱間圧延後、熱処理を施した素材の
平均結晶粒径が０．１５ｍｍ以下で、かつ部品加工後の
熱処理において平均結晶粒度０．１０ｍｍ以上であるこ
とを特徴とする磁気特性に優れた快削耐食軟磁性材料。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、電磁弁などの電磁
アクチュエータ用材料としての磁気特性に優れた快削耐
食軟磁性材料に関するものである。
アクチュエータ用材料としての磁気特性に優れた快削耐
食軟磁性材料に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】電磁弁などの電磁アクチュエータのうち
軟磁性材料を使用する部品は、その構造や磁気回路形成
の点から複雑形状のものが多く、切削加工が行われてい
るのが一般的である。また、最近は電子機器全般に小型
化が進んでおり、そのために小型複雑形状の部品を精密
に安価に仕上げ加工する要求が増えてきており、切削性
に対する要求もさらに高まってきている。
軟磁性材料を使用する部品は、その構造や磁気回路形成
の点から複雑形状のものが多く、切削加工が行われてい
るのが一般的である。また、最近は電子機器全般に小型
化が進んでおり、そのために小型複雑形状の部品を精密
に安価に仕上げ加工する要求が増えてきており、切削性
に対する要求もさらに高まってきている。
【０００３】一方、切削性を向上させる目的でＳを添加
すると、ＭｎＳなどの硫化物を形成し磁気特性を著しく
劣化させる。そこで従来は磁気特性をあまり劣化させず
に切削性を改善するＰｂを含有させたＰｂ快削の快削耐
食軟磁性材料が普及している。しかし、近年の世の中の
ニーズとして毒性の強いＰｂを用いない快削鋼が求めら
れており、その結果、磁気特性の良好なＳ快削の快削耐
食軟磁性材料が望まれている。
すると、ＭｎＳなどの硫化物を形成し磁気特性を著しく
劣化させる。そこで従来は磁気特性をあまり劣化させず
に切削性を改善するＰｂを含有させたＰｂ快削の快削耐
食軟磁性材料が普及している。しかし、近年の世の中の
ニーズとして毒性の強いＰｂを用いない快削鋼が求めら
れており、その結果、磁気特性の良好なＳ快削の快削耐
食軟磁性材料が望まれている。
【０００４】上述したことから、従来においては、例え
ば特開平２−６１０２８号公報に開示されているよう
に、Ｃｒ：８〜１６％、Ｓｉ：０．３〜１．２％、Ｍ
ｎ：０．５〜１．０％、Ａｌ：０．２〜１．５％、Ｓ：
０．００８〜０．０６％、Ｃ≦０．０３％、Ｎ≦０．０
３％、Ｓｉ，Ｍｎ，Ａｌ，Ｓの適正含有によるＭｎＳ量
の適正化と均一分散化により、切削性を損なうことなく
優れた軟磁性と冷鍛性が得られるもの、また、特開平８
−１３４６０３号公報に開示されているように、Ｃ≦
０．００７％、Ｎ≦０．０１％、Ａｌ：１〜４％、Ｓ
ｉ：０〜１．５％、Ｃｒ：０〜５％、かつ｛２×（Ａｌ
％＋Ｓｉ％）＋Ｃｒ％｝：４．５〜９、残部Ｆｅからな
る磁束密度および保磁力に優れ、かつ高電気抵抗を有す
る軟磁性鋼材およびその製造方法が知られている。
ば特開平２−６１０２８号公報に開示されているよう
に、Ｃｒ：８〜１６％、Ｓｉ：０．３〜１．２％、Ｍ
ｎ：０．５〜１．０％、Ａｌ：０．２〜１．５％、Ｓ：
０．００８〜０．０６％、Ｃ≦０．０３％、Ｎ≦０．０
３％、Ｓｉ，Ｍｎ，Ａｌ，Ｓの適正含有によるＭｎＳ量
の適正化と均一分散化により、切削性を損なうことなく
優れた軟磁性と冷鍛性が得られるもの、また、特開平８
−１３４６０３号公報に開示されているように、Ｃ≦
０．００７％、Ｎ≦０．０１％、Ａｌ：１〜４％、Ｓ
ｉ：０〜１．５％、Ｃｒ：０〜５％、かつ｛２×（Ａｌ
％＋Ｓｉ％）＋Ｃｒ％｝：４．５〜９、残部Ｆｅからな
る磁束密度および保磁力に優れ、かつ高電気抵抗を有す
る軟磁性鋼材およびその製造方法が知られている。
【０００５】
【発明の属する技術分野】しかしながら、上述した特開
平２−６１０２８号公報にあっては、フェライト結晶粒
度に基づく切削性と磁気特性の改善を図る技術思想は全
くなく、また、特開平８−１３４６０３号公報において
は、フェライト結晶粒径の記載はあるが、切削性が充分
ではないと言う問題がある。
平２−６１０２８号公報にあっては、フェライト結晶粒
度に基づく切削性と磁気特性の改善を図る技術思想は全
くなく、また、特開平８−１３４６０３号公報において
は、フェライト結晶粒径の記載はあるが、切削性が充分
ではないと言う問題がある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上述したような問題を解
消するために、発明者らは鋭意開発を進めた結果、次の
知見を得た。Ｓを添加し、素材製造工程最終の熱処理後
の平均結晶粒径を０．１５ｍｍ（ＪＩＳフェライト結晶
粒度番号３程度）以下に規制することにより、部品加工
時の切削性、仕上げ面粗度を良好にすることができる。
また、部品加工後に行う歪み取り焼鈍後の平均結晶粒径
を０．１ｍｍ（ＪＩＳフェライト結晶粒度番号４程度）
以上に規制することにより、磁気特性を良好に改善する
ことができる。この発明は、これらの知見に基づいてな
されたもので、部品製造時の加工性と部品として使用す
る時の磁気特性の両方を良好にするものである。
消するために、発明者らは鋭意開発を進めた結果、次の
知見を得た。Ｓを添加し、素材製造工程最終の熱処理後
の平均結晶粒径を０．１５ｍｍ（ＪＩＳフェライト結晶
粒度番号３程度）以下に規制することにより、部品加工
時の切削性、仕上げ面粗度を良好にすることができる。
また、部品加工後に行う歪み取り焼鈍後の平均結晶粒径
を０．１ｍｍ（ＪＩＳフェライト結晶粒度番号４程度）
以上に規制することにより、磁気特性を良好に改善する
ことができる。この発明は、これらの知見に基づいてな
されたもので、部品製造時の加工性と部品として使用す
る時の磁気特性の両方を良好にするものである。
【０００７】その発明の要旨とするところは、 （１）重量％で、Ｃ≦０．０２０％、Ｓｉ≦２．５％、
Ｍｎ≦１．０％、Ｐ≦０．０４％、Ｓ：０．０１０〜
０．１００％、Ｎｉ≦０．５０％、Ｃｒ：４〜２０％、
Ｍｏ≦２．５％、Ｃｕ≦２．０％、Ａｌ：０．１０〜
４．０％、Ｎ≦０．０２０％、残部Ｆｅと不可避的不純
物からなり、熱間圧延後、熱処理を施した素材の平均結
晶粒径が０．１５ｍｍ以下で、かつ部品加工後の熱処理
において平均結晶粒度０．１０ｍｍ以上であることを特
徴とする磁気特性に優れた快削耐食軟磁性材料。
Ｍｎ≦１．０％、Ｐ≦０．０４％、Ｓ：０．０１０〜
０．１００％、Ｎｉ≦０．５０％、Ｃｒ：４〜２０％、
Ｍｏ≦２．５％、Ｃｕ≦２．０％、Ａｌ：０．１０〜
４．０％、Ｎ≦０．０２０％、残部Ｆｅと不可避的不純
物からなり、熱間圧延後、熱処理を施した素材の平均結
晶粒径が０．１５ｍｍ以下で、かつ部品加工後の熱処理
において平均結晶粒度０．１０ｍｍ以上であることを特
徴とする磁気特性に優れた快削耐食軟磁性材料。
【０００８】（２）熱間圧延とその後の熱処理の間に冷
間での塑性加工を行う前記（１）に記載の磁気特性に優
れた快削耐食軟磁性材料。 （３）熱間圧延とその後の塑性加工が合計で減面率８０
％以上の加工である前記（１）または（２）に記載の磁
気特性に優れた快削耐食軟磁性材料。 （４）熱間圧延後、あるいは塑性加工後に７００〜１０
５０℃の範囲内の温度に少なくとも１０分以上保持する
熱処理を施して素材を製造する前記（１）〜（３）に記
載の磁気特性に優れた快削耐食軟磁性材料。
間での塑性加工を行う前記（１）に記載の磁気特性に優
れた快削耐食軟磁性材料。 （３）熱間圧延とその後の塑性加工が合計で減面率８０
％以上の加工である前記（１）または（２）に記載の磁
気特性に優れた快削耐食軟磁性材料。 （４）熱間圧延後、あるいは塑性加工後に７００〜１０
５０℃の範囲内の温度に少なくとも１０分以上保持する
熱処理を施して素材を製造する前記（１）〜（３）に記
載の磁気特性に優れた快削耐食軟磁性材料。
【０００９】（５）部品加工後の歪み取り焼鈍を７００
〜１１００℃の範囲内に少なくとも１０分以上保持する
条件で行う前記（１）〜（４）に記載の磁気特性に優れ
た快削耐食軟磁性材料。 （６）Ｐｂ，Ｂｉ，Ｓｅ，Ｔｅ，Ｃａのうちの１種また
は２種以上を合計で０．５重量％以下を含む前記（１）
〜（５）に記載の磁気特性に優れた快削耐食軟磁性材
料。 （７）Ｔｉ，Ｚｒのうちの１種または両方を合計で０．
８重量％以下を含む前記（１）〜（６）に記載の磁気特
性に優れた快削耐食軟磁性材料にある。
〜１１００℃の範囲内に少なくとも１０分以上保持する
条件で行う前記（１）〜（４）に記載の磁気特性に優れ
た快削耐食軟磁性材料。 （６）Ｐｂ，Ｂｉ，Ｓｅ，Ｔｅ，Ｃａのうちの１種また
は２種以上を合計で０．５重量％以下を含む前記（１）
〜（５）に記載の磁気特性に優れた快削耐食軟磁性材
料。 （７）Ｔｉ，Ｚｒのうちの１種または両方を合計で０．
８重量％以下を含む前記（１）〜（６）に記載の磁気特
性に優れた快削耐食軟磁性材料にある。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明における成分組成の
限定理由を説明する。 Ｃ≦０．０２０％ Ｃは、軟磁気特性に悪影響を及ぼす炭化物を生成し、ま
た結晶中に固溶し結晶格子を歪ませ、磁気特性、および
加工性を劣化させるので、その上限を０．０２０％とし
た。 Ｓｉ≦２．５％ Ｓｉは、磁気特性、耐食性を向上させ，固有抵抗を増加
させる。しかし、２．５％を超えるとその効果はなくな
り、むしろ加工性が劣化するので、その上限を２．５％
とした。
限定理由を説明する。 Ｃ≦０．０２０％ Ｃは、軟磁気特性に悪影響を及ぼす炭化物を生成し、ま
た結晶中に固溶し結晶格子を歪ませ、磁気特性、および
加工性を劣化させるので、その上限を０．０２０％とし
た。 Ｓｉ≦２．５％ Ｓｉは、磁気特性、耐食性を向上させ，固有抵抗を増加
させる。しかし、２．５％を超えるとその効果はなくな
り、むしろ加工性が劣化するので、その上限を２．５％
とした。
【００１１】Ｍｎ≦１．０％ Ｍｎは、脱酸材として有効な元素であるとともにＳと結
合してＭｎＳとなり、このＭｎＳが鋼中に分散すること
により、被削性を向上させる効果がある。しかしなが
ら、１．０％を超える添加は磁気特性および加工性を劣
化させるので、上限を１．０％とした。好ましくは０．
５０％以下とする。 Ｐ≦０．０４％ Ｐは、Ｍｎと同様に、磁気特性および加工性を劣化させ
るので、その上限を０．０４％に規制した。好ましくは
０．０３％以下とする。
合してＭｎＳとなり、このＭｎＳが鋼中に分散すること
により、被削性を向上させる効果がある。しかしなが
ら、１．０％を超える添加は磁気特性および加工性を劣
化させるので、上限を１．０％とした。好ましくは０．
５０％以下とする。 Ｐ≦０．０４％ Ｐは、Ｍｎと同様に、磁気特性および加工性を劣化させ
るので、その上限を０．０４％に規制した。好ましくは
０．０３％以下とする。
【００１２】Ｓ：０．０１０〜０．１００％ Ｓは、切削性を向上させる効果的な元素である。しかし
ながらＳ添加量が０．０１０％未満であるとその効果が
小さく、一方０．１００％を超える添加は耐食性、磁気
特性および加工性を劣化させるので、そのＳ添加量を
０．０１０〜０．１００％とした。 Ｎｉ≦０．５０％ Ｎｉは、耐食性を向上させる元素である。しかし、０．
５０％を超える添加は磁気特性を劣化させるので、その
上限を０．５０％に規制した。好ましくは０．３０％以
下とする。
ながらＳ添加量が０．０１０％未満であるとその効果が
小さく、一方０．１００％を超える添加は耐食性、磁気
特性および加工性を劣化させるので、そのＳ添加量を
０．０１０〜０．１００％とした。 Ｎｉ≦０．５０％ Ｎｉは、耐食性を向上させる元素である。しかし、０．
５０％を超える添加は磁気特性を劣化させるので、その
上限を０．５０％に規制した。好ましくは０．３０％以
下とする。
【００１３】Ｃｒ：４〜２０％ Ｃｒは、耐食性および固有抵抗を高めるために効果的な
元素であるが、Ｃｒの過剰の添加は加工性および磁気特
性を劣化させるために上限を２０％とする。しかしなが
ら、Ｃｒ添加量が４％未満になると本発明の目的用途の
ためには耐食性が不十分になるため下限を４．０％と
し、その範囲を４〜２０％とした。 Ｍｏ≦２．５％ Ｍｏは、Ｃｒと同様に、耐食性および固有抵抗を高める
ために効果的な元素であるが、Ｍｏの過剰の添加は加工
性および磁気特性を劣化させるために上限を２．５％と
した。
元素であるが、Ｃｒの過剰の添加は加工性および磁気特
性を劣化させるために上限を２０％とする。しかしなが
ら、Ｃｒ添加量が４％未満になると本発明の目的用途の
ためには耐食性が不十分になるため下限を４．０％と
し、その範囲を４〜２０％とした。 Ｍｏ≦２．５％ Ｍｏは、Ｃｒと同様に、耐食性および固有抵抗を高める
ために効果的な元素であるが、Ｍｏの過剰の添加は加工
性および磁気特性を劣化させるために上限を２．５％と
した。
【００１４】Ｃｕ≦２．０％ Ｃｕは、耐食性および抗菌性付与に効果的な元素であ
る。しかしながらＣｕの過剰な添加は磁気特性および加
工性を劣化させるので、その上限を２．０％とする。好
ましくは１．０％以下とする。 Ａｌ：０．１０〜４．０％ Ａｌは、磁気特性、耐食性および固有抵抗増加に効果的
な元素である。しかし、０．１０％未満では、その効果
がなく、また、過剰のＡｌ添加は加工性を劣化させるの
で、その範囲を０．１０〜４．０％とした。好ましくは
０．１０〜２．０％とする。
る。しかしながらＣｕの過剰な添加は磁気特性および加
工性を劣化させるので、その上限を２．０％とする。好
ましくは１．０％以下とする。 Ａｌ：０．１０〜４．０％ Ａｌは、磁気特性、耐食性および固有抵抗増加に効果的
な元素である。しかし、０．１０％未満では、その効果
がなく、また、過剰のＡｌ添加は加工性を劣化させるの
で、その範囲を０．１０〜４．０％とした。好ましくは
０．１０〜２．０％とする。
【００１５】Ｎ≦０．０２０％ Ｎは、Ｃと同様に、磁気特性、および加工性を劣化させ
るので、その上限を０．０２０％とした。好ましくは
０．０１５％以下とする． Ｐｂ，Ｂｉ，Ｓｅ，Ｔｅ，Ｃａのうちの１種または２種
以上を合計で０．５重量％以下 Ｐｂ，Ｂｉ，Ｓｅ，Ｔｅ，Ｃａは、切削性を向上させる
効果的な元素である。しかしながら、それらの合計が
０．５％以上であるとその効果が小さく、また磁気特性
を劣化させるので、０．５％以下とした。
るので、その上限を０．０２０％とした。好ましくは
０．０１５％以下とする． Ｐｂ，Ｂｉ，Ｓｅ，Ｔｅ，Ｃａのうちの１種または２種
以上を合計で０．５重量％以下 Ｐｂ，Ｂｉ，Ｓｅ，Ｔｅ，Ｃａは、切削性を向上させる
効果的な元素である。しかしながら、それらの合計が
０．５％以上であるとその効果が小さく、また磁気特性
を劣化させるので、０．５％以下とした。
【００１６】Ｔｉ，Ｚｒのうちの１種または両方を合計
で０．８重量％以下 Ｔｉ，Ｚｒは、切削性および靱性を向上させる。特にＴ
ｉの場合は、Ｃ，Ｎを固定する。しかしながら、それら
の合計が０．８％を超えるとその効果がなくなり、加工
性を劣化させることから、０．８％以下とした。
で０．８重量％以下 Ｔｉ，Ｚｒは、切削性および靱性を向上させる。特にＴ
ｉの場合は、Ｃ，Ｎを固定する。しかしながら、それら
の合計が０．８％を超えるとその効果がなくなり、加工
性を劣化させることから、０．８％以下とした。
【００１７】部品加工前の平均結晶粒径０．１５ｍｍ以
下 熱間圧延後、あるいは塑性加工後に熱処理を施した素材
の平均結晶粒を微細化させることにより、切削性が良好
となり、かつ仕上げ面粗度も良好となる。また、冷間鍛
造などの冷間加工性を向上させる。従って、その平均結
晶粒径を０．１５ｍｍ以下とする。好ましくは０．１０
ｍｍ以下とする。 部品加工後の熱処理において平均結晶粒度０．１０ｍｍ
以上 結晶粒を粗大化させ磁気特性を向上させる。従って、そ
の部品加工後の平均結晶粒度を０．１０ｍｍ以上とす
る。好ましくは、０．２０ｍｍ以上とする。
下 熱間圧延後、あるいは塑性加工後に熱処理を施した素材
の平均結晶粒を微細化させることにより、切削性が良好
となり、かつ仕上げ面粗度も良好となる。また、冷間鍛
造などの冷間加工性を向上させる。従って、その平均結
晶粒径を０．１５ｍｍ以下とする。好ましくは０．１０
ｍｍ以下とする。 部品加工後の熱処理において平均結晶粒度０．１０ｍｍ
以上 結晶粒を粗大化させ磁気特性を向上させる。従って、そ
の部品加工後の平均結晶粒度を０．１０ｍｍ以上とす
る。好ましくは、０．２０ｍｍ以上とする。
【００１８】製造工程としては、熱間圧延後、熱処理を
施した素材の平均結晶粒を微細化させることにより、そ
の平均結晶粒径を０．１５ｍｍ以下とする。好ましくは
０．１０ｍｍ以下とする。その後部品加工を行い磁気特
性を向上させるために、その部品加工後の平均結晶粒度
を０．１０ｍｍ以上とする。好ましくは、０．２０ｍｍ
以上とする。または、熱間圧延後冷延・引抜き等の塑性
加工が合計で減面率８０％以上の加工を行い、上記同様
には熱処理を施した素材の平均結晶粒を微細化させるこ
とにより、その平均結晶粒径を０．１５ｍｍ以下とし、
切削等の部品加工後の熱処理で平均結晶粒度を０．１０
ｍｍ以上とする。この場合の熱間圧延後、あるいは塑性
加工後に７００〜１０５０℃の範囲内の温度に少なくと
も１０分以上保持する熱処理を施すか、部品加工後の歪
み取り焼鈍を７００〜１１００℃の範囲内に少なくとも
１０分以上保持する条件で行うものである。
施した素材の平均結晶粒を微細化させることにより、そ
の平均結晶粒径を０．１５ｍｍ以下とする。好ましくは
０．１０ｍｍ以下とする。その後部品加工を行い磁気特
性を向上させるために、その部品加工後の平均結晶粒度
を０．１０ｍｍ以上とする。好ましくは、０．２０ｍｍ
以上とする。または、熱間圧延後冷延・引抜き等の塑性
加工が合計で減面率８０％以上の加工を行い、上記同様
には熱処理を施した素材の平均結晶粒を微細化させるこ
とにより、その平均結晶粒径を０．１５ｍｍ以下とし、
切削等の部品加工後の熱処理で平均結晶粒度を０．１０
ｍｍ以上とする。この場合の熱間圧延後、あるいは塑性
加工後に７００〜１０５０℃の範囲内の温度に少なくと
も１０分以上保持する熱処理を施すか、部品加工後の歪
み取り焼鈍を７００〜１１００℃の範囲内に少なくとも
１０分以上保持する条件で行うものである。
【００１９】
【実施例】表１に本発明鋼および比較鋼の化学成分を示
す。これらは、真空誘導炉にて溶製し５０ｋｇ鋼塊に鋳
造し、熱間圧延後、８００〜１０００℃の範囲内の温度
で１０分以上保持する焼鈍を行って試験片を作製し、各
測定にあてた。保磁力（Ｈｃ）は、リング状試験片に加
工後、８５０〜１０００℃の範囲内の温度で歪み取り焼
鈍を行った後、巻線を施し、直流Ｂ−Ｈトレーサにより
測定したＢ−Ｈループより得た。また、フェライト結晶
粒度番号は顕微鏡による組織観察により判定した。さら
に、切削性は、ＳＫＨ５１のドリル（直径８ｍｍ、先端
角１２０°、ねじれ角２５°）を使用し、推力７５ｋ
ｇ、回転数９００ｒｐｍで１０ｍｍの深さを穿孔するの
に要する時間で評価した。塩水噴霧試験については、５
％ＮａＣｌ水溶液を使用して、表面の発銹面積で評価
し、発銹が１０％以下を○、１０％以上を×とした。そ
の結果を表１に示す。
す。これらは、真空誘導炉にて溶製し５０ｋｇ鋼塊に鋳
造し、熱間圧延後、８００〜１０００℃の範囲内の温度
で１０分以上保持する焼鈍を行って試験片を作製し、各
測定にあてた。保磁力（Ｈｃ）は、リング状試験片に加
工後、８５０〜１０００℃の範囲内の温度で歪み取り焼
鈍を行った後、巻線を施し、直流Ｂ−Ｈトレーサにより
測定したＢ−Ｈループより得た。また、フェライト結晶
粒度番号は顕微鏡による組織観察により判定した。さら
に、切削性は、ＳＫＨ５１のドリル（直径８ｍｍ、先端
角１２０°、ねじれ角２５°）を使用し、推力７５ｋ
ｇ、回転数９００ｒｐｍで１０ｍｍの深さを穿孔するの
に要する時間で評価した。塩水噴霧試験については、５
％ＮａＣｌ水溶液を使用して、表面の発銹面積で評価
し、発銹が１０％以下を○、１０％以上を×とした。そ
の結果を表１に示す。
【００２０】
【表１】
【００２１】表１に示すように、Ｎｏ１〜１９は本発明
例であり、Ｎｏ２０〜Ｎｏ２６は比較例である。本発明
鋼はいずれも平均結晶粒径を１０ｍｍ以上を保ち、被削
性は１０ｍｍ穿孔所要時間１２秒以下の値を示してお
り、良好な被削性を有している。また耐食性は塩水噴霧
での発銹面積での評価で、発銹が１０％以下の良好であ
ることを示していることが判る。さらにその保磁力（Ｈ
ｃ）も良好である。これに対して、比較例Ｎｏ２０〜Ｎ
ｏ２３は被削性、および保磁力（Ｈｃ）が悪く、また、
比較例Ｎｏ２４〜Ｎｏ２６は耐食性、および保磁力（Ｈ
ｃ）が悪いことが判る。
例であり、Ｎｏ２０〜Ｎｏ２６は比較例である。本発明
鋼はいずれも平均結晶粒径を１０ｍｍ以上を保ち、被削
性は１０ｍｍ穿孔所要時間１２秒以下の値を示してお
り、良好な被削性を有している。また耐食性は塩水噴霧
での発銹面積での評価で、発銹が１０％以下の良好であ
ることを示していることが判る。さらにその保磁力（Ｈ
ｃ）も良好である。これに対して、比較例Ｎｏ２０〜Ｎ
ｏ２３は被削性、および保磁力（Ｈｃ）が悪く、また、
比較例Ｎｏ２４〜Ｎｏ２６は耐食性、および保磁力（Ｈ
ｃ）が悪いことが判る。
【００２２】
【発明の効果】以上述べたように、本発明による鋼は優
れた磁気特性、耐食性および被削性を兼備させた軟磁性
材料であり、例えば複雑形状が多く、切削加工を必要と
する用途である電磁弁等の電磁アクチュエータ部品の材
料として使用したときの、部品製造時の加工性と、部品
として使用する時の磁気特性の良好な材料として拡販さ
れる極めて優れた効果を奏するものである。
れた磁気特性、耐食性および被削性を兼備させた軟磁性
材料であり、例えば複雑形状が多く、切削加工を必要と
する用途である電磁弁等の電磁アクチュエータ部品の材
料として使用したときの、部品製造時の加工性と、部品
として使用する時の磁気特性の良好な材料として拡販さ
れる極めて優れた効果を奏するものである。
Claims (7)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ≦０．０２０％、 Ｓｉ≦２．５％、 Ｍｎ≦１．０％、 Ｐ≦０．０４％、 Ｓ：０．０１０〜０．１００％、 Ｎｉ≦０．５０％、 Ｃｒ：４〜２０％、 Ｍｏ≦２．５％、 Ｃｕ≦２．０％、 Ａｌ：０．１０〜４．０％、 Ｎ≦０．０２０％、 残部Ｆｅと不可避的不純物からなり、熱間圧延後、熱処
理を施した素材の平均結晶粒径が０．１５ｍｍ以下で、
かつ部品加工後の熱処理において平均結晶粒度０．１０
ｍｍ以上であることを特徴とする磁気特性に優れた快削
耐食軟磁性材料。 - 【請求項２】 熱間圧延とその後の熱処理の間に冷間で
の塑性加工を行う請求項１に記載の磁気特性に優れた快
削耐食軟磁性材料。 - 【請求項３】 熱間圧延とその後の塑性加工が合計で減
面率８０％以上の加工である請求項１または２に記載の
磁気特性に優れた快削耐食軟磁性材料。 - 【請求項４】 熱間圧延後、あるいは塑性加工後に７０
０〜１０５０℃の範囲内の温度に少なくとも１０分以上
保持する熱処理を施して素材を製造する請求項１〜３に
記載の磁気特性に優れた快削耐食軟磁性材料。 - 【請求項５】 部品加工後の歪み取り焼鈍を７００〜１
１００℃の範囲内に少なくとも１０分以上保持する条件
で行う請求項１〜４に記載の磁気特性に優れた快削耐食
軟磁性材料。 - 【請求項６】 Ｐｂ，Ｂｉ，Ｓｅ，Ｔｅ，Ｃａのうちの
１種または２種以上を合計で０．５重量％以下を含む請
求項１〜５に記載の磁気特性に優れた快削耐食軟磁性材
料。 - 【請求項７】 Ｔｉ，Ｚｒのうちの１種または両方を合
計で０．８重量％以下を含む請求項１〜６に記載の磁気
特性に優れた快削耐食軟磁性材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11123068A JP2000313944A (ja) | 1999-04-28 | 1999-04-28 | 磁気特性に優れた快削耐食軟磁性材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11123068A JP2000313944A (ja) | 1999-04-28 | 1999-04-28 | 磁気特性に優れた快削耐食軟磁性材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000313944A true JP2000313944A (ja) | 2000-11-14 |
Family
ID=14851408
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11123068A Pending JP2000313944A (ja) | 1999-04-28 | 1999-04-28 | 磁気特性に優れた快削耐食軟磁性材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000313944A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007009246A (ja) * | 2005-06-28 | 2007-01-18 | Kobe Steel Ltd | 冷間鍛造性、切削加工性および交流磁気特性に優れた軟磁性鋼材、交流磁気特性に優れた軟磁性鋼部品ならびにその製造方法 |
| JP2008045182A (ja) * | 2006-08-18 | 2008-02-28 | Kobe Steel Ltd | 軟磁性鋼材、並びに軟磁性部品およびその製造方法 |
| WO2019123725A1 (ja) * | 2017-12-22 | 2019-06-27 | 大同特殊鋼株式会社 | 電磁弁 |
-
1999
- 1999-04-28 JP JP11123068A patent/JP2000313944A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007009246A (ja) * | 2005-06-28 | 2007-01-18 | Kobe Steel Ltd | 冷間鍛造性、切削加工性および交流磁気特性に優れた軟磁性鋼材、交流磁気特性に優れた軟磁性鋼部品ならびにその製造方法 |
| JP4502889B2 (ja) * | 2005-06-28 | 2010-07-14 | 株式会社神戸製鋼所 | 冷間鍛造性、切削加工性および交流磁気特性に優れた軟磁性鋼材、交流磁気特性に優れた軟磁性鋼部品ならびにその製造方法 |
| JP2008045182A (ja) * | 2006-08-18 | 2008-02-28 | Kobe Steel Ltd | 軟磁性鋼材、並びに軟磁性部品およびその製造方法 |
| JP4646872B2 (ja) * | 2006-08-18 | 2011-03-09 | 株式会社神戸製鋼所 | 軟磁性鋼材、並びに軟磁性部品およびその製造方法 |
| WO2019123725A1 (ja) * | 2017-12-22 | 2019-06-27 | 大同特殊鋼株式会社 | 電磁弁 |
| US11333265B2 (en) | 2017-12-22 | 2022-05-17 | Daido Steel Co., Ltd. | Electromagnetic valve |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
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