JP2000297120A - 射出吹き込み成形用エチレン・α−オレフィン共重合体 - Google Patents
射出吹き込み成形用エチレン・α−オレフィン共重合体Info
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- JP2000297120A JP2000297120A JP10243899A JP10243899A JP2000297120A JP 2000297120 A JP2000297120 A JP 2000297120A JP 10243899 A JP10243899 A JP 10243899A JP 10243899 A JP10243899 A JP 10243899A JP 2000297120 A JP2000297120 A JP 2000297120A
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- Blow-Moulding Or Thermoforming Of Plastics Or The Like (AREA)
- Addition Polymer Or Copolymer, Post-Treatments, Or Chemical Modifications (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 プリフォームされたパリソンの金型からの離
型性が良く、成形サイクルを短くでき、成形容器の賦形
性に優れ、ブロー後の肉厚均一性が良い容器を製造する
のに適した射出吹き込み成形エチレン・α−オレフィン
共重合体を提供する。 【解決手段】 １５０℃における溶融張力（ＭＴ）が７
ｇ以上で、溶融張力（ＭＴ）と、１９０℃における21.6
ｋｇ荷重でのメルトフローレート（ＨＬＭＦＲ）および
2.16ｋｇ荷重でのメルトフローレート（ＭＦＲ）（単
位：ｇ／１０分）の関係が次式： ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲ≧−3.8×ＭＴ＋１５６ で示される関係を満たす射出吹き込み成形用エチレン・
α−オレフィン共重合体。
型性が良く、成形サイクルを短くでき、成形容器の賦形
性に優れ、ブロー後の肉厚均一性が良い容器を製造する
のに適した射出吹き込み成形エチレン・α−オレフィン
共重合体を提供する。 【解決手段】 １５０℃における溶融張力（ＭＴ）が７
ｇ以上で、溶融張力（ＭＴ）と、１９０℃における21.6
ｋｇ荷重でのメルトフローレート（ＨＬＭＦＲ）および
2.16ｋｇ荷重でのメルトフローレート（ＭＦＲ）（単
位：ｇ／１０分）の関係が次式： ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲ≧−3.8×ＭＴ＋１５６ で示される関係を満たす射出吹き込み成形用エチレン・
α−オレフィン共重合体。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は耐熱性、衛生性、成
形性に優れる射出吹き込み成形容器用エチレン・α−オ
レフィン共重合体に関する。
形性に優れる射出吹き込み成形容器用エチレン・α−オ
レフィン共重合体に関する。
【０００２】
【従来の技術】射出吹き込み成形法は、溶融した原料樹
脂組成物にてパリソンを射出成形し、表面が固化した状
態で金型より取り出し、その後、樹脂の内部熱で再び融
解した状態で吹き込み成形する方法であり、乳酸飲料、
牛乳、ジュース等の食用飲料や栄養剤、液体薬剤用等の
比較的小型な容器ではポリスチレン、ポリカーボネー
ト、ポリプロピレン等を射出吹き込み成形した容器が良
く用いられている。しかし、近年衛生上の問題からポリ
スチレン、ポリカーボネート等は敬遠されており、衛生
上心配のないポリエチレンが注目されている。しかしポ
リエチレンは成形加工性が悪く生産性が劣るという欠点
がある。ポリエチレンの成形加工性を改善する方法の１
つとして、金型の温度コントロールを細分化する方法が
あるが、装置の改良にコストがかかる欠点がある。
脂組成物にてパリソンを射出成形し、表面が固化した状
態で金型より取り出し、その後、樹脂の内部熱で再び融
解した状態で吹き込み成形する方法であり、乳酸飲料、
牛乳、ジュース等の食用飲料や栄養剤、液体薬剤用等の
比較的小型な容器ではポリスチレン、ポリカーボネー
ト、ポリプロピレン等を射出吹き込み成形した容器が良
く用いられている。しかし、近年衛生上の問題からポリ
スチレン、ポリカーボネート等は敬遠されており、衛生
上心配のないポリエチレンが注目されている。しかしポ
リエチレンは成形加工性が悪く生産性が劣るという欠点
がある。ポリエチレンの成形加工性を改善する方法の１
つとして、金型の温度コントロールを細分化する方法が
あるが、装置の改良にコストがかかる欠点がある。
【０００３】他方、成形用樹脂を改良する技術として、
離型性を改良するため高密度ポリエチレンに脂肪酸金属
塩を配合するもの（特開昭57-41498号）、ポリエチレン
にポリプロピレンやゴム成分を配合し剛性と耐環境応力
亀裂性のバランスを図るもの（特開平1-268740号）等が
提案されているが、いずれも成形サイクルアップや肉厚
分布の均一性が劣り不十分である。延伸中空成形法は金
型にて成形したパリソンを冷却した後、再加熱し融点以
下の軟化温度領域で延伸をかけながら吹き込み成形する
射出吹き込み成形に類似した方法であるが、ポリエチレ
ンについても用いられている（例えば、特開平6-179776
号、特開平9-235423号等）。しかし、射出吹き込み成形
法では溶融状態にある樹脂をブローアップする必要があ
り、延伸中空成形法と射出吹き込み成形法とでは樹脂に
要求される特性が異なり、延伸中空成形法に適したポリ
エチレンを射出吹き込み成形法に用いると成形サイクル
アップや肉厚分布の均一性が劣り、不十分なものとな
る。
離型性を改良するため高密度ポリエチレンに脂肪酸金属
塩を配合するもの（特開昭57-41498号）、ポリエチレン
にポリプロピレンやゴム成分を配合し剛性と耐環境応力
亀裂性のバランスを図るもの（特開平1-268740号）等が
提案されているが、いずれも成形サイクルアップや肉厚
分布の均一性が劣り不十分である。延伸中空成形法は金
型にて成形したパリソンを冷却した後、再加熱し融点以
下の軟化温度領域で延伸をかけながら吹き込み成形する
射出吹き込み成形に類似した方法であるが、ポリエチレ
ンについても用いられている（例えば、特開平6-179776
号、特開平9-235423号等）。しかし、射出吹き込み成形
法では溶融状態にある樹脂をブローアップする必要があ
り、延伸中空成形法と射出吹き込み成形法とでは樹脂に
要求される特性が異なり、延伸中空成形法に適したポリ
エチレンを射出吹き込み成形法に用いると成形サイクル
アップや肉厚分布の均一性が劣り、不十分なものとな
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従って、本発明の課題
は射出吹き込み成形を行なう場合、射出成形されたパリ
ソンの金型からの離型性が良く成形サイクルを速くする
ことができ、また容器の賦形性に優れ、しかもブロー後
の肉厚均一性が良い容器を製造するのに適したエチレン
・α−オレフィン共重合体を提供することにある。
は射出吹き込み成形を行なう場合、射出成形されたパリ
ソンの金型からの離型性が良く成形サイクルを速くする
ことができ、また容器の賦形性に優れ、しかもブロー後
の肉厚均一性が良い容器を製造するのに適したエチレン
・α−オレフィン共重合体を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決する手段】本発明者らは上記目的に沿って
鋭意検討した結果、溶融張力（ＭＴ）とメルトフローレ
ートとが特定の関係にあるエチレン・α−オレフィン共
重合体を用いることにより、射出吹き込み成形に適した
ポリエチレン樹脂の提供が可能となることを見出し、本
発明を完成した。
鋭意検討した結果、溶融張力（ＭＴ）とメルトフローレ
ートとが特定の関係にあるエチレン・α−オレフィン共
重合体を用いることにより、射出吹き込み成形に適した
ポリエチレン樹脂の提供が可能となることを見出し、本
発明を完成した。
【０００６】すなわち、本発明は １）１５０℃における溶融張力（ＭＴ）が７ｇ以上で、
溶融張力（ＭＴ）と１９０℃における21.6ｋｇ荷重での
メルトフローレート（ＨＬＭＦＲ）および2.16ｋｇ荷重
でのメルトフローレート（ＭＦＲ）（単位：ｇ／１０
分）の関係が次式（１）で示される要件を満たすことを
特徴とする射出吹き込み成形用エチレン・α−オレフィ
ン共重合体： ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲ≧−3.8×ＭＴ＋１５６ （１）、 ２）融点より少なくとも３０℃以上高い温度で加熱した
後、融点以下に冷却された熱履歴を有し、その１５０℃
における溶融張力（ＭＴ）が７ｇ以上で、ＭＴと１９０
℃におけるＨＬＭＦＲおよびＭＦＲの関係が式（１）で
示される要件を満たすことを特徴とする射出吹き込み成
形用エチレン・α−オレフィン共重合体： ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲ≧−3.8×ＭＴ＋１５６ （１）、および ３）前記エチレン・α−オレフィン共重合体のＭＦＲが
0.05〜３０ｇ／１０分で、密度が0.88以上0.97ｇ／ｃｍ
3未満である前記１または２に記載の射出吹き込み成形
用エチレン・α−オレフィン共重合体である。
溶融張力（ＭＴ）と１９０℃における21.6ｋｇ荷重での
メルトフローレート（ＨＬＭＦＲ）および2.16ｋｇ荷重
でのメルトフローレート（ＭＦＲ）（単位：ｇ／１０
分）の関係が次式（１）で示される要件を満たすことを
特徴とする射出吹き込み成形用エチレン・α−オレフィ
ン共重合体： ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲ≧−3.8×ＭＴ＋１５６ （１）、 ２）融点より少なくとも３０℃以上高い温度で加熱した
後、融点以下に冷却された熱履歴を有し、その１５０℃
における溶融張力（ＭＴ）が７ｇ以上で、ＭＴと１９０
℃におけるＨＬＭＦＲおよびＭＦＲの関係が式（１）で
示される要件を満たすことを特徴とする射出吹き込み成
形用エチレン・α−オレフィン共重合体： ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲ≧−3.8×ＭＴ＋１５６ （１）、および ３）前記エチレン・α−オレフィン共重合体のＭＦＲが
0.05〜３０ｇ／１０分で、密度が0.88以上0.97ｇ／ｃｍ
3未満である前記１または２に記載の射出吹き込み成形
用エチレン・α−オレフィン共重合体である。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明におけるエチレン・α−オ
レフィン共重合体とは、エチレン単独重合体及びエチレ
ンと他のα−オレフィンとの共重合体を含むものであ
る。ここで、共重合体を構成する他のα−オレフィンと
しては、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−
ヘキセン、４−メチル１−ペンテン、１―オクテン等が
挙げられ、フィリップス触媒、チグラー触媒、メタロセ
ン触媒等により重合されるものであり、中でもエチレン
と１−ブテン、１−ヘキセン、４−メチル１−ペンテ
ン、１―オクテンとの共重合体が好ましい。
レフィン共重合体とは、エチレン単独重合体及びエチレ
ンと他のα−オレフィンとの共重合体を含むものであ
る。ここで、共重合体を構成する他のα−オレフィンと
しては、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−
ヘキセン、４−メチル１−ペンテン、１―オクテン等が
挙げられ、フィリップス触媒、チグラー触媒、メタロセ
ン触媒等により重合されるものであり、中でもエチレン
と１−ブテン、１−ヘキセン、４−メチル１−ペンテ
ン、１―オクテンとの共重合体が好ましい。
【０００８】前記エチレン・α−オレフィン共重合体は
１５０℃における溶融張力（ＭＴ）が７ｇ以上、好まし
くは１０ｇ以上である。ＭＴが７ｇに達しないものは吹
き込み時にコアからの離型性が悪くパンクしやすくな
る。なお、ＭＴの測定は東洋精機（株）製キャピログラ
フＩＣを用いＬ＝8.02ｍｍ、Ｄ＝2.095ｍｍ、ピストン
降下速度１５ｍｍ／分、引き取りドラム速度6.5ｍ／分
で測定されるものである。
１５０℃における溶融張力（ＭＴ）が７ｇ以上、好まし
くは１０ｇ以上である。ＭＴが７ｇに達しないものは吹
き込み時にコアからの離型性が悪くパンクしやすくな
る。なお、ＭＴの測定は東洋精機（株）製キャピログラ
フＩＣを用いＬ＝8.02ｍｍ、Ｄ＝2.095ｍｍ、ピストン
降下速度１５ｍｍ／分、引き取りドラム速度6.5ｍ／分
で測定されるものである。
【０００９】前記エチレン・α−オレフィン共重合体
は、さらに上記ＭＴと１９０℃における21.6ｋｇ荷重で
のＨＬＭＦＲと2.16ｋｇ荷重でのＭＦＲ（単位は共にｇ
／１０分）の比、すなわちＨＬＭＦＲ／ＭＦＲとの関係
が上記式（１）の右辺（−3.8×Ｔ＋１５６）の値以上
である必要がある。この要件を満たさないものは成形の
サイクルアップがはかれず、成形された容器の賦形性、
肉廻り性が不良となる。なお、ここでＨＬＭＦＲおよび
ＭＦＲはＪＩＳ Ｋ６７６０の方法により測定されるも
のである。
は、さらに上記ＭＴと１９０℃における21.6ｋｇ荷重で
のＨＬＭＦＲと2.16ｋｇ荷重でのＭＦＲ（単位は共にｇ
／１０分）の比、すなわちＨＬＭＦＲ／ＭＦＲとの関係
が上記式（１）の右辺（−3.8×Ｔ＋１５６）の値以上
である必要がある。この要件を満たさないものは成形の
サイクルアップがはかれず、成形された容器の賦形性、
肉廻り性が不良となる。なお、ここでＨＬＭＦＲおよび
ＭＦＲはＪＩＳ Ｋ６７６０の方法により測定されるも
のである。
【００１０】前記共重合体のＭＦＲは好ましくは0.05〜
３０ｇ／１０分、より好ましくは0.05〜2ｇ／１０分、
さらに好ましくは0.2〜１ｇ／１０分である。ＭＦＲが
0.05ｇ／１０分未満であると射出速度を上げることが難
しく、３０ｇ／１０分を超えると成形のサイクルアップ
がはかれず、また成形された容器の賦形性、肉廻りも劣
るものとなるおそれがある。
３０ｇ／１０分、より好ましくは0.05〜2ｇ／１０分、
さらに好ましくは0.2〜１ｇ／１０分である。ＭＦＲが
0.05ｇ／１０分未満であると射出速度を上げることが難
しく、３０ｇ／１０分を超えると成形のサイクルアップ
がはかれず、また成形された容器の賦形性、肉廻りも劣
るものとなるおそれがある。
【００１１】本発明における、融点より少なくとも３０
℃以上高い温度で加熱した後融点以下に冷却された熱履
歴を有し、その１５０℃における溶融張力（ＭＴ）が７
ｇ以上で、ＭＴと１９０℃におけるＨＬＭＦＲおよびＭ
ＦＲの関係が式（１）の要件を満たす射出吹き込み成形
用エチレン・α−オレフィン共重合体について説明す
る。
℃以上高い温度で加熱した後融点以下に冷却された熱履
歴を有し、その１５０℃における溶融張力（ＭＴ）が７
ｇ以上で、ＭＴと１９０℃におけるＨＬＭＦＲおよびＭ
ＦＲの関係が式（１）の要件を満たす射出吹き込み成形
用エチレン・α−オレフィン共重合体について説明す
る。
【００１２】射出吹き込み成形では、まず加熱溶融した
樹脂を射出成形によって底部の閉じたパリソンすなわち
プリフォームを成形する必要があるが、これらの熱履歴
により、エチレン・α−オレフィン共重合体のＭＴ、Ｍ
ＦＲ、ＨＬＭＦＲは大きな変化がないのが一般的であ
る。しかし、特定の共重合体においてはプリフォームを
成形する過程でＭＴ、ＭＦＲ、ＨＬＭＦＲ等が変化す
る。例えば、プリフォームを成形するような温度で分解
を開始する過酸化物などの架橋剤が配合された場合、あ
るいは高温で架橋しやすい末端二重結合を含有するエチ
レン・α−オレフィン共重合体などでは、１５０℃での
ＭＴは７ｇ以下であってもプリフォームを成形すること
によってＭＴが７ｇ以上となったり、ＭＦＲあるいはＨ
ＬＭＦＲが変化し、ＨＬＭＦＲおよびＭＦＲの関係が式
（１）の関係を満たすようにすることも可能である。
樹脂を射出成形によって底部の閉じたパリソンすなわち
プリフォームを成形する必要があるが、これらの熱履歴
により、エチレン・α−オレフィン共重合体のＭＴ、Ｍ
ＦＲ、ＨＬＭＦＲは大きな変化がないのが一般的であ
る。しかし、特定の共重合体においてはプリフォームを
成形する過程でＭＴ、ＭＦＲ、ＨＬＭＦＲ等が変化す
る。例えば、プリフォームを成形するような温度で分解
を開始する過酸化物などの架橋剤が配合された場合、あ
るいは高温で架橋しやすい末端二重結合を含有するエチ
レン・α−オレフィン共重合体などでは、１５０℃での
ＭＴは７ｇ以下であってもプリフォームを成形すること
によってＭＴが７ｇ以上となったり、ＭＦＲあるいはＨ
ＬＭＦＲが変化し、ＨＬＭＦＲおよびＭＦＲの関係が式
（１）の関係を満たすようにすることも可能である。
【００１３】融点より少なくとも３０℃以上高い温度で
一般的には１秒以上、より好ましくは５秒以上加熱後、
融点以下に冷却された熱履歴を有するエチレン・α−オ
レフィン共重合体であって、その１５０℃における溶融
張力（ＭＴ）が７ｇ以上、好ましくは１０ｇ以上である
ものも本発明のエチレン・α−オレフィン共重合体に含
まれる。ＭＴが７ｇに達しないものは吹き込み時にコア
からの離型性が悪くパンクしやすくなる。
一般的には１秒以上、より好ましくは５秒以上加熱後、
融点以下に冷却された熱履歴を有するエチレン・α−オ
レフィン共重合体であって、その１５０℃における溶融
張力（ＭＴ）が７ｇ以上、好ましくは１０ｇ以上である
ものも本発明のエチレン・α−オレフィン共重合体に含
まれる。ＭＴが７ｇに達しないものは吹き込み時にコア
からの離型性が悪くパンクしやすくなる。
【００１４】またさらに前記熱履歴を有する本発明のエ
チレン・α−オレフィン共重合体は、さらに上記ＭＴと
１９０℃における21.6ｋｇ荷重でのＨＬＭＦＲと2.16ｋ
ｇ荷重でのＭＦＲの比、すなわちＨＬＭＦＲ／ＭＦＲが
−3.8×ＭＴ＋１５６以上（式１）である必要がある。
上記関係を満たさないものは成形のサイクルアップがは
かれず、成形された容器の賦形性、肉廻り性が不良とな
る。
チレン・α−オレフィン共重合体は、さらに上記ＭＴと
１９０℃における21.6ｋｇ荷重でのＨＬＭＦＲと2.16ｋ
ｇ荷重でのＭＦＲの比、すなわちＨＬＭＦＲ／ＭＦＲが
−3.8×ＭＴ＋１５６以上（式１）である必要がある。
上記関係を満たさないものは成形のサイクルアップがは
かれず、成形された容器の賦形性、肉廻り性が不良とな
る。
【００１５】前記共重合体は、好ましくは密度が0.88〜
0.97ｇ／ｃｍ3、より好ましくは0.90〜0.98ｇ／ｃｍ3、
さらに好ましくは0.925〜0.96ｇ／ｃｍ3である。減容化
容器においては容易につぶせるため低密度品が用いられ
る。密度が0.88ｇ／ｃｍ3に達しないものは剛性が不足
するおそれがある。
0.97ｇ／ｃｍ3、より好ましくは0.90〜0.98ｇ／ｃｍ3、
さらに好ましくは0.925〜0.96ｇ／ｃｍ3である。減容化
容器においては容易につぶせるため低密度品が用いられ
る。密度が0.88ｇ／ｃｍ3に達しないものは剛性が不足
するおそれがある。
【００１６】本発明において用いられる射出吹き込み成
形法は、射出成形によって底部の閉じたパリソンをまず
成形し、これを直ちに吹き込み成形用金型に移して空気
を吹き込み成形品を得る一般的な射出吹き込み成形法で
ある。
形法は、射出成形によって底部の閉じたパリソンをまず
成形し、これを直ちに吹き込み成形用金型に移して空気
を吹き込み成形品を得る一般的な射出吹き込み成形法で
ある。
【００１７】本発明のエチレン・α−オレフィン共重合
体を射出吹き込み成形した成形品は肉厚が均一で、寸法
精度が良好であり、その成形品は、例えば飲料、食品、
洗剤、化粧品用の容器として用いられる。
体を射出吹き込み成形した成形品は肉厚が均一で、寸法
精度が良好であり、その成形品は、例えば飲料、食品、
洗剤、化粧品用の容器として用いられる。
【００１８】本発明のエチレン・α−オレフィン共重合
体には、発明の目的を損なわない限り、他の樹脂、例え
ば高密度ポリエチレン、直鎖状中低密度ポリエチレン、
ポリプロピレン、エチレン・プロピレン共重合体ゴム、
エチレン・プロピレン・ジエン三元共重合体等の他のポ
リオレフィンをはじめ各種熱可塑性樹脂を配合すること
ができる。また用途に応じて熱安定剤、酸化防止剤、紫
外線吸収剤、滑剤、抗ブロッキング剤、帯電防止剤など
の添加剤あるいは二酸化チタン等の顔料、染料、充填剤
あるいは他の熱可塑性樹脂等を配合して用いても差し支
えない。
体には、発明の目的を損なわない限り、他の樹脂、例え
ば高密度ポリエチレン、直鎖状中低密度ポリエチレン、
ポリプロピレン、エチレン・プロピレン共重合体ゴム、
エチレン・プロピレン・ジエン三元共重合体等の他のポ
リオレフィンをはじめ各種熱可塑性樹脂を配合すること
ができる。また用途に応じて熱安定剤、酸化防止剤、紫
外線吸収剤、滑剤、抗ブロッキング剤、帯電防止剤など
の添加剤あるいは二酸化チタン等の顔料、染料、充填剤
あるいは他の熱可塑性樹脂等を配合して用いても差し支
えない。
【００１９】前記顔料の内、特に二酸化チタンは衛生上
無害であるため乳等省令においても許可されており、美
粧性、遮光性等を持たせるために本発明のエチレン・α
−オレフィン共重合体に約３０重量部以下配合しても良
い。
無害であるため乳等省令においても許可されており、美
粧性、遮光性等を持たせるために本発明のエチレン・α
−オレフィン共重合体に約３０重量部以下配合しても良
い。
【００２０】
【実施例】以下に実施例及び比較例を挙げて本発明を説
明する。 ［エチレン・α−オレフィン共重合体］実施例及び比較
例においては使用したエチレン・α−オレフィン共重合
体試料（Ａ）〜（Ｋ）の性状は以下の通りである。
明する。 ［エチレン・α−オレフィン共重合体］実施例及び比較
例においては使用したエチレン・α−オレフィン共重合
体試料（Ａ）〜（Ｋ）の性状は以下の通りである。
【００２１】（Ａ）チグラー触媒によるＨＤＰＥ（日本
ポリオレフィン（株）製）： ＭＦＲ：0.36ｇ／１０分、 ＨＬＭＦＲ：47.35ｇ／１０分、 密度：0.953ｇ／ｃｍ3、 溶融張力（１５０℃）：12.9ｇ。
ポリオレフィン（株）製）： ＭＦＲ：0.36ｇ／１０分、 ＨＬＭＦＲ：47.35ｇ／１０分、 密度：0.953ｇ／ｃｍ3、 溶融張力（１５０℃）：12.9ｇ。
【００２２】（Ｂ）チグラー触媒によるＨＤＰＥ（日本
ポリオレフィン（株）製）： ＭＦＲ：0.27ｇ／１０分、 ＨＬＭＦＲ：29.17ｇ／１０分、 密度：0.956ｇ／ｃｍ3、 溶融張力（１５０℃）：16.3ｇ。
ポリオレフィン（株）製）： ＭＦＲ：0.27ｇ／１０分、 ＨＬＭＦＲ：29.17ｇ／１０分、 密度：0.956ｇ／ｃｍ3、 溶融張力（１５０℃）：16.3ｇ。
【００２３】（Ｃ）フィリップス触媒によるＨＤＰＥ
（日本ポリオレフィン（株）製）： ＭＦＲ：0.5ｇ／１０分、 ＨＬＭＦＲ：67.5ｇ／１０分、 密度：0.958ｇ／ｃｍ3、 溶融張力（１５０℃）：7.2ｇ。
（日本ポリオレフィン（株）製）： ＭＦＲ：0.5ｇ／１０分、 ＨＬＭＦＲ：67.5ｇ／１０分、 密度：0.958ｇ／ｃｍ3、 溶融張力（１５０℃）：7.2ｇ。
【００２４】（Ｄ）チグラー触媒によるＨＤＰＥ： ＭＦＲ：0.43ｇ／１０分、 ＨＬＭＦＲ：36.98ｇ／１０分、 密度：0.958ｇ／ｃｍ3、 溶融張力（１５０℃）：１９ｇ。
【００２５】（Ｅ）チグラー触媒によるＨＤＰＥ（日本
ポリオレフィン（株）製）： ＭＦＲ：1.5ｇ／１０分、 ＨＬＭＦＲ：１９５ｇ／１０分、 密度：0.959ｇ／ｃｍ3、 溶融張力（１５０℃）：８ｇ。
ポリオレフィン（株）製）： ＭＦＲ：1.5ｇ／１０分、 ＨＬＭＦＲ：１９５ｇ／１０分、 密度：0.959ｇ／ｃｍ3、 溶融張力（１５０℃）：８ｇ。
【００２６】（Ｆ）チグラー触媒によるＨＤＰＥ（日本
ポリオレフィン（株）製）： ＭＦＲ：0.61ｇ／１０分、 ＨＬＭＦＲ：57.5ｇ／１０分、 密度：0.959ｇ／ｃｍ3、 溶融張力（１５０℃）：12.8ｇ。
ポリオレフィン（株）製）： ＭＦＲ：0.61ｇ／１０分、 ＨＬＭＦＲ：57.5ｇ／１０分、 密度：0.959ｇ／ｃｍ3、 溶融張力（１５０℃）：12.8ｇ。
【００２７】（Ｇ）チグラー触媒とフィリップス触媒の
混合触媒によるＨＤＰＥ（日本ポリオレフィン（株）
製）： ＭＦＲ：1.28ｇ／１０分、 ＨＬＭＦＲ：65.22ｇ／１０分、 密度：0.952ｇ／ｃｍ3、 溶融張力（１５０℃）：5.5ｇ。
混合触媒によるＨＤＰＥ（日本ポリオレフィン（株）
製）： ＭＦＲ：1.28ｇ／１０分、 ＨＬＭＦＲ：65.22ｇ／１０分、 密度：0.952ｇ／ｃｍ3、 溶融張力（１５０℃）：5.5ｇ。
【００２８】（Ｈ）チグラー触媒によるＨＤＰＥ（日本
ポリオレフィン（株）製）： ＭＦＲ：0.48ｇ／１０分、 ＨＬＭＦＲ：35.36ｇ／１０分、 密度：0.958ｇ／ｃｍ3、 溶融張力（１５０℃）：9.8ｇ。
ポリオレフィン（株）製）： ＭＦＲ：0.48ｇ／１０分、 ＨＬＭＦＲ：35.36ｇ／１０分、 密度：0.958ｇ／ｃｍ3、 溶融張力（１５０℃）：9.8ｇ。
【００２９】（Ｉ）チグラー触媒によるＨＤＰＥ（日本
ポリオレフィン（株）製）： ＭＦＲ：1.11ｇ／１０分、 ＨＬＭＦＲ：127.15ｇ／１０分、 密度：0.957ｇ／ｃｍ3、 溶融張力（１５０℃）：7.0ｇ。
ポリオレフィン（株）製）： ＭＦＲ：1.11ｇ／１０分、 ＨＬＭＦＲ：127.15ｇ／１０分、 密度：0.957ｇ／ｃｍ3、 溶融張力（１５０℃）：7.0ｇ。
【００３０】（Ｊ）チグラー触媒によるＨＤＰＥ（日本
ポリオレフィン（株）製）： ＭＦＲ：1.98ｇ／１０分、 ＨＬＭＦＲ：158.4ｇ／１０分、 密度：0.961ｇ／ｃｍ3、 溶融張力（１５０℃）：５ｇ。
ポリオレフィン（株）製）： ＭＦＲ：1.98ｇ／１０分、 ＨＬＭＦＲ：158.4ｇ／１０分、 密度：0.961ｇ／ｃｍ3、 溶融張力（１５０℃）：５ｇ。
【００３１】（Ｋ）チグラー触媒によるＨＤＰＥ（日本
ポリオレフィン（株）製）： ＭＦＲ：2.0ｇ／１０分、 ＨＬＭＦＲ：２８０ｇ／１０分、 密度：0.958ｇ／ｃｍ3、 溶融張力（１５０℃）：6.5ｇ。
ポリオレフィン（株）製）： ＭＦＲ：2.0ｇ／１０分、 ＨＬＭＦＲ：２８０ｇ／１０分、 密度：0.958ｇ／ｃｍ3、 溶融張力（１５０℃）：6.5ｇ。
【００３２】［成形用エチレン・α−オレフィン共重合
体の特性評価方法］ １）溶融張力 東洋精機（株）製キャピログラフＩＣを用い、Ｌ＝8.02
ｍｍ、Ｄ＝2.095ｍｍ、ピストン降下速度１５ｍｍ／
分、引き取りドラム速度6.5ｍ／分で樹脂温度１５０℃
の温度で測定した。
体の特性評価方法］ １）溶融張力 東洋精機（株）製キャピログラフＩＣを用い、Ｌ＝8.02
ｍｍ、Ｄ＝2.095ｍｍ、ピストン降下速度１５ｍｍ／
分、引き取りドラム速度6.5ｍ／分で樹脂温度１５０℃
の温度で測定した。
【００３３】２）ＭＦＲ ＪＩＳ Ｋ６７６０にて実施、荷重2.16ｋｇ、温度１９
０℃。 ３）ＨＬＭＦＲ ＪＩＳ Ｋ６７６０にて実施、荷重21.6ｋｇ、温度１９
０℃。
０℃。 ３）ＨＬＭＦＲ ＪＩＳ Ｋ６７６０にて実施、荷重21.6ｋｇ、温度１９
０℃。
【００３４】４）成形サイクル 以下の条件で成形し、その際の連続成形を行ない、製品
取り出しから次の製品取り出しまでの時間を最短にし得
る時間を成形サイクルとした。 製品形状：１５０ＣＣ円筒ボトル、 製品重量：１０ｇ、 射出樹脂温度：２３０℃、 コアオイル温調温度：１３０〜１６０℃、 キャビティー温調温度：１１０〜１４０℃、 ブロー金型温調温度：２０℃、 ブロー圧力：８ｋｇ／ｃｍ2、 パリソン取り個数２個取り。
取り出しから次の製品取り出しまでの時間を最短にし得
る時間を成形サイクルとした。 製品形状：１５０ＣＣ円筒ボトル、 製品重量：１０ｇ、 射出樹脂温度：２３０℃、 コアオイル温調温度：１３０〜１６０℃、 キャビティー温調温度：１１０〜１４０℃、 ブロー金型温調温度：２０℃、 ブロー圧力：８ｋｇ／ｃｍ2、 パリソン取り個数２個取り。
【００３５】５）コア離型性：前記の条件でパリソンを
成形し、金型コアの側壁部と先端部からの離型状態を目
視により判断した。判定は以下の基準に従った。 ○＝全面パリソンが剥がれる。 △＝部分的にパリソンが付着する。 ×＝全面にパリソンが付着する。 また、パリソン外面のキャビティーからの離型性を以下
の基準に従って評価した。 ○＝パリソン抜け良好。 △＝抜けたパリソン表面波打ち有り。 ×＝パリソンキャビティー残る。
成形し、金型コアの側壁部と先端部からの離型状態を目
視により判断した。判定は以下の基準に従った。 ○＝全面パリソンが剥がれる。 △＝部分的にパリソンが付着する。 ×＝全面にパリソンが付着する。 また、パリソン外面のキャビティーからの離型性を以下
の基準に従って評価した。 ○＝パリソン抜け良好。 △＝抜けたパリソン表面波打ち有り。 ×＝パリソンキャビティー残る。
【００３６】６）容器賦形性 前記の条件で製品を成形し、製品の形状と金型形状の両
者を目視により比較し、以下の基準で賦形性の判定を行
なった。 ○＝良好。 △＝製品底コーナー部の賦形悪い。 ×＝製品底コーナー部、側壁部賦形悪い、及びパンク。
者を目視により比較し、以下の基準で賦形性の判定を行
なった。 ○＝良好。 △＝製品底コーナー部の賦形悪い。 ×＝製品底コーナー部、側壁部賦形悪い、及びパンク。
【００３７】７）容器肉廻り：前記の条件で製品を成形
し、製品の形状を目視により比較し、以下の基準で賦形
性の判定を行なった。 ○＝肉厚分布良好。 △＝肉厚分布多少悪い。 ×＝肉厚分布悪い。
し、製品の形状を目視により比較し、以下の基準で賦形
性の判定を行なった。 ○＝肉厚分布良好。 △＝肉厚分布多少悪い。 ×＝肉厚分布悪い。
【００３８】実施例１：試料（Ａ）を用い前記の条件で
製品を成形した。結果を表１に示した。成形サイクルは
９秒でコア離型性、容器賦形性、容器肉廻りとも良好で
あった。
製品を成形した。結果を表１に示した。成形サイクルは
９秒でコア離型性、容器賦形性、容器肉廻りとも良好で
あった。
【００３９】実施例２：試料（Ｂ）を用い前記の条件で
製品を成形した。結果を表１に示した。成形サイクルは
１１秒でコア離型性、容器賦形性、容器肉廻りとも良好
であった。
製品を成形した。結果を表１に示した。成形サイクルは
１１秒でコア離型性、容器賦形性、容器肉廻りとも良好
であった。
【００４０】実施例３：試料（Ｃ）を用い前記の条件で
製品を成形した。結果を表１に示した。成形サイクルは
１１秒でコア離型性、容器賦形性、容器肉廻りとも良好
であった。
製品を成形した。結果を表１に示した。成形サイクルは
１１秒でコア離型性、容器賦形性、容器肉廻りとも良好
であった。
【００４１】実施例４：試料（Ｄ）を用い前記の条件で
製品を成形した。結果を表１に示した。成形サイクルは
９秒でコア離型性、容器賦形性、容器肉廻りとも良好で
あった。
製品を成形した。結果を表１に示した。成形サイクルは
９秒でコア離型性、容器賦形性、容器肉廻りとも良好で
あった。
【００４２】実施例５：試料（Ｅ）を用い前記の条件で
製品を成形した。結果を表１に示した。成形サイクルは
１１秒でコア離型性、容器肉廻りとも良好であった。
製品を成形した。結果を表１に示した。成形サイクルは
１１秒でコア離型性、容器肉廻りとも良好であった。
【００４３】実施例６：試料（Ｃ）１００重量部に二酸
化チタンを５重量部配合し前記の条件で製品を成形し
た。結果を表１に示した。成形サイクルは１０秒でコア
離型性、容器肉廻りとも良好であった。
化チタンを５重量部配合し前記の条件で製品を成形し
た。結果を表１に示した。成形サイクルは１０秒でコア
離型性、容器肉廻りとも良好であった。
【００４４】比較例１：式（１）の関係を満たさない試
料（Ｆ）を用い実施例１と同様に成形を行なった。コア
離型性、容器肉廻りが不良であった。
料（Ｆ）を用い実施例１と同様に成形を行なった。コア
離型性、容器肉廻りが不良であった。
【００４５】比較例２：式（１）の関係を満たさない試
料（Ｇ）を用い実施例１と同様に成形を行なった。コア
離型性、容器賦形性、容器肉廻りが不良で成形サイクル
も向上しなかった。
料（Ｇ）を用い実施例１と同様に成形を行なった。コア
離型性、容器賦形性、容器肉廻りが不良で成形サイクル
も向上しなかった。
【００４６】比較例３：式（１）の関係を満たさない試
料（Ｈ）を用い実施例１と同様に成形を行なった。コア
離型性、容器賦形性が不十分、容器肉廻りが不良で成形
サイクルも向上しなかった。
料（Ｈ）を用い実施例１と同様に成形を行なった。コア
離型性、容器賦形性が不十分、容器肉廻りが不良で成形
サイクルも向上しなかった。
【００４７】比較例４：式（１）の関係を満たさない試
料（Ｉ）を用い実施例１と同様に成形を行なった。コア
離型性、容器賦形性、容器肉廻りが不良で成形サイクル
も向上しなかった。
料（Ｉ）を用い実施例１と同様に成形を行なった。コア
離型性、容器賦形性、容器肉廻りが不良で成形サイクル
も向上しなかった。
【００４８】比較例５：溶融張力が低く、式（１）の関
係を満たさない試料（Ｊ）を用い実施例１と同様に成形
を行なった。成形が不能であった。
係を満たさない試料（Ｊ）を用い実施例１と同様に成形
を行なった。成形が不能であった。
【００４９】比較例６：溶融張力が低い試料（Ｋ）を用
い実施例１と同様に成形を行なった。成形が不能であっ
た。
い実施例１と同様に成形を行なった。成形が不能であっ
た。
【００５０】
【表１】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 佐々木 芳人 神奈川県川崎市川崎区夜光二丁目３番２号 日本ポリオレフィン株式会社川崎研究所 内 (72)発明者 田平 貴哉 神奈川県川崎市川崎区夜光二丁目３番２号 日本ポリオレフィン株式会社川崎研究所 内 Ｆターム(参考） 4F206 AA04C AA04E AG07 JA06 4F208 AA04C AA04E AG07 LA02 LB01 LG03 LG28 4J100 AA02P AA03P AA04P AA07P AA16P AA17P AA19P CA01 CA04 DA13 DA14 DA15 DA22 DA24 DA43 JA58
Claims (3)
- 【請求項１】 １５０℃における溶融張力（ＭＴ）が７
ｇ以上で、溶融張力（ＭＴ）と、１９０℃における21.6
ｋｇ荷重でのメルトフローレート（ＨＬＭＦＲ）および
2.16ｋｇ荷重でのメルトフローレート（ＭＦＲ）（単
位：ｇ／１０分）の関係が次式（１）で示される要件を
満たすことを特徴とする射出吹き込み成形用エチレン・
α−オレフィン共重合体： ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲ≧−3.8×ＭＴ＋１５６ （１）。 - 【請求項２】 融点より少なくとも３０℃以上高い温度
で加熱した後、融点以下に冷却された熱履歴を有し、そ
の１５０℃における溶融張力（ＭＴ）が７ｇ以上で、Ｍ
Ｔと１９０℃におけるＨＬＭＦＲおよびＭＦＲの関係が
式（１）で示される要件を満たすことを特徴とする射出
吹き込み成形用エチレン・α−オレフィン共重合体： ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲ≧−3.8×ＭＴ＋１５６ （１） - 【請求項３】 前記エチレン・α−オレフィン共重合体
のＭＦＲが0.05〜３０ｇ／１０分で、密度が0.88以上0.
97ｇ／ｃｍ3未満である請求項１または２に記載の射出
吹き込み成形用エチレン・α−オレフィン共重合体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10243899A JP2000297120A (ja) | 1999-02-08 | 1999-04-09 | 射出吹き込み成形用エチレン・α−オレフィン共重合体 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11-30173 | 1999-02-08 | ||
| JP3017399 | 1999-02-08 | ||
| JP10243899A JP2000297120A (ja) | 1999-02-08 | 1999-04-09 | 射出吹き込み成形用エチレン・α−オレフィン共重合体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000297120A true JP2000297120A (ja) | 2000-10-24 |
Family
ID=26368474
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10243899A Pending JP2000297120A (ja) | 1999-02-08 | 1999-04-09 | 射出吹き込み成形用エチレン・α−オレフィン共重合体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000297120A (ja) |
-
1999
- 1999-04-09 JP JP10243899A patent/JP2000297120A/ja active Pending
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20051018 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Effective date: 20071122 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20071130 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20080502 |