JP2000265250A - 低熱膨張性Ｆｅ−Ｎｉ合金板、それを用いたシャドウマスク及びカラー受像管 - Google Patents
低熱膨張性Ｆｅ−Ｎｉ合金板、それを用いたシャドウマスク及びカラー受像管Info
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- JP2000265250A JP2000265250A JP11071896A JP7189699A JP2000265250A JP 2000265250 A JP2000265250 A JP 2000265250A JP 11071896 A JP11071896 A JP 11071896A JP 7189699 A JP7189699 A JP 7189699A JP 2000265250 A JP2000265250 A JP 2000265250A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 プレス成形加工する際に、加工末期において
マイクロクラックが発生しにくい極限成形性に優れた低
熱膨張性Ｆｅ−Ｎｉ合金板、およびそれを用いたシャド
ウマスクを提供する。 【解決手段】 Ｎｉを２５〜４５重量％および、Ｃを
０.００３重量％ 以下含有し、他にＳｉ、Ｍｎ、Ｐ、
Ｓ、Ｏ、Ｎ、Ｂ、Ｃｒ、Ｃｏ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖ、
Ｔａ、Ｍｏ、Ｗ、Ａｌ、Ｃｕを選択的に含有してなるＦ
ｅ−Ｎｉ合金を圧延、焼鈍し、Ｆｅ−Ｎｉ合金板とす
る。
マイクロクラックが発生しにくい極限成形性に優れた低
熱膨張性Ｆｅ−Ｎｉ合金板、およびそれを用いたシャド
ウマスクを提供する。 【解決手段】 Ｎｉを２５〜４５重量％および、Ｃを
０.００３重量％ 以下含有し、他にＳｉ、Ｍｎ、Ｐ、
Ｓ、Ｏ、Ｎ、Ｂ、Ｃｒ、Ｃｏ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖ、
Ｔａ、Ｍｏ、Ｗ、Ａｌ、Ｃｕを選択的に含有してなるＦ
ｅ−Ｎｉ合金を圧延、焼鈍し、Ｆｅ−Ｎｉ合金板とす
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、時計部品、各種測
定器部品、ＩＣリ−ドフレーム、カラー受像管用シャド
ウマスクなどに用いる、極限成形性に優れた低熱膨張性
Ｆｅ−Ｎｉ合金板およびそれを用いたシャドウマスクに
関する。
定器部品、ＩＣリ−ドフレーム、カラー受像管用シャド
ウマスクなどに用いる、極限成形性に優れた低熱膨張性
Ｆｅ−Ｎｉ合金板およびそれを用いたシャドウマスクに
関する。
【０００２】
【従来の技術】合金中の炭素含有量を下げることにより
成形性に優れた低熱膨張率を有するＦｅ−Ｎｉ合金板を
得る方法が種々提案されている。例えば、特開平７−４
８６５１号公報には、Ｃ≦０.００８ 重量％（以下単に
％で示す）とすることにより合金強度を低位一定とし、
プレス成形性を向上させることが開示されている。また
特開平８−２０９３０６号公報には、Ｃ≦０.００５％
とすることにより深絞り性を向上させることが開示され
ている。
成形性に優れた低熱膨張率を有するＦｅ−Ｎｉ合金板を
得る方法が種々提案されている。例えば、特開平７−４
８６５１号公報には、Ｃ≦０.００８ 重量％（以下単に
％で示す）とすることにより合金強度を低位一定とし、
プレス成形性を向上させることが開示されている。また
特開平８−２０９３０６号公報には、Ｃ≦０.００５％
とすることにより深絞り性を向上させることが開示され
ている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】近年、時計、各種測定
器、カラーテレビ、電子機器などの分野において、特性
向上を目的としてそれらに用いられる各種の部品に対す
る要求水準が高まってきている。これらの用途に用いら
れる低熱膨張率を有するＦｅ−Ｎｉ合金板に必要な成形
性に関しても、単なるプレス成形性や深絞り性といった
領域を超えた、いわゆる極限成形性が必要とされてい
る。例えば、カラーテレビ用高精細シャドウマスクの場
合、エッチング穿孔される孔径を小さくするため、必然
的に板厚の薄いＦｅ−Ｎｉ合金板が使用されるが、板厚
が薄いためにプレス成形後の工程移動中などにおいてマ
スクが変形しやすいという問題がある。成形後の強度を
高くするため、プレス成形前の焼鈍温度を低目にし、比
較的高硬度のままプレス成形を行なうと、すでにフォト
エッチング法により無数に開けられている孔と孔の間隙
部に亀裂が発生する。従って、焼鈍温度を低目にしても
孔間亀裂が発生しにくい材料、すなわち加工末期におい
てクラックが発生にくい、極限成形性に優れた材料が強
く求められている。
器、カラーテレビ、電子機器などの分野において、特性
向上を目的としてそれらに用いられる各種の部品に対す
る要求水準が高まってきている。これらの用途に用いら
れる低熱膨張率を有するＦｅ−Ｎｉ合金板に必要な成形
性に関しても、単なるプレス成形性や深絞り性といった
領域を超えた、いわゆる極限成形性が必要とされてい
る。例えば、カラーテレビ用高精細シャドウマスクの場
合、エッチング穿孔される孔径を小さくするため、必然
的に板厚の薄いＦｅ−Ｎｉ合金板が使用されるが、板厚
が薄いためにプレス成形後の工程移動中などにおいてマ
スクが変形しやすいという問題がある。成形後の強度を
高くするため、プレス成形前の焼鈍温度を低目にし、比
較的高硬度のままプレス成形を行なうと、すでにフォト
エッチング法により無数に開けられている孔と孔の間隙
部に亀裂が発生する。従って、焼鈍温度を低目にしても
孔間亀裂が発生しにくい材料、すなわち加工末期におい
てクラックが発生にくい、極限成形性に優れた材料が強
く求められている。
【０００４】特開平７−４８６５１号公報には、Ｆｅ−
Ｎｉ合金の強度は炭素含有量の減少とともに低下するも
のの、０.００８％でその傾向は飽和し、炭素含有量を
それ以下としても成形性は向上しないことが記載されて
いる。これは成形性を変形抵抗の大小のみから論じた結
果であって、極限成形性を考慮した成形性は、さらに炭
素含有量の減少とともに向上する。また、特開平７−４
８６５１号公報の実施例に記載された下限の炭素含有量
は０.００６％であるが、これでは十分な極限成形性の
向上を達成し得ない。
Ｎｉ合金の強度は炭素含有量の減少とともに低下するも
のの、０.００８％でその傾向は飽和し、炭素含有量を
それ以下としても成形性は向上しないことが記載されて
いる。これは成形性を変形抵抗の大小のみから論じた結
果であって、極限成形性を考慮した成形性は、さらに炭
素含有量の減少とともに向上する。また、特開平７−４
８６５１号公報の実施例に記載された下限の炭素含有量
は０.００６％であるが、これでは十分な極限成形性の
向上を達成し得ない。
【０００５】特開平８−２０９３０６号公報には、深絞
り性が必要なＦｅ−Ｎｉ合金の場合、炭素含有量を０.
００５％以下とすることが記載されている。鉄鋼材料の
深絞り性が向上するということは、塑性加工学における
塑性歪比、いわゆるＲ値が大きくなることであり、深絞
りされたカップ上部の板厚が厚くなりにくい特性を意味
するが、Ｒ値の大小と材料の極限成形性とは直接関係し
ない。例えば、シャドウマスクのプレス成形における孔
間亀裂発生の機構は、２軸引張り曲げ加工におけるくび
れ破断であって、ミクロ的には集積転位からのマイクロ
クラック発生現象に起因し、単に板厚が厚くなりにくい
特性とは異なる。特開平８−２０９３０６号公報の論ず
る成形性も、材料の極限成形性を考慮したものではな
い。また特開平８−２０９３０６号公報の実施例に記載
された下限の炭素含有量は ０.００３３％とかなり低い
値ではあるが、これでもなお十分な極限成形性の向上を
達成し得ない。
り性が必要なＦｅ−Ｎｉ合金の場合、炭素含有量を０.
００５％以下とすることが記載されている。鉄鋼材料の
深絞り性が向上するということは、塑性加工学における
塑性歪比、いわゆるＲ値が大きくなることであり、深絞
りされたカップ上部の板厚が厚くなりにくい特性を意味
するが、Ｒ値の大小と材料の極限成形性とは直接関係し
ない。例えば、シャドウマスクのプレス成形における孔
間亀裂発生の機構は、２軸引張り曲げ加工におけるくび
れ破断であって、ミクロ的には集積転位からのマイクロ
クラック発生現象に起因し、単に板厚が厚くなりにくい
特性とは異なる。特開平８−２０９３０６号公報の論ず
る成形性も、材料の極限成形性を考慮したものではな
い。また特開平８−２０９３０６号公報の実施例に記載
された下限の炭素含有量は ０.００３３％とかなり低い
値ではあるが、これでもなお十分な極限成形性の向上を
達成し得ない。
【０００６】本発明は、単なるプレス成形性、深絞り性
向上にとどまらず、加工末期においてマイクロクラック
発生のしにくい極限成形性に優れた低熱膨張性Ｆｅ−Ｎ
ｉ合金板、およびそれを用いたシャドウマスクを提供す
ることを目的とする。
向上にとどまらず、加工末期においてマイクロクラック
発生のしにくい極限成形性に優れた低熱膨張性Ｆｅ−Ｎ
ｉ合金板、およびそれを用いたシャドウマスクを提供す
ることを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】請求項１の低熱膨張性Ｆ
ｅ−Ｎｉ合金板は、Ｎｉ：２５〜４５重量％、Ｃ：０.
００３重量％ 以下、Ｓｉ：０.１重量％以下、Ｍｎ：
０.３重量％以下、Ｐ：０.００５重量％以下、Ｓ：０.
００５重量％以下、Ｏ：０.００６重量％以下、Ｎ：０.
００５重量％以下、残部がＦｅおよび不可避不純物から
なることを特徴とする。このＦｅ−Ｎｉ合金板には、さ
らに、Ｂ：０.０００５〜０.００３重量％が含有されて
いることが望ましく、Ｃｒ：０．５〜２.５重量％含有
されていることが望ましく、Ｃｏ：２〜１０重量％含有
されていることが望ましい。また、Ｆｅ−Ｎｉ合金板に
は、さらに、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖ、Ｔａ、Ｍｏ、Ｗ、
Ａｌ、Ｃｕのいずれか１種または２種以上が合計０．０
５〜３重量％含有されていることが望ましい。請求項６
のシャドウマスクは、前記のＦｅ−Ｎｉ合金板を用いて
いることを特徴とする。請求項７のカラー受像管は、前
記のシャドウマスクを組み込んだものであることを特徴
とする。
ｅ−Ｎｉ合金板は、Ｎｉ：２５〜４５重量％、Ｃ：０.
００３重量％ 以下、Ｓｉ：０.１重量％以下、Ｍｎ：
０.３重量％以下、Ｐ：０.００５重量％以下、Ｓ：０.
００５重量％以下、Ｏ：０.００６重量％以下、Ｎ：０.
００５重量％以下、残部がＦｅおよび不可避不純物から
なることを特徴とする。このＦｅ−Ｎｉ合金板には、さ
らに、Ｂ：０.０００５〜０.００３重量％が含有されて
いることが望ましく、Ｃｒ：０．５〜２.５重量％含有
されていることが望ましく、Ｃｏ：２〜１０重量％含有
されていることが望ましい。また、Ｆｅ−Ｎｉ合金板に
は、さらに、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖ、Ｔａ、Ｍｏ、Ｗ、
Ａｌ、Ｃｕのいずれか１種または２種以上が合計０．０
５〜３重量％含有されていることが望ましい。請求項６
のシャドウマスクは、前記のＦｅ−Ｎｉ合金板を用いて
いることを特徴とする。請求項７のカラー受像管は、前
記のシャドウマスクを組み込んだものであることを特徴
とする。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明者らは、鋭意研究を重ねた
結果、例えば、高精細シャドウマスクのプレス成形に必
要な極限成形性を得るためには、合金中の炭素含有量を
０.００３％以下にする必要があることを見出だした。
図１に、３６％Ｎｉ−Ｆｅ合金からなるシャドウマスク
の、プレス成形を行う前に施す焼鈍において、焼鈍後の
プレス成形中に亀裂が発生しない最下限の焼鈍温度（限
界焼鈍温度）と合金中の炭素含有量の関係を示す。焼鈍
温度が低くなるにつれ、プレス成形に供される材料の硬
度は高くなるため、プレス成形時の孔間亀裂が発生しや
すくなる。孔間亀裂が発生しない焼鈍温度の下限値が限
界焼鈍温度であって、限界焼鈍温度が低い材料ほど極限
成形性が優れていることになる。図１より明らかに、合
金中の炭素含有量：０.００２〜０.００３％を境にして
極限成形性が著しく向上する。この理由は十分明らかで
ないが、転位構成の変化と微細炭化物量、固溶炭素量の
減少が、集積転位からのマイクロクラック発生を妨げる
ためと考えられる。なお、図１はＳｉ：０．１％、Ｍ
ｎ：０．３％、Ｐ：０．００５％、Ｏ：０．００５％、
Ｎ：０．００４％を含有する３６％ＮｉーＦｅ合金に関
する限界焼鈍温度を示すが、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｏ、Ｎ含
有量の低下と共に限界焼鈍温度はさらに低下する。Ｃ
０．００３％の場合、図１は７８０℃だが、表１の組成
では低Ｓｉ、低Ｍｎだから限界焼鈍温度はもっと低くな
る。
結果、例えば、高精細シャドウマスクのプレス成形に必
要な極限成形性を得るためには、合金中の炭素含有量を
０.００３％以下にする必要があることを見出だした。
図１に、３６％Ｎｉ−Ｆｅ合金からなるシャドウマスク
の、プレス成形を行う前に施す焼鈍において、焼鈍後の
プレス成形中に亀裂が発生しない最下限の焼鈍温度（限
界焼鈍温度）と合金中の炭素含有量の関係を示す。焼鈍
温度が低くなるにつれ、プレス成形に供される材料の硬
度は高くなるため、プレス成形時の孔間亀裂が発生しや
すくなる。孔間亀裂が発生しない焼鈍温度の下限値が限
界焼鈍温度であって、限界焼鈍温度が低い材料ほど極限
成形性が優れていることになる。図１より明らかに、合
金中の炭素含有量：０.００２〜０.００３％を境にして
極限成形性が著しく向上する。この理由は十分明らかで
ないが、転位構成の変化と微細炭化物量、固溶炭素量の
減少が、集積転位からのマイクロクラック発生を妨げる
ためと考えられる。なお、図１はＳｉ：０．１％、Ｍ
ｎ：０．３％、Ｐ：０．００５％、Ｏ：０．００５％、
Ｎ：０．００４％を含有する３６％ＮｉーＦｅ合金に関
する限界焼鈍温度を示すが、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｏ、Ｎ含
有量の低下と共に限界焼鈍温度はさらに低下する。Ｃ
０．００３％の場合、図１は７８０℃だが、表１の組成
では低Ｓｉ、低Ｍｎだから限界焼鈍温度はもっと低くな
る。
【０００９】本発明は、このような知見に基づいてなさ
れたものであり、０.００３％以下の炭素含有量を有す
る、極限成形性に優れた低熱膨張性Ｆｅ−Ｎｉ合金板を
提供するものである。なお、ここで言う低熱膨張性Ｆｅ
−Ｎｉ合金板とは、インバー効果を有する熱膨張率の小
さいＦｅ−Ｎｉ合金板を指す。以下、本発明を詳細に説
明する。まず、本発明のＦｅ−Ｎｉ合金板の、Ｆｅおよ
び不可避不純物以外の合金中に添加される元素の好適範
囲について説明する。以下、％は重量％を意味する。 [Ｃ]十分な極限成形性を得るためには、Ｃ≦０．００３
％ とする必要があり、Ｃ≦０.００２％ とすることが
より好ましい。
れたものであり、０.００３％以下の炭素含有量を有す
る、極限成形性に優れた低熱膨張性Ｆｅ−Ｎｉ合金板を
提供するものである。なお、ここで言う低熱膨張性Ｆｅ
−Ｎｉ合金板とは、インバー効果を有する熱膨張率の小
さいＦｅ−Ｎｉ合金板を指す。以下、本発明を詳細に説
明する。まず、本発明のＦｅ−Ｎｉ合金板の、Ｆｅおよ
び不可避不純物以外の合金中に添加される元素の好適範
囲について説明する。以下、％は重量％を意味する。 [Ｃ]十分な極限成形性を得るためには、Ｃ≦０．００３
％ とする必要があり、Ｃ≦０.００２％ とすることが
より好ましい。
【００１０】[Ｓｉ]Ｓｉが多いと材料は硬質化する。ま
たシリケート系介在物の増加により、極限成形性が劣化
する。さらに、Ｓｉは熱膨張率を増大させる。Ｓｉ含有
量が ０.１％を超えると十分な極限成形性と低熱膨張率
が得られなくなるので、Ｓｉの上限値は ０.１％とす
る。
たシリケート系介在物の増加により、極限成形性が劣化
する。さらに、Ｓｉは熱膨張率を増大させる。Ｓｉ含有
量が ０.１％を超えると十分な極限成形性と低熱膨張率
が得られなくなるので、Ｓｉの上限値は ０.１％とす
る。
【００１１】[Ｍｎ]Ｍｎは材料を硬質化し、極限成形性
を劣化させる。Ｍｎ含有量が ０.３％を超えると十分な
極限成形性が得られなくなるので、Ｍｎの上限値は ０.
３％とする。
を劣化させる。Ｍｎ含有量が ０.３％を超えると十分な
極限成形性が得られなくなるので、Ｍｎの上限値は ０.
３％とする。
【００１２】[Ｐ]Ｐは粒界に偏析して、極限成形性を劣
化させる。Ｐ含有量が ０.００５％を超えると十分な極
限成形性が得られなくなるので、Ｐの上限値は ０.００
５％とする。
化させる。Ｐ含有量が ０.００５％を超えると十分な極
限成形性が得られなくなるので、Ｐの上限値は ０.００
５％とする。
【００１３】[Ｓ]Ｓは熱間加工性を劣化させる。Ｍｎは
熱間加工性の劣化を防ぐ効果を有するが、極限成形性を
向上させるためにＭｎを低減する目的から、Ｓも低減す
る必要がある。Ｓ含有量が ０.００５％を超えると熱間
加工性の劣化が顕著になるので、Ｓの上限値は ０.００
５％とする。
熱間加工性の劣化を防ぐ効果を有するが、極限成形性を
向上させるためにＭｎを低減する目的から、Ｓも低減す
る必要がある。Ｓ含有量が ０.００５％を超えると熱間
加工性の劣化が顕著になるので、Ｓの上限値は ０.００
５％とする。
【００１４】[Ｏ]Ｏは酸化物系介在物を生成し、極限成
形性を劣化させる。Ｏ含有量が ０.００６％を超えると
十分な極限成形性が得られなくなるので、Ｏの上限値は
０.００６％とする。
形性を劣化させる。Ｏ含有量が ０.００６％を超えると
十分な極限成形性が得られなくなるので、Ｏの上限値は
０.００６％とする。
【００１５】[Ｎ]Ｎは窒化物系介在物を生成し、極限成
形性を劣化させる。Ｎ含有量が ０.００５％を超えると
十分な極限成形性が得られなくなるので、Ｎの上限値は
０.００５％とする。
形性を劣化させる。Ｎ含有量が ０.００５％を超えると
十分な極限成形性が得られなくなるので、Ｎの上限値は
０.００５％とする。
【００１６】[Ｎｉ]Ｎｉ含有量が２５％未満または４５
％を超えると、インバー効果が失われ、低熱膨張率が得
られなくなる。よって、Ｎｉ含有量は２５〜４５％とす
る。
％を超えると、インバー効果が失われ、低熱膨張率が得
られなくなる。よって、Ｎｉ含有量は２５〜４５％とす
る。
【００１７】[Ｂ]極限成形性は、結晶粒を微細化するこ
とによりさらに向上する。このためにはＢの添加が有効
である。ただしＢ含有量が ０.０００５％より少ないと
結晶粒微細化効果がなく、０．００３％を超えると熱間
加工性が劣化するので、Ｂ含有量は、０．０００５〜
０.００３％ とすることが好ましい。
とによりさらに向上する。このためにはＢの添加が有効
である。ただしＢ含有量が ０.０００５％より少ないと
結晶粒微細化効果がなく、０．００３％を超えると熱間
加工性が劣化するので、Ｂ含有量は、０．０００５〜
０.００３％ とすることが好ましい。
【００１８】[Ｃｒ]ヤング率を増大させ、プレス成形後
の剛性を向上させるためにはＣｒの添加が有効である。
ただしＣｒ含有量が ０．５％より少ないとヤング率増
大効果がなく、２.５％を超えると熱膨張率が増大する
ので、Ｃｒ含有量は０．５〜２.５％とすることが好ま
しい。
の剛性を向上させるためにはＣｒの添加が有効である。
ただしＣｒ含有量が ０．５％より少ないとヤング率増
大効果がなく、２.５％を超えると熱膨張率が増大する
ので、Ｃｒ含有量は０．５〜２.５％とすることが好ま
しい。
【００１９】[Ｃｏ]特に熱膨張率を低くしたい場合に
は、Ｃｏの添加が有効である。ただしＣｏ含有量が２％
より少ないと熱膨張率低減効果がなく、１０％を超える
と逆に熱膨張率が増大するので、Ｃｏ含有量は２〜１０
％とすることが好ましい。
は、Ｃｏの添加が有効である。ただしＣｏ含有量が２％
より少ないと熱膨張率低減効果がなく、１０％を超える
と逆に熱膨張率が増大するので、Ｃｏ含有量は２〜１０
％とすることが好ましい。
【００２０】[Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖ、Ｔａ、Ｍｏ、
Ｗ、Ａｌ、Ｃｕ]板の強度を増大させ、プレス成形後の
剛性を向上させるためには、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖ、Ｔ
ａ、Ｍｏ、Ｗ、Ａｌ、Ｃｕのいずれか１種または２種以
上の添加が有効である。ただしこれらの元素の含有量が
合計で０．０５％より少ないと強度増加効果がなく、３
％を超えると硬質化が著しく、極限成形性が劣化するの
で、この場合、合計０．０５〜３％の範囲で添加するこ
とが好ましい。
Ｗ、Ａｌ、Ｃｕ]板の強度を増大させ、プレス成形後の
剛性を向上させるためには、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖ、Ｔ
ａ、Ｍｏ、Ｗ、Ａｌ、Ｃｕのいずれか１種または２種以
上の添加が有効である。ただしこれらの元素の含有量が
合計で０．０５％より少ないと強度増加効果がなく、３
％を超えると硬質化が著しく、極限成形性が劣化するの
で、この場合、合計０．０５〜３％の範囲で添加するこ
とが好ましい。
【００２１】次に、本発明のＦｅ−Ｎｉ合金板の製造方
法を説明する。上記の合金元素を好適量含有し、残部が
Ｆｅおよび不可避不純物からなるＦｅ−Ｎｉ合金を真空
溶解し連続鋳造して得られたスラブを、定法により熱間
圧延、酸洗、冷間圧延、焼鈍、調質圧延を施して、所定
の厚さ、および引張強度を有するＦｅ−Ｎｉ合金板が得
られる。次いで上記のようにして得られたＦｅ−Ｎｉ合
金板を、公知のフォトエッチング法を用いて穿孔加工し
て、本発明のシャドウマスクが得られる。
法を説明する。上記の合金元素を好適量含有し、残部が
Ｆｅおよび不可避不純物からなるＦｅ−Ｎｉ合金を真空
溶解し連続鋳造して得られたスラブを、定法により熱間
圧延、酸洗、冷間圧延、焼鈍、調質圧延を施して、所定
の厚さ、および引張強度を有するＦｅ−Ｎｉ合金板が得
られる。次いで上記のようにして得られたＦｅ−Ｎｉ合
金板を、公知のフォトエッチング法を用いて穿孔加工し
て、本発明のシャドウマスクが得られる。
【００２２】
【実施例】以下、実施例にて本発明をさらに詳細に説明
する。表１に示す合金元素を含有し、残部がＦｅおよび
不可避不純物からなるＦｅ−Ｎｉ合金を真空溶解し連続
鋳造してスラブを作製し、熱間圧延、酸洗、冷間圧延、
焼鈍、調質圧延を経て、板厚 ０.１２ｍｍのシャドウマ
スク用Ｆｅ−Ｎｉ合金板とした。これらの合金板をフォ
トエッチング法を用いて穿孔加工し、フラットマスクに
した後、７５０℃で１５分焼鈍し、その後プレス成形し
所定の曲面を有するシャドウマスクに成形し、孔と孔の
間隙部の亀裂発生の有無を実体顕微鏡を用い、拡大倍率
２０倍で観察し評価した。評価結果を表２に示す。
する。表１に示す合金元素を含有し、残部がＦｅおよび
不可避不純物からなるＦｅ−Ｎｉ合金を真空溶解し連続
鋳造してスラブを作製し、熱間圧延、酸洗、冷間圧延、
焼鈍、調質圧延を経て、板厚 ０.１２ｍｍのシャドウマ
スク用Ｆｅ−Ｎｉ合金板とした。これらの合金板をフォ
トエッチング法を用いて穿孔加工し、フラットマスクに
した後、７５０℃で１５分焼鈍し、その後プレス成形し
所定の曲面を有するシャドウマスクに成形し、孔と孔の
間隙部の亀裂発生の有無を実体顕微鏡を用い、拡大倍率
２０倍で観察し評価した。評価結果を表２に示す。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】表２に示すように、比較例のシャドウマス
クにおいてはいずれも亀裂発生が認められたが、本発明
のシャドウマスクにおいては全く亀裂発生が認められ
ず、プレス成形前の焼鈍温度が低いにも拘らず、亀裂を
発生させることなくシャドウマスクの曲面プレス成形が
実施可能であった。
クにおいてはいずれも亀裂発生が認められたが、本発明
のシャドウマスクにおいては全く亀裂発生が認められ
ず、プレス成形前の焼鈍温度が低いにも拘らず、亀裂を
発生させることなくシャドウマスクの曲面プレス成形が
実施可能であった。
【００２６】
【発明の効果】本発明は、合金中に添加される炭素など
の添加元素の添加量を特定範囲に規定してなる極限成形
性に優れた低熱膨張性Ｆｅ−Ｎｉ合金板であり、高精細
度のカラーテレビ用薄肉シャドウマスクに適用し、曲面
プレス成形などの過酷な加工を施した場合に、フラット
マスクに穿孔された孔同士の間隙部に亀裂を生じること
なく、シャドウマスクに成形加工することができる。
の添加元素の添加量を特定範囲に規定してなる極限成形
性に優れた低熱膨張性Ｆｅ−Ｎｉ合金板であり、高精細
度のカラーテレビ用薄肉シャドウマスクに適用し、曲面
プレス成形などの過酷な加工を施した場合に、フラット
マスクに穿孔された孔同士の間隙部に亀裂を生じること
なく、シャドウマスクに成形加工することができる。
【図１】３６％Ｎｉ−Ｆｅ合金からなるシャドウマスク
の、プレス成形を行う前に施す焼鈍において、焼鈍後の
プレス成形中に亀裂が発生しない最下限の焼鈍温度（限
界焼鈍温度）と合金中の炭素含有量の関係を示す図であ
る。
の、プレス成形を行う前に施す焼鈍において、焼鈍後の
プレス成形中に亀裂が発生しない最下限の焼鈍温度（限
界焼鈍温度）と合金中の炭素含有量の関係を示す図であ
る。
Claims (7)
- 【請求項１】 Ｎｉ：２５〜４５重量％、Ｃ：０.００
３重量％ 以下、Ｓｉ：０.１重量％以下、Ｍｎ：０.３
重量％以下、Ｐ：０.００５重量％以下、Ｓ：０.００５
重量％以下、Ｏ：０.００６重量％以下、Ｎ：０.００５
重量％以下、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる低
熱膨張性Ｆｅ−Ｎｉ合金板。 - 【請求項２】 前記Ｆｅ−Ｎｉ合金板に、さらにＢ：
０.０００５〜０.００３重量％含有されてなる請求項１
に記載の低熱膨張性Ｆｅ−Ｎｉ合金板。 - 【請求項３】 前記Ｆｅ−Ｎｉ合金板に、さらにＣｒ：
０．５〜２.５重量％含有されてなる請求項１または２
に記載の低熱膨張性Ｆｅ−Ｎｉ合金板。 - 【請求項４】 前記Ｆｅ−Ｎｉ合金板に、さらにＣｏ：
２〜１０重量％含有されてなる請求項１〜３のいずれか
に記載の低熱膨張性Ｆｅ−Ｎｉ合金板。 - 【請求項５】 前記Ｆｅ−Ｎｉ合金板に、さらにＴｉ、
Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖ、Ｔａ、Ｍｏ、Ｗ、Ａｌ、Ｃｕのいずれ
か１種または２種以上が合計０．０５〜３重量％含有さ
れてなる請求項１〜４のいずれかに記載の低熱膨張性Ｆ
ｅ−Ｎｉ合金板。 - 【請求項６】 請求項１〜５のいずれかに記載のＦｅ−
Ｎｉ合金板を用いてなるシャドウマスク。 - 【請求項７】 請求項６記載のシャドウマスクを組み込
んだカラー受像管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11071896A JP2000265250A (ja) | 1999-03-17 | 1999-03-17 | 低熱膨張性Ｆｅ−Ｎｉ合金板、それを用いたシャドウマスク及びカラー受像管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11071896A JP2000265250A (ja) | 1999-03-17 | 1999-03-17 | 低熱膨張性Ｆｅ−Ｎｉ合金板、それを用いたシャドウマスク及びカラー受像管 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000265250A true JP2000265250A (ja) | 2000-09-26 |
Family
ID=13473767
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11071896A Pending JP2000265250A (ja) | 1999-03-17 | 1999-03-17 | 低熱膨張性Ｆｅ−Ｎｉ合金板、それを用いたシャドウマスク及びカラー受像管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000265250A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7014721B2 (en) * | 2000-11-21 | 2006-03-21 | Nippon Yakin Kogyo Co., Ltd. | Iron-nickel alloy material for shadow mask with excellent suitability for etching |
| JP2010534277A (ja) * | 2007-03-30 | 2010-11-04 | アルセロールミタル−ステンレス・アンド・ニツケル・アロイ | オーステナイト系鉄／ニッケル／クロム／銅合金 |
| JPWO2019244962A1 (ja) * | 2018-06-20 | 2021-07-08 | 日立金属株式会社 | Ｆｅ−Ｎｉ系合金薄板 |
-
1999
- 1999-03-17 JP JP11071896A patent/JP2000265250A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7014721B2 (en) * | 2000-11-21 | 2006-03-21 | Nippon Yakin Kogyo Co., Ltd. | Iron-nickel alloy material for shadow mask with excellent suitability for etching |
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| KR101835139B1 (ko) * | 2007-03-30 | 2018-04-13 | 아뻬람 알로이스 엥피 | 오스테나이트계 철/니켈/크롬/구리 합금 |
| JPWO2019244962A1 (ja) * | 2018-06-20 | 2021-07-08 | 日立金属株式会社 | Ｆｅ−Ｎｉ系合金薄板 |
| JP7294336B2 (ja) | 2018-06-20 | 2023-06-20 | 株式会社プロテリアル | Ｆｅ－Ｎｉ系合金薄板 |
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