JP2000256796A - 軸受鋼 - Google Patents
軸受鋼Info
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- JP2000256796A JP2000256796A JP2000039587A JP2000039587A JP2000256796A JP 2000256796 A JP2000256796 A JP 2000256796A JP 2000039587 A JP2000039587 A JP 2000039587A JP 2000039587 A JP2000039587 A JP 2000039587A JP 2000256796 A JP2000256796 A JP 2000256796A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/58—Raceways; Race rings
- F16C33/62—Selection of substances
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
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- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 肉圧の機械部品でも無芯焼入れを可能とする
軸受鋼を提供することを目的とする。 【解決手段】重量%にて、Cが1.00〜1.10、S
iが最大で0.15、Mnが1.35〜1.65、Cr
が1.70〜1.90、Niが1.00〜1.15、M
oが0.40〜0.50、Cuが最大で0.30、Al
が0.015〜0.050であって、残りがFeと通常
の残留成分と不純物であることを特徴とする。
軸受鋼を提供することを目的とする。 【解決手段】重量%にて、Cが1.00〜1.10、S
iが最大で0.15、Mnが1.35〜1.65、Cr
が1.70〜1.90、Niが1.00〜1.15、M
oが0.40〜0.50、Cuが最大で0.30、Al
が0.015〜0.050であって、残りがFeと通常
の残留成分と不純物であることを特徴とする。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は改善された軸受鋼に
関し、特に大型ころ軸受のような肉厚の大きい部品の無
芯焼入れを可能とする軸受鋼に関するものである。
関し、特に大型ころ軸受のような肉厚の大きい部品の無
芯焼入れを可能とする軸受鋼に関するものである。
【0002】
【従来の技術】ころがり軸受の部品の製造において良好
な焼入れ性をもつ鋼材として近来用いられているもの
は、DIN100CrMo74鋼であって、0.92〜
1.05%のC、0.25〜0.4%のSi、0.6〜
0.8%のMn、1.65〜1.95%のCrそして
0.4〜0.5%のMoを有している。
な焼入れ性をもつ鋼材として近来用いられているもの
は、DIN100CrMo74鋼であって、0.92〜
1.05%のC、0.25〜0.4%のSi、0.6〜
0.8%のMn、1.65〜1.95%のCrそして
0.4〜0.5%のMoを有している。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】肉厚が200mmそし
てそれ以上の大型ころがり軸受の軌道輪のような肉厚部
品の製造においては、該部品について無芯焼入れをする
ことは、たとえ可能であるとしても、非常に困難なこと
である。芯部は、焼入時の部品の大きな変形そして部品
の強度の低下を引き起こし、結果的に不安定となる。こ
の大きな変形が故に、部品は所定の寸法そして直平面度
及び直交度を得るために研摩等の加工が必要となる。軌
道輪の研摩は2週間もの日数を要し、これはコストを著
しく増大する。
てそれ以上の大型ころがり軸受の軌道輪のような肉厚部
品の製造においては、該部品について無芯焼入れをする
ことは、たとえ可能であるとしても、非常に困難なこと
である。芯部は、焼入時の部品の大きな変形そして部品
の強度の低下を引き起こし、結果的に不安定となる。こ
の大きな変形が故に、部品は所定の寸法そして直平面度
及び直交度を得るために研摩等の加工が必要となる。軌
道輪の研摩は2週間もの日数を要し、これはコストを著
しく増大する。
【0004】一般的に、焼入れ性を向上させるために、
CrやMo等のカーバイド形成成分が添加される。しか
し、軸受鋼の炭素含有量は高いので、CrやMoはそれ
以上添加できず、添加すると、きわめて可融性の高いカ
ーバイドが多く形成されて、これが分離して芯部に集ま
り、結果として多孔状になってしまう。寸法の上で安定
し肉厚部品について無芯焼入れを可能としたものを製造
するためには、軸受鋼を改善する必要がある。
CrやMo等のカーバイド形成成分が添加される。しか
し、軸受鋼の炭素含有量は高いので、CrやMoはそれ
以上添加できず、添加すると、きわめて可融性の高いカ
ーバイドが多く形成されて、これが分離して芯部に集ま
り、結果として多孔状になってしまう。寸法の上で安定
し肉厚部品について無芯焼入れを可能としたものを製造
するためには、軸受鋼を改善する必要がある。
【0005】本発明の主たる目的は、ころがり軸受の軌
道輪のごとくの肉厚部品にて無芯焼入れが好適となる軸
受鋼を提供することにより、上記問題を解決することに
ある。
道輪のごとくの肉厚部品にて無芯焼入れが好適となる軸
受鋼を提供することにより、上記問題を解決することに
ある。
【0006】
【課題を解決するための手段及び発明の効果】本発明に
よれば、上記目的は、重量%にて、Cが1.00〜1.
10、Siが最大で0.15、Mnが1.35〜1.6
5、Crが1.70〜1.90、Niが1.00〜1.
15、Moが0.40〜0.50、Cuが最大で0.3
0、Alが0.015〜0.050であって、残りがF
eと通常の残留成分と不純物であることとする改善され
た軸受鋼によって達成される。
よれば、上記目的は、重量%にて、Cが1.00〜1.
10、Siが最大で0.15、Mnが1.35〜1.6
5、Crが1.70〜1.90、Niが1.00〜1.
15、Moが0.40〜0.50、Cuが最大で0.3
0、Alが0.015〜0.050であって、残りがF
eと通常の残留成分と不純物であることとする改善され
た軸受鋼によって達成される。
【0007】本発明の軸受鋼によれば、既述した従来の
問題は解決され、得られる焼入れ性の改善が、200m
mを超える肉厚部品について無芯焼入れを可能とする。
問題は解決され、得られる焼入れ性の改善が、200m
mを超える肉厚部品について無芯焼入れを可能とする。
【0008】本発明によると、CrとMoの含有レベル
は、従来から大断面寸法のものに用いられてきた100
CrMo74と実質的に同じである。Niが1.00〜
1.15重量%だけ添加されている。Mnに関しては、
従来0.35〜0.45重量%であったのに対し、1.
35〜1.65%重量%まで増量されている。NiとM
nはカーバイドを形成せず、したがって、凝固の際に、
有害な初期カーバイドの沈殿の虞れが高まることはな
い。
は、従来から大断面寸法のものに用いられてきた100
CrMo74と実質的に同じである。Niが1.00〜
1.15重量%だけ添加されている。Mnに関しては、
従来0.35〜0.45重量%であったのに対し、1.
35〜1.65%重量%まで増量されている。NiとM
nはカーバイドを形成せず、したがって、凝固の際に、
有害な初期カーバイドの沈殿の虞れが高まることはな
い。
【0009】さらに、Siの含有量は、100CrMo
74に比し、0.15重量%にまで低減されている。S
iの含有量を小さくすることによって、ベイナイト変態
率が高められる。Siは、NiそしてMnに比べて、ベ
イナイト変態率に大きな影響をもたらす。Siの含有量
が低いということは、増量された合金成分によって増長
された変態時間に、若干逆作用を及ぼす。
74に比し、0.15重量%にまで低減されている。S
iの含有量を小さくすることによって、ベイナイト変態
率が高められる。Siは、NiそしてMnに比べて、ベ
イナイト変態率に大きな影響をもたらす。Siの含有量
が低いということは、増量された合金成分によって増長
された変態時間に、若干逆作用を及ぼす。
【0010】
【発明の実施の形態】<試験結果>比較試験のために、
約200mmの肉厚のリングが100CrMo74の鋼
と本発明の鋼とからそれぞれ作られた。
約200mmの肉厚のリングが100CrMo74の鋼
と本発明の鋼とからそれぞれ作られた。
【0011】それぞれのリングは、焼入れされた結果、
従来の鋼では約2mmのゆがみが生じたのに対し、本発
明の鋼では10μmのレベルのゆがみを生じただけだっ
た。
従来の鋼では約2mmのゆがみが生じたのに対し、本発
明の鋼では10μmのレベルのゆがみを生じただけだっ
た。
【0012】それぞれのリングの無芯焼入れの試験時
に、100CrMo74で作られたリングはリングの厚
み中央部で45HRCの硬度であったのに対し、本発明
の鋼で作られたリングは厚み方向の全域にわたり57H
RCの硬度を呈した。 <実施例>肉厚が190mmの軸受内輪(内軌道輪)を
作り、これについて試験を行った。
に、100CrMo74で作られたリングはリングの厚
み中央部で45HRCの硬度であったのに対し、本発明
の鋼で作られたリングは厚み方向の全域にわたり57H
RCの硬度を呈した。 <実施例>肉厚が190mmの軸受内輪(内軌道輪)を
作り、これについて試験を行った。
【0013】得られた組織は、微細な粒状ベイナイトで
あった。
あった。
【0014】得られた硬度は、従来用いられていた材料
では49〜53HRCであったのに対し、57〜58H
RCであった。
では49〜53HRCであったのに対し、57〜58H
RCであった。
【0015】本発明の鋼のリングでは、焼入れによって
等方性体積変化がもたらされ、どの方向でも均一な研摩
代ろが得られた。これに対し、従来の鋼で作られたリン
グでは、1mあたり0.15mmもの好ましくない偏心
があり、2.5mmにも及ぶゆがみと相俟って、長い研
摩時間を要し、多くの場合、削り代ろが不十分であるた
めに、研摩後に、熱間圧延時の表面を残してしまう。
等方性体積変化がもたらされ、どの方向でも均一な研摩
代ろが得られた。これに対し、従来の鋼で作られたリン
グでは、1mあたり0.15mmもの好ましくない偏心
があり、2.5mmにも及ぶゆがみと相俟って、長い研
摩時間を要し、多くの場合、削り代ろが不十分であるた
めに、研摩後に、熱間圧延時の表面を残してしまう。
フロントページの続き (72)発明者 パトリック エールンド スウェーデン国、813 31 ホーフォース、 イエークルンドスベーゲン 5ビー (72)発明者 ロジャー ビエルン スウェーデン国、449 70 ネディンゲ、 ブレッカンス ベーグ 2 (72)発明者 ミカエル スンドクビスト スウェーデン国、 416 56 イェーテボ リ、ベーランデルガータン 12
Claims (1)
- 【請求項1】 重量%にて、Cが1.00〜1.10、
Siが最大で0.15、Mnが1.35〜1.65、C
rが1.70〜1.90、Niが1.00〜1.15、
Moが0.40〜0.50、Cuが最大で0.30、A
lが0.015〜0.050であって、残りがFeと通
常の残留成分と不純物であることを特徴とする軸受鋼。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE9900863A SE513343C2 (sv) | 1999-03-10 | 1999-03-10 | Lagerstål |
SE9900863-3 | 1999-03-10 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2000256796A true JP2000256796A (ja) | 2000-09-19 |
Family
ID=20414792
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2000039587A Pending JP2000256796A (ja) | 1999-03-10 | 2000-02-17 | 軸受鋼 |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6284065B1 (ja) |
EP (1) | EP1035226B1 (ja) |
JP (1) | JP2000256796A (ja) |
CN (1) | CN1102674C (ja) |
DE (1) | DE60000190T2 (ja) |
SE (1) | SE513343C2 (ja) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102251197B (zh) * | 2010-05-20 | 2013-01-23 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高碳铬轴承钢及其制造方法 |
JP5400089B2 (ja) | 2010-08-31 | 2014-01-29 | Jfeスチール株式会社 | 転動疲労寿命特性に優れた軸受鋼、軸受用造塊材並びにそれらの製造方法 |
WO2012158089A1 (en) * | 2011-05-17 | 2012-11-22 | Aktiebolaget Skf | Improved bearing steel |
DE102017216762A1 (de) * | 2017-09-21 | 2019-03-21 | Thyssenkrupp Ag | Werkstoff und Herstellungsverfahren für Wälzlagerkomponenten |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3929523A (en) * | 1972-10-16 | 1975-12-30 | Nippon Steel Corp | Steel suitable for use as rolling elements |
JP3556968B2 (ja) * | 1994-06-16 | 2004-08-25 | 新日本製鐵株式会社 | 高炭素系高寿命軸受鋼 |
JP3538995B2 (ja) * | 1994-09-29 | 2004-06-14 | 日本精工株式会社 | 転がり軸受 |
JP3646467B2 (ja) * | 1996-07-31 | 2005-05-11 | 日本精工株式会社 | 転がり軸受 |
SE9702851D0 (sv) * | 1997-08-01 | 1997-08-01 | Ovako Steel Ab | Vanadium alloyed bearing steel |
-
1999
- 1999-03-10 SE SE9900863A patent/SE513343C2/sv not_active IP Right Cessation
-
2000
- 2000-02-17 JP JP2000039587A patent/JP2000256796A/ja active Pending
- 2000-03-02 EP EP00850038A patent/EP1035226B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-03-02 DE DE60000190T patent/DE60000190T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-03-09 CN CN00103763A patent/CN1102674C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2000-03-09 US US09/522,011 patent/US6284065B1/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP1035226A1 (en) | 2000-09-13 |
EP1035226B1 (en) | 2002-06-05 |
CN1102674C (zh) | 2003-03-05 |
CN1266911A (zh) | 2000-09-20 |
SE9900863L (sv) | 2000-08-28 |
SE513343C2 (sv) | 2000-08-28 |
DE60000190T2 (de) | 2002-10-31 |
US6284065B1 (en) | 2001-09-04 |
SE9900863D0 (sv) | 1999-03-10 |
DE60000190D1 (de) | 2002-07-11 |
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