JP2000237747A - 液体分離装置および液体分離方法 - Google Patents
液体分離装置および液体分離方法Info
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- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
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- Y02A20/124—Water desalination
- Y02A20/131—Reverse-osmosis
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- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
- Removal Of Specific Substances (AREA)
- Water Treatment By Sorption (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 シリカスケールによる膜性能の低下を防止し
つつ高い回収率を実現することができる液体分離装置お
よび液体分離方法を提供することである。 【解決手段】 複数段の逆浸透膜モジュール３ａ，３
ｂ，３ｃの上流側にスケール成分を除去または防止する
ためのスケール防止処理装置８を設け、スケール防止処
理装置８の上流側に原液中のシリカを凝集する作用を有
する吸着剤１１および凝集されたシリカ塊を捕捉する濾
過材１２を有する凝集型濾過装置１３を設ける。凝集型
濾過装置１３において、原液中のシリカは凝集されてシ
リカ塊となって除去されるため、濃縮水中におけるシリ
カ濃度は高くならない。これにより、逆浸透膜モジュー
ル３ａ，３ｂ，３ｃの膜面でのシリカスケールの析出が
抑制され、膜性能が低下しない。
つつ高い回収率を実現することができる液体分離装置お
よび液体分離方法を提供することである。 【解決手段】 複数段の逆浸透膜モジュール３ａ，３
ｂ，３ｃの上流側にスケール成分を除去または防止する
ためのスケール防止処理装置８を設け、スケール防止処
理装置８の上流側に原液中のシリカを凝集する作用を有
する吸着剤１１および凝集されたシリカ塊を捕捉する濾
過材１２を有する凝集型濾過装置１３を設ける。凝集型
濾過装置１３において、原液中のシリカは凝集されてシ
リカ塊となって除去されるため、濃縮水中におけるシリ
カ濃度は高くならない。これにより、逆浸透膜モジュー
ル３ａ，３ｂ，３ｃの膜面でのシリカスケールの析出が
抑制され、膜性能が低下しない。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、逆浸透膜を用いて
かん水脱塩、純水生成、飲料水生成等を行う液体分離装
置および液体分離方法に関する。
かん水脱塩、純水生成、飲料水生成等を行う液体分離装
置および液体分離方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、逆浸透膜モジュールを用いて
河川水、井戸水、湖沼水、水道水、工業用水等のかん水
を脱塩して純水や飲料水を得る液体分離が行われてい
る。
河川水、井戸水、湖沼水、水道水、工業用水等のかん水
を脱塩して純水や飲料水を得る液体分離が行われてい
る。
【０００３】図４は複数段の逆浸透膜モジュールを用い
た従来の液体分離装置の一例を示す模式図である。
た従来の液体分離装置の一例を示す模式図である。
【０００４】図４において、原水は前処理装置１０に供
給される。前処理装置１０では、原水に凝集沈殿（浮
上）砂濾過や凝集濾過、活性炭濾過、膜分離等の前処理
を行う。前処理装置１０で前処理された水は、高圧ポン
プ２により１段目の逆浸透膜モジュール３ａの供給水入
口に供給される。あるいは、前処理装置１０で前処理さ
れた水は、一旦透過水タンク７Ａに貯留された後、高圧
ポンプ２により１段目の逆浸透膜モジュール３ａの供給
水入口に供給される場合もある。
給される。前処理装置１０では、原水に凝集沈殿（浮
上）砂濾過や凝集濾過、活性炭濾過、膜分離等の前処理
を行う。前処理装置１０で前処理された水は、高圧ポン
プ２により１段目の逆浸透膜モジュール３ａの供給水入
口に供給される。あるいは、前処理装置１０で前処理さ
れた水は、一旦透過水タンク７Ａに貯留された後、高圧
ポンプ２により１段目の逆浸透膜モジュール３ａの供給
水入口に供給される場合もある。
【０００５】第１段目の逆浸透膜モジュール３ａの濃縮
水出口から排出される濃縮水は、第２段目の逆浸透膜モ
ジュール３ｂの濃縮水入口（供給水入口）に供給され
る。第２段目の逆浸透膜モジュール３ｂの濃縮水出口か
ら排出される濃縮水は、第３段目の逆浸透膜モジュール
３ｃの濃縮水入口（供給水入口）に供給される。
水出口から排出される濃縮水は、第２段目の逆浸透膜モ
ジュール３ｂの濃縮水入口（供給水入口）に供給され
る。第２段目の逆浸透膜モジュール３ｂの濃縮水出口か
ら排出される濃縮水は、第３段目の逆浸透膜モジュール
３ｃの濃縮水入口（供給水入口）に供給される。
【０００６】第３段目の逆浸透膜モジュール３ｃの濃縮
水出口から排出される濃縮水は、濃縮水配管３１を通し
て系外に排出される。また、第１段目、第２段目および
第３段目の逆浸透膜モジュール３ａ，３ｂ，３ｃの透過
水出口から流出する透過水は、それぞれ透過水配管３０
ａ，３０ｂ，３０ｃを通してタンク７Ｂに供給されて貯
留される。タンク７Ｂに貯留された透過水は、必要に応
じて使用される。
水出口から排出される濃縮水は、濃縮水配管３１を通し
て系外に排出される。また、第１段目、第２段目および
第３段目の逆浸透膜モジュール３ａ，３ｂ，３ｃの透過
水出口から流出する透過水は、それぞれ透過水配管３０
ａ，３０ｂ，３０ｃを通してタンク７Ｂに供給されて貯
留される。タンク７Ｂに貯留された透過水は、必要に応
じて使用される。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】上記のような複数段の
逆浸透膜モジュールを用いたかん水脱塩においては、他
のかん水脱塩処理技術であるイオン交換法と比べ、塩分
以外の有機物や微粒子も同時に除去することができ、さ
らに、再生用の薬品が不要である等の利点がある。
逆浸透膜モジュールを用いたかん水脱塩においては、他
のかん水脱塩処理技術であるイオン交換法と比べ、塩分
以外の有機物や微粒子も同時に除去することができ、さ
らに、再生用の薬品が不要である等の利点がある。
【０００８】しかしながら、逆浸透膜モジュールを用い
たかん水脱塩処理では、回収率（透過水量と供給水量と
の比率）を高くすると、濃縮水中の硬度成分やシリカが
濃縮されてスケール成分として逆浸透膜の膜面に析出
し、逆浸透膜の性能が急激に低下する。そのため、回収
率をイオン交換法に比べてかなり低く抑える必要があ
る。その結果、逆浸透膜モジュールを用いたかん水脱塩
処理においては、回収率が、イオン交換法の９０％に比
べて最高でも８０％と小さくなる。
たかん水脱塩処理では、回収率（透過水量と供給水量と
の比率）を高くすると、濃縮水中の硬度成分やシリカが
濃縮されてスケール成分として逆浸透膜の膜面に析出
し、逆浸透膜の性能が急激に低下する。そのため、回収
率をイオン交換法に比べてかなり低く抑える必要があ
る。その結果、逆浸透膜モジュールを用いたかん水脱塩
処理においては、回収率が、イオン交換法の９０％に比
べて最高でも８０％と小さくなる。
【０００９】回収率が小さくなると、廃棄する濃縮水量
が多くなるため、必要な透過水量に対する供給水量の割
合が大きくなる。その結果、透過水量に占める原水費用
の割合が大きくなるとともに、前処理設備が大きくな
り、設備コストおよび運転コストがイオン交換法に比べ
て高くなってしまう。
が多くなるため、必要な透過水量に対する供給水量の割
合が大きくなる。その結果、透過水量に占める原水費用
の割合が大きくなるとともに、前処理設備が大きくな
り、設備コストおよび運転コストがイオン交換法に比べ
て高くなってしまう。
【００１０】そこで、逆浸透膜モジュールの前処理の段
階で硬度成分やシリカを低減することにより、もしくは
スケールの生成を防止する薬品の注入を行うことによ
り、回収率を上げた場合のスケールの発生を防止する方
法が提案されている。
階で硬度成分やシリカを低減することにより、もしくは
スケールの生成を防止する薬品の注入を行うことによ
り、回収率を上げた場合のスケールの発生を防止する方
法が提案されている。
【００１１】図５は回収率を上げた場合のスケールの発
生を防止する従来の液体分離装置の一例を示す模式図で
ある。
生を防止する従来の液体分離装置の一例を示す模式図で
ある。
【００１２】図５において、前処理装置１０で前処理さ
れた水は、スケール成分を除去もしくは防止するための
スケール防止処理装置８に供給される。スケール防止処
理装置８では、供給水に例えばスケール防止剤もしくは
酸を注入することにより、シリカや硬度成分の析出を減
少させる。スケール防止処理装置８により処理された水
は、高圧ポンプ２により第１段目の逆浸透膜モジュール
３ａの供給水入口に供給される。以後の処理は、図４の
液体分離装置における処理と同様である。
れた水は、スケール成分を除去もしくは防止するための
スケール防止処理装置８に供給される。スケール防止処
理装置８では、供給水に例えばスケール防止剤もしくは
酸を注入することにより、シリカや硬度成分の析出を減
少させる。スケール防止処理装置８により処理された水
は、高圧ポンプ２により第１段目の逆浸透膜モジュール
３ａの供給水入口に供給される。以後の処理は、図４の
液体分離装置における処理と同様である。
【００１３】スケールのうち炭酸カルシウムや硫酸カル
シウム等の硬度成分は、ｐＨ調整や分散剤の注入により
容易に抑制することができる。しかし、かん水中にシリ
カが１０〜５０ｍｇ／Ｌ（リットル）程度含有している
場合、例えば回収率を９０％に上げた場合、濃縮水中の
シリカは１００〜５００ｍｇ／Ｌとなる。なお、シリカ
の溶解度は、２５℃で１００ｍｇ／Ｌである。この場
合、分散剤の注入によっても、逆浸透膜モジュールの膜
面に析出するシリカスケールを抑制することは容易では
ない。
シウム等の硬度成分は、ｐＨ調整や分散剤の注入により
容易に抑制することができる。しかし、かん水中にシリ
カが１０〜５０ｍｇ／Ｌ（リットル）程度含有している
場合、例えば回収率を９０％に上げた場合、濃縮水中の
シリカは１００〜５００ｍｇ／Ｌとなる。なお、シリカ
の溶解度は、２５℃で１００ｍｇ／Ｌである。この場
合、分散剤の注入によっても、逆浸透膜モジュールの膜
面に析出するシリカスケールを抑制することは容易では
ない。
【００１４】また、シリカスケールの発生は、原水の状
態の変化（原水の温度変化や原水中の鉄、マンガン、ア
ルミニウム等のコロイド粒子や懸濁物質の量の変化）の
影響を受けやすいため、安定したスケール抑制のために
は分散剤を多量に注入する必要がある。
態の変化（原水の温度変化や原水中の鉄、マンガン、ア
ルミニウム等のコロイド粒子や懸濁物質の量の変化）の
影響を受けやすいため、安定したスケール抑制のために
は分散剤を多量に注入する必要がある。
【００１５】なお、逆浸透膜モジュールの膜面に鉄、マ
ンガン、アルミニウム等のコロイド粒子や懸濁物質、さ
らには炭酸カルシウム等の他のスケールが付着している
場合に、それらの付着がない場合に比べて、それらが起
点（核）となってシリカスケールが発生しやすくなり、
スケール防止剤を注入した場合でも、シリカスケールの
発生を安定して抑制できないことが見い出されている。
ンガン、アルミニウム等のコロイド粒子や懸濁物質、さ
らには炭酸カルシウム等の他のスケールが付着している
場合に、それらの付着がない場合に比べて、それらが起
点（核）となってシリカスケールが発生しやすくなり、
スケール防止剤を注入した場合でも、シリカスケールの
発生を安定して抑制できないことが見い出されている。
【００１６】そこで、コロイド粒子や懸濁物質等の汚染
物質を精密濾過膜や限外濾過膜で除去してから原水を逆
浸透膜に供給する方法（特開平３−６６０３５号公報）
が提案されている。
物質を精密濾過膜や限外濾過膜で除去してから原水を逆
浸透膜に供給する方法（特開平３−６６０３５号公報）
が提案されている。
【００１７】しかしながら、この方法によっても、汚染
物質が安定して除去されず、一部が精密濾過膜や限外濾
過膜を通過して逆浸透膜モジュールに供給され、逆浸透
膜の膜面に付着する。精密濾過膜や限外濾過膜を通過す
る汚染物質は、その量が微量であっても経時的に蓄積
し、それらが起点（核）となってシリカスケールが発生
してしまう。
物質が安定して除去されず、一部が精密濾過膜や限外濾
過膜を通過して逆浸透膜モジュールに供給され、逆浸透
膜の膜面に付着する。精密濾過膜や限外濾過膜を通過す
る汚染物質は、その量が微量であっても経時的に蓄積
し、それらが起点（核）となってシリカスケールが発生
してしまう。
【００１８】また、原水のｐＨを６以下にして運転し、
数カ月に１回ｐＨ９以上で逆浸透膜を洗浄する方法（特
開平９−１１４１号公報）等が提案されている。しかし
ながら、この方法でも、シリカの析出防止効果が不安定
であり、実際にはシリカスケールが発生してしまい、高
回収率で運転できない場合も生じる。
数カ月に１回ｐＨ９以上で逆浸透膜を洗浄する方法（特
開平９−１１４１号公報）等が提案されている。しかし
ながら、この方法でも、シリカの析出防止効果が不安定
であり、実際にはシリカスケールが発生してしまい、高
回収率で運転できない場合も生じる。
【００１９】シリカスケールは一度析出すると、その除
去は極めて困難である。特開平１−４２７２６号公報に
は、フッ化水素酸アンモニウムを用いた洗浄によりシリ
カスケールを溶解できることが示されている。しかし、
フッ化水素酸アンモニウムの溶液は非常に毒性が強いた
め、実際の使用は困難である。このように、化学洗浄に
よるシリカスケールの除去はほとんど不可能に近い。し
たがって、シリカスケールの発生を防止するためには、
供給水中のシリカを予め除去しておく必要がある。
去は極めて困難である。特開平１−４２７２６号公報に
は、フッ化水素酸アンモニウムを用いた洗浄によりシリ
カスケールを溶解できることが示されている。しかし、
フッ化水素酸アンモニウムの溶液は非常に毒性が強いた
め、実際の使用は困難である。このように、化学洗浄に
よるシリカスケールの除去はほとんど不可能に近い。し
たがって、シリカスケールの発生を防止するためには、
供給水中のシリカを予め除去しておく必要がある。
【００２０】シリカ除去処理技術として、石灰軟化法お
よびイオン交換法がある。しかし、石灰軟化法によるシ
リカ除去率は個々の水質によって異なるため、原水のシ
リカ濃度を必要な濃度まで下げることができない場合が
生じる。さらに、水酸化マグネシウムの沈殿を起こす点
までｐＨを上げた後、逆浸透膜モジュールの入口で再び
ｐＨを下げる必要がある。一方、イオン交換法は、再生
周期およびコスト面から低濃度シリカの除去処理向けで
あり、数十ｍｇ／Ｌのシリカ除去処理には向かない。
よびイオン交換法がある。しかし、石灰軟化法によるシ
リカ除去率は個々の水質によって異なるため、原水のシ
リカ濃度を必要な濃度まで下げることができない場合が
生じる。さらに、水酸化マグネシウムの沈殿を起こす点
までｐＨを上げた後、逆浸透膜モジュールの入口で再び
ｐＨを下げる必要がある。一方、イオン交換法は、再生
周期およびコスト面から低濃度シリカの除去処理向けで
あり、数十ｍｇ／Ｌのシリカ除去処理には向かない。
【００２１】このように、逆浸透膜モジュールを用いた
液体分離装置は、多くの利点を有しているにもかかわら
ず、シリカスケールの安定した抑制方法がないために、
回収率を８０％程度にまでしか上げられなかった。逆浸
透膜モジュールを用いた流体分離装置は、処理コスト等
の理由により回収率が８５％以上、好ましくは９０％以
上得られないと実用的ではない。
液体分離装置は、多くの利点を有しているにもかかわら
ず、シリカスケールの安定した抑制方法がないために、
回収率を８０％程度にまでしか上げられなかった。逆浸
透膜モジュールを用いた流体分離装置は、処理コスト等
の理由により回収率が８５％以上、好ましくは９０％以
上得られないと実用的ではない。
【００２２】それゆえ、逆浸透膜モジュールを用いた、
経済性を有し実用的な液体分離装置の実現が望まれてい
た。
経済性を有し実用的な液体分離装置の実現が望まれてい
た。
【００２３】本発明の目的は、シリカスケールによる膜
性能の低下を防止しつつ高い回収率を実現することがで
きる液体分離装置を提供することである。
性能の低下を防止しつつ高い回収率を実現することがで
きる液体分離装置を提供することである。
【００２４】
【課題を解決するための手段および発明の効果】本発明
に係る液体分離装置は、一段または複数段の逆浸透膜モ
ジュールにより液体の分離を行う液体分離装置におい
て、逆浸透膜モジュールの上流側に、液体中のシリカを
吸収してシリカ塊を生成する吸着剤と吸着剤により生成
されたシリカ塊を捕捉する濾過材とを備えた凝集型濾過
装置を設けたものである。
に係る液体分離装置は、一段または複数段の逆浸透膜モ
ジュールにより液体の分離を行う液体分離装置におい
て、逆浸透膜モジュールの上流側に、液体中のシリカを
吸収してシリカ塊を生成する吸着剤と吸着剤により生成
されたシリカ塊を捕捉する濾過材とを備えた凝集型濾過
装置を設けたものである。
【００２５】本発明に係る液体分離装置において、凝集
型濾過装置に供給された液体に含まれるシリカは、吸着
剤により凝集されてシリカ塊となり、シリカ塊は濾過材
により捕捉される。それにより、凝集型濾過装置から排
出される処理液のシリカ濃度が低くなる。したがって、
逆浸透膜モジュールにおいて凝集型濾過装置から供給さ
れた処理液が高回収率で分離されても、逆浸透膜モジュ
ールの膜面でのシリカスケールの析出が抑制される。こ
れにより、逆浸透膜モジュールの膜性能が低下せず、高
い回収率を確保することができる。
型濾過装置に供給された液体に含まれるシリカは、吸着
剤により凝集されてシリカ塊となり、シリカ塊は濾過材
により捕捉される。それにより、凝集型濾過装置から排
出される処理液のシリカ濃度が低くなる。したがって、
逆浸透膜モジュールにおいて凝集型濾過装置から供給さ
れた処理液が高回収率で分離されても、逆浸透膜モジュ
ールの膜面でのシリカスケールの析出が抑制される。こ
れにより、逆浸透膜モジュールの膜性能が低下せず、高
い回収率を確保することができる。
【００２６】濾過材は、精密濾過膜、限外濾過膜または
フィルターであってもよい。この場合、フィルターは、
分離膜以外の糸巻き、濾布または金網等を用いたフィル
ターをいう。この場合、吸着剤により凝集されたシリカ
塊は、精密濾過膜、限外濾過膜またはフィルターにより
捕捉される。これにより、凝集型濾過装置から排出され
る処理液のシリカ濃度が低くなる。
フィルターであってもよい。この場合、フィルターは、
分離膜以外の糸巻き、濾布または金網等を用いたフィル
ターをいう。この場合、吸着剤により凝集されたシリカ
塊は、精密濾過膜、限外濾過膜またはフィルターにより
捕捉される。これにより、凝集型濾過装置から排出され
る処理液のシリカ濃度が低くなる。
【００２７】凝集型濾過装置と逆浸透膜モジュールとの
間に逆浸透膜モジュールの濃縮液中のスケール成分の析
出防止処理を行う処理手段を設けることが好ましい。こ
の場合、凝集型濾過装置において除去されずに排出され
たスケール成分に、処理手段により析出防止処理が施さ
れる。これにより、逆浸透膜モジュールにおいて処理液
の分離が高回収率で行われても、スケール成分の析出が
防止される。
間に逆浸透膜モジュールの濃縮液中のスケール成分の析
出防止処理を行う処理手段を設けることが好ましい。こ
の場合、凝集型濾過装置において除去されずに排出され
たスケール成分に、処理手段により析出防止処理が施さ
れる。これにより、逆浸透膜モジュールにおいて処理液
の分離が高回収率で行われても、スケール成分の析出が
防止される。
【００２８】スケール成分の析出防止処理は、カルシウ
ムスケールの析出を防止または低減するカルシウムスケ
ール防止剤の注入を含んでもよい。この場合、凝集型濾
過装置においてシリカスケールの析出が抑制されている
ので、シリカスケールの析出の抑制に加えて逆浸透膜モ
ジュールにおけるカルシウムスケールの析出が防止また
は低減される。
ムスケールの析出を防止または低減するカルシウムスケ
ール防止剤の注入を含んでもよい。この場合、凝集型濾
過装置においてシリカスケールの析出が抑制されている
ので、シリカスケールの析出の抑制に加えて逆浸透膜モ
ジュールにおけるカルシウムスケールの析出が防止また
は低減される。
【００２９】スケール成分の析出防止処理は、シリカス
ケールの析出を防止または低減するシリカスケール防止
剤の注入を含んでもよい。この場合、凝集型濾過装置に
おいてシリカスケールの析出が抑制されているので、逆
浸透膜モジュールにおけるシリカスケールの析出がより
効果的に防止または低減される。
ケールの析出を防止または低減するシリカスケール防止
剤の注入を含んでもよい。この場合、凝集型濾過装置に
おいてシリカスケールの析出が抑制されているので、逆
浸透膜モジュールにおけるシリカスケールの析出がより
効果的に防止または低減される。
【００３０】凝集型濾過装置の上流側に、前処理用装置
を設けることが好ましい。この場合、シリカスケール発
生の起点（核）となる鉄、マンガン、アルミニウム等の
コロイド粒子や懸濁物質が前処理用濾過膜装置により確
実に除去される。それにより、逆浸透膜モジュールの膜
面に付着するシリカスケール発生の起点（核）となる汚
染物質の量が少ないかほとんどなくなり、凝集型濾過装
置においてスケール発生の抑制効果が発現しやすく、し
かもその効果が安定する。その結果、長期にわたって逆
浸透膜モジュールの逆浸透膜の膜面を清浄に保つことが
でき、スケール成分の析出がほとんど発生することな
く、高回収率で安定して運転することが可能となる。
を設けることが好ましい。この場合、シリカスケール発
生の起点（核）となる鉄、マンガン、アルミニウム等の
コロイド粒子や懸濁物質が前処理用濾過膜装置により確
実に除去される。それにより、逆浸透膜モジュールの膜
面に付着するシリカスケール発生の起点（核）となる汚
染物質の量が少ないかほとんどなくなり、凝集型濾過装
置においてスケール発生の抑制効果が発現しやすく、し
かもその効果が安定する。その結果、長期にわたって逆
浸透膜モジュールの逆浸透膜の膜面を清浄に保つことが
でき、スケール成分の析出がほとんど発生することな
く、高回収率で安定して運転することが可能となる。
【００３１】前処理用濾過膜装置は、限外濾過膜装置で
あってもよい。この場合、限外濾過膜装置により、シリ
カスケールの起点（核）となる汚染物質が除去される。
あってもよい。この場合、限外濾過膜装置により、シリ
カスケールの起点（核）となる汚染物質が除去される。
【００３２】前処理用濾過膜装置は、精密濾過膜装置で
あってもよい。この場合、精密濾過膜装置によりシリカ
スケールの起点（核）となる汚染物質が除去される。
あってもよい。この場合、精密濾過膜装置によりシリカ
スケールの起点（核）となる汚染物質が除去される。
【００３３】凝集型濾過膜装置の上流側に、脱炭酸装置
を設けてもよい。これにより、シリカスケールの起点と
なる炭酸カルシウムのスケールを防止できる。この場
合、脱炭酸装置は、前処理用濾過膜装置の上流側または
前処理用濾過膜装置と凝集型濾過装置との間に設けられ
る。
を設けてもよい。これにより、シリカスケールの起点と
なる炭酸カルシウムのスケールを防止できる。この場
合、脱炭酸装置は、前処理用濾過膜装置の上流側または
前処理用濾過膜装置と凝集型濾過装置との間に設けられ
る。
【００３４】逆浸透膜モジュールは、ｐＨ６．５の食塩
濃度０．０５％の水溶液を原水として温度２５℃および
操作圧力７．５ｋｇｆ／ｃｍ2 での食塩阻止率が９５％
以上および透過水量が０．７ｍ3 ／ｍ2 ・日以上となる
性能を有することが好ましい。それにより、シリカスケ
ールが発生することなく高回収率で安定して運転するこ
とが可能となる。
濃度０．０５％の水溶液を原水として温度２５℃および
操作圧力７．５ｋｇｆ／ｃｍ2 での食塩阻止率が９５％
以上および透過水量が０．７ｍ3 ／ｍ2 ・日以上となる
性能を有することが好ましい。それにより、シリカスケ
ールが発生することなく高回収率で安定して運転するこ
とが可能となる。
【００３５】逆浸透膜モジュールへの供給水量ａと、逆
浸透膜モジュールからの透過水量ｂとの比率が、ｂ／ａ
＞０．８とする。これにより、回収率が８０％よりも高
くなり、経済的でかつ実用的な液体の分離が実現され
る。
浸透膜モジュールからの透過水量ｂとの比率が、ｂ／ａ
＞０．８とする。これにより、回収率が８０％よりも高
くなり、経済的でかつ実用的な液体の分離が実現され
る。
【００３６】本発明に係る液体分離方法は、一段または
複数段の逆浸透膜モジュールにより液体中の分離を行う
液体分離方法において、前記逆浸透膜モジュールの上流
側で吸着剤によりシリカを凝集してシリカ塊を生成し、
生成された濾過材で捕捉するものである。
複数段の逆浸透膜モジュールにより液体中の分離を行う
液体分離方法において、前記逆浸透膜モジュールの上流
側で吸着剤によりシリカを凝集してシリカ塊を生成し、
生成された濾過材で捕捉するものである。
【００３７】本発明に係る液体分離方法において、吸着
剤に供給された液体に含まれるシリカは、吸着剤により
凝集されてシリカ塊となり、シリカ塊は濾過材により捕
捉される。それにより、濾過材から排出される処理液の
シリカ濃度が低くなる。したがって、逆浸透膜モジュー
ルにおいて、濾過材から供給された処理液が高回収率で
分離されても、逆浸透膜モジュールの膜面でのシリカス
ケールの析出が抑制される。これにより、逆浸透膜モジ
ュールの膜性能が低下せず高い回収率を確保することが
できる。
剤に供給された液体に含まれるシリカは、吸着剤により
凝集されてシリカ塊となり、シリカ塊は濾過材により捕
捉される。それにより、濾過材から排出される処理液の
シリカ濃度が低くなる。したがって、逆浸透膜モジュー
ルにおいて、濾過材から供給された処理液が高回収率で
分離されても、逆浸透膜モジュールの膜面でのシリカス
ケールの析出が抑制される。これにより、逆浸透膜モジ
ュールの膜性能が低下せず高い回収率を確保することが
できる。
【００３８】
【発明の実施の形態】図１は本発明に係る液体分離装置
の第１の例を示す模式図である。
の第１の例を示す模式図である。
【００３９】図１において、原水は吸着剤１１および濾
過材１２を有する凝集型濾過装置１３に供給される。吸
着剤１１は、原水中に含まれる０．１〜１μｍの微粒子
や油を３００μｍ程度に凝集する作用を有する。吸着剤
１１としては、例えば、マグネシウム、カリウム、ホウ
酸アルミニウム、ガラスウール、セルローズの少なくと
もいずれか１つを主成分とする顆粒状もしくは粉末状の
物質等を用いる。また、濾過材１２は、吸着剤１１によ
り凝集されたシリカ塊を捕捉する。濾過材１２として
は、例えば、精密濾過膜、限外濾過膜等の分離膜、また
は分離膜以外の糸巻き、濾布、金網等のフィルターを用
いる。原水は、凝集型濾過装置１３の吸着剤１１側の原
水入口から供給され、濾過材１２側の処理水出口より排
出される。
過材１２を有する凝集型濾過装置１３に供給される。吸
着剤１１は、原水中に含まれる０．１〜１μｍの微粒子
や油を３００μｍ程度に凝集する作用を有する。吸着剤
１１としては、例えば、マグネシウム、カリウム、ホウ
酸アルミニウム、ガラスウール、セルローズの少なくと
もいずれか１つを主成分とする顆粒状もしくは粉末状の
物質等を用いる。また、濾過材１２は、吸着剤１１によ
り凝集されたシリカ塊を捕捉する。濾過材１２として
は、例えば、精密濾過膜、限外濾過膜等の分離膜、また
は分離膜以外の糸巻き、濾布、金網等のフィルターを用
いる。原水は、凝集型濾過装置１３の吸着剤１１側の原
水入口から供給され、濾過材１２側の処理水出口より排
出される。
【００４０】凝集型濾過装置１３により処理された原水
は、スケール成分を除去または防止するためのスケール
防止処理装置８に供給される。スケール防止処理装置８
では、供給水に例えばスケール防止剤、酸等の薬品を注
入することにより、カルシウム、シリカや硬度成分の析
出を減少させる。この薬品は、例えば塩酸、硫酸、ヘキ
サメタリン酸ナトリウム、ＦＭＣ社製の商品名Ｆｌｏｃ
ｏｎ１００、アルゴサイエンティフィック（ＡＲＧＯ
ＳＣＩＥＮＴＩＦＩＣ）製の商品名ＨＹＰＥＲＳＰＥＲ
ＳＥ−ＳＩ３００等である。
は、スケール成分を除去または防止するためのスケール
防止処理装置８に供給される。スケール防止処理装置８
では、供給水に例えばスケール防止剤、酸等の薬品を注
入することにより、カルシウム、シリカや硬度成分の析
出を減少させる。この薬品は、例えば塩酸、硫酸、ヘキ
サメタリン酸ナトリウム、ＦＭＣ社製の商品名Ｆｌｏｃ
ｏｎ１００、アルゴサイエンティフィック（ＡＲＧＯ
ＳＣＩＥＮＴＩＦＩＣ）製の商品名ＨＹＰＥＲＳＰＥＲ
ＳＥ−ＳＩ３００等である。
【００４１】スケール防止処理装置８により処理された
水は、高圧ポンプ２により１段目の逆浸透膜モジュール
３ａの供給水入口に供給される。あるいは、スケール防
止処理装置８により処理された水は、一旦透過水タンク
７Ａに貯留された後、高圧ポンプ２により１段目の逆浸
透膜モジュール３ａの供給水入口に供給される場合もあ
る。
水は、高圧ポンプ２により１段目の逆浸透膜モジュール
３ａの供給水入口に供給される。あるいは、スケール防
止処理装置８により処理された水は、一旦透過水タンク
７Ａに貯留された後、高圧ポンプ２により１段目の逆浸
透膜モジュール３ａの供給水入口に供給される場合もあ
る。
【００４２】第１段目の逆浸透膜モジュール３ａの濃縮
水出口から排出される濃縮水は、第２段目の逆浸透膜モ
ジュール３ｂの濃縮水入口（供給水入口）に供給され
る。第２段目の逆浸透膜モジュール３ｂの濃縮水出口か
ら排出される濃縮水は、第３段目の逆浸透膜モジュール
３ｃの濃縮水入口（供給水入口）に供給される。
水出口から排出される濃縮水は、第２段目の逆浸透膜モ
ジュール３ｂの濃縮水入口（供給水入口）に供給され
る。第２段目の逆浸透膜モジュール３ｂの濃縮水出口か
ら排出される濃縮水は、第３段目の逆浸透膜モジュール
３ｃの濃縮水入口（供給水入口）に供給される。
【００４３】第３段目の逆浸透膜モジュール３ｃの濃縮
水出口から排出される濃縮水は、濃縮水配管３１を通し
て系外に排出される。また、第１段目、第２段目および
第３段目の逆浸透膜モジュール３ａ，３ｂ，３ｃの透過
水出口から流出する透過水は、それぞれ透過水配管３０
ａ，３０ｂ，３０ｃを通してタンク７Ｂに供給されて貯
留される。タンク７Ｂに貯留された透過水は、必要に応
じて使用される。
水出口から排出される濃縮水は、濃縮水配管３１を通し
て系外に排出される。また、第１段目、第２段目および
第３段目の逆浸透膜モジュール３ａ，３ｂ，３ｃの透過
水出口から流出する透過水は、それぞれ透過水配管３０
ａ，３０ｂ，３０ｃを通してタンク７Ｂに供給されて貯
留される。タンク７Ｂに貯留された透過水は、必要に応
じて使用される。
【００４４】このようにして、逆浸透膜モジュール３
ａ，３ｂ，３ｃにおける回収率が８５％以上、好ましく
は９０％以上になるまで原水が濃縮されつつ透過水がタ
ンク７Ｂに貯留され、濃縮水は系外に排出される。
ａ，３ｂ，３ｃにおける回収率が８５％以上、好ましく
は９０％以上になるまで原水が濃縮されつつ透過水がタ
ンク７Ｂに貯留され、濃縮水は系外に排出される。
【００４５】第１段目、第２段目および第３段目の逆浸
透膜モジュール３ａ，３ｂ，３ｃとしては、ｐＨ６．５
の食塩濃度０．０５％の水溶液を原水として温度２５℃
および操作圧力７．５ｋｇｆ／ｃｍ2 の条件で食塩阻止
率が９９．５％以上および透過水量が０．８０ｍ3 ／ｍ
2 ・日以上となる性能を有する逆浸透膜モジュールを用
いる。
透膜モジュール３ａ，３ｂ，３ｃとしては、ｐＨ６．５
の食塩濃度０．０５％の水溶液を原水として温度２５℃
および操作圧力７．５ｋｇｆ／ｃｍ2 の条件で食塩阻止
率が９９．５％以上および透過水量が０．８０ｍ3 ／ｍ
2 ・日以上となる性能を有する逆浸透膜モジュールを用
いる。
【００４６】この液体分離装置の凝集型濾過装置１３に
おいて、原水中のシリカが凝集されてシリカ塊となって
捕捉されるため、濃縮水におけるシリカ濃度が高くなら
ない。これにより、逆浸透膜モジュール３ａ，３ｂ，３
ｃの膜面でのシリカスケールの析出が抑制されるので、
逆浸透膜浸透膜モジュール３ａ，３ｂ，３ｃの膜性能が
低下しない。それにより、逆浸透膜モジュールを用い
た、経済性を有し実用的な液体分離が実現される。
おいて、原水中のシリカが凝集されてシリカ塊となって
捕捉されるため、濃縮水におけるシリカ濃度が高くなら
ない。これにより、逆浸透膜モジュール３ａ，３ｂ，３
ｃの膜面でのシリカスケールの析出が抑制されるので、
逆浸透膜浸透膜モジュール３ａ，３ｂ，３ｃの膜性能が
低下しない。それにより、逆浸透膜モジュールを用い
た、経済性を有し実用的な液体分離が実現される。
【００４７】図２は本発明に係る液体分離装置の第２の
例を示す模式図である。図２において、原水は限外濾過
膜装置または精密濾過膜装置からなる前処理用濾過膜装
置１４に供給される。前処理用濾過膜装置１４では、シ
リカスケールの発生の起点（核）となる汚染物質（鉄、
マンガン、アルミニウム等のコロイド粒子や懸濁物質
等）が除去される。前処理用濾過膜装置１４で前処理さ
れた原水は、凝集型濾過装置１３に供給される。以後の
処理は、図１の液体分離装置における処理と同様であ
る。
例を示す模式図である。図２において、原水は限外濾過
膜装置または精密濾過膜装置からなる前処理用濾過膜装
置１４に供給される。前処理用濾過膜装置１４では、シ
リカスケールの発生の起点（核）となる汚染物質（鉄、
マンガン、アルミニウム等のコロイド粒子や懸濁物質
等）が除去される。前処理用濾過膜装置１４で前処理さ
れた原水は、凝集型濾過装置１３に供給される。以後の
処理は、図１の液体分離装置における処理と同様であ
る。
【００４８】この液体分離装置においては、原水中のシ
リカスケールの発生の起点となる汚染物質が前処理用濾
過膜装置１４で除去されるので、回収率が９５％程度ま
で高くなり濃縮水のシリカ濃度が高くなった場合でも、
スケール防止処理装置８におけるスケール防止剤の効果
が安定して発現される。それにより、回収率の高いかん
水の脱塩が実現される。
リカスケールの発生の起点となる汚染物質が前処理用濾
過膜装置１４で除去されるので、回収率が９５％程度ま
で高くなり濃縮水のシリカ濃度が高くなった場合でも、
スケール防止処理装置８におけるスケール防止剤の効果
が安定して発現される。それにより、回収率の高いかん
水の脱塩が実現される。
【００４９】図３は本発明に係る液体分離装置の第３の
例を示す模式図である。図３において、原水は脱炭酸装
置１５に供給される。脱炭酸装置１５で処理された原水
は、前処理用濾過膜装置１４に供給される。以後の処理
は、図２の液体分離装置における処理と同様である。
例を示す模式図である。図３において、原水は脱炭酸装
置１５に供給される。脱炭酸装置１５で処理された原水
は、前処理用濾過膜装置１４に供給される。以後の処理
は、図２の液体分離装置における処理と同様である。
【００５０】本例の液体分離装置では、脱炭酸装置１５
を用いているので、原水中のシリカスケールの発生の起
点となる炭酸カルシウムスケールが発生しないので、回
収率が９５％程度まで高くなり濃縮水のシリカ濃度が高
くなった場合でも、スケール防止処理装置８におけるス
ケール防止の効果が安定して発現される。それにより、
回収率の高いかん水の脱塩が実現される。
を用いているので、原水中のシリカスケールの発生の起
点となる炭酸カルシウムスケールが発生しないので、回
収率が９５％程度まで高くなり濃縮水のシリカ濃度が高
くなった場合でも、スケール防止処理装置８におけるス
ケール防止の効果が安定して発現される。それにより、
回収率の高いかん水の脱塩が実現される。
【００５１】また、本例では、脱炭酸装置１５を前処理
用濾過膜装置１４の上流側に設けたが、脱炭酸装置１５
は前処理用濾過膜装置１４の下流側に設けることも可能
である。
用濾過膜装置１４の上流側に設けたが、脱炭酸装置１５
は前処理用濾過膜装置１４の下流側に設けることも可能
である。
【００５２】
【実施例】以下、本発明の実施例を説明するが、本発明
はこれらの実施例に何ら限定されるものではない。
はこれらの実施例に何ら限定されるものではない。
【００５３】［実施例１］図１に示した液体分離装置を
用いて井戸水の脱塩処理を行った。第１段目、第２段目
および第３段目の逆浸透膜モジュール３ａ，３ｂ，３ｃ
としては、４インチサイズのスパイラル型逆浸透膜エレ
メントを２４本用い、４本ずつ６本の圧力容器に入れ、
６本の圧力容器を１段目に３本、２段目に２本および３
段目に１本配列した。このスパイラル型逆浸透膜エレメ
ントは、ｐＨ６．５に調整した食塩濃度０．０５％の水
溶液を原水として温度２５℃および操作圧力７．５ｋｇ
ｆ／ｃｍ2 での食塩阻止率が９９．５％以上および透過
水量が０．８０ｍ3 ／ｍ2 ・日以上となる性能を有す
る。
用いて井戸水の脱塩処理を行った。第１段目、第２段目
および第３段目の逆浸透膜モジュール３ａ，３ｂ，３ｃ
としては、４インチサイズのスパイラル型逆浸透膜エレ
メントを２４本用い、４本ずつ６本の圧力容器に入れ、
６本の圧力容器を１段目に３本、２段目に２本および３
段目に１本配列した。このスパイラル型逆浸透膜エレメ
ントは、ｐＨ６．５に調整した食塩濃度０．０５％の水
溶液を原水として温度２５℃および操作圧力７．５ｋｇ
ｆ／ｃｍ2 での食塩阻止率が９９．５％以上および透過
水量が０．８０ｍ3 ／ｍ2 ・日以上となる性能を有す
る。
【００５４】凝集型濾過装置１３としては、［リキッド
コンサンド株式会社製ＳＡフィルター］を用いた。
コンサンド株式会社製ＳＡフィルター］を用いた。
【００５５】シリカ濃度が３５ｍｇ／Ｌ、ｐＨが７．
２、電気伝導度が１５０μＳ／ｃｍで水温が１８℃の井
戸水５ｍ3 ／ｈを凝集型濾過装置１３で処理し、その処
理水を一旦透過水タンク７Ａに貯留した。その処理水の
シリカ濃度は１０ｍｇ／Ｌ、ｐＨは１０であった。
２、電気伝導度が１５０μＳ／ｃｍで水温が１８℃の井
戸水５ｍ3 ／ｈを凝集型濾過装置１３で処理し、その処
理水を一旦透過水タンク７Ａに貯留した。その処理水の
シリカ濃度は１０ｍｇ／Ｌ、ｐＨは１０であった。
【００５６】透過水タンク７Ａの透過水に炭酸カルシウ
ムスケール防止剤としてＦＭＣ社製の商品名Ｆｌｏｃｏ
ｎ１００を３ｍｇ／Ｌ注入して逆浸透膜モジュール３
ａ，３ｂ，３ｃへ供給し、回収率が９０％になるように
操作圧力を調整し処理した。
ムスケール防止剤としてＦＭＣ社製の商品名Ｆｌｏｃｏ
ｎ１００を３ｍｇ／Ｌ注入して逆浸透膜モジュール３
ａ，３ｂ，３ｃへ供給し、回収率が９０％になるように
操作圧力を調整し処理した。
【００５７】ＳＡフィルターを３ケ月に１回交換した。
また、原水に殺菌目的で１日１回１０分間次亜塩素酸ナ
トリウムを１ｍｇ／Ｌ注入した。
また、原水に殺菌目的で１日１回１０分間次亜塩素酸ナ
トリウムを１ｍｇ／Ｌ注入した。
【００５８】その結果、シリカスケールが発生すること
なく１年間安定した性能で運転が可能であった。
なく１年間安定した性能で運転が可能であった。
【００５９】［実施例２］図２に示した液体分離装置を
用いて井戸水の脱塩処理を行った。逆浸透膜モジュール
３ａ，３ｂ，３ｃおよび井戸水は実施例１と同じものを
使用した。
用いて井戸水の脱塩処理を行った。逆浸透膜モジュール
３ａ，３ｂ，３ｃおよび井戸水は実施例１と同じものを
使用した。
【００６０】前処理用濾過膜装置１４としては、限外濾
過膜モジュール［日東電工株式会社製ＲＳ３０］を用い
た。また、凝集濾過装置１３としては、実施例１と同様
に、［リキッドコンサンド株式会社製ＳＡフィルター］
を用いた。
過膜モジュール［日東電工株式会社製ＲＳ３０］を用い
た。また、凝集濾過装置１３としては、実施例１と同様
に、［リキッドコンサンド株式会社製ＳＡフィルター］
を用いた。
【００６１】井戸水５ｍ3 ／ｈを前処理用濾過膜装置１
４および凝集型濾過装置１３で処理し、その処理水を一
旦透過水タンク７Ａに貯留した。その処理水のシリカ濃
度は１０ｍｇ／Ｌ、ｐＨは１０であった。
４および凝集型濾過装置１３で処理し、その処理水を一
旦透過水タンク７Ａに貯留した。その処理水のシリカ濃
度は１０ｍｇ／Ｌ、ｐＨは１０であった。
【００６２】実施例１と同様に、透過水タンク７Ａの透
過水に炭酸カルシウムスケール防止剤としてＦＭＣ社製
の商品名Ｆｌｏｃｏｎ１００を３ｍｇ／Ｌ注入して逆浸
透膜モジュール３ａ，３ｂ，３ｃへ供給し、回収率が９
５％になるように操作圧力を調整し処理した。
過水に炭酸カルシウムスケール防止剤としてＦＭＣ社製
の商品名Ｆｌｏｃｏｎ１００を３ｍｇ／Ｌ注入して逆浸
透膜モジュール３ａ，３ｂ，３ｃへ供給し、回収率が９
５％になるように操作圧力を調整し処理した。
【００６３】ＳＡフィルターを６ケ月に１回交換した。
また、原水に殺菌目的で１日１回１０間次亜塩素酸ナト
リウムを１ｍｇ／Ｌ注入した。
また、原水に殺菌目的で１日１回１０間次亜塩素酸ナト
リウムを１ｍｇ／Ｌ注入した。
【００６４】その結果、シリカスケールが発生すること
なく、１年間安定した性能で運転が可能であった。
なく、１年間安定した性能で運転が可能であった。
【００６５】［比較例］図４に示した流体分離装置を用
いて井戸水の脱塩処理を行った。逆浸透膜モジュール３
ａ，３ｂ，３ｃおよび井戸水は実施例１，２と同じもの
を使用した。また、前処理装置１０としては、活性炭濾
過装置を用いた。
いて井戸水の脱塩処理を行った。逆浸透膜モジュール３
ａ，３ｂ，３ｃおよび井戸水は実施例１，２と同じもの
を使用した。また、前処理装置１０としては、活性炭濾
過装置を用いた。
【００６６】井戸水５ｍ3 ／ｈを前処理装置１０により
処理して一旦透過水タンク７Ａに貯留した。その処理水
のｐＨ値は７．０であった。
処理して一旦透過水タンク７Ａに貯留した。その処理水
のｐＨ値は７．０であった。
【００６７】実施例１，２と同様に、透過水タンク７Ａ
の透過水に炭酸カルシウムスケール防止剤としてＦＭＣ
社製の商品名Ｆｌｏｃｏｎ１００を３ｍｇ／Ｌ注入して
逆浸透膜モジュール３ａ，３ｂ，３ｃへ供給し、回収率
が９０％になるように操作圧力を調整し処理した。
の透過水に炭酸カルシウムスケール防止剤としてＦＭＣ
社製の商品名Ｆｌｏｃｏｎ１００を３ｍｇ／Ｌ注入して
逆浸透膜モジュール３ａ，３ｂ，３ｃへ供給し、回収率
が９０％になるように操作圧力を調整し処理した。
【００６８】その結果、１５日目で透過水量が初期の５
０％にまで低下したため、逆浸透膜エレメントを分解し
膜面を分析したところ、膜面にはシリカスケールが発生
していた。
０％にまで低下したため、逆浸透膜エレメントを分解し
膜面を分析したところ、膜面にはシリカスケールが発生
していた。
【００６９】実施例１，２と比較例との比較から、凝集
型濾過装置１３を使用することにより、逆浸透膜モジュ
ール３ａ，３ｂ，３ｃの膜面にシリカスケールが発生す
ることなく、長期間にわたって高回収率で運転すること
が可能になることがわかる。
型濾過装置１３を使用することにより、逆浸透膜モジュ
ール３ａ，３ｂ，３ｃの膜面にシリカスケールが発生す
ることなく、長期間にわたって高回収率で運転すること
が可能になることがわかる。
【００７０】また、実施例１と実施例２との比較から、
前処理用膜モジュール１４を用いることにより、回収率
が向上するとともに凝集型濾過装置１３の使用期間が延
長されることがわかる。
前処理用膜モジュール１４を用いることにより、回収率
が向上するとともに凝集型濾過装置１３の使用期間が延
長されることがわかる。
【００７１】したがって、実施例１，２の液体分離装置
を用いたかん水脱塩処理は、他のかん水脱塩処理技術で
あるイオン交換法の回収率９０％以上と比べて同等以上
であり、かつ経済性を有し、実用的である。しかも、塩
分以外に有機物や微粒子も同時に除去することができ、
さらに、再生用の薬品が不要である等、イオン交換法に
比べ利点がある。
を用いたかん水脱塩処理は、他のかん水脱塩処理技術で
あるイオン交換法の回収率９０％以上と比べて同等以上
であり、かつ経済性を有し、実用的である。しかも、塩
分以外に有機物や微粒子も同時に除去することができ、
さらに、再生用の薬品が不要である等、イオン交換法に
比べ利点がある。
【図１】本発明に係る液体分離装置の第１の例のを示す
模式図である。
模式図である。
【図２】本発明に係る液体分離装置の第２の例を示す模
式図である。
式図である。
【図３】本発明に係る液体分離装置の第３の例を示す模
式図である。
式図である。
【図４】従来の液体分離装置の一例を示す模式図であ
る。
る。
【図５】従来の液体分離装置の他の例を示す模式図であ
る。
る。
３ａ，３ｂ，３ｃ 逆浸透膜モジュール ８ スケール防止処理装置 １１ 吸着剤 １２ 濾過材 １３ 凝集型濾過装置 １４ 前処理用濾過膜装置 １５ 脱炭酸装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｂ０１Ｄ 61/58 Ｂ０１Ｄ 61/58 Ｃ０２Ｆ 1/28 Ｃ０２Ｆ 1/28 Ｆ 1/60 1/60 5/00 ６２０ 5/00 ６２０Ｂ ６２０Ｃ (72)発明者 小山 清 京都府八幡市戸津南小路31番地 (72)発明者 岡上 公彦 大阪府大阪市東淀川区豊新２−11−18 リ キッドコンサンド株式会社内 (72)発明者 河田 一郎 大阪府茨木市下穂積１丁目１番２号 日東 電工株式会社内 Ｆターム(参考） 4D006 GA03 HA61 KA02 KA03 KA33 KA53 KA54 KA56 KA68 KB12 KB13 KB14 KB17 KB30 KD09 KD11 KD12 KD30 KE02P KE05R KE12P KE13P KE15P KE16P KE19P KE30R MB06 PA01 PB04 PB05 PB23 PB27 PC02 4D024 AA01 AA05 AB14 BA05 BA12 BA13 BA14 BA19 BB01 BC01 DA04 DB01 DB03 DB04 DB05 DB20 DB21 DB29 4D038 AA02 AB57 AB59 AB60 AB66 BA04 BA06 BB03 BB06 BB09 BB17 BB18
Claims (12)
- 【請求項１】 一段または複数段の逆浸透膜モジュール
により液体の分離を行う液体分離装置において、前記逆
浸透膜モジュールの上流側に、液体中のシリカを凝集し
てシリカ塊を生成する吸着剤と前記吸着剤により生成さ
れたシリカ塊を捕捉する濾過材とを備えた凝集型濾過装
置を設けたことを特徴とする液体分離装置。 - 【請求項２】 前記濾過材は、精密濾過膜、限外濾過膜
またはフィルターであることを特徴とする請求項１記載
の液体分離装置。 - 【請求項３】 前記凝集型濾過装置と前記逆浸透膜モジ
ュールとの間に前記逆浸透膜モジュールの濃縮液中のス
ケール成分の析出防止処理を行う処理手段を設けたこと
を特徴とする請求項１または２記載の液体分離装置。 - 【請求項４】 前記スケール成分の析出防止処理は、カ
ルシウムスケールの析出を防止または低減するカルシウ
ムスケール防止剤の注入を含むことを特徴とする請求項
３記載の液体分離装置。 - 【請求項５】 前記スケール成分の析出防止処理は、シ
リカスケールの析出を防止または低減するシリカスケー
ル防止剤の注入を含むことを特徴とする請求項３記載の
液体分離装置。 - 【請求項６】 前記凝集型濾過装置の上流側に、前処理
用濾過膜装置を設けたことを特徴とする請求項１〜５の
いずれかに記載の液体分離装置。 - 【請求項７】 前記前処理用濾過膜装置は、限外濾過膜
装置であることを特徴とする請求項６記載の液体分離装
置。 - 【請求項８】 前記前処理用濾過膜装置は、精密濾過膜
装置であることを特徴とする請求項６記載の液体分離装
置。 - 【請求項９】 前記凝集型濾過装置の上流側に、脱炭酸
装置を設けたことを特徴とする請求項１〜８のいずれか
に記載の液体分離装置。 - 【請求項１０】 前記逆浸透膜モジュールは、ｐＨ６．
５の食塩濃度０．０５％の水溶液を原水として温度２５
℃および操作圧力７．５ｋｇｆ／ｃｍ2 での食塩阻止率
が９５％以上および透過水量が０．７ｍ3 ／ｍ2 ・日以
上となる性能を有することを特徴とする請求項１〜９の
いずれかに記載の液体分離装置。 - 【請求項１１】 前記逆浸透膜モジュールへの供給液量
ａと、前記逆浸透膜モジュールからの透過液量ｂとの比
率が、 ｂ／ａ＞０．８ であることを特徴とする請求項１〜１０のいずれかに記
載の液体分離装置。 - 【請求項１２】 一段または複数段の逆浸透膜モジュー
ルにより液体中の分離を行う液体分離方法において、前
記逆浸透膜モジュールの上流側で吸着剤によりシリカを
凝集してシリカ塊を生成し、生成されたシリカ塊を濾過
材で捕捉することを特徴とする液体分離方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03690599A JP3802261B2 (ja) | 1999-02-16 | 1999-02-16 | 液体分離装置および液体分離方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03690599A JP3802261B2 (ja) | 1999-02-16 | 1999-02-16 | 液体分離装置および液体分離方法 |
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| KR100951200B1 (ko) * | 2006-12-12 | 2010-04-05 | 오떼베 에스아 | 폐수 또는 생산수의 처리 방법 |
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1999
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