JP2000220688A - エンジンマウントインシュレータ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 エンジンマウントインシュレータに要求され
る優れた防振性，耐久性，低温柔軟性，耐熱性を高次元
で維持する。 【解決手段】 エチレン，プロピレン，非共役ジエンか
ら成り、且つエチレンとプロピレンとのモル比が６５／
３５〜７３／２７、１３５℃デカリン中で測定した極限
粘度（η）が３．７〜４．２ｄｌ／ｇ、パラフィン系オ
イルを５０ｐｈｒ油展した状態での２３０℃におけるメ
ルトフローインデックスが０．２〜０．５ｇ／１０分、
ヨウ素価が１０〜２５であると共に、非共役ジエンが５
−エチリデン−２−ノルボルネンであるＥＰＤＭ１００
重量部と、硫黄０．１〜２重量部と、カーボンブラック
３０〜９０重量部とを混練し、その混練物を用いて流体
封入型のゴム弾性体３を形成する。そのゴム弾性体３の
周波数特性は、│（ｋｄ_min−１０）−ｋｄ│≦２０
（Ｈｚ）を満たすものとする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、自動車のパワープ
ラント等の振動体に対しその振動減衰を目的としてゴム
弾性体を介して質量部材を結合してなるエンジンマウン
トインシュレータに関し、さらに詳しくは、ゴム弾性体
の防振性，耐久性，低温柔軟性，耐熱性を改善したエン
ジンマウントインシュレータに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】自動車用のエンジンマウントインシュレ
ータは、エンジンにおける大部分の荷重およびエンジン
によって発生するトルク反力を支持する機能を必要とす
ると共に、良好な防音，防振性能を必要とする。そのた
め、通常、前記エンジンマウントインシュレータには、
適度な振動減衰性能と優れた耐疲労性とを有する天然ゴ
ムが主成分として使用されている。

【０００３】前記天然ゴムの代わりにブタジエンゴム，
スチレンブタジエンゴム，クロロプレンゴム，ブチルゴ
ム等を単独で用いる場合もあるが、多くの場合、前記天
然ゴムに対し前記ブタジエンゴム，スチレンブタジエン
ゴム，クロロプレンゴム，ブチルゴム等を配合して用い
られている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】近年の自動車は、エン
ジンルーム内の放熱スペースの減少，エンジンの高出力
化が進んでいることから、エンジンマウントインシュレ
ータにおける熱環境が悪化している問題がある。この問
題において、天然ゴムに代表されるジエン系ゴムの場
合、既に限界に達している。

【０００５】前記問題に対して、特開平６−１８９３号
公報，特開平１０−８９４１０号公報等に示すように、
従来技術では実用化が困難とされていたエチレンプロピ
レンジエンゴム（以下、ＥＰＤＭと称する）を主成分と
する防振ゴムが、徐々に使用され始めている。しかし、
前記ＥＰＤＭを主成分としたエンジンマウントインシュ
レータは、特定のゴム組成物から成る場合に優れた耐久
性および耐熱性を示すが、動倍率においては天然ゴム系
防振ゴムと比較して劣ってしまう問題があった。

【０００６】この問題を解決するには、例えば特開平５
−２３９２８９に示すように、前記ＥＰＤＭのゴム組成
物としてシラン処理シリカを用いることにより動倍率を
低減する方法等が知られているが、十分な効果を得るに
至っていない。以上示したような問題により、耐熱性に
優れ、かつ動倍率が十分に低く防振特性に優れたエンジ
ンマウントインシュレータの出現が強く望まれている。

【０００７】本発明は、前記課題に基づいて成されたも
のであり、エンジンマウントインシュレータを構成する
ゴム弾性体の組成を改善し、天然ゴム系材料を用いた場
合と同程度以上の強度と耐久性および低温柔軟性とを兼
ね備えながら、なおかつ耐熱性および防振性を向上させ
たエンジンマウントインシュレータを提供することを目
的としている。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明は、前記課題の解
決を図るために、第１発明は特定のエチレン含有量，ヨ
ウ素価，メルトフローインデックス，粘度を有するエチ
レン・α−オレフィン・非共役ジエン共重合体ゴムに、
特定量のカーボンブラックおよび硫黄を含有したゴム組
成物を、防振装置のゴム弾性支持体として用いたエンジ
ンマウントインシュレータにおいて、前記ゴム弾性支持
体が下記の（ａ）〜（ｃ）を主成分とするゴム組成物に
より形成されたことを特徴とする。

【０００９】（ａ）エチレン，プロピレン，非共役ジエ
ンから成り、且つエチレンとプロピレンとのモル比が６
５／３５〜７３／２７、１３５℃デカリン中で測定した
極限粘度（η）が３．７〜４．２ｄｌ／ｇ、パラフィン
系オイルを５０ｐｈｒ油展した状態での２３０℃におけ
るメルトフローインデックスが０．２〜０．５ｇ／１０
分、ヨウ素価が１０〜２５であると共に、非共役ジエン
が５−エチリデン−２−ノルボルネンであるエチレン・
プロピレン・非共役ジエン共重合体ゴム１００重量部。

【００１０】（ｂ）硫黄０．１〜２重量部。

【００１１】（ｃ）カーボンブラック３０〜９０重量
部。

【００１２】第２発明は、前記第１発明中の前記ゴム組
成物から成るゴム弾性支持体を用いて流体封入型防振支
持体を形成し、該防振支持体は第１流体室と第２流体室
とを連通するオリフィス内の非圧縮性流体の共振現象を
得るエンジンマウントインシュレータにおいて、下記の
数式を満たす流体封入型防振支持体の周波数特性を有す
ることを特徴とする。

【００１３】 │（ｋｄ_min−１０）−ｋｄ│≦２０（Ｈｚ） …… （１） （ｋｄ_minは動バネ定数極小値の周波数、ｋｄは対象と
する振動の周波数） 前記（ａ）のエチレン・プロピレン・非共役ジエン共重
合体ゴムは、エチレンとプロピレンとのモル比（エチレ
ン／プロピレン）が６５／３５〜７３／２７である。前
記モル比が６５／３５未満になると、得られるゴム組成
物の加硫ゴムは耐久性が低下する傾向がある。一方、前
記モル比が７３／２７を超えると、得られるゴム組成物
の加硫ゴムは低温時の柔軟性が低下するため、その低温
時にエンジンマウントインシュレータのバネ定数が大き
く変化してしまう傾向がある。なお、前記の非共役ジエ
ンとしては、具体的には５−エチリデン−２−ノルボル
ネンが用いられる。

【００１４】また、前記（ａ）のエチレン・プロピレン
・非共役ジエン共重合体ゴムは、非共役ジエン含有量の
一指標であるヨウ素価が１０〜２５である。前記ヨウ素
価が１０未満になると、得られるゴム組成物の加硫速度
が遅くなる傾向がある。一方、前記ヨウ素価が２５を超
えると、得られるゴム組成物の加硫ゴムは耐熱性が低下
する傾向がある。

【００１５】さらに、前記（ａ）のエチレン・プロピレ
ン・非共役ジエン共重合体ゴムは、１３５℃デカリン中
で測定した極限粘度（η）が３．７〜４．２（ｄｌ／
ｇ）で、且つパラフィンオイルを５０ｐｈｒ油展した状
態での２３０℃におけるメルトフローインデックスが
０．２〜０．５ｇ／１０分の範囲内である場合に、優れ
たエンジンマウントインシュレータの耐久性を示す傾向
がある。

【００１６】なお、前記（ａ）のエチレン・プロピレン
・非共役ジエン共重合体ゴムの極限粘度（η）が前記範
囲内であっても、前記メルトフローインデックスが０．
５ｇ／１０分を超えると、得られるゴム組成物を加硫し
たゴム弾性体から成るエンジンマウントインシュレータ
は、高温での耐久性が低下する傾向がある。また、前記
メルトフローインデックスが０．２ｇ／１０分未満にな
ると、得られるゴム組成物の加工性が悪くなり、耐久性
のばらつきが大きくなる。

【００１７】前記（ｂ）の硫黄は加硫剤として用いられ
る。前記硫黄は、前記エチレン・プロピレン・非共役ジ
エン共重合体ゴム組成物１００重量部に対して０．１〜
１０重量部、好ましくは０．３〜３重量部の割合で用い
られる。

【００１８】前記（ｃ）のカーボンブラックは、ゴム用
のカーボンブラックであれば特にその種類は問わない
が、ＩＳＡＦ，ＨＡＦ，ＭＡＦ，ＦＥＦ，ＧＰＦ等のカ
ーボンブラックを用いることが好ましい。前記カーボン
ブラックの配合量が２５重量部未満になると、得られる
エンジンマウントインシュレータの耐久性は低下する傾
向がある。一方、カーボンブラックの配合量が１００重
量部を超えると、得られるゴム組成物は混練加工性およ
び成形加工性が低下してしまう。

【００１９】なお、本発明のエンジンマウントインシュ
レータにおけるゴム弾性体の組成物中には、従来から広
く一般的に用いられている配合資材、例えば加硫促進
剤，加硫助剤，充填剤，酸化防止剤等を本発明の目的を
損なわない範囲内で用いることができる。

【００２０】以上示したように本発明は、エンジンマウ
ントインシュレータの耐熱性を向上させるために、特定
のエチレン・プロピレン・非共役ジエン共重合体を主成
分とする特定のゴム弾性体を用いることを解決手段とし
ているが、前記耐熱性とエンジンマウントインシュレー
タの動的特性とを両立させるには、本発明のゴム組成物
から成る成形体を用いて流体封入型防振支持体を形成
し、該防振支持体は第１流体室と第２流体室とを連通す
るオリフィス内の非圧縮性流体の共振現象を得る構造で
あり、前記（１）式を満たす流体封入型防振支持体の周
波数特性を有することにより、はじめて実現することが
できる。

【００２１】例えば、前記ゴム組成物を用いた場合で
も、通常のゴム単体エンジンマウントインシュレータで
は、動的特性において十分に満足する性能は得られな
い。また、流体封入型防振支持体である場合でも、前記
ゴム組成物を用いなければ十分に満足する耐熱性は得ら
れない。さらに、前記（１）式を満たさない場合には、
流体封入型防振支持体によって得られる共振現象の動バ
ネ定数の極小値を示す周波数が、対象とする音振現象の
周波数領域からずれが生じるため、十分な動的特性が得
られなくなる。

【００２２】したがって、以上示したように本発明にお
ける用件を全て満足することにより、はじめて十分な耐
熱性を有し優れた動的特性を有するエンジンマウントイ
ンシュレータを得ることができる。

【００２３】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
に基づいて説明する。図１は、本発明のエンジンマウン
トインシュレータ（流体封入型防振装置）における代表
的な実施の形態を示すものである。図１において、エン
ジンを含むパワーユニット側の取付金具１と車体側の取
付金具２が互いに対向して配置され、この両取付金具
１，２がゴム弾性体（流体封入型）３によって連結され
ると共に、一方の取付金具２側に、ゴム弾性体３との間
で流体室４を構成するダイヤフラム５と、前記流体室４
の内部をゴム弾性体３側の第１流体室（主液室）６とダ
イヤフラム５側の第２流体室（副液室）７とに隔成する
仕切部材８とが取り付けられている。そして、仕切部材
８には、第１流体室６と第２流体室７とを連通するオリ
フィス９が設けられている。

【００２４】図１に示したようにエンジンマウントイン
シュレータを構成することにより、第１流体室６と第２
流体質７とがオリフィス９によって連通し、非圧縮性流
体が前記オリフィス１１を通過する際のダイナミックダ
ンパー効果に基づいて、動バネ定数の極小値が前記
（１）式を満たす周波数特性を得ることができる。

【００２５】次に、前記ゴム弾性体３を形成しているゴ
ム組成物の具体例を実施例（実施例１〜４）として説明
する。

【００２６】まず、実施例１では、ＥＰＤＭ１００重量
部に対してＮ５５０カーボンブラックを６０重量部加え
混練して混練物を得て、この混練物を用いてゴム弾性体
３を成形した上で取付金具１，２と接合して、図１に示
したような流体封入型の防振装置の試料を作製した。な
お、本実施例１の試料におけるＥＰＤＭにおいて、エチ
レンとプロピレンとのモル比（エチレン／プロピレン）
は７１／２９、ヨウ素価は１９．５、極限粘度（η）は
３．８ｄｌ／ｇ、メルトフローインデックスは０．３ｇ
／１０分とした。

【００２７】実施例２では、エチレン／プロピレンが６
８／３２、ヨウ素価が１５．０、極限粘度が４．２ｄｌ
／ｇ、メルトフローインデックスが０．４ｇ／１０分の
ＥＰＤＭを用い、そのＥＰＤＭ１００重量部に対してＮ
５５０カーボンブラックを６０重量部加え混練して混練
物を得て、この混練物を用いて前記実施例１と同様に流
体封入型の防振装置の試料を作製した。

【００２８】実施例３では、エチレン／プロピレンが７
２／２８、ヨウ素価が１３．０、極限粘度が３．８ｄｌ
／ｇ、メルトフローインデックスが０．４ｇ／１０分の
ＥＰＤＭを用い、そのＥＰＤＭ１００重量部に対してＮ
５５０カーボンブラックを６０重量部加え混練して混練
物を得て、この混練物を用いて前記実施例１と同様に流
体封入型の防振装置の試料を作製した。

【００２９】実施例４では、前記実施例２と同様に、エ
チレン／プロピレンが６８／３２、ヨウ素価が１５．
０、極限粘度が４．２ｄｌ／ｇ、メルトフローインデッ
クスが０．４ｇ／１０分のＥＰＤＭを用い、そのＥＰＤ
Ｍ１００重量部に対してＮ５５０カーボンブラックを６
０重量部加え混練して混練物を得て、この混練物を用い
て流体封入型の防振装置の試料を作製した。

【００３０】なお、前記実施例１〜４の各試料には、以
上示した成分以外で、酸化亜鉛を５重量部、ステアリン
酸を１重量部、チアゾール系加硫促進剤(以下、加硫促
進剤Ｂと称する)を３重量部、ジチオカルバメート系加
硫促進剤(以下、加硫促進剤Ｃと称する)を１重量部、チ
ウラム系加硫促進剤(以下、加硫促進剤Ｄと称する)を
１．５重量部、加硫剤（硫黄）を１重量部配合した。

【００３１】下記表１は、前記実施例１〜４の各試料の
成分を示すと共に、それら各試料において製品耐久試験
（熱老化処理無しの場合および熱老化処理有りの場合）
を行った結果、および前記各試料の周波数特性（│（ｋ
ｄ_min−１０）−ｋｄ│），製品動倍率（ｋｄ１００／
ｋｓ），製品低温性（−３０°Ｃｋｓ／２３°Ｃｋｓ）
を測定した結果を示すものである。

【００３２】なお、前記製品耐久試験は、図１に示すよ
うにＰ方向に対して負荷９０ｋｇ±１８０ｋｇを加え、
製品耐久試験における熱老化処理は１４０°Ｃ×７２時
間とし、雰囲気温度７０°Ｃで行った。前記製品動倍率
の測定は、静バネ定数ｋｓにおいてＰ方向負荷９０ｋｇ
±１ｍｍ間とし、１５０Ｈｚ動バネ定数においてＰ方向
負荷を９０ｋｇ、振幅を±０．０５ｍｍとして行った。
製品低温性の測定は、低温静バネ定数において、被測定
対象となる試料を−３０°Ｃの恒温槽中に３時間放置し
た後、その試料を直ちに取り出し室温中で行った。

【００３３】

【表１】

【００３４】前記表１に示すように、各実施例１〜４の
試料はそれぞれ特許請求の範囲内で作製され、製品耐久
試験（目標値；熱老化処理をしない場合は５０万回以
上、１４０°Ｃ×７２時間で熱老化処理を行った場合は
３０万回以上），製品動倍率（目標値；２．０以下），
製品低温性（目標値；３．０以下）においてそれぞれ目
標値を達成することができ、│（ｋｄ_min−１０）−ｋ
ｄ│の値が２０以下（特許請求の範囲内）であり、良好
な結果が得られた。また、前記（１）式を満たすため、
対象とする周波数領域において十分な動バネ定数低減効
果が得られることを判明した（図２に基づいて後述す
る）。

【００３５】次に、前記実施例１〜４と比較するため
に、従来技術により形成されたゴム組成物の具体例にお
いて、比較例（比較例１〜１０）として説明する。

【００３６】まず、比較例１では、ＥＰＤＭを用いる代
わりに、ＮＲを７０重量部、ＳＢＲを３０重量部、Ｎ５
５０カーボンブラックを４５重量部用い混練して得た混
練物により、流体を用いずにゴム単体から成る防振装置
の試料を作製した。

【００３７】比較例２では、エチレン／プロピレンが６
８／３２、ヨウ素価が１２、極限粘度が２．７ｄｌ／
ｇ、メルトフローインデックスが３．２ｇ／１０分のＥ
ＰＤＭを用い、そのＥＰＤＭ１００重量部に対してＮ５
５０カーボンブラックを６０重量部加え混練して混練物
を得て、この混練物を用いて前記比較例１と同様にゴム
単体から成る防振装置の試料を作製した。

【００３８】比較例３では、エチレン／プロピレンが７
９／２１、ヨウ素価が１５、極限粘度が３．５ｄｌ／
ｇ、メルトフローインデックスが０．７ｇ／１０分のＥ
ＰＤＭを用い、そのＥＰＤＭ１００重量部に対してＮ５
５０カーボンブラックを６０重量部加え混練して混練物
を得て、この混練物を用いて前記比較例１と同様にゴム
単体から成る防振装置の試料を作製した。

【００３９】比較例４では、エチレン／プロピレンが８
１／１９、ヨウ素価が２３、極限粘度が３．５ｄｌ／
ｇ、メルトフローインデックスが０．４ｇ／１０分のＥ
ＰＤＭを用い、そのＥＰＤＭ１００重量部に対してＮ５
５０カーボンブラックを６０重量部加え混練して混練物
を得て、この混練物を用いて前記比較例１と同様にゴム
単体から成る防振装置の試料を作製した。

【００４０】比較例５では、エチレン／プロピレンが７
１／２９、ヨウ素価が２０．５、極限粘度が３．８ｄｌ
／ｇ、メルトフローインデックスが０．２ｇ／１０分の
ＥＰＤＭを用い、そのＥＰＤＭ１００重量部に対してＮ
５５０カーボンブラックを６０重量部加え混練して混練
物を得て、この混練物を用いて前記比較例１と同様にゴ
ム単体から成る防振装置の試料を作製した。

【００４１】比較例６では、ＥＰＤＭを用いる代わり
に、ＮＲを７０重量部、ＳＢＲを３０重量部、Ｎ５５０
カーボンブラックを４５重量部用い混練して得た混練物
により、前記実施例１と同様に流体封入型の防振装置の
試料を作製した。

【００４２】比較例７では、エチレン／プロピレンが６
８／３２、ヨウ素価が１２、極限粘度が２．７ｄｌ／
ｇ、メルトフローインデックスが０．３ｇ／１０分のＥ
ＰＤＭを用い、そのＥＰＤＭ１００重量部に対してＮ５
５０カーボンブラックを６０重量部加え混練して混練物
を得て、この混練物を用いて前記実施例１と同様に流体
封入型の防振装置の試料を作製した。

【００４３】比較例８では、エチレン／プロピレンが７
２／２８、ヨウ素価が１３．０、極限粘度が３．８ｄｌ
／ｇ、メルトフローインデックスが０．４ｇ／１０分の
ＥＰＤＭを用い、そのＥＰＤＭ１００重量部に対してＮ
５５０カーボンブラックを６０重量部加え混練して混練
物を得て、この混練物を用いて前記実施例１と同様に流
体封入型の防振装置の試料を作製した。

【００４４】比較例９では、エチレン／プロピレンが７
１／２９、ヨウ素価が２０．５、極限粘度が３．８ｄｌ
／ｇ、メルトフローインデックスが０．２ｇ／１０分の
ＥＰＤＭを用い、そのＥＰＤＭ１００重量部に対してＮ
５５０カーボンブラックを３０重量部加えると共に、シ
ラン処理シリカを３０重量部、シランカップリング剤を
３重量部加え混練して混練物を得て、この混練物を用い
て前記比較例１と同様にゴム単体から成る防振装置の試
料を作製した。

【００４５】比較例１０では、エチレン／プロピレンが
７１／２９、ヨウ素価が２０．５、極限粘度が３．８ｄ
ｌ／ｇ、メルトフローインデックスが０．２ｇ／１０分
のＥＰＤＭを用い、そのＥＰＤＭ１００重量部に対して
シラン処理シリカを６０重量部、シランカップリング剤
を３重量部加え混練して混練物を得て、この混練物を用
いて前記比較例１と同様にゴム単体から成る防振装置の
試料を作製した。

【００４６】なお、前記比較例１，６の各試料には、以
上示した成分以外で、酸化亜鉛を５重量部、ステアリン
酸を１重量部、老化防止剤を３重量部、スルフェンアミ
ド系加硫促進剤を１重量部、加硫剤（硫黄）を２重量部
配合した。また、前記比較例２〜５，７〜１０の各試料
においては、酸化亜鉛を５重量部、ステアリン酸を１重
量部、加硫促進剤Ｂを３重量部、加硫促進剤Ｃを１重量
部、加硫促進剤Ｄを１．５重量部、加硫剤（硫黄）を１
重量部配合した。

【００４７】下記表２は、前記実施例１〜４と同様に、
前記比較例１〜１０の各試料の成分を示すと共に、それ
ら各試料において製品耐久試験を行った結果、および前
記各試料の周波数特性（│（ｋｄ_min−１０）−ｋｄ
│），製品動倍率（ｋｄ１００／ｋｓ），製品低温性
（−３０°Ｃｋｓ／２３°Ｃｋｓ）を測定して得られた
結果を示すものである。

【００４８】

【表２】

【００４９】前記表２に示すように、比較例１の試料の
場合は、天然ゴム系の材料が用いられているため、熱老
化処理後の耐久性において満足する結果が得られなかっ
た。また、周波数特性においては、ゴム単体から成る防
振装置（防振ゴム）における特徴的な周波数の増加に伴
い、バネ定数が高くなっている現象が見られた（図２に
基づいて後述する）。

【００５０】比較例２の試料の場合は、ＥＰＤＭの極限
粘度が低いため耐久性において満足する結果が得られな
かった。また、ゴム単体から成る防振装置であるため、
製品動倍率において満足する結果が得られなかった。比
較例３の試料の場合は、ＥＰＤＭ中のエチレン含有量が
７９モル％と高いため低温柔軟性に乏しく、極限粘度が
低いため耐久性が不十分であった。また、ＥＰＤＭ中の
メルトフローインデックスが高いため、高温耐久性が低
下してしまった。比較例４の試料の場合においても、Ｅ
ＰＤＭ中のエチレン含有量が８１モル％と高いため、低
温柔軟性が乏しかった。比較例５の試料の場合は、耐久
性，低温柔軟性，耐熱性において十分な結果が得られた
が、ゴム単体から成るため、動的特性において不十分な
結果が得られた。

【００５１】比較例６の試料の場合は、流体封入型の防
振装置ではあるが、ＮＲ系のゴムを用いて成るため耐熱
性において不十分な結果が得られた。一方、周波数特性
においては、流体封入型の防振装置であるため、比較例
１の試料と比較して更に動バネ定数低減効果が得られる
ことを読み取ることができる（図２に基づいて後述す
る）。比較例７の試料の場合は、流体封入型の防振装置
ではあるが、ＥＰＤＭの極限粘度が低いため耐久性にお
いて劣った結果が得られた。比較例８の試料の場合は、
流体封入型の防振装置ではあるが、周波数特性│（ｋｄ
_min−１０）−ｋｄ│の値が大きいため、動的特性にお
いて不十分な結果が得られた。

【００５２】比較例９の試料の場合は、比較例５と比較
して製品動倍率を更に改善するために、配合剤としてカ
ーボンブラックの一部をシラン処理シリカに変更した例
であるが、その製品動倍率において十分な低減効果が見
られなかった。比較例１０の試料の場合は、比較例９に
対して、配合剤としてカーボンブラックを用いずにシラ
ン処理シリカを用いた例であるが、加工性が著しく悪い
ため実用的な製品を作製することができず、各測定を行
うことができなかった。

【００５３】図２は、前記実施例３，比較例１，６の各
試料におけるエンジンマウント動バネ定数の周波数特性
図を示すものである。図２中の曲線Ａにより、実施例３
の試料において、対象とする周波数領域にて十分な動バ
ネ定数低減効果が得られることを読み取れる。比較例１
においては、曲線Ｂにより、ゴム単体から成る防振装置
における特徴的な周波数の増加に伴い、バネ定数が高く
なることを読み取れる。比較例６においては、曲線Ｃに
より、比較例１と比較してさらに動バネ定数低減効果が
得られることを読み取れる。

【００５４】

【発明の効果】以上示したように本発明によれば、エン
ジンを含むパワーユニット側の取付金具と車体側の取付
金具との間に介装されるゴム弾性体が流体封入型防振支
持体であるため、その防振支持体の第１流体室と第２流
体室とを連通するオリフィス内における非圧縮性流体の
共振現象によって優れた防振特性が得られると共に、前
記防振支持体が特定のエチレン・プロピレン・非共役ジ
エン共重合体ゴムを主成分とし、特定量の硫黄およびカ
ーボンブラックを含有するゴム組成物により形成され、
且つ動バネ定数の極小値が│（ｋｄ_min−１０）−ｋｄ
│≦２０（Ｈｚ）を満たすことにより、エンジンマウン
トインシュレータにおいて要求される優れた防振性，耐
久性，低温柔軟性，耐熱性を高次元で維持することがで
きる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の代表的な実施の形態を示すエンジンマ
ウントインシュレータの構成説明図。

【図２】エンジンマウント動バネ定数の周波数特性図。

【符号の説明】

１…パワーユニット側の取付金具 ２…車体側の取付金具 ３…ゴム（ゴム状）弾性体 ４…流体室 ５…ダイヤフラム ６…第１流体室 ７…第２流体室 ８…仕切部材 ９…オリフィス

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 特定のエチレン含有量，ヨウ素価，メル
   トフローインデックス，粘度を有するエチレン・α−オ
   レフィン・非共役ジエン共重合体ゴムに、特定量のカー
   ボンブラックおよび硫黄を含有したゴム組成物を、防振
   装置のゴム弾性支持体として用いたエンジンマウントイ
   ンシュレータにおいて、 前記ゴム弾性支持体は、 エチレン，プロピレン，非共役ジエンから成り、且つ前
   記エチレンとプロピレンとのモル比が６５／３５〜７３
   ／２７、１３５℃デカリン中で測定した極限粘度（η）
   が３．７〜４．２ｄｌ／ｇ、パラフィン系オイルを５０
   ｐｈｒ油展した状態での２３０℃におけるメルトフロー
   インデックスが０．２〜０．５ｇ／１０分、ヨウ素価が
   １０〜２５であると共に、前記非共役ジエンが５−エチ
   リデン−２−ノルボルネンであるエチレン・プロピレン
   ・非共役ジエン共重合体ゴム１００重量部と、 硫黄０．１〜２重量部と、 カーボンブラック３０〜９０重量部と、を主成分とする
   ゴム組成物により形成したことを特徴とするエンジンマ
   ウントインシュレータ。
2. 【請求項２】 前記ゴム組成物から成るゴム弾性支持体
   を用いて流体封入型防振支持体を形成し、該防振支持体
   は第１流体室と第２流体室とを連通するオリフィス内の
   非圧縮性流体の共振現象を得るエンジンマウントインシ
   ュレータにおいて、 前記流体封入型防振支持体は、 │（ｋｄ_min−１０）−ｋｄ│≦２０（Ｈｚ） （ｋｄ_minは動バネ定数極小値の周波数、ｋｄは対象と
   する振動の周波数）の数式を満たす周波数特性となるよ
   うに設定したことを特徴とする請求項１記載のエンジン
   マウントインシュレータ。