JP2000186556A - 内燃機関のピストン - Google Patents
内燃機関のピストンInfo
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- JP2000186556A JP2000186556A JP10361301A JP36130198A JP2000186556A JP 2000186556 A JP2000186556 A JP 2000186556A JP 10361301 A JP10361301 A JP 10361301A JP 36130198 A JP36130198 A JP 36130198A JP 2000186556 A JP2000186556 A JP 2000186556A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 クウエンチ領域を低減して燃焼安定性を高め
られると共に、良好なガス流動保持性が得られる内燃機
関のピストンの提供を図る。 【解決手段】 ピストン１の冠面中心部に設けた円筒面
からなる凹部１３の稜線Ｌ1 ，Ｌ2 を構成する峰部１
１，１２の外側面の垂直面に対する傾斜角度θA を、２
０〜４５°の最適な範囲に設定してあるため、凹部１３
により生成されるガス流動が圧縮行程で減衰されず最適
な流動勢力に保持され、また、峰部１１，１２の外側面
側への火炎伝播を良好に行えてクウエンチ領域の発生を
なくし、燃焼安定性を向上することができる。
られると共に、良好なガス流動保持性が得られる内燃機
関のピストンの提供を図る。 【解決手段】 ピストン１の冠面中心部に設けた円筒面
からなる凹部１３の稜線Ｌ1 ，Ｌ2 を構成する峰部１
１，１２の外側面の垂直面に対する傾斜角度θA を、２
０〜４５°の最適な範囲に設定してあるため、凹部１３
により生成されるガス流動が圧縮行程で減衰されず最適
な流動勢力に保持され、また、峰部１１，１２の外側面
側への火炎伝播を良好に行えてクウエンチ領域の発生を
なくし、燃焼安定性を向上することができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は内燃機関のピストン
に関する。
に関する。
【０００２】
【従来の技術】本出願人は先に特開平１０−８９６８号
公報により、筒内ガス流動を強化改善し得るようにした
内燃機関用ピストンを提案している。
公報により、筒内ガス流動を強化改善し得るようにした
内燃機関用ピストンを提案している。
【０００３】このピストンは、ピストン冠面の中心部に
クランク軸線と平行な中心軸を持つ円筒面からなる凹部
を形成したもので、ピストン冠面の中心部に前記凹部を
形成することによって、ピストン上死点におけるピスト
ンとシリンダヘッドとの間の中心間距離を確保し、ピス
トン上死点付近でも強いガス流動エネルギーを確保させ
ようとするものであり、また、この凹部の円筒面の曲率
半径をシリンダボア径のほぼ１／２に設定することで、
最適なガス流動を得ようとするものである。
クランク軸線と平行な中心軸を持つ円筒面からなる凹部
を形成したもので、ピストン冠面の中心部に前記凹部を
形成することによって、ピストン上死点におけるピスト
ンとシリンダヘッドとの間の中心間距離を確保し、ピス
トン上死点付近でも強いガス流動エネルギーを確保させ
ようとするものであり、また、この凹部の円筒面の曲率
半径をシリンダボア径のほぼ１／２に設定することで、
最適なガス流動を得ようとするものである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前述の
ようにピストン冠面の中心部に所定の方向に円筒面から
なる凹部を形成し、又は該円筒面の曲率半径を所定値に
設定して筒内ガス流動のピストン圧縮行程における減衰
を抑制し、適正な流動勢力のガス流動が得られるとして
も、ピストン上死点付近で凹部外縁の２つの稜線を構成
する峰部と燃焼室の周側面との間の燃焼室空間が狭ま
り、かつ、該峰部の後側に隠れるため燃焼火炎が行き届
き難くなってクウエンチ領域となり易く、燃焼安定性を
十分に確保することが難しい。
ようにピストン冠面の中心部に所定の方向に円筒面から
なる凹部を形成し、又は該円筒面の曲率半径を所定値に
設定して筒内ガス流動のピストン圧縮行程における減衰
を抑制し、適正な流動勢力のガス流動が得られるとして
も、ピストン上死点付近で凹部外縁の２つの稜線を構成
する峰部と燃焼室の周側面との間の燃焼室空間が狭ま
り、かつ、該峰部の後側に隠れるため燃焼火炎が行き届
き難くなってクウエンチ領域となり易く、燃焼安定性を
十分に確保することが難しい。
【０００５】前記峰部外側の狭隘な燃焼室空間への火炎
伝播を良好に行わせるためには、該峰部の外側面を形成
する基準円錐面の傾斜角度を寝かせて凹部側燃焼室との
つながり性を良くすればよいのであるが、この傾斜角度
をいたずらに小さくしてしまうと凹部によるガス流動整
流効果に悪影響をもたらしてしまう。
伝播を良好に行わせるためには、該峰部の外側面を形成
する基準円錐面の傾斜角度を寝かせて凹部側燃焼室との
つながり性を良くすればよいのであるが、この傾斜角度
をいたずらに小さくしてしまうと凹部によるガス流動整
流効果に悪影響をもたらしてしまう。
【０００６】そこで、本発明はピストンの冠面形状を最
適化することによって、燃焼安定性とガス流動保持とを
両立させることができる内燃機関のピストンを提供する
ものである。
適化することによって、燃焼安定性とガス流動保持とを
両立させることができる内燃機関のピストンを提供する
ものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明にあって
は、ピストン冠面にその中心部を挟む形でクランク軸線
と平行な方向に伸びる稜線をそれぞれ持つ２つの峰部を
形成し、これらの峰部間にクランク軸線と平行な中心軸
線を持つ円筒面からなり、かつ、底部がピストン冠面外
周縁部の基準平面よりも低い凹部を形成した内撚機関の
ピストンにおいて、前記峰部の外側面の垂直面に対する
傾斜角度θA を、２０〜４５°の範囲に設定したことを
特徴としている。
は、ピストン冠面にその中心部を挟む形でクランク軸線
と平行な方向に伸びる稜線をそれぞれ持つ２つの峰部を
形成し、これらの峰部間にクランク軸線と平行な中心軸
線を持つ円筒面からなり、かつ、底部がピストン冠面外
周縁部の基準平面よりも低い凹部を形成した内撚機関の
ピストンにおいて、前記峰部の外側面の垂直面に対する
傾斜角度θA を、２０〜４５°の範囲に設定したことを
特徴としている。
【０００８】請求項２の発明にあっては、請求項１に記
載の凹部円筒面のクランク軸線方向の端部と基準平面と
の間の隅部に形成される傾斜面の角度θB を、２０〜４
５°の範囲に設定したことを特徴としている。
載の凹部円筒面のクランク軸線方向の端部と基準平面と
の間の隅部に形成される傾斜面の角度θB を、２０〜４
５°の範囲に設定したことを特徴としている。
【０００９】請求項３の発明にあっては、請求項１，２
に記載の凹部円筒面の曲率半径Ｒを、２５〜５５ｍｍの
範囲に設定したことを特徴としている。
に記載の凹部円筒面の曲率半径Ｒを、２５〜５５ｍｍの
範囲に設定したことを特徴としている。
【００１０】請求項４の発明にあっては、請求項１〜３
に記載のピストン上死点における凹部の円筒面とシリン
ダヘッドとの間の中心間距離をＨとし、また、シリンダ
ボア径をＢとして、Ｈ／Ｂをほぼ１／６以上に設定した
ことを特徴としている。
に記載のピストン上死点における凹部の円筒面とシリン
ダヘッドとの間の中心間距離をＨとし、また、シリンダ
ボア径をＢとして、Ｈ／Ｂをほぼ１／６以上に設定した
ことを特徴としている。
【００１１】請求項５の発明にあっては、請求項１〜４
に記載の２つの峰部の稜線間距離をＬとし、また、シリ
ンダボア径をＢとして、Ｌ／Ｂをほぼ１／２以上に設定
したことを特徴としている。
に記載の２つの峰部の稜線間距離をＬとし、また、シリ
ンダボア径をＢとして、Ｌ／Ｂをほぼ１／２以上に設定
したことを特徴としている。
【００１２】請求項６の発明にあっては、請求項１〜５
に記載の２つの峰部の稜線間の距離をＬとし、また、ピ
ストン上死点における凹部の円筒面とシリンダヘッドと
の間の中心間距離をＨとして、Ｌ／Ｈを２．５〜３．０
の範囲に設定したことを特徴としている。
に記載の２つの峰部の稜線間の距離をＬとし、また、ピ
ストン上死点における凹部の円筒面とシリンダヘッドと
の間の中心間距離をＨとして、Ｌ／Ｈを２．５〜３．０
の範囲に設定したことを特徴としている。
【００１３】
【発明の効果】請求項１に記載の発明によれば、ピスト
ン冠面に設けた凹部外縁の２つの稜線を構成する峰部の
基準円錐面からなる外側面の傾斜角度θA を最適値に設
定してあるため、凹部により生成されるガス流動がピス
トン圧縮行程で減衰されることがなく最適な流動勢力に
保持できると共に、峰部の外側面側への火炎伝播を良好
に行わせることができて、燃焼安定性とガス流動保持と
を両立させることができ、出力および燃費の向上と排気
性状の向上とを実現することができる。
ン冠面に設けた凹部外縁の２つの稜線を構成する峰部の
基準円錐面からなる外側面の傾斜角度θA を最適値に設
定してあるため、凹部により生成されるガス流動がピス
トン圧縮行程で減衰されることがなく最適な流動勢力に
保持できると共に、峰部の外側面側への火炎伝播を良好
に行わせることができて、燃焼安定性とガス流動保持と
を両立させることができ、出力および燃費の向上と排気
性状の向上とを実現することができる。
【００１４】請求項２に記載の発明によれば、請求項１
の発明の効果に加えて、凹部円筒面のクランク軸線方向
の端部と、ピストン冠面の外周縁部の基準平面との間の
隅部に形成される傾斜面の角度θB を最適値に設定して
あるので、該凹部円筒面の端部側でガス流動が崩壊され
るのを抑制することができ、ガス流動勢力の保持効果を
高めることができる。
の発明の効果に加えて、凹部円筒面のクランク軸線方向
の端部と、ピストン冠面の外周縁部の基準平面との間の
隅部に形成される傾斜面の角度θB を最適値に設定して
あるので、該凹部円筒面の端部側でガス流動が崩壊され
るのを抑制することができ、ガス流動勢力の保持効果を
高めることができる。
【００１５】請求項３に記載の発明によれば、請求項
１，２の発明の効果に加えて、凹部の円筒面の曲率半径
Ｒを最適値に設定してあるため、より安定した流動勢力
の強いガス流動を生成することができる。
１，２の発明の効果に加えて、凹部の円筒面の曲率半径
Ｒを最適値に設定してあるため、より安定した流動勢力
の強いガス流動を生成することができる。
【００１６】請求項４に記載の発明によれば、請求項１
〜３の発明の効果に加えて、ピストン上死点における凹
部の円筒面とシリンダヘッドとの間の中心間距離Ｈを最
適値に設定してあるので、ピストン圧縮上死点付近にお
いても強いガス流動勢力を保持させることができる。
〜３の発明の効果に加えて、ピストン上死点における凹
部の円筒面とシリンダヘッドとの間の中心間距離Ｈを最
適値に設定してあるので、ピストン圧縮上死点付近にお
いても強いガス流動勢力を保持させることができる。
【００１７】請求項５に記載の発明によれば、請求項１
〜４の発明の効果に加えて、前記２つの峰部の稜線間の
距離Ｌを最適値に設定してあるので、更に安定した流動
勢力の強いガス流動を生成することができる。
〜４の発明の効果に加えて、前記２つの峰部の稜線間の
距離Ｌを最適値に設定してあるので、更に安定した流動
勢力の強いガス流動を生成することができる。
【００１８】請求項６に記載の発明によれば、請求項１
〜５の発明の効果に加えて、２つの峰部の稜線間の距離
Ｌと、ピストン上死点における凹部の円筒面とシリンダ
ヘッドとの間の中心間距離Ｈとの比率を最適値に設定し
てあるので、ピストン圧縮上死点付近におけるガス流動
勢力の保持効果を更に高めることができる。
〜５の発明の効果に加えて、２つの峰部の稜線間の距離
Ｌと、ピストン上死点における凹部の円筒面とシリンダ
ヘッドとの間の中心間距離Ｈとの比率を最適値に設定し
てあるので、ピストン圧縮上死点付近におけるガス流動
勢力の保持効果を更に高めることができる。
【００１９】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面と
共に詳述する。
共に詳述する。
【００２０】図１〜４において、１はシリンダヘッド、
２は吸気ポート、３は吸気バルブ、４は排気ポート、５
は排気バルブ、６はシリンダブロック、７はピストンを
示す。
２は吸気ポート、３は吸気バルブ、４は排気ポート、５
は排気バルブ、６はシリンダブロック、７はピストンを
示す。
【００２１】吸気ポート２は、吸気行程で燃焼室８内に
吸入された吸気流が、図１の破線Ｇ1 で示すように縦方
向の旋回流となるようなポート構造としてある。
吸入された吸気流が、図１の破線Ｇ1 で示すように縦方
向の旋回流となるようなポート構造としてある。
【００２２】ピストン１の冠面は外周縁部に環状の基準
平面１５を残して円錐状に隆起させ、この隆起させた部
分に冠面中心部を挟む形でクランク軸線（紙面と垂直方
向）と平行な方向に伸びる稜線Ｌ1 ，Ｌ2 をそれぞれ持
つ２つの峰部１１，１２を形成し、これらの峰部１１，
１２間（稜線Ｌ1 ，Ｌ2 ）間に、クランク軸線と平行な
中心軸線Ｃを持つ円筒面からなる凹部１３を形成してあ
る。
平面１５を残して円錐状に隆起させ、この隆起させた部
分に冠面中心部を挟む形でクランク軸線（紙面と垂直方
向）と平行な方向に伸びる稜線Ｌ1 ，Ｌ2 をそれぞれ持
つ２つの峰部１１，１２を形成し、これらの峰部１１，
１２間（稜線Ｌ1 ，Ｌ2 ）間に、クランク軸線と平行な
中心軸線Ｃを持つ円筒面からなる凹部１３を形成してあ
る。
【００２３】この凹部１３はその底部を前記基準平面１
５よりも低くして形成してあり、該凹部１３の円筒面の
クランク軸線方向の端部と基準平面１５との間の隅部は
傾斜面１６でつなげてある。
５よりも低くして形成してあり、該凹部１３の円筒面の
クランク軸線方向の端部と基準平面１５との間の隅部は
傾斜面１６でつなげてある。
【００２４】また、前記稜線Ｌ1 ，Ｌ2 より外側の部分
は、対面するシリンダヘッド１側の吸気バルブ３又は排
気バルブ５のバルブ面にほぼ平行な傾斜面１４として形
成してある。
は、対面するシリンダヘッド１側の吸気バルブ３又は排
気バルブ５のバルブ面にほぼ平行な傾斜面１４として形
成してある。
【００２５】前記凹部１３、峰部１１，１２、および傾
斜面１４はピストン冠面のクランク軸線と平行な中心線
を境に対称に形成して、ピストン７がＶ型エンジンに採
用される場合に、左，右バンクのシリンダに共用できる
ようにしてある。
斜面１４はピストン冠面のクランク軸線と平行な中心線
を境に対称に形成して、ピストン７がＶ型エンジンに採
用される場合に、左，右バンクのシリンダに共用できる
ようにしてある。
【００２６】つまり、Ｖ型エンジンではピストンピンセ
ンターをピストンセンターに対して、クランク軸の回転
方向でトレーリング側となる方向にオフセットして設定
され、また、左，右のバンクで吸，排気ポート位置が左
右対称の配置とされるが、このような場合でも前記ピス
トン冠面構造とすることによって、同一のピストン７を
左，右バンクのシリンダ用に共用することが可能とな
る。
ンターをピストンセンターに対して、クランク軸の回転
方向でトレーリング側となる方向にオフセットして設定
され、また、左，右のバンクで吸，排気ポート位置が左
右対称の配置とされるが、このような場合でも前記ピス
トン冠面構造とすることによって、同一のピストン７を
左，右バンクのシリンダ用に共用することが可能とな
る。
【００２７】以上のようにピストン７の冠面の中心部に
円筒面からなる凹部１３を形成してあることにより、吸
気行程で燃焼室８内に吸入される吸気は該凹部１３の円
筒面に沿って流動して図１の破線で示すように勢力の強
いガス流動Ｇ1 が生成され、また、ピストン７の圧縮上
死点付近でも該凹部１３によってシリンダヘッド１との
間の中心間距離Ｈを十分に確保できることから、該上死
点付近においても図２に示すようにガス流動Ｇ2 の勢力
を保持させることができるが、このピストン上死点付近
では凹部１３の外縁の２つの稜線Ｌ1 ，Ｌ2 を構成する
峰部１１，１２と、燃焼室８の周側面との間が狭まり、
かつ、該峰部１１，１２の後側に隠れるため、図７に示
すように点火栓９によって火花点火すると燃焼火炎がこ
れら峰部１１，１２と燃焼室８の周側面との間の部分へ
行き届きにくくなってしまう。
円筒面からなる凹部１３を形成してあることにより、吸
気行程で燃焼室８内に吸入される吸気は該凹部１３の円
筒面に沿って流動して図１の破線で示すように勢力の強
いガス流動Ｇ1 が生成され、また、ピストン７の圧縮上
死点付近でも該凹部１３によってシリンダヘッド１との
間の中心間距離Ｈを十分に確保できることから、該上死
点付近においても図２に示すようにガス流動Ｇ2 の勢力
を保持させることができるが、このピストン上死点付近
では凹部１３の外縁の２つの稜線Ｌ1 ，Ｌ2 を構成する
峰部１１，１２と、燃焼室８の周側面との間が狭まり、
かつ、該峰部１１，１２の後側に隠れるため、図７に示
すように点火栓９によって火花点火すると燃焼火炎がこ
れら峰部１１，１２と燃焼室８の周側面との間の部分へ
行き届きにくくなってしまう。
【００２８】そこで、前記峰部１１，１２の外側面の垂
直面に対する傾斜角度θA を、２０〜４５°の最適な角
度範囲に設定してある。
直面に対する傾斜角度θA を、２０〜４５°の最適な角
度範囲に設定してある。
【００２９】図９は横軸を傾斜角度θA として、縦軸に
ガス流動勢力および燃焼期間をとったグラフであり、θ
A ＝２０〜４５°の範囲で、ガス流動勢力の保持性能と
燃焼火炎の伝播性能を両立できることを示している。
ガス流動勢力および燃焼期間をとったグラフであり、θ
A ＝２０〜４５°の範囲で、ガス流動勢力の保持性能と
燃焼火炎の伝播性能を両立できることを示している。
【００３０】また、凹部１３の円筒面のクランク軸線方
向の端部と基準平面１５とをつなぐ傾斜面１６の角度θ
B を、２０〜４５°の最適な範囲に設定してある。
向の端部と基準平面１５とをつなぐ傾斜面１６の角度θ
B を、２０〜４５°の最適な範囲に設定してある。
【００３１】図１０は横軸を傾斜面１６の角度θB とし
て、縦軸にガス流動勢力をとったグラフであり、角度θ
B が前記範囲よりも小さいとガス流動が凹部１３の外側
へ逃げてしまい、逆に、前記範囲よりも大きいとガス流
動が燃焼室中心に向かって凹部１３の中央部分のガス流
動を崩壊する作用をもたらしてしまうが、前記範囲内で
あれば図８に示すように圧縮行程前半から圧縮上死点に
亘って傾斜面１６でガス流動を燃焼室中央側へ寄せて、
流動勢力の強いガス流動を保持させることができる。
て、縦軸にガス流動勢力をとったグラフであり、角度θ
B が前記範囲よりも小さいとガス流動が凹部１３の外側
へ逃げてしまい、逆に、前記範囲よりも大きいとガス流
動が燃焼室中心に向かって凹部１３の中央部分のガス流
動を崩壊する作用をもたらしてしまうが、前記範囲内で
あれば図８に示すように圧縮行程前半から圧縮上死点に
亘って傾斜面１６でガス流動を燃焼室中央側へ寄せて、
流動勢力の強いガス流動を保持させることができる。
【００３２】この凹部１３の円筒面の曲率半径Ｒは、２
５〜５５ｍｍの最適な範囲に設定してある。
５〜５５ｍｍの最適な範囲に設定してある。
【００３３】この円筒面の曲率半径Ｒが前記範囲よりも
小さいと凹部容積が小さく、かつ、峰部１１，１２外側
の空間が大きくなるため強い勢力のガス流動が生成し難
くなってしまい、逆に、前記範囲よりも大きいと圧縮行
程後半でガス流動が潰れて崩壊してしまうが、前記範囲
内であればガス流動の整流効果が高く強い勢力のガス流
動を得ることができる。
小さいと凹部容積が小さく、かつ、峰部１１，１２外側
の空間が大きくなるため強い勢力のガス流動が生成し難
くなってしまい、逆に、前記範囲よりも大きいと圧縮行
程後半でガス流動が潰れて崩壊してしまうが、前記範囲
内であればガス流動の整流効果が高く強い勢力のガス流
動を得ることができる。
【００３４】このガス流動勢力はピストン上死点におけ
る凹部１３の円筒面とシリンダヘッド１０との間の中心
間距離Ｈ、および峰部１１，１２の稜線Ｌ1 ，Ｌ2 間の
距離Ｌによって大きく影響され、前記中心間距離Ｈをシ
リンダボア径Ｂに対してＢ／６よりも小さくすると図１
１に示すようにガス流動勢力が弱くなってしまう。ま
た、前記稜線間距離Ｌをシリンダボア径に対してＢ／２
よりも小さくすると図１２に示すようにガス流動勢力が
弱くなってしまう。
る凹部１３の円筒面とシリンダヘッド１０との間の中心
間距離Ｈ、および峰部１１，１２の稜線Ｌ1 ，Ｌ2 間の
距離Ｌによって大きく影響され、前記中心間距離Ｈをシ
リンダボア径Ｂに対してＢ／６よりも小さくすると図１
１に示すようにガス流動勢力が弱くなってしまう。ま
た、前記稜線間距離Ｌをシリンダボア径に対してＢ／２
よりも小さくすると図１２に示すようにガス流動勢力が
弱くなってしまう。
【００３５】このような観点から前記ＨはＢ／６以上
に、およびＬはＢ／２以上に設定してあるが、Ｌ／Ｈの
比率は図１３に示すように燃焼安定性が最も良くなる
２．５〜３．０の範囲に設定してある。
に、およびＬはＢ／２以上に設定してあるが、Ｌ／Ｈの
比率は図１３に示すように燃焼安定性が最も良くなる
２．５〜３．０の範囲に設定してある。
【００３６】以上の各設定により、吸気行程から圧縮上
死点に亘って勢力の強いガス流動を確保させることがで
きて混合気の均質化を行え、また、峰部１１，１２の外
側面側への火炎伝播を良好に行わせることができて燃焼
安定性を向上させることができる。
死点に亘って勢力の強いガス流動を確保させることがで
きて混合気の均質化を行え、また、峰部１１，１２の外
側面側への火炎伝播を良好に行わせることができて燃焼
安定性を向上させることができる。
【図１】本発明の実施形態を示す概略図。
【図２】本発明の実施形態のピストン上死点状態を示す
概略図。
概略図。
【図３】本発明の実施形態のピストン冠面を示す斜視
図。
図。
【図４】本発明の実施形態のピストン冠面を示す平面
図。
図。
【図５】図４のＡ−Ａ線に沿う断面図。
【図６】図４のＢ−Ｂ線に沿う断面図。
【図７】火炎伝播を説明する概略図。
【図８】ガス流動の挙動を説明する概略図。
【図９】峰部の傾斜角度とガス流動および燃焼期間との
関係を示す説明図。
関係を示す説明図。
【図１０】凹部端部の傾斜面の角度とガス流動との関係
を示す説明図。
を示す説明図。
【図１１】凹部深さＨとガス流動との関係を示す説明
図。
図。
【図１２】峰部の稜線間距離Ｌとガス流動との関係を示
す説明図。
す説明図。
【図１３】Ｌ／Ｈと燃焼安定性との関係を示す説明図。
１ シリンダヘッド ７ ピストン ８ 燃焼室 １１，１２ 峰部 Ｌ1 ，Ｌ2 稜線 １３ 凹部 １５ 基準平面 １６ 傾斜面
Claims (6)
- 【請求項１】 ピストン冠面にその中心部を挟む形でク
ランク軸線と平行な方向に伸びる稜線をそれぞれ持つ２
つの峰部を形成し、これらの峰部間にクランク軸線と平
行な中心軸線を持つ円筒面からなり、かつ、底部がピス
トン冠面外周縁部の基準平面よりも低い凹部を形成した
内撚機関のピストンにおいて、前記峰部の外側面の垂直
面に対する傾斜角度θA を、２０〜４５°の範囲に設定
したことを特徴とする内燃機関のピストン。 - 【請求項２】 凹部の円筒面のクランク軸線方向の端部
と基準平面との間の隅部に形成される傾斜面の角度θB
を、２０〜４５°の範囲に設定したことを特徴とする請
求項１に記載の内燃機関のピストン。 - 【請求項３】 凹部の円筒面の曲率半径Ｒを、２５〜５
５ｍｍの範囲に設定したことを特徴とする請求項１，２
に記載の内燃機関のピストン。 - 【請求項４】 ピストン上死点における凹部の円筒面と
シリンダヘッドとの間の中心間距離をＨとし、また、シ
リンダボア径をＢとして、Ｈ／Ｂをほぼ１／６以上に設
定したことを特徴とする請求項１〜３の何れかに記載の
内撚機関のピストン。 - 【請求項５】 ２つの峰部の稜線間の距離をＬとし、ま
た、シリンダボア径をＢとして、Ｌ／Ｂをほぼ１／２以
上に設定したことを特徴とする請求項１〜４の何れかに
記載の内燃機関のピストン。 - 【請求項６】 ２つの峰部の稜線間の距離をＬとし、ま
た、ピストン上死点における凹部の円筒面とシリンダヘ
ッドとの間の中心間距離をＨとして、Ｌ／Ｈを２．５〜
３．０の範囲に設定したことを特徴とする請求項１〜５
の何れかに記載の内燃機関のピストン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10361301A JP2000186556A (ja) | 1998-12-18 | 1998-12-18 | 内燃機関のピストン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10361301A JP2000186556A (ja) | 1998-12-18 | 1998-12-18 | 内燃機関のピストン |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000186556A true JP2000186556A (ja) | 2000-07-04 |
Family
ID=18473022
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10361301A Pending JP2000186556A (ja) | 1998-12-18 | 1998-12-18 | 内燃機関のピストン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000186556A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007192187A (ja) * | 2006-01-23 | 2007-08-02 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関およびそのピストン |
| CN100460657C (zh) * | 2004-12-13 | 2009-02-11 | 株式会社丰田自动织机 | 预混合压缩点火发动机 |
| JP2016020677A (ja) * | 2014-07-16 | 2016-02-04 | 三菱自動車工業株式会社 | エンジン |
| CN107762803A (zh) * | 2017-11-22 | 2018-03-06 | 台州中际汽车零部件有限公司 | 平衡气旋高压空压机 |
-
1998
- 1998-12-18 JP JP10361301A patent/JP2000186556A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100460657C (zh) * | 2004-12-13 | 2009-02-11 | 株式会社丰田自动织机 | 预混合压缩点火发动机 |
| JP2007192187A (ja) * | 2006-01-23 | 2007-08-02 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関およびそのピストン |
| JP2016020677A (ja) * | 2014-07-16 | 2016-02-04 | 三菱自動車工業株式会社 | エンジン |
| CN107762803A (zh) * | 2017-11-22 | 2018-03-06 | 台州中际汽车零部件有限公司 | 平衡气旋高压空压机 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040831 |
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| A02 | Decision of refusal |
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| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060403 |
|
| A911 | Transfer of reconsideration by examiner before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20060406 |
|
| A912 | Removal of reconsideration by examiner before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A912 Effective date: 20060609 |