JP2000185342A

JP2000185342A - 射出成形機のスクリュ―構造

Info

Publication number: JP2000185342A
Application number: JP11026882A
Authority: JP
Inventors: Satoshi Takatsugi; 聡高次; Wataru Shiraishi; 亘白石; Osamu Fujioka; 修藤岡; Toshio Ishiguro; 俊夫石黒
Original assignee: Fanuc Corp
Current assignee: Fanuc Corp
Priority date: 1998-10-13
Filing date: 1999-02-04
Publication date: 2000-07-04
Anticipated expiration: 2019-02-04
Also published as: JP3187021B2

Abstract

(57)【要約】【課題】供給部における過剰な剪断発熱作用や摩擦発
熱作用を防止し、かつ、再生材等からなる粗大な樹脂ペ
レットの噛み込みを円滑に行わせる。【解決手段】供給部Ａにおける最上流部の溝深さｄva
ri.を粗大な樹脂ペレットの大きさに合わせて定め、供
給部Ａにおける最下流部の溝深さｄvari.と同位置のフ
ライトピッチＰvari.を従来品に合わせて定める。そし
て、樹脂の流路断面積Ｘ２がＸ１よりも減少しないよう
に最上流部のフライトピッチＰvari.をスクリュー径Ｄ
の０．６倍ないし１．０倍の範囲で定め、供給部Ａの上
流側から下流側に向けてフライトピッチＰvari.が徐々
に増大し、かつ、溝深さｄvari.が徐々に減少するよう
にスクリュー１を構成する。又、圧縮部Ｂ又は計量部Ｃ
においてサブフライト３を設け、未溶融樹脂や粘度の高
い樹脂の通過を阻止し、均一な樹脂温度が射出する樹脂
として得られるようにする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、射出成形機のスク
リュー構造の改良に関する。

【０００２】

【従来の技術】射出成形機におけるスクリューの一般的
な従来例を図６に示す。図６に示す通り、射出成形機の
スクリュー１００は、シリンダの樹脂取り入れ口を介し
て供給される樹脂ペレットを噛み込むための供給部Ａ
と、供給部Ａから送り込まれた樹脂を徐々に圧縮して剪
断発熱や摩擦発熱によって溶融させるための圧縮部Ｂ、
および、溶融樹脂を貯溜するための計量部Ｃによって一
体に形成される。

【０００３】一般に、スクリュー１００におけるフライ
ト１０１間の溝幅Ｗはスクリュー１００の全長に亘って
フライトピッチＰの８０％〜９０％の範囲で設定され
る。また、溝深さｄは、樹脂ペレットを噛み込むための
供給部Ａの部分で最も深く形成され、圧縮部Ｂで徐々に
浅くなって樹脂を圧縮し、剪断発熱および摩擦発熱によ
って樹脂を溶融させて計量部Ｃおよび図示しないチェッ
クリングを経て溶融樹脂をシリンダ先端のリザーバ内に
充填するようになっている。

【０００４】剪断発熱や摩擦発熱の調整は計量部Ｃにお
ける溝深さｄ′と供給部Ａにおける溝深さｄとの比（圧
縮比）を調整することによって行うが、この圧縮比が小
さ過ぎると剪断発熱量や摩擦発熱量が減少して樹脂の溶
融が不完全となり、未溶融樹脂が射出されたり計量時間
が冗長されるといった問題が生じる。

【０００５】また、圧縮比が大き過ぎると剪断発熱量や
摩擦発熱量が過大となって樹脂の分解等の問題が生じ
る。一般的に圧縮比は１．０から３．０の範囲が妥当と
されている。

【０００６】一般的な成形作業においては、バージンペ
レットの他に、ランナーや不良成形品等をクラッシャー
にかけて粉砕した再生材をペレットとして利用すること
が多く、樹脂ペレットの大きさも区々で大きなペレット
が混入することもあるので、シリンダの樹脂取り入れ口
の近傍で発生するブリッジを解消して成形材料の噛み込
みをよくする必要上、供給部Ａにおける溝深さｄを深く
形成することが望まれている。

【０００７】しかし、計量部Ｃの先端には射出時におけ
る樹脂の逆流防止に必要とされるチェックリングを取り
付けるための雌ネジを刻設する必要があるため、特に、
細いスクリュー１００の場合では、計量部Ｃにおける溝
深さｄ′を深く設計することが困難であり、また、この
部分の溝深さｄ′を深くし過ぎると、溶融樹脂がチェッ
クリングを通過する際に極端な圧縮力が作用して過剰な
剪断発熱効果や摩擦発熱効果が生じることになり、樹脂
の分解や樹脂中のガラス繊維の折れ等の問題が発生する
ので、いずれにせよ、計量部Ｃにおける溝深さｄ′を深
くすることは好ましくない。

【０００８】従って、樹脂ペレットの噛み込みをよくす
るために供給部Ａにおける溝深さｄを深く形成すると、
結果的に、供給部Ａにおける溝深さｄと計量部Ｃにおけ
る溝深さｄ′の比、即ち、前述した圧縮比が必要以上に
大きくなってしまうといった問題が生じ、適切な圧縮比
を実現するための供給部Ａの溝深さと成形材料の噛み込
みに良好な供給部Ａの溝深さの条件を同時に達成するこ
とは困難である。

【０００９】このような問題を解決するためのスクリュ
ー構造として、一定である供給部ＡのフライトピッチＰ
よりも圧縮部Ｂおよび計量部ＣのフライトピッチＰを大
きく構成して樹脂の圧縮比を下げるものが特開平９−３
００４１２号として、また、そのフライトピッチＰを圧
縮部Ｂと計量部Ｃの間で徐々に増大させて樹脂の圧縮比
を下げるものが特開平９−３００４１３号として提案さ
れているが、いずれも溶融してから後の液相の樹脂につ
いて言及しているに過ぎず、供給部Ａにおける剪断発熱
作用および摩擦発熱作用の問題（特に固体時のペレット
についての発熱や摩擦問題）や供給部Ａにおける樹脂ペ
レットの噛み込みの問題に関しては言及していない。

【００１０】更に、供給部Ａの近傍における過大な剪断
発熱や摩擦発熱の発生を防止するための構成として、供
給部Ａにおける上流側の部分でフライトピッチＰを一定
に保ち、ホッパ下部から圧縮部Ｂに掛けてフライトピッ
チＰを徐々に増大させて樹脂の圧縮比を下げるものが特
開平９−３１４６２５号として提案されている。

【００１１】しかし、このものは供給部Ａにおけるフラ
イトの溝深さｄが一定であるので、供給部Ａを圧縮部Ｂ
に円滑に連絡するためには供給部Ａの溝深さｄを圧縮部
Ｂの溝深さに合わせなければならず、再生材等からなる
樹脂ペレットの噛み込みに適した深さまで供給部Ａの溝
深さｄを大きくすることができない場合がある。また、
前述と同様に溶融してから後の液相の樹脂について言及
しているに過ぎず、供給部Ａにおける剪断発熱作用およ
び摩擦発熱作用の問題（特に固体時のペレットについて
の発熱や摩擦問題）に関しても言及していない。

【００１２】

【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明の課題
は、前記従来技術の欠点を解消し、供給部において固相
・液相の区別なく過剰な剪断発熱作用や摩擦発熱作用が
生じることなく、しかも、再生材等からなる粗大な樹脂
ペレットの噛み込みも円滑に行うことが可能で、さらに
フライト溝内の樹脂の溶融ムラを最低限に抑制すること
が可能な射出成形機のスクリュー構造を提供することに
ある。

【００１３】

【課題を解決するための手段】本発明は、スクリュー溝
内の樹脂流路断面積（フライトおよびスクリュー谷底面
とシリンダ内周面で形成される間隙をスクリュー中心軸
方向に沿って切ったときの断面積）の大きさを供給部の
上流部から供給部の下流側に向けて拡大していくように
フライトを形成した区間を設ける構成により前記課題を
達成した。

【００１４】スクリューの供給部における樹脂流路断面
積が最上流部から下流側に向けてに増大されているの
で、供給部における樹脂の圧縮による過剰な剪断発熱や
摩擦発熱が防止される。また、フライトの溝深さを供
給部の上流部から下流側に向けて変化させれば、再生材
等からなる樹脂ペレットの噛み込みに適した深さまで供
給部の上流側の溝深さを深くしても、供給部の下流側の
溝深さを圧縮部の溝深さに合わせて設定することがで
き、供給部と圧縮部とを円滑に連絡することができる。
しかも、供給部の上流側の溝深さを十分に保つことがで
きるので樹脂ペレットの噛み込みが安定する。

【００１５】供給部の最下流部におけるフライトの溝深
さは、前述のように、計量部におけるフライトの溝深さ
の１．０倍ないし３．０倍が妥当であり、また、供給部
における樹脂の圧縮による過剰な剪断発熱や摩擦発熱を
防止するためには、フライトおよびその溝とシリンダの
内周面とによって形成される間隙のスクリュー中心軸方
向に沿って切った断面積（流路断面積）の大きさを拡大
させるようにフライトの溝深さを決定する必要がある。

【００１６】又、供給部において、剪断発熱作用や摩擦
発熱作用を抑制するので、計量部に樹脂が到達するまで
に樹脂を完全溶融状態とすることが困難な場合があるこ
とから、スクリューの圧縮部又は計量部のどちらか一方
若しくは両方にサブフライトを設けて未溶融樹脂や粘度
の高い樹脂が下流側に流れるのをせき止め、温度が上が
り粘度が十分に低下した樹脂を選択的に通過させ、温度
のバラツキを抑制し、溶融ムラを抑制する。

【００１７】

【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明の実
施形態について説明する。図１は直径Ｄが４０mm、計量
部Ｃにおけるフライト２の溝深さｄvari.が３mmの大径
のスクリューに対して５mm角の再生材からなる樹脂ペレ
ットが投入されることを想定した場合のスクリュー１の
一実施形態である。ここでは従来形状においてスクリュ
ー圧縮比（計量部溝深さと供給部溝深さの比）＝２．０
と定義されるスクリューと同等圧縮効果を得る、本願に
基づく新しいスクリューを設計するものとする。

【００１８】従来の設計方針によれば樹脂取り入れ口の
直下のフライト２の溝深さは６．０mmとなり、５mm角の
再生材の投入には支障がない。しかしながら供給部Ａで
樹脂ペレットはシリンダ内周面からの伝熱によって外部
ヒータの熱エネルギーを享受する。過剰に供給部溝深さ
が大きい場合、ヒータ内周面に近く位置するペレットと
溝底近くに位置するペレットとの間でシリンダから受け
る熱エネルギーに大きな差が出てしまい、結果として均
一な溶融樹脂とならず樹脂密度や分子量にムラができて
しまう。

【００１９】そこで、本実施形態のスクリュー１におい
ては、まず、５mm角の再生材の噛み込みを円滑に行うた
めに、樹脂取り入れ口の直下、要するに、供給部Ａにお
ける最上流部のフライト２の溝深さｄvari.を必要かつ
十分な５mmと定める。前述した通り、計量部Ｃにおける
フライト２の溝深さｄvari.は３mmである。

【００２０】また、供給部Ａにおける最下流部のフライ
ト２の溝深さｄvari.を６mmとして、供給部Ａと圧縮部
Ｂとの境界部分の設計データを従来の設計方針によるス
クリューに合致させる。即ち、供給部Ａと圧縮部Ｂとの
境界部分からスクリュー１の先端までの形状は従来のス
クリューと同一である。

【００２１】次に、供給部Ａにおける最上流部のフライ
トピッチＰvari.を決めるが、ここでは仮に供給部の最
下流部におけるフライトピッチＰvari.に等しく４０mm
と定める。溝深さｄvari.＝５mmを有する供給部Ａの最
上流部から溝深さｄvari.＝６mmを有する供給部Ａの最
下流部まで溝深さを徐々に深く変化させれば、フライト
２およびその溝とシリンダの内周面とによって形成され
る間隙のスクリュー中心軸方向断面の大きさ（図１の斜
線部Ｘ１によって示される樹脂の流路断面積）が上流側
から下流側に向けて徐々に広がり、最終的に供給部の最
下流部Ｘ２で約１．２倍に拡大される。このため、供給
部Ａにおいて樹脂を搬送するときに生じる剪断発熱およ
び摩擦発熱を抑制することが可能となる。

【００２２】これにより、樹脂取り入れ口の直下、つま
り、供給部Ａにおける最上流部のフライト２による樹脂
ペレットの円滑な噛み込みが実現され、同時に、供給部
Ａの最上流部から供給部Ａの最下流部に樹脂を搬送する
際に問題となる過剰な剪断および摩擦発熱作用を抑制す
ることができた。また、供給部のフライト溝内での樹脂
の温度分布のバラツキを最小限に抑制することが可能と
なった。

【００２３】さらに、本発明においては、この供給部で
の剪断および摩擦発熱作用を抑制することから、計量部
Ｃに樹脂が到達するまでに樹脂が完全溶融状態とするこ
とが困難な場合が生じる恐れがある。そのため、本実施
形態においては、圧縮部Ｂから計量部Ｃにかけてサブフ
ライト３を設け、射出される樹脂温度のバラツキが最小
限に抑制されるようにしている。すなわち、図１に示す
ように、圧縮部Ｂから計量部Ｃにかけた領域Ｇにメイン
のフライト２よりも高さが僅かに低く加熱シリンダ内径
との間に０．５mm程度のクリアランスを形成するサブフ
ライト３を設けている。

【００２４】図７（ａ）はこのサブフライト領域Ｇの拡
大図である。又図７（ｂ）はサブフライトの展開図、該
サブフライト３の作用の説明図である。この図７（ａ）
に示されるように、サブフライト３はメインのフライト
２より僅かに低く形成され、サブフライト３のピッチが
メインのフライト２のピッチよりも大きく形成され、こ
の実施形態では、メインのフライト２の４ピッチ間にサ
ブフライト３は３ピッチになるように形成されている。

【００２５】樹脂は溝に沿って上流から下流に流れる
が、未溶融樹脂や粘度の高い樹脂はサブフライト３によ
ってせき止められ、図７（ｂ）に示すように、温度が上
昇し粘度が十分に低下した樹脂のみがサブフライト３を
乗り越えて通過することになる。このようにサブフライ
ト３によって温度が高く粘度の低い樹脂のみが選択的に
通過させられるから、射出される樹脂温度のバラツキを
抑制することができる。なお、サブフライト３を乗り越
え通過する樹脂はすでに粘度が低下しているため過剰な
剪断発熱は発生しない。

【００２６】なお、このサブフライト３は図１に示すよ
うに圧縮部Ｂと計量部Ｃとの境界領域に設けたが、計量
部Ｃにのみ設けてもよく、又は圧縮部Ｂのみに設けても
よい。又、上記実施形態においては、フライト２の溝深
さｄvari.を供給部Ａの最上流部から最下流部まで徐々
に深くするようにしたが、供給部の一部の区間若しくは
複数の区間でこの溝深さｄvari.を変化させ深くするよ
うにしてもよい。最終的に、供給部の最下流部で溝深さ
ｄvari.＝６mmとなっていればよい。更に別なる実施形
態について説明する。図２は直径Ｄが２０mm、計量部Ｃ
におけるフライト２の溝深さｄvari.が２mmの小径のス
クリューに対して５mm角の再生材からなる樹脂ペレット
が投入されることを想定した場合のスクリュー１の一実
施形態である。ここでは従来形状においてスクリュー圧
縮比（計量部溝深さと供給部溝深さの比）＝２．０と定
義されるスクリューと同等圧縮効果を得る、本願に基づ
く新しいスクリューを設計するものとする。

【００２７】従来の設計方針によれば樹脂取り入れ口の
直下のフライト２の溝深さは４．０mmとなり、５mm角の
再生材の投入に支障を来してブリッジ等を発生したり、
無理な噛み込みによる剪断発熱および摩擦発熱によって
樹脂に劣化が発生する状況である。

【００２８】そこで、本実施形態のスクリュー１におい
ては、まず、５mm角の再生材の噛み込みを円滑に行うた
めに、樹脂取り入れ口の直下、要するに、供給部Ａにお
ける最上流部のフライト２の溝深さｄvari.を５mmと定
める。

【００２９】また、供給部Ａにおける最下流部のフライ
ト２の溝深さｄvari.を４mm、供給部Ａにおける最下流
部のフライトピッチＰvari.を２０mm、即ち、スクリュ
ー径Ｄの１．０倍（０．９倍ないし１．４倍の範囲）と
し、更に、フライト２の厚みＴをスクリュー１の全区間
に亘って３mmとする。ここで、供給部Ａの最下流部でフ
ライトピッチＰvari.を２０mm（スクリュー径の０．９
倍ないし１．４倍の範囲）としたのは、スクリュー径の
１．４倍以上に大きなフライトピッチとすると、後述す
るスクリューフライトの傾き角αが大きくなり、この結
果、後述する数２式で示される樹脂のスクリュ軸方向の
移動速度Ｖが極端に大きくなり、樹脂がシリンダ内周面
から受ける剪断力が強くなりすぎて、本発明が目的とし
ている剪断による発熱の抑制を達成できなくなるからで
ある。又、スクリュー径の０．９倍以下のピッチでは可
塑化能力が低下するために実用的ではなく、これを補う
ためにスクリュー回転数を上げて使用すると、スクリュ
ー回転が樹脂に与える剪断力が増大し、発熱の抑制とい
う本発明の目的とは異なるものとなるからである。又、
計量部Ｃにおけるフライト２の溝深さｄvari.が２mmで
あるから、供給部Ａにおける最下流部のフライト２の溝
深さｄvari.は計量部Ｃにおけるフライト２の溝深さの
２．０倍（１．０倍ないし３．０倍の範囲）ということ
になる。次に、供給部Ａにおける最上流部のフライトピ
ッチＰvari.を決めるが、既に、圧縮部Ｂと計量部Ｃに
関しては従来と同様の設計データを適用することに決め
ているので、供給部Ａにおける最下流部のフライトピッ
チＰvari.＝２０mm、供給部Ａにおける最下流部のフラ
イト２の溝深さｄvari.＝４mmは確定している。

【００３０】また、前述した通り、供給部Ａにおける最
上流部のフライト２の溝深さｄvari.を５mmとする必要
があるので、溝深さｄvari.＝５mmを有する供給部Ａの
最上流部から溝深さｄvari.＝４mm，フライトピッチＰv
ari.＝２０mmを有する供給部Ａの最下流部に樹脂を搬送
するときに生じる剪断発熱および摩擦発熱を許容限度内
に抑制するためには、フライト２および谷底とシリンダ
の内周面とによって形成される間隙のスクリュー中心軸
方向に沿って切った断面の大きさ（図２の斜線部Ｘ１に
よって示される樹脂の流路断面積）が増大するようにす
る。つまり、フライト２の溝深さｄvari.を最上流部５m
mから最下流部４mmに徐々に減少させると共に、供給部
Ａの最上流部から供給部Ａの最下流部に向けてフライト
ピッチＰvari.を徐々に増大させていく必要があるとい
うことである。

【００３１】ところで、供給部Ａにおける最上流部のフ
ライトピッチＰvari.とスクリュー回転による固体ペレ
ットの送り量との間には図３に示すような関係があり、
フライトピッチＰvari.がスクリュー径Ｄの０．６倍よ
り小さくなると送り量が激減するため、計量時間が延長
されて成形サイクル時間が延びすぎて、成形コストがア
ップしてしまう。また、供給部のフライト溝内を樹脂が
シリンダ内周面に接触しながら下流側へと移動する距離
（フライト溝の長さ）が短い、言い換えれば供給部にお
けるフライトの巻き数が従来スクリューよりも減少する
とき、樹脂がスクリュー供給部Ａにおいて外部ヒータか
ら享受する熱量が従来スクリューと比較して減少してし
まうが、これは供給部Ａにおける性能低下を意味する。

【００３２】そこで、図２で示した実施形態において
は、供給部Ａにおける最上流部のフライトピッチＰvar
i.をスクリュー径Ｄ＝２０mmの０．６倍＝１２mm（０．
６倍ないし１．０倍の範囲）とし、供給部Ａの最上流部
における樹脂の流路断面積の大きさＸ１と供給部Ａの最
下流部における樹脂の流路断面積の大きさＸ２の面積比
を約１：２とした。なお、図３は供給部Ａにおける固体
ペレットの送り量Ｑの式より求めた。ペレットがスクリ
ュー溝内をかたまりで移動すると仮定すると、

【００３３】

【数１】

【数２】Ｄ：スクリュー外径Ｈ：スクリューの溝深さＶ：スクリューの下流方向（スクリュー軸方向）のペレ
ット移動速度 ψ：ペレットの移動速度（図４のスクリュー展開図を参
照）Ｎ：スクリュー回転数 α：スクリューフライトの傾き角であり、Ｄ，Ｈ，Ｖ，ψ，Ｎを一定として、送り量とス
クリューフライトの傾き角度αとの関係を求めると、

【００３４】

【数３】となる。ここで、スクリューフライトの傾き角度αはフ
ライトピッチＰで一義的に決まるので、図３のように送
りＱと{（フライトピッチＰ）／（スクリュー径Ｄ）}と
の関係が求まる。

【００３５】これにより、樹脂取り入れ口の直下、つま
り、供給部Ａにおける最上流部からフライト２による樹
脂ペレットの円滑な噛み込みが実現され、同時に、供給
部Ａの最上流部から供給部Ａの最下流部に樹脂を搬送す
る際に問題となる過剰な剪断および摩擦発熱作用を抑制
することができた。

【００３６】なお、図２の実施形態でフライト２の前面
および背面の立ち上がりのテーパを２．８／５（但し、
軸方向／径方向の比）として前記流路断面積Ｘ１および
Ｘ２の大きさＸ１ｓおよびＸ２ｓを概算すると、図５に
示すように、Ｘ１ｓ＝5・〔（12−3−2.8・2）＋2.8〕＝31mm²、ま
た、Ｘ２ｓ＝4・〔（20−3−2.8・（4/5）・2）＋2.8・4/
5〕＝59.04mm² となり、流路断面積Ｘ２の大きさＸ２ｓは、流路断面積
Ｘ１の大きさＸ１ｓの約２倍となる。

【００３７】この図２に示す実施形態においても、図１
に示す実施形態と同様に、サブフライト２を圧縮部Ｂと
計量部Ｃとの境界領域に設けている。このサブフライト
３の作用は前述した図１に示す実施形態と同様である。
又。このサブフライト３を圧縮部Ｂか計量部Ｃのみに設
けても両方に設けてもよいことは図１に示す実施形態と
同様である。

【００３８】又、何れの実施形態においても、計量部Ｃ
や圧縮Ｂにおける溝深さｄvari.に拘束されることなく
供給部Ａにおける上流側の溝深さｄvari.を使用対象と
なる再生材ペレットの大きさ（例えば５mm）に合わせて
形成することができるので、供給部Ａにおける樹脂ペレ
ットの噛み込みを円滑に行うことができる。しかも、シ
リンダの樹脂取り入れ口から投入される樹脂が無理に剪
断されることがないので過剰な剪断発熱や摩擦発熱の発
生が抑制され、更に、供給部Ａにおける流路断面積が徐
々に増大しているので、供給部Ａにおける不用意な圧縮
による過剰な発熱も解消される。

【００３９】また、圧縮部Ｂと計量部Ｃに関して従来と
同様の設計データを適用した場合、つまり、供給部Ａに
おける最下流部のフライトピッチＰvari.や溝深さｄvar
i.が設計上の制限を受けるような場合であっても、供給
部Ａにおける上流側の区間では従来のスクリュー構造
（例えば特開平９−３１４６２５号）に比べて溝深さｄ
variを深く形成することができるので、再生材で構成さ
れる粗大な樹脂ペレットの噛み込みの円滑化に関して有
利である。

【００４０】

【発明の効果】本発明によれば、スクリューの供給部に
おける過剰な剪断発熱作用や摩擦発熱作用の発生を抑制
し、かつ、再生材等からなる粗大な樹脂ペレットの噛み
込みも円滑に行うことができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明を適用した一実施形態のスクリュー構造
を示す側面図である。

【図２】本発明を適用した別の一実施形態のスクリュー
構造を示す側面図である。

【図３】樹脂ペレットの送り量Ｑと{（フライトピッチ
Ｐ）／（スクリュー径Ｄ）}との関を示すグラフであ
る。

【図４】樹脂ペレットの送り量Ｑと{（フライトピッチ
Ｐ）／（スクリュー径Ｄ）}との関をスクリューの構造
に基づいて示す説明図ある。

【図５】一実施形態のフライト溝の形状を供給部の下流
側と上流側から１ピッチ分ずつ取り出して示した概念図
である。

【図６】スクリュー構造の一般的な従来例を示す図であ
る。

【図７】サブフライト領域の拡大図と展開図である。

【符号の説明】

１スクリュー２フライト３サブフライト１００スクリュー１０１フライトＡ供給部Ｂ圧縮部Ｃ計量部Ｄスクリュー径Ｗ溝幅Ｐフライトピッチｄ溝深さｄ′ 溝深さＰvari. フライトピッチ（変数）ｄvari. 溝深さ（変数）Ｔフライトの厚みＸ１フライト間に形成される間隙の径方向断面の大き
さＸ２フライト間に形成される間隙の径方向断面の大き
さ

【手続補正書】

【提出日】平成１１年１２月６日（１９９９．１２．
６）

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】特許請求の範囲

【補正方法】変更

【補正内容】

【特許請求の範囲】

【手続補正２】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００１３

【補正方法】変更

【補正内容】

【００１３】

【課題を解決するための手段】本発明は、スクリュー溝
内の樹脂流路断面積（フライトおよびスクリュー谷底面
とシリンダ内周面で形成される間隙をスクリュー中心軸
方向に沿って切ったときの断面積）の大きさを供給部全
領域にわたって上流部から最下流側に向けて徐々に拡大
していくようにフライトを形成した区間を設ける構成に
より前記課題を達成した。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者藤岡修山梨県南都留郡忍野村忍草字古馬場3580番地ファナック株式会社内 (72)発明者石黒俊夫山梨県南都留郡忍野村忍草字古馬場3580番地ファナック株式会社内Ｆターム(参考） 4F206 JA07 JD03 JQ15

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】スクリューの供給部において、上流部か
ら下流側に向けてスクリュー溝深さを増大させると共
に、フライト間で形成されるスクリュー溝内の樹脂流路
断面積が上流側から下流側に向けて増大するようにフラ
イトピッチを形成した区間を設けたことを特徴とする射
出成形機のスクリュー構造。
【請求項２】スクリューの供給部の最下流部における
スクリュー溝深さを、計量部における溝深さの１．０倍
ないし３．０倍の範囲になるように形成した請求項１記
載の射出成形機のスクリュー構造。
【請求項３】スクリューの供給部において、上流部か
ら下流側に向けてフライトピッチを徐々に増大させると
共に、フライト間で形成されるスクリュー溝内の樹脂流
路断面積が上流側から下流側に向けて増大するようにス
クリュー溝深さを形成したことを特徴とする射出成形機
のスクリュー構造。
【請求項４】スクリューの供給部の最上流部における
フライトピッチを、スクリュー径の０．６倍ないし１．
０倍の範囲になるように形成した請求項３記載の射出成
形機のスクリュー構造。
【請求項５】スクリューの供給部の最下流部における
フライトピッチを、スクリュー径の０．９倍ないし１．
４倍の範囲になるように形成した請求項３または請求項
４記載の射出成形機のスクリュー構造。
【請求項６】スクリューの圧縮部および／又は計量部
にサブフライトを形成した区間を設けた請求項１，２，
３，４又は５記載の射出成形機のスクリュー構造。