JP2000178653A - 積重ね焼鈍しで冷間圧延シャド―マスク用鋼板を製造する方法 - Google Patents
積重ね焼鈍しで冷間圧延シャド―マスク用鋼板を製造する方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 シャドーマスクに使用される冷間圧延鋼板の
製造方法を開示する。この方法では、高価な合金元素を
添加せずに、短時間の中間脱炭焼鈍しを行い、それにも
拘わらず、次の積重ね焼鈍し後、成形欠陥は起こらな
い。 【解決手段】 方法は次の段階を含む。０．００３重量
％あるいはそれ以下の炭素、０．１０〜０．２０重量％
のマンガン、０．０１〜０．０５重量％のアルミニウ
ム、０．００４重量％あるいはそれ以下の窒素、及び残
部は鉄と他の不可避不純物から構成される鋼を準備す
る。９１０℃より高い温度で該鋼に熱間圧延を行い、次
いで第一冷間圧延鋼板を成形するために第一冷間圧延を
行う。次に、８００〜８６０℃の温度、１〜５分間で脱
炭鋼板を成形するために、該第一冷間圧延鋼板に炭素含
有量０．００１５重量％に下がるまで脱炭焼鈍しを行
い、それから該脱炭鋼板に３５％より高い圧下率で第二
冷間圧延を行う。
製造方法を開示する。この方法では、高価な合金元素を
添加せずに、短時間の中間脱炭焼鈍しを行い、それにも
拘わらず、次の積重ね焼鈍し後、成形欠陥は起こらな
い。 【解決手段】 方法は次の段階を含む。０．００３重量
％あるいはそれ以下の炭素、０．１０〜０．２０重量％
のマンガン、０．０１〜０．０５重量％のアルミニウ
ム、０．００４重量％あるいはそれ以下の窒素、及び残
部は鉄と他の不可避不純物から構成される鋼を準備す
る。９１０℃より高い温度で該鋼に熱間圧延を行い、次
いで第一冷間圧延鋼板を成形するために第一冷間圧延を
行う。次に、８００〜８６０℃の温度、１〜５分間で脱
炭鋼板を成形するために、該第一冷間圧延鋼板に炭素含
有量０．００１５重量％に下がるまで脱炭焼鈍しを行
い、それから該脱炭鋼板に３５％より高い圧下率で第二
冷間圧延を行う。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ブラウン管のシャ
ドーマスクに使用される冷間圧延鋼板の製造方法に関す
る。より具体的には、本発明は、冷間圧延鋼板を製造す
るために二段階の冷間圧延の間、脱炭が炭素含有量０．
００１５重量％に下がるまで行われ、これにより次の積
重ね焼鈍しで積重ね位置に拘わらず、降伏点伸びが４％
より低くなる、ブラウン管のシャドーマスクに使用され
る冷間圧延鋼板を製造する方法に関する。
ドーマスクに使用される冷間圧延鋼板の製造方法に関す
る。より具体的には、本発明は、冷間圧延鋼板を製造す
るために二段階の冷間圧延の間、脱炭が炭素含有量０．
００１５重量％に下がるまで行われ、これにより次の積
重ね焼鈍しで積重ね位置に拘わらず、降伏点伸びが４％
より低くなる、ブラウン管のシャドーマスクに使用され
る冷間圧延鋼板を製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、（図１に例示した）ブラウン管
のシャドーマスクは、色選択機能を有する。このシャド
ーマスクは次のようにして製造される。すなわち、図２
に示したように、フォトエッチング法を適用し、複数の
小孔が冷間圧延鋼板に形成される。次いで最終脱炭が行
われ、それからプレス加工が行われる。
のシャドーマスクは、色選択機能を有する。このシャド
ーマスクは次のようにして製造される。すなわち、図２
に示したように、フォトエッチング法を適用し、複数の
小孔が冷間圧延鋼板に形成される。次いで最終脱炭が行
われ、それからプレス加工が行われる。
【０００３】シャドーマスクには高純度鋼が必要とさ
れ、また同時に、炭素含有量があるレベルにまで制御さ
れることが重要である。これは、陰極線管製造メーカー
によってプレス加工が行われる際に、炭素含有量が欠陥
の発生と密接に関係があるからである。すなわち、炭素
含有量増加により降伏強さが増せば、定形性は悪化す
る。さらに、溶質炭素によって引き起こされる引張りじ
わが発生するために不均一変形が形成され、その結果、
（フォトエッチング工程を適用して形成された）孔の大
きさが変化する。
れ、また同時に、炭素含有量があるレベルにまで制御さ
れることが重要である。これは、陰極線管製造メーカー
によってプレス加工が行われる際に、炭素含有量が欠陥
の発生と密接に関係があるからである。すなわち、炭素
含有量増加により降伏強さが増せば、定形性は悪化す
る。さらに、溶質炭素によって引き起こされる引張りじ
わが発生するために不均一変形が形成され、その結果、
（フォトエッチング工程を適用して形成された）孔の大
きさが変化する。
【０００４】上記問題を解決するための技術が、米国特
許第４，２１０，８４３号、第４，６０９，４１２号、
及び第４，２３５，７５２号に開示されている。まず、
米国特許第４，２１０，８４３号では、炭素含有量が極
めて低く、すなわち０．０１重量％（以下、単に「％」
呼ぶことがある。）と低く、そしてニオブ（Ｎｂ）だけ
を添加した、あるいはニオブとチタン（Ｔｉ）を組合わ
せて添加した、ＩＦ（ｉｎｔｅｒｓｔｉｔｉａｌ−ｆｒ
ｅｅ）鋼が使用されている。
許第４，２１０，８４３号、第４，６０９，４１２号、
及び第４，２３５，７５２号に開示されている。まず、
米国特許第４，２１０，８４３号では、炭素含有量が極
めて低く、すなわち０．０１重量％（以下、単に「％」
呼ぶことがある。）と低く、そしてニオブ（Ｎｂ）だけ
を添加した、あるいはニオブとチタン（Ｔｉ）を組合わ
せて添加した、ＩＦ（ｉｎｔｅｒｓｔｉｔｉａｌ−ｆｒ
ｅｅ）鋼が使用されている。
【０００５】このようにして、降伏点伸びは消滅する。
しかしながら、この方法では、合金元素を添加しなけれ
ばならない。さらに、添加された元素によって再結晶温
度が上がり、また結晶粒成長抑制のため、これは析出物
により引き起こされるのだが、磁気特性が悪化する。
しかしながら、この方法では、合金元素を添加しなけれ
ばならない。さらに、添加された元素によって再結晶温
度が上がり、また結晶粒成長抑制のため、これは析出物
により引き起こされるのだが、磁気特性が悪化する。
【０００６】一方、米国特許第４，６０９，４１２号で
は、シャドーマスクの減磁特性を改善するために、炭素
含有量が０．００４％以下に調節されている。これを達
成するために、鋼製造段階で炭素含有量が０．００８％
以下に制御され、中間脱炭焼鈍しでは炭素含有量は０．
００５％にまで下げられている。
は、シャドーマスクの減磁特性を改善するために、炭素
含有量が０．００４％以下に調節されている。これを達
成するために、鋼製造段階で炭素含有量が０．００８％
以下に制御され、中間脱炭焼鈍しでは炭素含有量は０．
００５％にまで下げられている。
【０００７】しかしながら、この方法では、中間脱炭焼
鈍しでＯＣＡ（ｏｐｅｎ ｃｏｉｌａｎｎｅａｌｉｎ
ｇ）が採用されるため、処理時間に数日もかかる。さら
に、冷間圧延状態で、炭素含有量が０．００４％あるい
は０．００５％に調節され、陰極線管製造メーカーが鋼
板を積重ねて焼鈍しを行う場合、積重ねの中間部で降伏
点伸びが起こる（図４）。従って、成形欠陥を防止しよ
うとするならば、その鋼はローラレベラーを通過させな
ければならない。
鈍しでＯＣＡ（ｏｐｅｎ ｃｏｉｌａｎｎｅａｌｉｎ
ｇ）が採用されるため、処理時間に数日もかかる。さら
に、冷間圧延状態で、炭素含有量が０．００４％あるい
は０．００５％に調節され、陰極線管製造メーカーが鋼
板を積重ねて焼鈍しを行う場合、積重ねの中間部で降伏
点伸びが起こる（図４）。従って、成形欠陥を防止しよ
うとするならば、その鋼はローラレベラーを通過させな
ければならない。
【０００８】また一方、米国特許第４，２３５，７５２
号では、初期炭素含有量が０．０１％に調節され、陰極
線管製造メーカーによって最終脱炭焼鈍しが６５０〜８
５０℃の温度で行われる。しかしながら、この方法で
は、炭素含有量の低減がかなり陰極線管製造メーカーに
かかっているため、上記の場合、中位に積重ねられた鋼
板は成形欠陥を示しやすい。従って、プレス加工の前
に、ローラレベリングを行わねばならないという不都合
がある。
号では、初期炭素含有量が０．０１％に調節され、陰極
線管製造メーカーによって最終脱炭焼鈍しが６５０〜８
５０℃の温度で行われる。しかしながら、この方法で
は、炭素含有量の低減がかなり陰極線管製造メーカーに
かかっているため、上記の場合、中位に積重ねられた鋼
板は成形欠陥を示しやすい。従って、プレス加工の前
に、ローラレベリングを行わねばならないという不都合
がある。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明は従来技術にお
ける上記不利益を克服することを目的とするものであ
る。従って、本発明の目的は、シャドーマスクに使用さ
れる冷間圧延鋼板の製造方法を提供することにあり、こ
の方法では高価な合金元素を添加せずに短時間の中間脱
炭焼鈍しを行い、それにも拘わらず、次の積重ね焼鈍し
後、成形欠陥は起こらない。
ける上記不利益を克服することを目的とするものであ
る。従って、本発明の目的は、シャドーマスクに使用さ
れる冷間圧延鋼板の製造方法を提供することにあり、こ
の方法では高価な合金元素を添加せずに短時間の中間脱
炭焼鈍しを行い、それにも拘わらず、次の積重ね焼鈍し
後、成形欠陥は起こらない。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明によれば、シャドーマスクに使用される冷間
圧延鋼板を製造する方法において、０．００３重量％あ
るいはそれ以下の炭素、０．１０〜０．２０重量％のマ
ンガン、０．０１〜０．０５重量％のアルミニウム、
０．００４重量％あるいはそれ以下の窒素、及び残部は
鉄と他の不可避不純物から構成される鋼を準備する段
階、９１０℃より高い温度で該鋼に熱間圧延を行い、次
いで第一冷間圧延鋼板を成形するために第一冷間圧延を
行う段階、８００〜８６０℃の温度、１〜５分間で脱炭
鋼板を成形するために、該第一冷間圧延鋼板に炭素含有
量０．００１５重量％に下がるまで脱炭焼鈍しを行う段
階、及び該脱炭鋼板に３５％より高い圧下率で第二冷間
圧延を行う段階を含む、冷間圧延鋼板を製造する方法で
ある（請求項１）。
に、本発明によれば、シャドーマスクに使用される冷間
圧延鋼板を製造する方法において、０．００３重量％あ
るいはそれ以下の炭素、０．１０〜０．２０重量％のマ
ンガン、０．０１〜０．０５重量％のアルミニウム、
０．００４重量％あるいはそれ以下の窒素、及び残部は
鉄と他の不可避不純物から構成される鋼を準備する段
階、９１０℃より高い温度で該鋼に熱間圧延を行い、次
いで第一冷間圧延鋼板を成形するために第一冷間圧延を
行う段階、８００〜８６０℃の温度、１〜５分間で脱炭
鋼板を成形するために、該第一冷間圧延鋼板に炭素含有
量０．００１５重量％に下がるまで脱炭焼鈍しを行う段
階、及び該脱炭鋼板に３５％より高い圧下率で第二冷間
圧延を行う段階を含む、冷間圧延鋼板を製造する方法で
ある（請求項１）。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明の上記の目的及び他の利点
は、添付図面を参照して本発明の好ましい実施態様を詳
細に記載することにより、より明らかになるであろう。
陰極線管製造メーカーにより、脱炭焼鈍しがシャドーマ
スクのための冷間圧延鋼板に施されれば、中位に置かれ
た鋼板は、降伏点伸びのために成形欠陥を示すだろう。
従って、必然的にローラレベリングが行われなければな
らなくなる。
は、添付図面を参照して本発明の好ましい実施態様を詳
細に記載することにより、より明らかになるであろう。
陰極線管製造メーカーにより、脱炭焼鈍しがシャドーマ
スクのための冷間圧延鋼板に施されれば、中位に置かれ
た鋼板は、降伏点伸びのために成形欠陥を示すだろう。
従って、必然的にローラレベリングが行われなければな
らなくなる。
【００１２】本発明は、上記不利益を解決するため、本
発明によれば、シャドーマスクに使用される冷間圧延鋼
板を製造する方法において、０．００３重量％あるいは
それ以下の炭素、０．１０〜０．２０重量％のマンガ
ン、０．０１〜０．０５重量％のアルミニウム、０．０
０４重量％あるいはそれ以下の窒素、及び残部は鉄と他
の不可避不純物から構成される鋼を準備する段階、９１
０℃より高い温度で該鋼に熱間圧延を行い、次いで第一
冷間圧延鋼板を成形するために第一冷間圧延を行う段
階、８００〜８６０℃の温度、１〜５分間で脱炭鋼板を
成形するために、該第一冷間圧延鋼板に炭素含有量０．
００１５重量％に下がるまで脱炭焼鈍しを行う段階、及
び該脱炭鋼板に３５％より高い圧下率で第二冷間圧延を
行う段階を含む、冷間圧延鋼板を製造する方法である。
発明によれば、シャドーマスクに使用される冷間圧延鋼
板を製造する方法において、０．００３重量％あるいは
それ以下の炭素、０．１０〜０．２０重量％のマンガ
ン、０．０１〜０．０５重量％のアルミニウム、０．０
０４重量％あるいはそれ以下の窒素、及び残部は鉄と他
の不可避不純物から構成される鋼を準備する段階、９１
０℃より高い温度で該鋼に熱間圧延を行い、次いで第一
冷間圧延鋼板を成形するために第一冷間圧延を行う段
階、８００〜８６０℃の温度、１〜５分間で脱炭鋼板を
成形するために、該第一冷間圧延鋼板に炭素含有量０．
００１５重量％に下がるまで脱炭焼鈍しを行う段階、及
び該脱炭鋼板に３５％より高い圧下率で第二冷間圧延を
行う段階を含む、冷間圧延鋼板を製造する方法である。
【００１３】すなわち、シャドーマスクに使用される第
一冷間圧延鋼板は、連続焼鈍し脱炭設備で脱炭され、こ
のようにして鋼板の炭素含有量は０．００１５％あるい
はそれ以下に制御される。具体的には、炭素含有量は初
期鋼スラブ状態で適切に制御される。次いで、二段階の
冷間圧延の間の脱炭焼鈍しで、炭素含有量は０．００１
５％あるいはそれ以下に制御される。このようにして、
高価な合金元素を添加せずに、短時間の脱炭焼鈍しを行
って降伏点伸びは４％あるいはそれ以下に維持される。
すなわち、降伏点伸びが４％あるいはそれ以下に維持さ
れれば、たとえ陰極線管製造メーカーが積重ね焼鈍しを
行っても、従来の成形欠陥を回避することができる。
一冷間圧延鋼板は、連続焼鈍し脱炭設備で脱炭され、こ
のようにして鋼板の炭素含有量は０．００１５％あるい
はそれ以下に制御される。具体的には、炭素含有量は初
期鋼スラブ状態で適切に制御される。次いで、二段階の
冷間圧延の間の脱炭焼鈍しで、炭素含有量は０．００１
５％あるいはそれ以下に制御される。このようにして、
高価な合金元素を添加せずに、短時間の脱炭焼鈍しを行
って降伏点伸びは４％あるいはそれ以下に維持される。
すなわち、降伏点伸びが４％あるいはそれ以下に維持さ
れれば、たとえ陰極線管製造メーカーが積重ね焼鈍しを
行っても、従来の成形欠陥を回避することができる。
【００１４】上記の本発明では、降伏点伸びが起こらな
い炭素含有量を０．００１５％あるいはそれ以下になる
ように規定する。この炭素含有量は全炭素含有量を意味
する。一般に、鋼中に存在する炭素は２種類に、すなわ
ち、溶質炭素と炭化物の形状で析出する炭素に分けられ
る。これら２種類のうち、炭化物として析出する炭素
は、降伏点伸びに全く影響を与えないが、溶質炭素は降
伏点伸びに直接影響を与える。溶質炭素含有量が増加す
るにつれ、降伏点伸びも増加する。
い炭素含有量を０．００１５％あるいはそれ以下になる
ように規定する。この炭素含有量は全炭素含有量を意味
する。一般に、鋼中に存在する炭素は２種類に、すなわ
ち、溶質炭素と炭化物の形状で析出する炭素に分けられ
る。これら２種類のうち、炭化物として析出する炭素
は、降伏点伸びに全く影響を与えないが、溶質炭素は降
伏点伸びに直接影響を与える。溶質炭素含有量が増加す
るにつれ、降伏点伸びも増加する。
【００１５】一般に、降伏点伸びを完全になくすように
するならば、溶質炭素含有量は０．００３％あるいはそ
れ以下にすべきである。これに関連して、本発明者は次
の事実を見出した。すなわち、適切な焼鈍し条件で第一
冷間圧延鋼板を脱炭することにより、短時間で全炭素含
有量を０．００１５％に制御することができ、このよう
にして溶質炭素含有量を低減させ、４％あるいはそれ以
下の降伏点伸びが得られた。
するならば、溶質炭素含有量は０．００３％あるいはそ
れ以下にすべきである。これに関連して、本発明者は次
の事実を見出した。すなわち、適切な焼鈍し条件で第一
冷間圧延鋼板を脱炭することにより、短時間で全炭素含
有量を０．００１５％に制御することができ、このよう
にして溶質炭素含有量を低減させ、４％あるいはそれ以
下の降伏点伸びが得られた。
【００１６】ここで、本発明の鋼スラブの個々の含有物
質を記載する。炭素（Ｃ）は鋼組成の最も重要な元素の
一つであり、その含有量は０．００３％に維持される。
初期Ｃ含有物質がこのように制限される理由は、次の通
りである。すなわち、目標のＣ含有量０．００１５％
は、一般に行われている鋼製造技術ではほとんど得られ
ない。また、一般的な鋼製造技術では、０．００２〜
０．００３％の炭素含有量を製造コストの大幅な増加を
伴わずに容易に得ることはできず、短時間の中間脱炭焼
鈍し後、目標のＣ含有量０．００１５％を保証すること
もできない。
質を記載する。炭素（Ｃ）は鋼組成の最も重要な元素の
一つであり、その含有量は０．００３％に維持される。
初期Ｃ含有物質がこのように制限される理由は、次の通
りである。すなわち、目標のＣ含有量０．００１５％
は、一般に行われている鋼製造技術ではほとんど得られ
ない。また、一般的な鋼製造技術では、０．００２〜
０．００３％の炭素含有量を製造コストの大幅な増加を
伴わずに容易に得ることはできず、短時間の中間脱炭焼
鈍し後、目標のＣ含有量０．００１５％を保証すること
もできない。
【００１７】もちろん、Ｃ含有量０．００１５％を有す
る鋼が、鋼スラブ製造段階から製造されれば、シャドー
マスクのための鋼板は、中間脱炭焼鈍しを全く行わずに
製造される。しかしながら、この後者の場合、鋼スラブ
製造段階での製造コストが高すぎる。
る鋼が、鋼スラブ製造段階から製造されれば、シャドー
マスクのための鋼板は、中間脱炭焼鈍しを全く行わずに
製造される。しかしながら、この後者の場合、鋼スラブ
製造段階での製造コストが高すぎる。
【００１８】マンガン（Ｍｎ）は、鋼に不可避的に含有
する硫黄によって引き起こされる赤熱脆さを防止するた
めに添加される。Ｍｎ含有量が低すぎれば、やはり赤熱
脆さが残る。他方、その含有量が高すぎれば、鋼の強度
が増し、その結果、定形性は悪化する。従って、本発明
のＭｎ含有量は０．１０〜０．２０％に制限する。
する硫黄によって引き起こされる赤熱脆さを防止するた
めに添加される。Ｍｎ含有量が低すぎれば、やはり赤熱
脆さが残る。他方、その含有量が高すぎれば、鋼の強度
が増し、その結果、定形性は悪化する。従って、本発明
のＭｎ含有量は０．１０〜０．２０％に制限する。
【００１９】アルミニウム（Ａｌ）はニつの目的で添加
される。その目的の一つは、鋼に存在する酸素を除去し
て凝固の間に非金属性含有物の形成を防止するようにす
ることである。もう一つは、窒化アルミニウム（Ａｌ
Ｎ）の形で、鋼の窒素を固定することである。従って、
Ａｌも適度な量で添加されなければならない。すなわ
ち、その含有量が低すぎれば、上記添加の目的を達成す
ることはできない。他方、その含有量が高すぎれば、鋼
の強度が増し、黒化処理が悪化する。従って、Ａｌ含有
量は０．０１〜０．０５％に制限する。
される。その目的の一つは、鋼に存在する酸素を除去し
て凝固の間に非金属性含有物の形成を防止するようにす
ることである。もう一つは、窒化アルミニウム（Ａｌ
Ｎ）の形で、鋼の窒素を固定することである。従って、
Ａｌも適度な量で添加されなければならない。すなわ
ち、その含有量が低すぎれば、上記添加の目的を達成す
ることはできない。他方、その含有量が高すぎれば、鋼
の強度が増し、黒化処理が悪化する。従って、Ａｌ含有
量は０．０１〜０．０５％に制限する。
【００２０】上記のように、全てのＮがＡｌＮの形で確
保される。しかしながら、実際は、Ｎ含有量が高すぎれ
ば、Ａｌ含有量も高くしなければならない。従って、真
空脱気設備を用いてＮ含有量は０．００４％あるいはそ
れ以下に制限する。
保される。しかしながら、実際は、Ｎ含有量が高すぎれ
ば、Ａｌ含有量も高くしなければならない。従って、真
空脱気設備を用いてＮ含有量は０．００４％あるいはそ
れ以下に制限する。
【００２１】ここで、シャドーマスクに使用される冷間
圧延鋼板製造方法を記載する。上記組成を有する鋼は、
連続鋳造工程あるいはインゴット鋳造工程を適用して、
鋼スラブに成形される。次いで、スラブは熱間圧延が施
され、熱間圧延鋼板になる。この条件下で、熱間圧延は
９１０℃より高い温度で仕上られる必要がある。すなわ
ち、これは、熱間圧延温度がＡｒ３ 変態温度より低け
れば、相変態のためフェライトが形成され、その結果、
圧延の間に型や厚さを制御することが困難になるからで
ある。
圧延鋼板製造方法を記載する。上記組成を有する鋼は、
連続鋳造工程あるいはインゴット鋳造工程を適用して、
鋼スラブに成形される。次いで、スラブは熱間圧延が施
され、熱間圧延鋼板になる。この条件下で、熱間圧延は
９１０℃より高い温度で仕上られる必要がある。すなわ
ち、これは、熱間圧延温度がＡｒ３ 変態温度より低け
れば、相変態のためフェライトが形成され、その結果、
圧延の間に型や厚さを制御することが困難になるからで
ある。
【００２２】熱間圧延後、熱間圧延鋼板は巻取られる
が、巻取り温度は特に制限されない。従来技術では、巻
取り温度が制限される場合があるが、これはＡｌとＮを
結合させるためである。しかしながら、本発明では、中
間脱炭焼鈍しが８００〜８６０℃と高いため、ＡｌＮ反
応が脱炭反応と同時に活発に起こる。従って、たとえ巻
取り温度が特に制限されなくても、全てのＮが析出物中
に確保できる。
が、巻取り温度は特に制限されない。従来技術では、巻
取り温度が制限される場合があるが、これはＡｌとＮを
結合させるためである。しかしながら、本発明では、中
間脱炭焼鈍しが８００〜８６０℃と高いため、ＡｌＮ反
応が脱炭反応と同時に活発に起こる。従って、たとえ巻
取り温度が特に制限されなくても、全てのＮが析出物中
に確保できる。
【００２３】次いで、巻取り熱間圧延鋼板は酸洗が施さ
れ、次に第一冷間圧延が行われ、それから中間脱炭焼鈍
しが連続脱炭熱処理設備で行われる。第一冷間圧延が中
間脱炭焼鈍しの前に行われる理由は次の通りである。す
なわち、第一に、最終の厚さにまで冷間圧延を行う前
に、適度な第二冷間圧延圧下率を確保しなければならな
い。第二に、鋼中に存在する炭素が、脱炭焼鈍しよって
短時間に除去されるようにするならば、鋼板の厚さを適
度に薄くしなければならない。
れ、次に第一冷間圧延が行われ、それから中間脱炭焼鈍
しが連続脱炭熱処理設備で行われる。第一冷間圧延が中
間脱炭焼鈍しの前に行われる理由は次の通りである。す
なわち、第一に、最終の厚さにまで冷間圧延を行う前
に、適度な第二冷間圧延圧下率を確保しなければならな
い。第二に、鋼中に存在する炭素が、脱炭焼鈍しよって
短時間に除去されるようにするならば、鋼板の厚さを適
度に薄くしなければならない。
【００２４】本発明では、脱炭焼鈍しが好ましくは８０
０〜８６０℃の温度で行われなければならないが、この
理由は次の通りである。すなわち、温度が８００℃より
低ければ、脱炭反応率が低すぎるため、０．００１５％
あるいはそれ以下のＣ含有量が短時間に得られない。他
方、その温度が８６０℃を超えれば、連続熱処理設備で
の張力制御が困難になるだけでなく、脱炭率を下げるた
めに、Ｃの高い溶解度を有するオーステナイトへの逆変
態が起こり、望まない結果を生むようになる。
０〜８６０℃の温度で行われなければならないが、この
理由は次の通りである。すなわち、温度が８００℃より
低ければ、脱炭反応率が低すぎるため、０．００１５％
あるいはそれ以下のＣ含有量が短時間に得られない。他
方、その温度が８６０℃を超えれば、連続熱処理設備で
の張力制御が困難になるだけでなく、脱炭率を下げるた
めに、Ｃの高い溶解度を有するオーステナイトへの逆変
態が起こり、望まない結果を生むようになる。
【００２５】さらに、本発明では、脱炭焼鈍しが１〜５
分間行われなければならないが、この理由は次の通りで
ある。すなわち、脱炭焼鈍し時間が１分より短ければ、
脱炭反応は十分ではない。他方、それが５分を超えれ
ば、脱炭反応に関して問題はないけれども、５分後に時
間延長による効果が小さくなるため、経費がかかる。
分間行われなければならないが、この理由は次の通りで
ある。すなわち、脱炭焼鈍し時間が１分より短ければ、
脱炭反応は十分ではない。他方、それが５分を超えれ
ば、脱炭反応に関して問題はないけれども、５分後に時
間延長による効果が小さくなるため、経費がかかる。
【００２６】脱炭焼鈍し後、第二冷間圧延が行われる。
この条件下で、冷間圧延圧下率は適切にすべきである。
好ましくは、圧下率は３５％あるいはそれ以上にすべき
であり、この理由は次の通りである。すなわち、エッチ
ングで穴を開けるとき、あるレベルの強さが必要とな
る。本発明者の調査によれば、穴を開けるために鋳造素
材の引張強さは５４０ＭＰａあるいはそれ以上でなけれ
ばならず、この条件を満たすためには、圧下率が３５％
あるいはそれ以上でなければならない。
この条件下で、冷間圧延圧下率は適切にすべきである。
好ましくは、圧下率は３５％あるいはそれ以上にすべき
であり、この理由は次の通りである。すなわち、エッチ
ングで穴を開けるとき、あるレベルの強さが必要とな
る。本発明者の調査によれば、穴を開けるために鋳造素
材の引張強さは５４０ＭＰａあるいはそれ以上でなけれ
ばならず、この条件を満たすためには、圧下率が３５％
あるいはそれ以上でなければならない。
【００２７】すなわち、鋳造素材が５４０ＭＰａあるい
はそれ以上の引張強さを持つときだけ、鋳造素材はフォ
トエッチングラインの引張応力に耐えられ、スクラッチ
ング等から免れることができる。しかしながら、圧下率
が高すぎれば、最終焼鈍し後、結晶粒度が微細になり過
ぎ、結果として磁気特性が悪化する。従って、圧下率
は、好ましくは３５〜７０％にすべきである。
はそれ以上の引張強さを持つときだけ、鋳造素材はフォ
トエッチングラインの引張応力に耐えられ、スクラッチ
ング等から免れることができる。しかしながら、圧下率
が高すぎれば、最終焼鈍し後、結晶粒度が微細になり過
ぎ、結果として磁気特性が悪化する。従って、圧下率
は、好ましくは３５〜７０％にすべきである。
【００２８】ここで、本発明を以下のテスト結果に基づ
いて具体的に記載する。 （テスト１）図２に示したように、表１の組成を有し、
（陰極線管製造メーカーがするようなフォトエッチング
によって形成された）複数の孔を有する、冷間圧延鋼板
３１、３３（従来材料）を図３の方法に基づき積重ね、
これに脱炭焼鈍しを施した。次いで、異なる積重ね位置
の降伏点伸びを調べ、その結果を図４に示した。ところ
で、図３の通風材料３２、３４は、脱炭雰囲気ガスの流
れがスムーズになるように取り付られた。
いて具体的に記載する。 （テスト１）図２に示したように、表１の組成を有し、
（陰極線管製造メーカーがするようなフォトエッチング
によって形成された）複数の孔を有する、冷間圧延鋼板
３１、３３（従来材料）を図３の方法に基づき積重ね、
これに脱炭焼鈍しを施した。次いで、異なる積重ね位置
の降伏点伸びを調べ、その結果を図４に示した。ところ
で、図３の通風材料３２、３４は、脱炭雰囲気ガスの流
れがスムーズになるように取り付られた。
【００２９】
【表１】
【００３０】図４から判るように、Ｃ含有量０．００２
４％を有する冷間圧延鋼板に積重ね焼鈍しを施したと
き、鋼板は脱炭雰囲気ガスに多く接触するので、上部、
下部及び通風材料に隣接する鋼板での降伏点伸びが起ら
なかった。しかしながら、その残りの鋼板では、１４％
にまで降伏点伸びが生じた。このように、４％より高い
降伏点伸びでは、不均一変形のため成形欠陥が生じた。
この現象を防止するためにはローラレベリングが行われ
なければならない。
４％を有する冷間圧延鋼板に積重ね焼鈍しを施したと
き、鋼板は脱炭雰囲気ガスに多く接触するので、上部、
下部及び通風材料に隣接する鋼板での降伏点伸びが起ら
なかった。しかしながら、その残りの鋼板では、１４％
にまで降伏点伸びが生じた。このように、４％より高い
降伏点伸びでは、不均一変形のため成形欠陥が生じた。
この現象を防止するためにはローラレベリングが行われ
なければならない。
【００３１】（テスト２）表１の組成を有する鋼に厚さ
０．５ｍｍにまで第一冷間圧延として冷間圧延を施し
た。次いで、焼鈍し時間及び焼鈍し温度を変化させなが
ら、これに脱炭雰囲気下で熱処理を施した。次に、引張
試験法に基づき、前述の条件に対する降伏点伸びを調
べ、その結果を図５に示した。
０．５ｍｍにまで第一冷間圧延として冷間圧延を施し
た。次いで、焼鈍し時間及び焼鈍し温度を変化させなが
ら、これに脱炭雰囲気下で熱処理を施した。次に、引張
試験法に基づき、前述の条件に対する降伏点伸びを調
べ、その結果を図５に示した。
【００３２】図５から判るように、４％あるいはそれよ
り低い降伏点伸びは、８２０℃及び８６０℃の温度で１
分あるいはそれ以上の間に脱炭素化して得ることができ
た。これに対して、焼鈍しを７８０℃で行ったとき、４
％あるいはそれより低い降伏点伸びは１〜５分の焼鈍し
時間内に得ることはできなかった。焼鈍しを７４０℃及
び７００℃で行ったとき、焼鈍し時間に拘わらず、降伏
点伸びは非常に高かった。
り低い降伏点伸びは、８２０℃及び８６０℃の温度で１
分あるいはそれ以上の間に脱炭素化して得ることができ
た。これに対して、焼鈍しを７８０℃で行ったとき、４
％あるいはそれより低い降伏点伸びは１〜５分の焼鈍し
時間内に得ることはできなかった。焼鈍しを７４０℃及
び７００℃で行ったとき、焼鈍し時間に拘わらず、降伏
点伸びは非常に高かった。
【００３３】図５において、全炭素含有量を本発明のテ
ストピースにつき測定すると、それらは全て全炭素含有
量０．０００７〜０．００１５％を示した。溶質炭素含
有量を内部摩擦法を適用して測定したとき、溶質炭素は
全く認められなかった。他方、７００℃、７４０℃及び
７８０℃で焼鈍しをした試験毎に全炭素含有量を測定し
たとき、それらは夫々０．００２０〜０．００２４％、
０．００１６〜０．００１８％及び０．００１３〜０．
００１７％を示した。このように、全炭素含有量を０．
００１５％あるいはそれ以下になるように、脱炭焼鈍し
を制御することによって、４％あるいはそれより低い降
伏点伸びを得ることができた。
ストピースにつき測定すると、それらは全て全炭素含有
量０．０００７〜０．００１５％を示した。溶質炭素含
有量を内部摩擦法を適用して測定したとき、溶質炭素は
全く認められなかった。他方、７００℃、７４０℃及び
７８０℃で焼鈍しをした試験毎に全炭素含有量を測定し
たとき、それらは夫々０．００２０〜０．００２４％、
０．００１６〜０．００１８％及び０．００１３〜０．
００１７％を示した。このように、全炭素含有量を０．
００１５％あるいはそれ以下になるように、脱炭焼鈍し
を制御することによって、４％あるいはそれより低い降
伏点伸びを得ることができた。
【００３４】（テスト３）鋼スラブの初期段階でＣ含有
量の影響を調べるために、表２の組成を有する鋼を準備
し、次いで、厚さ０．５ｍｍにまで冷間圧延を施した。
次に、脱炭焼鈍しを８４０℃で２分間行った。次いで、
降伏点伸びを測定し、その測定結果も表２に示した。
量の影響を調べるために、表２の組成を有する鋼を準備
し、次いで、厚さ０．５ｍｍにまで冷間圧延を施した。
次に、脱炭焼鈍しを８４０℃で２分間行った。次いで、
降伏点伸びを測定し、その測定結果も表２に示した。
【００３５】
【表２】
【００３６】上記表２から判るように、初期炭素含有量
０．００２６％を有する本発明鋼の場合、降伏点伸びは
０．３％であったため、目標とするレベルが十分に得ら
れた。これに対して、０．００３％より高い初期炭素含
有量を有する比較鋼の場合、たとえ、一定の時間焼鈍し
を行っても、降伏点伸びが４％を超えた。もちろん、た
とえ初期炭素含有量が比較鋼と同じくらい高くても、脱
炭焼鈍しを長時間行えば、最終炭素含有量は０．００１
５％あるいはそれ以下と低くなった。しかしながら、こ
の場合、長時間の焼鈍し時間を要するため、経費がかか
る。
０．００２６％を有する本発明鋼の場合、降伏点伸びは
０．３％であったため、目標とするレベルが十分に得ら
れた。これに対して、０．００３％より高い初期炭素含
有量を有する比較鋼の場合、たとえ、一定の時間焼鈍し
を行っても、降伏点伸びが４％を超えた。もちろん、た
とえ初期炭素含有量が比較鋼と同じくらい高くても、脱
炭焼鈍しを長時間行えば、最終炭素含有量は０．００１
５％あるいはそれ以下と低くなった。しかしながら、こ
の場合、長時間の焼鈍し時間を要するため、経費がかか
る。
【００３７】（テスト４）脱炭後の第二冷間圧延の圧下
率の範囲を決めるために、表２の本発明鋼に第一冷間圧
延を行った。次いで、第一冷間圧延鋼板には、脱炭焼鈍
しを８３０℃の温度で１．５分間施した。次に、圧下率
を変化させながら、焼鈍し鋼板各々に第二冷間圧延を行
い、その結果を図６に示した。
率の範囲を決めるために、表２の本発明鋼に第一冷間圧
延を行った。次いで、第一冷間圧延鋼板には、脱炭焼鈍
しを８３０℃の温度で１．５分間施した。次に、圧下率
を変化させながら、焼鈍し鋼板各々に第二冷間圧延を行
い、その結果を図６に示した。
【００３８】図６から判るように、圧下率３５％付近で
５４０ＭＰａの引張強さが得られ、圧下率が増加するに
つれ、引張強さも増加した。しかしながら、第二冷間圧
延圧下率が増加するにつれ、結晶粒度は低下するため、
これが問題となる。さらに、第二冷間圧延ミルの性能を
考慮すれば、圧下率の範囲は好ましくは３５〜７０％に
すべきである。
５４０ＭＰａの引張強さが得られ、圧下率が増加するに
つれ、引張強さも増加した。しかしながら、第二冷間圧
延圧下率が増加するにつれ、結晶粒度は低下するため、
これが問題となる。さらに、第二冷間圧延ミルの性能を
考慮すれば、圧下率の範囲は好ましくは３５〜７０％に
すべきである。
【００３９】（テスト５）表２の本発明鋼に冷間圧延を
施し、次いで、同じ鋼板に脱炭焼鈍しを８３０℃で１．
５分間行った。次いで、脱炭鋼板に第二冷間圧延を圧下
率５７％で施した。次に、それらを図３のようにして積
重ね、焼鈍しを行った。それから、降伏点伸びを測定
し、その結果を図７に示した。図７に示すように、積重
ね位置に拘わらず、降伏点伸びが２％あるいはそれ以下
であったことから、成形欠陥のいかなる発生もなかっ
た。
施し、次いで、同じ鋼板に脱炭焼鈍しを８３０℃で１．
５分間行った。次いで、脱炭鋼板に第二冷間圧延を圧下
率５７％で施した。次に、それらを図３のようにして積
重ね、焼鈍しを行った。それから、降伏点伸びを測定
し、その結果を図７に示した。図７に示すように、積重
ね位置に拘わらず、降伏点伸びが２％あるいはそれ以下
であったことから、成形欠陥のいかなる発生もなかっ
た。
【００４０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
第一冷間圧延シャドーマスク用鋼板は、炭素含有量０．
００１５％あるいはそれ以下に制御するために適切な条
件で脱炭が施される。従って、陰極線管製造メーカーが
積重ね焼鈍しを行うとき、経費を改善するためにローラ
レベリングは必要としない。さらに、製造工程の間、脱
炭焼鈍しが非常に短時間であり、それにも拘わらず、目
標とする生産品質が得られるため、生産性を向上するこ
とができる。
第一冷間圧延シャドーマスク用鋼板は、炭素含有量０．
００１５％あるいはそれ以下に制御するために適切な条
件で脱炭が施される。従って、陰極線管製造メーカーが
積重ね焼鈍しを行うとき、経費を改善するためにローラ
レベリングは必要としない。さらに、製造工程の間、脱
炭焼鈍しが非常に短時間であり、それにも拘わらず、目
標とする生産品質が得られるため、生産性を向上するこ
とができる。
【図１】ブラウン管の構造を例示する。
【図２】シャドーマスクに使用される冷間圧延鋼板の製
造工程及び次の工程を例示する。
造工程及び次の工程を例示する。
【図３】シャドーマスクに使用される冷間圧延鋼板の積
重ね焼鈍しの一例を例示する。
重ね焼鈍しの一例を例示する。
【図４】積重ね焼鈍しで積重ねられた位置に関する降伏
点伸びを示すグラフ図である（従来の鋳造素材）。
点伸びを示すグラフ図である（従来の鋳造素材）。
【図５】脱炭焼鈍しの条件に関する降伏点伸びを示すグ
ラフ図である。
ラフ図である。
【図６】冷間圧延の圧下率に関する引張強さを示すグラ
フ図である。
フ図である。
【図７】積重ね焼鈍しで積重ねられた位置に関する降伏
点伸びを示すグラフ図である（本発明の鋳造素材）。
点伸びを示すグラフ図である（本発明の鋳造素材）。
１０…陰極線管、 １１…内部シールド材、 １２…電
子銃、１３…偏向コイル、 １４…フレーム、 １５…
シャドーマスク、１６…蛍光面、３１…１２枚の鋼、
３２、３４…通風材料、 ３３…１３枚の鋼。
子銃、１３…偏向コイル、 １４…フレーム、 １５…
シャドーマスク、１６…蛍光面、３１…１２枚の鋼、
３２、３４…通風材料、 ３３…１３枚の鋼。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ホワン ヒュン−ギュ 大韓民国、キョンサンブック−ド、ポーハ ング−シ、ナン−ク、コードン−ドン、１ ポーハング アイアン アンド スティ ール シーオー．，エルティディ．内 (72)発明者 キム エエイ−ユン 大韓民国、キョンサンブック−ド、ポーハ ング−シ、ナン−ク、ドンチョン−ドン、 ５ ポーハング アイアン アンド ステ ィール シーオー．，エルティディ．内 (72)発明者 チェオイ ジュン−ホーン 大韓民国、キョンサンブック−ド、ポーハ ング−シ、ナン−ク、ドンチョン−ドン、 ５ ポーハング アイアン アンド ステ ィール シーオー．，エルティディ．内 (72)発明者 キム ジョン−ホ 大韓民国、キョンサンブック−ド、ポーハ ング−シ、ナン−ク、ドンチョン−ドン、 ５ ポーハング アイアン アンド ステ ィール シーオー．，エルティディ．内 (72)発明者 キム ユン−モ 大韓民国、キョンサンブック−ド、ポーハ ング−シ、ナン−ク、ドンチョン−ドン、 ５ ポーハング アイアン アンド ステ ィール シーオー．，エルティディ．内 (72)発明者 クウォン オージョーン 大韓民国、キョンサンブック−ド、ポーハ ング−シ、ナン−ク、コードン−ドン、１ ポーハング アイアン アンド スティ ール シーオー．，エルティディ．内 (72)発明者 キム キ−ホ 大韓民国、キョンサンブック−ド、ポーハ ング−シ、ナン−ク、コードン−ドン、１ ポーハング アイアン アンド スティ ール シーオー．，エルティディ．内
Claims (2)
- 【請求項１】 冷間圧延シャドーマスク用鋼板を製造す
る方法において、 ０．００３重量％あるいはそれ以下の炭素、０．１０〜
０．２０重量％のマンガン、０．０１〜０．０５重量％
のアルミニウム、０．００４重量％あるいはそれ以下の
窒素、及び残部は鉄と他の不可避不純物から構成される
鋼を準備する段階、 ９１０℃より高い温度で該鋼に熱間圧延を行い、次いで
第一冷間圧延鋼板を成形するために第一冷間圧延を行う
段階、 ８００〜８６０℃の温度、１〜５分間で脱炭鋼板を成形
するために、該第一冷間圧延鋼板に炭素含有量０．００
１５重量％に下がるまで脱炭焼鈍しを行う段階、 及び該脱炭鋼板に３５％より高い圧下率で、第二冷間圧
延を行う段階から成る、冷間圧延シャドーマスク用鋼板
を製造する方法。 - 【請求項２】 請求項１に記載の方法において、該第二
冷間圧延が３５〜７０％の圧下率で行われる冷間圧延シ
ャドーマスク用鋼板を製造する方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1998-56291 | 1998-12-18 | ||
| KR1019980056291A KR100352601B1 (ko) | 1998-12-18 | 1998-12-18 | 적층소둔할 수 있는 섀도우마스크용 냉연강판의 제조방법 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000178653A true JP2000178653A (ja) | 2000-06-27 |
Family
ID=19563852
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11360910A Pending JP2000178653A (ja) | 1998-12-18 | 1999-12-20 | 積重ね焼鈍しで冷間圧延シャド―マスク用鋼板を製造する方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
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| JP (1) | JP2000178653A (ja) |
| KR (1) | KR100352601B1 (ja) |
| CN (1) | CN1107731C (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| KR100722386B1 (ko) * | 2005-12-26 | 2007-05-28 | 주식회사 포스코 | 섀도우 마스크용 냉연 강판 및 그 제조 방법 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU528816B2 (en) | 1978-02-14 | 1983-05-12 | Unilever Ltd. | Detergent composotions |
| US4210843A (en) | 1979-04-03 | 1980-07-01 | Zenith Radio Corporation | Color CRT shadow mask and method of making same |
| US4609412A (en) | 1984-02-28 | 1986-09-02 | Nippon Mining Co., Ltd | Al-killed cold-rolled steel sheet with excellent demagnetization characteristics and process for producing the same, and shadow mask and color television using the same |
| JPS63130715A (ja) * | 1986-11-21 | 1988-06-02 | Nisshin Steel Co Ltd | シヤドウマスク用鋼板の脱炭焼鈍方法 |
| JP3398418B2 (ja) * | 1993-05-20 | 2003-04-21 | 日新製鋼株式会社 | プレス成形性に優れたシャドウマスク用冷延鋼板 |
-
1998
- 1998-12-18 KR KR1019980056291A patent/KR100352601B1/ko not_active IP Right Cessation
-
1999
- 1999-12-16 US US09/465,036 patent/US6193819B1/en not_active Expired - Fee Related
- 1999-12-16 CN CN99126350A patent/CN1107731C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1999-12-20 JP JP11360910A patent/JP2000178653A/ja active Pending
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| Publication number | Publication date |
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| CN1107731C (zh) | 2003-05-07 |
| CN1259582A (zh) | 2000-07-12 |
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