JP2000170814A - 衝撃吸収構造 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 いままで以上に張り出さなくても所望の衝撃
エネルギを吸収し得る衝撃吸収構造を提供する。 【解決手段】 ピラートリム２とピラー１との間に、複
数のリブ部４をもって格子状に形成されたエネルギ吸収
体３が設けられている。このエネルギ吸収体３は、リブ
部４の交差部分を破断させる引張方向において、引張破
断伸びが高められ、リブ部４の交差部分が破断しない分
だけ衝撃エネルギが吸収されるようになっている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、衝撃吸収構造に関
するものである。

【０００２】

【従来の技術】衝撃吸収構造には、内装材と該内装材が
覆う強度部材との間に樹脂製エネルギ吸収体を配設し、
その樹脂製エネルギ吸収体を、交差状態をもって一体化
させて内装材の内面側から複数のリブ部が起立する構造
としたものがある。このものにおいては、人間が内装材
に衝突しても、その衝撃エネルギが樹脂製エネルギ体に
吸収されることになる。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかし、近時、樹脂製
エネルギ吸収体による衝撃エネルギの吸収能力を増大さ
せることが望まれており（例えば、人間のよりよい保護
（傷害の低減等）の観点からは、衝突時のつぶれ加速度
を小さい状態（速度変化が小さい状態）にしつつ長い時
間に亘って衝撃エネルギを吸収できるようにするこ
と）、このように衝撃エネルギの吸収能力を増大させる
場合には、これまでの衝撃エネルギ吸収構造では衝撃エ
ネルギを吸収しきれないことから、樹脂製エネルギ吸収
体の厚みを厚くして衝突時の衝撃吸収ストローク（変位
量）を増大し、その衝撃吸収ストロークの増大によって
上記場合では吸収しきれなくなる衝撃エネルギを吸収す
る必要がある。このため、そのような場合には、樹脂製
エネルギ吸収体の厚みを厚くすることに基づき、張り出
しが増大することになる。

【０００４】具体的には、上記衝撃吸収構造は、特開平
１０−１２９３７７号公報、特開平１０−７６８９３号
公報に示すように、衝突する可能性がありその衝突に伴
って乗員（頭部等）がボディにぶつかるおそれがある自
動車等のような乗物に適用されることになり、乗物にお
いて、そのときの衝撃エネルギを吸収すべく、乗員のぶ
つかる可能性のある内装材と該内装材により覆われる強
度部材との間に樹脂製エネルギ吸収体が配設されること
になる。近時、乗物において、乗員のよりよい保護の気
運が高まっており、その観点から、樹脂製エネルギ吸収
体のつぶれ時の最大加速度を下げた場合には、そのつぶ
れ時の最大加速度を下げて吸収しきれなくなった衝撃エ
ネルギを、樹脂製エネルギ吸収体の厚みを厚くして衝撃
吸収ストロークを確保しなければならず、限られた乗物
の室内は一層狭められ、外部に対する視認性等が低下さ
れることになる。

【０００５】一方、特開平８−１２７２９８号公報に示
すように、衝突時に、樹脂製エネルギ吸収体をつぶすだ
けでなく、その樹脂製エネルギ吸収体により強度部材と
してのピラーを変形させて、衝撃吸収ストロークを増加
させる内容が提案されているが、近時、ボディ剛性向上
のため、ピラーの肉厚増加、レインフォースメントの追
加、ハイテン化等が行われており、上記提案に基づき強
度部材としてのピラーをも変形させて衝撃吸収ストロー
クを増加させることは困難な状況にある。

【０００６】本発明は以上のような事情を勘案してなさ
れたもので、その技術的課題は、いままで以上に張り出
さなくても所望の衝撃エネルギを吸収し得る衝撃吸収構
造を提供することにある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上記技術的課題を達成す
るために本発明（請求項１の発明）にあっては、板状の
リブ部が交差状態をもって一体化された樹脂製エネルギ
吸収体を備える衝撃吸収構造において、前記樹脂製エネ
ルギ吸収体の引張破断伸びが、前記リブ部の交差部分を
破断させる引張方向において、リブ部の交差部分が同一
荷重下において破断するものの引張破断伸びに比して高
められている構成としてある。この請求項１の好ましい
態様としては、請求項２〜７、２０〜２６の記載の通り
となる。

【０００８】上記技術的課題を達成するために本発明
（請求項８の発明）にあっては、板状のリブ部が交差状
態をもって一体化された樹脂製エネルギ吸収体を備える
衝撃吸収構造において、前記リブ部の隣り合うもの同士
を連結して、座屈変形時において該隣り合うリブ部の端
部を破断させる引張方向に移動することを拘束する拘束
部材が備えられている構成としてある。この請求項８の
好ましい態様としては、請求項９以下の記載の通りとな
る。

【０００９】

【発明の効果】請求項１に記載された発明によれば、樹
脂製エネルギ吸収体の引張破断伸びが、リブ部の交差部
分を破断させる引張方向において、リブ部の交差部分が
同一荷重下において破断するものの引張破断伸びに比し
て高められていることから、衝突変形初期に発生荷重
（つぶれ加速度）が一定レベルまで立ち上がった後、破
断し易い交差部分等において、その破断をさせるための
引張方向に伸びが増加して、その交差部分等において破
断することが抑制されることになり、衝撃吸収ストロー
クを増大させなくても、樹脂製エネルギ吸収体による衝
撃エネルギの吸収は増加されることになる。このため、
いままで以上に張り出さなくても所望の衝撃エネルギを
吸収できることになる。

【００１０】請求項２に記載された発明によれば、曲げ
弾性率が０．５ＧＰａ以上であり６０（１／ｓ）の歪速
度における引張破断伸びが８０％以上であるように設定
されていることから、一般的剛性程度の剛性を確保しつ
つ、通常の場合（曲げ弾性率が０．５ＧＰａ以上、６０
（１／ｓ）の歪速度の下で引張破断伸びが３０％以下）
よりも引張破断伸びを向上させることができ、リブ部の
交差部分の破断を抑制して、いままで以上に張り出さな
くても衝撃エネルギを吸収できることになる。

【００１１】請求項３に記載された発明によれば、樹脂
製エネルギ吸収体が、６０（１／ｓ）の歪速度における
引張破断伸びが１４５％以上であるように設定されてい
ることから、上記請求項２の場合よりも、一層、張り出
さなくても衝撃エネルギを吸収できることになる。

【００１２】請求項４に記載された発明によれば、交差
状態とされたリブ部が格子形状を構成していることか
ら、一般的な格子形状に対しても、前述の請求項１と同
様の作用効果を得ることができることになる。

【００１３】請求項５に記載された発明によれば、交差
状態とされたリブ部が波形状を構成していることから、
波形状に対しても、前述の請求項１と同様の作用効果を
得ることができることになる。

【００１４】請求項６に記載された発明によれば、交差
状態とされたリブ部が、起立するようにして板状体に一
体化されていることから、リブ部に衝撃荷重を的確に伝
達して、エネルギ吸収体による衝撃エネルギの吸収を向
上させることができると共に、エネルギ吸収体の剛性を
高めて初期発生荷重を高めることができることになる。

【００１５】請求項７に記載された発明によれば、上述
の請求項６と同様の作用効果を得る他に、交差状態とさ
れたリブ部及び板状体が射出成形により形成されている
ことから、所望の形状を高精度に生産性良く得ることが
できることになる。

【００１６】請求項８に記載された発明によれば、拘束
部材が、リブ部の隣り合うもの同士を連結して、座屈変
形時において該隣り合うリブ部端部（先端部又は基端
部）の交差部分を破断させる引張方向に移動することを
拘束することから、衝突変形初期には、最も破断し易く
且つ破断を進行させる起因となる隣り合うリブ部端部の
交差部分が破断しにくくされたことに基づき、発生荷重
（つぶれ加速度）が一気に大きく立ち上がるが、隣り合
うリブ部同士における先端部及び基端部以外の部分が破
断を開始することに基づき、発生荷重（つぶれ加速度）
は直ちに低下に転ずることになる。そして、その破断が
生じた後は、その破断の進行が、隣り合うリブ部端部の
交差部分からの破断の場合に比して遅くなることから、
発生荷重（つぶれ加速度）は徐々に低下し、発生荷重
（つぶれ加速度）の作用時間（人間が内装材に当接して
いる時間）が増大して衝撃エネルギの吸収を増大させる
ことができることになる。このため、エネルギ吸収体の
厚みがをほとんど変わらない状態で所望の衝撃エネルギ
を吸収できることになる。

【００１７】請求項９に記載された発明によれば、拘束
部材が、複数のリブ部を挟持するようにして該各リブ部
の先端部及び基端部にそれぞれ一体化されていることか
ら、上記請求項８と同様の作用効果を得る上において、
複数のリブ部の一方側端部（先端部又は基端部）につ
き、１つの拘束部材で足りることになり、部品点数の増
加を極力少なくすることができることになる。

【００１８】請求項１０に記載された発明によれば、拘
束部材が平板状とされていることから、樹脂製エネルギ
吸収体の厚みの増加を抑えることができることになる。

【００１９】請求項１１に記載された発明によれば、拘
束部材の少なくとも一つに複数のリブ部先端部を嵌合す
る嵌合部が形成され、該嵌合部に該各リブ部端部が嵌合
されていることから、接着剤を用いることなく、簡単に
各リブ部と拘束部材とを一体化して、各リブ部端部の移
動を確実に拘束できることになる。

【００２０】請求項１２に記載された発明によれば、各
リブ部端部に突起部が一体的にそれぞれ設けられ、拘束
部材に、嵌合部として、各突起部を嵌合可能な嵌合孔が
それぞれ形成されて、各嵌合孔に各突起部が嵌合されて
いることから、突起部を破断し易い個所近傍に配置して
破断を的確に抑制できると共に、拘束部材に対する加工
を孔として拘束部材に対する加工を容易にすることがで
きることになる。

【００２１】請求項１３に記載された発明によれば、取
付け用強度部材が拘束部材の一方を兼ねていることか
ら、部品点数を低減できるだけでなく、強度部材に対す
るリブ部端部の一体化に基づき、衝撃荷重を的確に樹脂
製エネルギ吸収体に伝達できることになる。

【００２２】請求項１４に記載された発明によれば、拘
束部材の少なくとも一つと各リブ部端部とが固着されて
いることから、接着、溶着等の一般的な方法を用いて簡
単に、拘束部材と各リブ部端部とを一体化することがで
きることになる。

【００２３】請求項１５に記載された発明によれば、拘
束部材が複数のリブ部と同種の樹脂材により形成されて
いることから、接着、溶着による接合強度を有効に確保
して、拘束部材と各リブ部端部との一体化を確実なもの
とすることができることになる。

【００２４】請求項１６に記載された発明によれば、複
数のリブ部が格子状を形成していることから、一般的な
格子状に対しても、前述の請求項８と同様の作用効果を
得ることができることになる。

【００２５】請求項１７に記載された発明によれば、複
数のリブ部が波状を形成していることから、波状に対し
ても、前述の請求項８と同様の作用効果を得ることがで
きることになる。

【００２６】請求項１８に記載された発明によれば、樹
脂製エネルギ吸収体が、自動車の強度部材と該強度部材
を覆う内装材との間に設けられることから、自動車の衝
撃吸収構造として用いて、内装材の張り出しをほとんど
変わりない状態で所望の衝撃エネルギを吸収できること
になる。

【００２７】請求項１９に記載された発明によれば、拘
束部材の一方が、ピラートリム、ボンネット、フェンダ
ー、カウルグリルのいずれかであることから、部品点数
の低減を図ることができると共に、これらピラートリム
等の要素と複数のリブ（樹脂製エネルギ吸収体）との一
体化に基づき、取り扱い性、組み付け性を向上させるこ
とができることになる。

【００２８】請求項２０に記載された発明によれば、樹
脂製エネルギ吸収体は、メルトフローレート（ＭＦＲ）
が０．４（ｇ／１０分）よりも大なるポリプロピレン又
はプロピレン−エチレンブロック共重合体からなる成分
（Ａ）と、エチレン系ゴムからなる成分（Ｂ）とからな
り、成分（Ａ）と成分（Ｂ）との和に対する該成分
（Ａ）中のプロピレンーエチレン共重合部と該成分
（Ｂ）との和の割合が、２５重量％以上４５重量％以下
であることにより、曲げ弾性率と高速引張破断伸びとが
両立する所望領域（例えば、曲げ弾性率０．５ＧＰａ以
上、歪速度６０（１／ｓ）の下で高速引張破断伸びが８
０％以上の領域）の下で、高速引張破断伸びを高めたエ
ネルギ吸収体を具体的に得ることができ、いままで以上
に張り出さなくても、所望の衝撃エネルギを吸収できる
ことになる。

【００２９】請求項２１に記載された発明によれば、成
分（Ｂ）が、架橋ゴムを含んでいることによって、曲げ
弾性率と高速引張破断伸びとが両立する所望領域の下
で、高速引張破断伸びを高めたエネルギ吸収体を得るこ
とができ、いままで以上に張り出さなくても、所望の衝
撃エネルギを吸収できることになる。

【００３０】請求項２２に記載された発明によれば、成
分（Ｂ）が、スチレン−エチレン−プロピレンの３元共
重合体又はスチレン−エチレン−ブチレンの３元共重合
体であることから、曲げ弾性率と高速引張破断伸びとが
両立する所望領域の下で、高速引張破断伸びを高めたエ
ネルギ吸収体を具体的に得ることができ、その成分
（Ｂ）を用いることによって、いままで以上に張り出さ
なくても、所望の衝撃エネルギを吸収できることにな
る。

【００３１】請求項２３に記載された発明によれば、成
分（Ｂ）と相容する成分（Ｄ）、成分（Ｂ）と成分
（Ｄ）との配合関係等に基づき、曲げ弾性率と高速引張
破断伸びとが両立する所望領域の下で、高速引張破断伸
びを高めたエネルギ吸収体を具体的に得ることができ、
成分（Ｄ）、成分（Ｂ）と成分（Ｄ）との配合関係等に
より、いままで以上に張り出さなくても、所望の衝撃エ
ネルギを吸収できることになる。

【００３２】請求項２４に記載された発明によれば、成
分（Ａ）における混合前の粘度に対する前記成分（Ｂ）
における混合前の粘度の比、すなわち（成分（Ｂ）の粘
度／成分（Ａ）の粘度）が、２．６〜１０であることか
ら、高速引張破断伸びに関し、その範囲でピークを作る
特性を示し、高速引張破断伸びを高めたエネルギ吸収体
を得ることができることになる。このため、上記粘度関
係により、いままで以上に張り出さなくても、所望の衝
撃エネルギを吸収できることになる。

【００３３】請求項２５に記載された発明によれば、成
分（Ａ）よりもＭＦＲが１０（ｇ／１０分）以上大きい
ポリプロピレンが成分（Ｃ）として配合され、成分
（Ｃ）が、成分（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）の和全体に対し
て５〜２０重量％の配合割合で配合されていることによ
り、具体的に、曲げ弾性率と高速引張破断伸びとが両立
する所望領域の下で、高速引張破断伸びを高めたエネル
ギ吸収体を得ることができ、いままで以上に張り出さな
くても、所望の衝撃エネルギを吸収できることになる。
また、板状体に対して交差状態とされたリブ部が一体化
されたものを射出成形する場合には、射出成形時の樹脂
流れに基づき低分子量が外側に集まることを利用して、
板状体の外側層に低分子量からなる硬い成分を偏在させ
ることができ、板状体の曲げ弾性率を向上させることが
できることになる。このため、初期発生荷重の立ち上が
り勾配等を高めることができることになる。

【００３４】請求項２６に記載された発明によれば、リ
ブ部の交差部分を破断させる引張方向が、衝撃荷重が該
リブ部の立設方向に作用するときには、該衝撃荷重の作
用方向に対して略直交する方向であることから、そのよ
うな具体的な場合に対しても、前述の請求項１〜２５の
各請求項と同様の作用効果を確保できることになる。

【００３５】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面に
基づいて説明する。

【００３６】先ず、本発明が適用される衝撃吸収構造に
ついて説明する。図１は自動車における衝撃吸収構造を
示すものである。その図１において、符号１は自動車に
おける各ピラー（ピラーインナ）、符号２はピラートリ
ムであり、その自動車における各ピラー１とピラートリ
ム２との間に、樹脂製エネルギ吸収体３が設けられてい
る。エネルギ吸収体３は、図２、図３に示すように、格
子形状の格子状体を形成しており、その格子形状は、板
状の複数のリブ部４により構成され、その各リブ部４
は、隣り合うリブ部４に対して略直角な配置関係をとる
ように配設されている。本実施形態においては、このエ
ネルギ吸収体３（各リブ部４の基端部）は、同じ樹脂を
用いた一体成形により、各リブ部４がピラートリム２内
面から起立するように一体化されており、エネルギ吸収
体３の各リブ部４の先端部４ａはピラー１に当接されて
いる。このエネルギ吸収体３の形状は、外見上、通常の
ものと変わりないようにされており、リブ部高さ（ピラ
ートリム２の内面からリブ４先端までの長さ）は１５ｍ
ｍ程度、リブ部間隔（対向するリブ部間の長さ）は２０
ｍｍ程度、リブ部厚み（肉厚）は１ｍｍ程度とされてい
る。

【００３７】上記エネルギ吸収体３は、その材質性能と
して、高速引張破断伸び（伸び率）が、通常の場合（曲
げ弾性率が０．５ＧＰａ以上であることを前提として、
３０％程度）よりも高められている。隣り合うリブ部４
先端部４ａの交差部分（交わる部分）において破断が生
じた場合、エネルギ吸収体３に対する発生荷重が大きく
落ち込むことに着目し（図７の従来材料線参照）、隣り
合うリブ部４に衝撃荷重が加わることに伴い該隣り合う
リブ部４を破断させる方向の引張力が作用したとき、各
リブ部４が伸びて、隣り合うリブ部４における先端部及
び基端部の交差部分において破断が生じることを抑制す
るためである。これにより、図７（改良材料線参照）に
示すように、衝突変形初期に発生荷重（つぶれ加速度）
が一定レベルまで立ち上がった後に、発生荷重（加速
度）が略一定状態で続く変位（時間）が長くなり、衝撃
吸収ストロークを増大させなくても、エネルギ吸収体３
による衝撃エネルギの吸収が増加することになる。

【００３８】尚、曲げ弾性率の下限としての０．５ＧＰ
ａは、一般的な部材としての要求剛性から導かれるもの
で、曲げ弾性率が大きくなればなるほど、曲げにくくな
る傾向を示すことになる。

【００３９】上記内容に関し、より具体的に説明する。
高速引張破断伸びが通常とされた材質性能をもって、前
記エネルギ吸収体３と同じ格子形状のエネルギ吸収体を
形成し、そのエネルギ吸収体にピラートリム２を介して
衝撃荷重を加えると、先ず、図４に示すように、エネル
ギ吸収体３は、圧縮弾性変形を起こし、続いて、図５、
図６に示すように、隣り合うリブ部先端部４ａの交差部
分において、衝撃荷重が加わることに伴って、衝撃荷重
の作用方向に対して略直交する方向（図５中、例えば矢
印Ｈ方向参照）に引張力が作用し、その隣り合うリブ部
先端部４ａの交差部分は破断すると共に、各リブ部４の
平板部４ｂが座屈変形することになる。このような状態
は、図７（従来材料線参照）においては、衝突当初の立
ち上がり点までが圧縮弾性変形領域を示し、その点から
横軸の端付近までが、隣り合う各リブ部先端部４ａにお
ける交差部分の破断と、各リブ部４における座屈変形の
混在領域を示すことになる。

【００４０】このような過程における各変形毎に歪速度
と歪量とを計測してみると、圧縮弾性変形においては、
歪速度が約９０（１／ｓ）、歪量が１〜２％を示し、隣
り合うリブ部４の交差部分の引張変形（破断）において
は、歪速度が１７００〜３５００（１／ｓ）、歪量が約
１００％を示し、リブ部４の平板部４ｂの座屈変形にお
いては、歪速度が約９００（１／ｓ）、歪量が３０〜４
０％を示した。このことから、隣り合うリブ部４におけ
る交差部分の引張変形（破断）が、衝撃エネルギの吸収
に大きく影響を与えるとの認識を得、この破断を抑制す
べく、上記歪速度、歪量に基づき、歪速度２０００（１
／ｓ）の下で高速引張破断伸び１００％を得んとしてい
る。

【００４１】但し、上記歪速度２０００（１／ｓ）の領
域は計測が困難である。このため、図８に示すように、
図８において、仮目標値として、上記値（歪速度２００
０（１／ｓ）、高速引張破断伸び（伸び率）を１００
％）を設定し、その仮目標値を基準として、エネルギ吸
収体の一般的素材の傾向を考慮しつつ（歪速度が低下す
るに従って伸び率が増加する傾向、その傾向程度等（一
点鎖線参照））、計測可能な上限としての６０（１／
ｓ）付近で、伸び率を求め、その値２００％程度を、実
際に取り扱う目標値とした。

【００４２】具体的には、上記高速引張破断伸び（伸び
率）を得るべく、配合材料、条件等の観点から種々の実
験を行って、図９に示す結果を得、その図９に示す結果
により、下記知見（樹脂組成物）を見い出した。尚、こ
の図９において、ホモＰＰはポリプロピレン、ブロック
ＰＰはプロピレン−エチレンブロック共重合体、ランダ
ムＰＰはプロピレン−エチレンランダム共重合体を示
す。

【００４３】前記エネルギ吸収体３を構成する樹脂組成
物は、メルトフローレート（ＭＦＲ）が０．４（ｇ／１
０分）よりも大なるポリプロピレン又はプロピレン−エ
チレンブロック共重合体からなる成分Ａと、エチレン系
ゴムからなる成分Ｂとからなり、成分Ａと成分Ｂとの和
に対する成分Ａ中のプロピレン−エチレン共重合部と成
分Ｂとの和の割合が、２５重量％以上４５重量％以下と
されるのが好ましい。成分Ａと成分Ｂとの和に対する成
分Ａ中のプロピレン−エチレン共重合部と成分Ｂとの和
の割合、すなわち｛（成分Ａ中のプロピレン−エチレン
共重合部）＋成分Ｂ｝／（成分Ａ＋成分Ｂ）が、２５重
量％以上４５重量％以下としたのは、図１０、図１１
（図９のデータをプロット）に示すように、２５％重量
未満では高速引張破断伸びを確保することができず、４
５重量％を越えると、曲げ弾性率（０．５ＧＰａ）を確
保することができない一方、上記２５重量％以上４５重
量％以下の範囲内の実施例は、曲げ弾性率０．５ＧＰａ
以上の下で、高速引張破断伸び８０％以上を確保するこ
とができ、改善が見られる所望領域に入ることができる
からである。以下、曲げ弾性率と高速引張破断伸びとが
両立する所望の領域を、曲げ弾性率０．５ＧＰａ以上、
歪速度６０（１／ｓ）の下で高速引張破断伸びが８０％
以上の領域とする。

【００４４】成分ＡのＭＦＲを０．４（ｇ／１０分）よ
りも大としたのは、図１２（図９のデータからプロッ
ト）に示すように、成分ＡのＭＦＲが０．４（ｇ／１０
分）以下では、曲げ弾性率と高速引張破断伸びとを、改
善が見られる所望の領域で両立させることが困難である
からである。この場合、成分ＡのＭＦＲが２１（ｇ／１
０分）より大であることが好ましく、ＭＦＲが４５（ｇ
／１０分）よりも大きい場合には、より好ましい。図１
２（図９のデータからプロット）に示すように、曲げ弾
性率と高速引張破断伸びとを所望の領域で両立させつ
つ、高速引張破断伸びを高めることができるからであ
る。ここで、、ＭＦＲは、流れ易さを介して分子量傾向
を示すもので、ＭＦＲが大きくなればなるほど、低分子
量化傾向を示すものである。

【００４５】上記成分Ａのタクティシティは９３以上で
あることが好ましい。図１３（図９中、配合Ｎo７、１
７参照）に示すように、曲げ弾性率と高速引張破断伸び
とを所望領域で両立させつつ、高速引張破断伸びを高め
ることができるからである。ここで、タクティシティ
は、立体規則性を示すものであり、ＮＭＲ（核磁気共
鳴）を用いた常法により測定される。

【００４６】上記成分Ｂは、その少なくとも一部が架橋
されていることが好ましい。図１４（図９中、配合Ｎo
６、７、１６参照）に示すように、成分Ｂに関し、少な
くとも一部が架橋されていれば、曲げ弾性率と高速引張
破断伸びとを所望領域で両立させつつ、高速引張破断伸
びを高めることができるからである。

【００４７】上記成分Ｂは、オレフィン系熱可塑性エラ
ストマーで、そのオレフィン系熱可塑性エラストマーの
ゴム成分がエチレン−プロピレン系３元共重合体であ
り、そのオレフィン系熱可塑性エラストマー中のゴム成
分配合量が、４０〜６０重量％であることが好ましい。
特にこの場合、成分Ｂが一部架橋されているものは、高
速引張破断伸びを高める観点から、より好ましい（図９
中、配合Ｎo７参照）。

【００４８】上記一部架橋された成分Ｂのゴム硬さは、
ＪＩＳ Ａで７５以下であることが好ましく、ＪＩＳ
Ａで５５以下がより好ましい。図１５（図９中、配合Ｎ
o８、９、７参照）に示すように、成分Ｂのゴム硬さが
７５以下において、そのゴム硬さを小さくすればするほ
ど、所望領域の下で、高速引張破断伸びを高めることが
できるからである。

【００４９】上記成分Ｂは、スチレン−エチレン−プロ
ピレン−スチレン共重合体（ＳＥＰＳ）であることが好
ましい。図１６（図９の配合Ｎo６、２１のデータから
プロット）に示すように、ＳＥＰＳは、曲げ弾性率と高
速引張破断とが両立する所望領域の下で、他の成分より
も、高速引張破断伸びを高めることができるからであ
る。

【００５０】成分Ｃとして、成分ＡよりもＭＦＲが１０
以上大きいポリプロピレンが配合され、その成分Ｃが、
前記成分Ａ、Ｂ、Ｃの和全体に対して５〜２０重量％の
配合割合で配合されていることが好ましい。図１７（図
９の配合Ｎo１９、２０のデータからプロット）に示す
ように、成分Ｃは、曲げ弾性率と高速引張破断伸びとが
両立する所望領域の下で、高速引張破断伸びを高めるこ
とができるからである。この場合、配合量が５重量％未
満では効果が出ず、２０重量％を越えると、成分ＡのＭ
ＦＲを単に大きくしたのと同様となって効果はでない。

【００５１】比表面積が３．５ｍ2／ｇ以上であるタル
クを、該タルクを含む全体の３０重量％以下となるよう
に配合するのが好ましく、１０重量％〜２０重量％とす
るのが特に好ましい。図１８（図９の配合Ｎo８、１０
のデータからプロット）に示すように、タルクは、上記
範囲では、曲げ弾性率と高速引張破断伸びとが両立する
所望領域の下で、高速引張破断伸びを高めることができ
るからである。すなわち、比表面積が３．５ｍ2／ｇ未
満の場合、配合がタルクを含む全体の３０重量％を越え
る場合には、高速引張破断伸びは、混ざりにくくなる等
の理由により、大きく低下し、また、１０重量％未満で
は曲げ弾性率の向上が少なく、２０重量％を越えると、
伸びが低下すると共に比重が大きくなってしまうからで
ある。

【００５２】また、上記エネルギ吸収体３は、射出成形
により形成されている。これは、射出成形時の樹脂流れ
に基づき低分子量が流れの外側（金型面側）に集まるこ
とを利用し、板状体としてのピラートリム２の外側層
（車室内側）に低分子量からなる硬い成分を偏在させ
て、ピラートリム２の曲げ弾性率を高めようとしている
のである。これにより、前述の配合成分と補完し合っ
て、図７の改良材料線に示すように、図７の従来材料線
に比して、初期発生荷重の立ち上がり勾配を急勾配にす
ると共に、初期発生荷重を高い状態に維持しつつ変位す
ることができることになる（衝撃エネルギ吸収量の増
大）。

【００５３】また、上記エネルギ吸収体３は、別の態様
として、下記のようなポリオレフィン樹脂組成物を用い
ても形成することができる。この樹脂組成物も、高速引
張破断伸びと曲げ弾性率とが両立する所望の領域（前述
の如く、曲げ弾性率０．５ＧＰａ以上、歪速度６０（１
／ｓ）の下で高速引張破断伸びが８０％以上の領域、以
下同じ）において、高速引張破断伸び（伸び率）を向上
させるべく、種々の配合材料、条件等について実験を行
って得られたものであり、その具体的内容は、実験結果
を示す図１９、図２０から導き出されたものである。
尚、この図１９、図２０において、前記図９において用
いた略語の定義の他に、ＳＥＢＳはスチレン−エチレン
−ブチレン−スチレン共重合体、ＳＥＰＳはスチレン−
エチレン−プロピレン−スチレン共重合体、ＳＥＥＰＳ
はスチレン−エチレン−エチレン−プロピレン−スチレ
ン共重合体、ＰＳはポリスチレンを示す。また、図１９
中、タルクマスターバッチは、タルクとポリプロピレン
樹脂とを７０：３０の割合で混ぜ込んだ樹脂ペレットで
あり、その割合を考慮して、全体に対するタルク、ポリ
プロピレン樹脂の割合が算出されている。

【００５４】この樹脂組成物は、ＭＦＲが１６（ｇ／１
０分）より大なるポリプロピレン又はプロピレンーエチ
レンブロック共重合体からなる成分Ａと、エチレン系ゴ
ムからなる成分Ｂと、成分Ｂと相容する成分Ｄとからな
り、成分Ａと成分Ｂと成分Ｄとの和に対する該成分Ａ中
のプロピレンーエチレン共重合部と該成分Ｂと該成分Ｄ
との和の割合が、２５重量％以上４５重量％以下であ
り、成分Ｂの配合量と成分Ｄの配合量との和に対する該
成分Ｄの配合量の割合が、０．８未満とされている。高
速引張破断伸びと曲げ弾性率とを所望の領域に入るよう
にしつつ、高速引張破断伸びをできるだけ向上させるた
めである。以下、具体的に説明する。

【００５５】上記成分Ａは、そのＭＦＲを１６〜１２０
（ｇ／１０分）とするのが好ましく、より好ましくは、
ＭＦＲを４５（ｇ／１０分）以上とするのがよい。図２
１、図２２に示すように、成分ＡのＭＦＲを１６（ｇ／
１０分）よりも大きくした場合には、曲げ弾性率が所望
の領域内において多少、低下するものの、成分ＡのＭＦ
Ｒ１６（ｇ／１０分）を境にその値が大きくなるにつれ
て、高速引張破断伸びが増加傾向に転じ、ＭＦＲが４５
（ｇ／１０分）以上となると、高速引張破断伸びが高い
値で安定することになるからである。一方、成分ＡのＭ
ＦＲは高いほど好ましいが、成分Ａの上限は、一般的に
入手できるものの制約に基づき、上述の通り１２０程度
となる。尚、この場合、ＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ７２１０
に準じて測定され、その測定条件は、２３０℃、２．１
６ｋｇである。

【００５６】成分Ａ、Ｂの他に、成分Ｂと相容する成分
Ｄを含有させているのは、図２３、図２４（図１９、図
２０のデータだけでなく図９のデータをも利用してプロ
ット）に示すように、成分Ｄを含有させた場合の方が、
成分Ｄを含有させない場合に比べて、所望の曲げ弾性率
（例えば０．５ＰＧａ以上）の下で、高速引張破断伸び
を効果的に高めることができるからである。

【００５７】成分Ａと成分Ｂと成分Ｄとの和に対する該
成分Ａ中のプロピレンーエチレン共重合部と該成分Ｂと
該成分Ｄとの和の割合、すなわち、{（成分Ａ中のプロ
ピレン−エチレン共重合部）＋成分Ｂ＋成分Ｄ}／（成
分Ａ＋成分Ｂ＋成分Ｄ）が２５重量％以上４５重量％以
下としたのは、図２５に示すように、その割合を増やし
ていけば、高速引張破断伸びが高まっていく一方、曲げ
弾性率が低下することになり、その割合が２５重量％以
上４５重量％以下のときに、図２６に示すように、高速
引張破断伸びと曲げ弾性率とを所望の領域で両立させる
ことができるからである。

【００５８】成分Ｂの配合量と前記成分Ｄの配合量との
和に対する該成分Ｄの配合量の割合、すなわち、成分D
の配合量／（成分Bの配合量＋成分Dの配合量）が０．８
未満とされているのは、図２７に示すように、その割合
が０．８未満側へ値が小さくなる方向に進むにつれて、
高速引張破断伸びが高まる傾向にあるからである。この
場合、図２７からも明らかなように、上記割合は、０．
１以上０．５以下が望ましい。高速引張破断伸びが高い
値領域に存在するだけでなく、その値の範囲において、
最も高い高速引張破断伸びが得られるからである。

【００５９】上記成分Ａのタクティシティは、９３以上
であることが好ましい。図２８、図２９（図１９、図２
０中の実施例１５、比較例１７よりプロット）に示すよ
うに、成分Ａのタクティシティの増加に伴い、高速引張
破断伸びを向上させることができるからである。この場
合、この成分Ａのタクティシティの値は、ＮＭＲ（核磁
気共鳴）を用いた常法により求められる。

【００６０】前記成分Ｂとしては、少なくともスチレン
骨格とエチレン骨格との両方を含む共重合体、すなわ
ち、水素添加スチレン系樹脂エラストマーであるものが
好ましい。具体的には、プロピレン骨格を含んで、スチ
レン−エチレン−プロピレンの３元共重合体（例えばス
チレン−エチレン−プロピレン−スチレン共重合体（Ｓ
ＥＰＳ）、或いはスチレン−エチレン−エチレン−プロ
ピレン−スチレン共重合体（ＳＥＥＰＳ））をなすもの
や、ブチレン骨格を含んで、スチレン−エチレン−ブチ
レンの３元共重合体（ＳＥＢＳ）をなすものであっても
よい。さらに、成分Ｂとしては、上記内容成分の他に、
エチレンを含むα−オレフィン共重合体を含んでいるも
のでもよく（例えば、ＳＥＰＳとα−オレフィン共重合
体（非架橋タイプ）とを含むもの等）、その場合、その
エチレンを含むα−オレフィン共重合体は、少なくとも
一部が架橋されていてもよい（例えば、ＳＥＰＳと部分
架橋されたα−オレフィン共重合体とを含むもの等）。
図３０、図３１に示すように、高速引張破断伸びと曲げ
弾性率とが、所望の領域内において、バランスよく好ま
しい値をだすからである。

【００６１】上記成分Ｂ中に含まれるα−オレフィン共
重合体のゴム硬さが、ＪＩＳ Ａで７３以下が好まし
く、ＪＩＳ Ａで５５以下であることがさらに好まし
い。図３２（図１９、図２０中の実施例２１〜２３より
プロット）に示すように、ＪＩＳ Ａで７３以下であれ
ば、高速引張破断伸びを高い状態で維持でき、ＪＩＳ
Ａで５５以下であれば、値が上昇に転じて高速引張破断
伸びを一層、高くすることができるからである。一方、
α−オレフィン共重合体は、ＪＩＳ Ａで小さければ小
さいほど好ましいが、そのゴム硬さの下限は、入手でき
るものによる制約から、ＪＩＳ Ａで４０程度とされ
る。

【００６２】上記成分Ｂ中に含まれるα−オレフィン共
重合体のＭＦＲは、８．６（ｇ／１０分）以下が好まし
く、より好ましくは０．５（ｇ／１０分）以下であるの
がよい。図３３（図１９、図２０中の実施例２１〜２３
よりプロット）に示すように、ＭＦＲが８．６（ｇ／１
０分）以下であれば、高速引張破断伸びを所望の領域内
における値に安定して維持でき、ＭＦＲを０．５（ｇ／
１０分）以下とすれば、高速引張破断伸びを上昇に転じ
て高くすることができるからである。一方、α−オレフ
ィン共重合体のＭＦＲの下限値は、測定法上の理由か
ら、０．０５程度と考えられる。この場合のＭＦＲも、
ＪＩＳ Ｋ７２１０に準じて測定され、その測定条件
は、２３０℃、２．１６ｋｇである。

【００６３】上記成分Ｂの共重合体のＭＦＲは、０．５
〜１４０（ｇ／１０分）の範囲が好ましく、より好まし
くは４．５〜５０（ｇ／１０分）、よりさらに好ましく
は１２〜２０（ｇ／１０分）とするのがよい。図３４
（図１９、図２０中の実施例１５、１９、２４〜２９、
比較例１５、１６よりプロット）に示すように、上記範
囲において、高速引張破断伸びに関し、大きい値を得る
ことができるからである。この場合も、ＭＦＲは、ＪＩ
Ｓ Ｋ７２１０に準じて測定され、その測定条件は、２
３０℃、２．１６ｋｇである。

【００６４】上記成分Ｂの共重合体中のスチレン骨格含
有量が、１３重量％以上３５重量％未満であることが好
ましく、より好ましくは１８重量％以上３０重量％未満
がよく、よりさらに好ましくは２２重量％以上２５重量
％未満とするのがよい。図３５（図１９、図２０中の実
施例１５、１９、２４〜２９、比較例１５、１６よりプ
ロット）に示すように、上記範囲で、高速引張破断伸び
に関し、大きい値を得ることができ、特に好ましい範囲
では、ピーク値を得ることができるからである。

【００６５】前記成分Ｄとしては、芳香族ビニル重合体
を用いることができ、具体的には、ポリスチレン（Ｐ
Ｓ）や、芳香族ビニル共重合体であるアクリロニトリル
−ブチレン−スチレン共重合体（ＡＢＳ）、変性ポリフ
ェニレンエーテル（ＰＰＥ）、スチレン−ブチレン−ス
チレン共重合体（ＳＢＳ）等を用いるのが好ましい。図
３６、図３７に示すように、いずれの成分も、高速引張
破断伸びと曲げ弾性率とが、所望の領域内において、バ
ランスよく好ましい値をだすからである。

【００６６】上記成分ＤのＭＦＲは、６（ｇ／１０分）
以上が好ましく、より好ましくは１０（ｇ／１０分）以
上であるのがよい。図３８（図１９、図２０中の実施例
１５、３１、３２よりプロット）に示すように、ＭＦＲ
が６（ｇ／１０分）以上で、高速引張破断伸びに関し、
高い値を得ることができ、ＭＦＲが１０（ｇ／１０分）
以上となると、さらに、高速引張破断伸びが高まること
になるからである。この場合、ＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ７
２１０に準じて測定され、その測定条件は、２００℃、
５ｋｇである。

【００６７】前記Ｄを前記成分（Ｂ）が取り囲んでお
り、それらが前記成分（Ａ）中に分散された微細構造と
なっているものが好ましい。実施例を示す図３９（実施
例３４の顕微鏡写真図（倍率３００００倍））、図４０
（実施例３１の顕微鏡写真図（倍率３００００倍））
と、比較例を示す図４１（比較例１８の顕微鏡写真図
（倍率３００００倍））、図４２（比較例１４の顕微鏡
写真図（倍率３００００倍））との対比から明らかなよ
うに、実施例においては上述のような微細構造を示し、
それに基づき、高速引張破断伸びと曲げ弾性率とに関
し、そのような微細構造となっていない比較例に比し
て、所望の領域内において、バランスよく好ましい値を
だすことになるからである。この場合、図３９〜図４２
において、符号Ａが成分Ａ、符号Ｂが成分Ｂ、符号Ｄが
成分Ｄを示している。実施例を示す図３９、図４０にお
いては、白い部分が成分Ａを示し、その成分Ａ中におい
て、成分Ｂが黒く小さい多数の各塊として分散し、その
成分Ｂ中に成分Ｄがグレー部分として存在しており、成
分Ｄを成分Ｂが取り囲む構造となっている。一方、比較
例を示す図４１、図４２においては、成分Ｂと成分Ｄと
が独立且つ肥大化して存在する微細構造となっており、
実施例に係るような微細構造は得られないことになって
いる。

【００６８】前記成分Ａにおける混合前の溶融粘度に対
する前記成分Ｂにおける混合前の溶融粘度の比、すなわ
ち、（成分Ｂの溶融粘度／成分Ａの溶融粘度）は、２．
６〜１０であることが好ましい。図４３（図１９、図２
０中の実施例３１、３４、比較例１４、１８よりプロッ
ト）に示すように、（成分Ｂの溶融粘度／成分Ａの溶融
粘度）は、高速引張破断伸びに関し、ピークを作る特性
を示し、上記の範囲で高速引張破断伸びについて好まし
い値をだすからである。この場合、粘度は、ＪＩＳ Ｋ
７１９９の下、キャピログラフを用いて、温度２００
℃、せん断速度３６４．８（１／ｓ）、キャピラリー径
１ｍｍの測定条件で測定したものである。以下、粘度測
定においては、同じ測定条件の下、同じ測定方法を用い
ている。

【００６９】前記成分Ｂにおける混合前の溶融粘度に対
する成分Ｄにおける混合前の溶融粘度の比、すなわち、
（成分Ｄの溶融粘度／成分Ｂの溶融粘度）は、特に０．
４以下であることが好ましい。図４４（図１９、図２０
中の実施例１５、３１、３２よりプロット）に示すよう
に、１．２以下であれば、高速引張破断伸びについて所
望の値が得られるが、特に０．４以下であれば、高速引
張破断伸びを高い値にすることができるからである。一
方、この（成分Ｄの溶融粘度／成分Ｂの溶融粘度）の下
限は、入手できるものによる制約から０．０２程度とさ
れている。

【００７０】クロロホルムを用いるソックスレー分別に
より抽出残成分と抽出成分とに分別し、抽出成分を、メ
チルエチルケトンを用いる溶解分別により、メチルエチ
ルケトン不溶成分とメチルエチルケトン可溶成分とに分
別し、メチルエチルケトン可溶成分を、ヘキサンを用い
る溶解分別により、ヘキサン可溶成分とヘキサン不溶成
分とに分別し、前記抽出残成分に対してｎ−デカンによ
る加熱溶解分別により、ｎ−デカン可溶成分を分別し、
上記ヘキサン不溶成分の極限粘度η１、上記ヘキサン可
溶成分と上記メチルエチルケトン不溶成分とを混合した
混合物の極限粘度η２、上記ｎ−デカン可溶成分の極限
粘度η３を求めた場合に、ｎ−デカン可溶成分の極限粘
度η３に対する前記混合物の極限粘度η２の比、すなわ
ちη２／η３が、０．６以上０．９以下であることが好
ましく、より好ましくは、０．６より大で且つ０．９未
満であるのがよい。図４５（図１９、図２０中の実施例
１５、２６、２７よりプロット）に示すように、高速引
張破断伸びに関し、０．６〜０．９の範囲では所望の領
域に存在しつつピークを作る特性を示すことになるから
である。この場合、上記η２／η３が０．６以上０．９
以下である関係は、具体的には、前記成分Ａ、Ｂ、Ｄを
含んでいる当該ポリオレフィン樹脂組成物が成形品粉砕
物又は成形前のペレットである場合において、それを分
別したものおいても成立することになっており、上記ヘ
キサン不溶成分としては、ポリスチレンが主成分とな
り、ヘキサン可溶成分としては、成分Ｂ（ＳＥＰＳ等）
が主成分となる。また、上記メチルエチルケトン不溶成
分としては、成分Ｂ（ＳＥＰＳ等）が主成分となり、上
記ｎ−デカン可溶成分としては、ポリプロピレンが主成
分となる。

【００７１】上記と同じようにして求めた前記ヘキサン
不溶成分の極限粘度η１、前記混合物の極限粘度η２、
前記ｎ−デカン可溶成分の極限粘度η３については、混
合物の極限粘度η２に対する前記ヘキサン不溶成分の極
限粘度η１の比、すなわちη１／η２が０．５以下であ
ることが好ましく、より好ましくは０．５未満とするの
がよい。図４６に示すように、η１／η２が０．５以下
であれば、高速引張破断伸びを向上させることができる
からである。この場合、下限値は０．０５が好ましい。

【００７２】当該樹脂組成物は、成分Ａとして、リサイ
クルされたポリプロピレン又はプロピレン−エチレンブ
ロック共重合体が含有され、成分Ｄとして、リサイクル
された芳香族ビニル重合体が含有され、成分Ｂとして少
なくともスチレン骨格とエチレン骨格との両方を含む共
重合体が、含有割合調整材として、含有されていてもよ
い。これにより、成分Ａ、Ｄとしてリサイクルされたも
のが用いられるとしても（ポリプロピレン、芳香族ビニ
ル重合体としてはポリスチレン、アクリロニトリル−ブ
チレン−スチレン共重合体（ＡＢＳ）又は変性ポリフェ
ニレンエーテル（ＰＰＥ）等）、含有割合調整材として
の成分Ｂが、Ａ、Ｄ、Ｂの含有割合を調整することにな
り、フレッシュな材料を用いる場合同様、高速引張破断
伸びと曲げ弾性率とを、所望の領域において、両立させ
ることができることになる。

【００７３】具体例をもって説明すれば、自動車におい
ては、リサイクル性を考えて、インストルメントパネル
の本体及び表皮にポリプロピレン樹脂（成分Ａ）が使用
されている一方、空気吹き出し口やスイッチ等にはＡＢ
Ｓ樹脂が使われることが多く、センターパネル等にはＡ
ＢＳ樹脂又は変性ＰＰＥ樹脂が使われることが多い。こ
のため、これまでは、リサイクル性に優れているといわ
れるポリプロピレン製インストルメントパネルであって
も、空気吹き出し口やスイッチ、センターパネルといっ
た部品を分離しなくてはならず、解体の時間や費用がか
かるという問題があった。しかし、上記のように、成分
Ａ、Ｄとしてリサイクルされたものが用いられるとして
も、含有割合調整材としての成分Ｂが、Ａ、Ｄ、Ｂの含
有割合を調整することから、フレッシュな材料を用いる
場合同様、本発明として、高速引張破断伸びと曲げ弾性
率とを、所望の領域において、両立させることができる
ことになり、使用用途の拡大を図って、上記問題を解消
できることになる。

【００７４】この実施態様に係るポリオレフィン樹脂組
成物においても、比表面積が３．５ｍ2／ｇ以上である
タルクが、該タルクを含む全体の０〜３０重量％の範囲
で配合されているのが好ましく、１０重量％〜２０重量
％とするのが特に好ましい。タルクは、上記範囲では、
曲げ弾性率と高速引張破断伸びとが両立する所望領域の
下で、高速引張破断伸びを高めることができるからであ
る。すなわち、比表面積が３．５ｍ2／ｇ未満の場合、
配合がタルクを含む全体の３０重量％を越える場合に
は、高速引張破断伸びは、混ざりにくくなる等の理由に
より、大きく低下し、また、１０重量％未満では曲げ弾
性率の向上が少なく、２０重量％を越えると、伸びが低
下すると共に比重が大きくなってしまうからである。

【００７５】この実施態様に係るポリオレフィン樹脂組
成物においては、前述の各要素に基づき或いは各要素の
結合関係に基づき、曲げ弾性率が０．５ＧＰａ以上であ
り６０（１／ｓ）の歪速度における引張破断伸びが８０
％以上であるように設定するのが好ましく、さらに、曲
げ弾性率が０．５ＧＰａ以上であり６０（１／ｓ）の歪
速度における引張破断伸びが１４５％以上であるように
設定するのがより好ましい。樹脂組成物自体或いはエネ
ルギ吸収体３の構造との協働作用により、所望の衝撃エ
ネルギを的確に吸収するべく、高速引張破断伸びと曲げ
弾性率とが両立する所望の領域内において、高速引張破
断伸びを高めるためである。

【００７６】図４７は第２実施形態、図４８〜図５１は
第３実施形態、図５２、図５３は第４実施形態、図５４
は第５実施形態を示すものである。この各実施形態にお
いて、前記第１実施形態と同一構成要素については同一
符号を付してその説明を省略する。

【００７７】図４７に示す第２実施形態は、前記第１実
施形態の変形例を示す。この第２実施形態においては、
前記第１実施形態に係る格子形状に代えて、エネルギ吸
収体３が波状に形成されており、その波状は、高速引張
破断伸びが高められた板状の前記各リブ部４を交差する
ようにつなぎ合わせることにより得られることになって
いる。これにより、各リブ部４の交差部分（つなぎ合わ
せ部分）が、構造として、衝撃荷重に基づき破断しやす
くなるけれども、各リブ部４（エネルギ吸収体３）の高
速引張破断伸びが高められていることに基づき、各リブ
部４の破断が抑制され、前記第１実施形態と同様の作用
効果を得ることができることになる。

【００７８】図４８〜図５１に示す第３実施形態におい
ては、エネルギ吸収体３３が、格子状体３５を拘束部材
としてのピラートリム３２と樹脂製支持板３６とにより
挟持一体化する構成とされている。

【００７９】すなわち、格子状体３５は、各リブ部４を
隣り合うリブ部４に対して略直角な配置関係をとるよう
に配設することにより格子状に形成されており、その格
子状体３５は、その各リブ部３４がピラートリム３２か
ら起立するように一体化されている。この格子状体３５
とピラートリム３２とは、通常用いられる一般的樹脂
（一般的なポリプロピレン（曲げ弾性率０．５ＧＰａ以
上、高速引張破断伸び（伸び率）３０％程度））を用い
て、射出成形により、同時に形成されることになってい
る。

【００８０】支持板３６は、上記格子状体３５等と同種
の樹脂材を用いて平板状に形成されており、その平板状
の支持板３６と各リブ部３４（格子状体３５）先端部
（図２０中、下側端部）とは、接着剤或いは溶着によ
り、該各リブ部３４を挟持するようにして一体化されて
いる。

【００８１】このエネルギ吸収体３３が自動車（ピラー
部分）にセットされた状態において、衝撃荷重が加われ
ば、衝突変形初期において、最も破断し易く且つ破断を
進行させる起因となる隣り合うリブ部３４先端部及び基
端部の交差部分が破断しにくくされたことに基づき、図
５０、図５１の特性線ｆ１に示すように、発生荷重（つ
ぶれ加速度）が一気に大きく立ち上がるが、隣り合うリ
ブ部３４先端部及び基端部の交差部分以外の部分、すな
わち該先端部と該基端部との間の中央部分における交差
部分がその辺を中心として破断を開始して破断空間３７
を形成することになり（図４９参照）、発生荷重（つぶ
れ加速度）は直ちに低下に転ずることになる。そして、
その破断が生じた後は、その破断の進行が、隣り合うリ
ブ部先端部及び基端部の交差部分からの破断の場合に比
して遅いことから、発生荷重（つぶれ加速度）は図５０
の特性線ｆ１に示すように、徐々に低下し、発生荷重
（つぶれ加速度）の作用時間（人間が内装材に当接して
いる時間）が増大して衝撃エネルギの吸収を増大させる
ことができることになる。このため、ピラートリム３２
の張り出しがほとんど変わらない状態で所望の衝撃エネ
ルギを吸収できることになる。尚、図５０、図５１中、
特性線ｆ２は、前記第１実施形態における特性を示す。
勿論この場合、支持板３６が平板状にされていること
は、ピラートリム３２の張り出しを抑制するために寄与
することになっている。

【００８２】図５２、図５３に示す第４実施形態は、第
３実施形態の変形例を示すもので、支持板３６と各リブ
部３４との一体化の別の態様を示すものである。すなわ
ち、支持板３６の内面には、各リブ部３４の先端部形状
に対応した溝３８が嵌合部として形成されており、その
溝３８に各リブ部３４先端部が嵌合されることになって
いる。これにより、接着剤を用いなくても、各リブ部３
４（格子状体３５）を支持板３６に簡単に一体化して、
各リブ部３４の先端部が破断のための引張方向に変形す
ることを確実に拘束できることになる。

【００８３】図５４に示す第５実施形態は、第３実施形
態の変形例を示すもので、支持板３６と各リブ部３４と
の一体化のさらに別の態様を示すものである。すなわ
ち、各リブ部３４先端部には、隣り合うリブ部３４の交
差部分近傍において突起部３９が突設されている一方、
支持板３６には、各突起部３９に対応して、嵌合孔４０
がそれぞれ形成されており、その各嵌合孔４０に各突起
部３９が嵌合されている。これにより、突起部３９を破
断し易い個所近傍に配置して破断を的確に抑制できると
共に、支持板３６に対する加工を孔形成とし、支持板３
６に対する加工を容易にすることができることになる。
この場合、嵌合孔４０をピラー（ピラーインナ）に形成
して、支持板３６を省いてもよい。これにより、部品点
数の低減を図ることができると共に、エネルギ吸収体３
３とピラーとの強固な一体化に基づき、各リブ部３４の
先端部が破断のための引張方向に変形することを確実に
拘束できることになる。また、嵌合孔４０は、貫通孔に
限らず、凹所状のものを用いてもよい。

【００８４】上記第３〜第５実施形態においては、理解
を容易にするために、格子状体３５等に、通常用いられ
る一般的樹脂（一般的なポリプロピレン（曲げ弾性率
０．５ＧＰａ以上、高速引張破断伸び（伸び率）３０％
程度））を使用した場合を例にとって説明したが、勿
論、前記第１実施形態におけるいずれかの樹脂組成物を
用いてもよい。上述の構造だけでなく、樹脂自体の作用
によっても、曲げ弾性率と高速引張破断伸びとを向上さ
せることができることになるからである。

【００８５】以上実施形態について説明したが本発明に
あっては、次の態様を包含する。 １）本発明を、自動車のボンネット、フェンダ、カウル
グリル、フロントピラーの外側等、歩行者の人体（例え
ば頭部）が当たる部位、ルーフサイド（ルーフサイドト
リム、ルーフサイドを覆う天井材）の他、自動車以外の
乗物にも適用すること。 ２）交差状態とされたリブ部により、ハニカム形状、矩
形形状等とすること。 ３）ヘルメット等の頭部を保護するものに適用するこ
と。

【図面の簡単な説明】

【図１】ピラーとピラートリムとの間に配設される第１
実施形態に係る樹脂製エネルギ吸収体を示す横断面図。

【図２】第１実施形態に係る樹脂製エネルギ吸収体及び
ピラートリムを示す縦断面図。

【図３】第１実施形態に係る樹脂製エネルギ吸収体及び
ピラートリムを示す平面図。

【図４】従来に係るエネルギ吸収体及びピラートリムに
対して衝撃荷重が加わる状態を説明する説明図。

【図５】図４からの動作状態図。

【図６】図５からの動作状態図。

【図７】第１実施形態に係るエネルギ吸収体及びピラー
トリムに衝撃荷重が加わった場合における荷重−変位特
性を示す特性線図。

【図８】 計測可能な領域での目標伸び率（高速引張破
断伸び）を求める手法を説明する説明図。

【図９】種々の条件、成分等の下でエネルギ吸収体を成
形し、その各成形品に対して行った実験の結果を示す
図。

【図１０】曲げ弾性率及び高速引張破断伸びに対して、
｛（成分Ａ中のプロピレンーエチレン共重合部）＋成分
Ｂ｝／（成分Ａ＋成分Ｂ）が及ぼす影響を示す図。

【図１１】曲げ弾性率と高速引張破断伸びとが両立する
所望領域（例えば曲げ弾性率０．５ＧＰａ以上、高速引
張破断伸び８０％以上の領域）に対する各実験結果の存
否状態を示す図。

【図１２】曲げ弾性率及び高速引張破断伸びに対して、
成分ＡのＭＦＲが及ぼす影響を示す図。

【図１３】曲げ弾性率及び高速引張破断伸びに対して、
成分Ａのタクティシティが及ぼす影響を示す図。

【図１４】曲げ弾性率及び高速引張破断伸びに対して、
成分Ｂの架橋形態が及ぼす影響を示す図。

【図１５】曲げ弾性率及び高速引張破断伸びに対して、
成分Ｂのゴム硬さが及ぼす影響を示す図。

【図１６】曲げ弾性率及び高速引張破断伸びに対して、
成分ＢとしてのＳＥＰＳが及ぼす影響を示す図。

【図１７】曲げ弾性率及び高速引張破断伸びに対して、
成分Ｃが及ぼす影響を示す図。

【図１８】曲げ弾性率及び高速引張破断伸びに対して、
タルクが及ぼす影響を示す図。

【図１９】さらに別の種々の条件、成分等の下でエネル
ギ吸収体を成形し、その各成形品に対して行った実験の
結果を示す図。

【図２０】図１９の続きを示す図。

【図２１】高速引張破断伸びに対して、別の樹脂組成物
（図１９、図２０）に係る成分ＡのＭＦＲが及ぼす影響
を示す図。

【図２２】曲げ弾性率及び高速引張破断伸びに対して、
別の樹脂組成物に係る成分ＡのＭＦＲが及ぼす影響を示
す図。

【図２３】高速引張破断伸びに対して、別の樹脂組成物
に係る成分Ｄが及ぼす影響を示す図。

【図２４】曲げ弾性率及び高速引張破断伸びに対して、
別の樹脂組成物に係る成分Ｄが及ぼす影響を示す図。

【図２５】曲げ弾性率に対して、別の樹脂組成物に係る
{（成分Ａ中のプロピレン−エチレン共重合部）＋成分
Ｂ＋成分Ｄ}／（成分Ａ＋成分Ｂ＋成分Ｄ）が及ぼす影
響を示す図。

【図２６】曲げ弾性率及び高速引張破断伸びに対して、
別の樹脂組成物に係る{（成分Ａ中のプロピレン−エチ
レン共重合部）＋成分Ｂ＋成分Ｄ}／（成分Ａ＋成分Ｂ
＋成分Ｄ）が及ぼす影響を示す図。

【図２７】高速引張破断伸びに対して、別の樹脂組成物
に係る成分Ｄの配合量／（成分Ｂの配合量＋成分Ｄの配
合量）が及ぼす影響を示す図。

【図２８】高速引張破断伸びに対して、別の樹脂組成物
に係る成分Ａのタクティシティが及ぼす影響を示す図。

【図２９】曲げ弾性率及び高速引張破断伸びに対して、
別の樹脂組成物に係る成分Ａのタクティシティが及ぼす
影響を示す図。

【図３０】高速引張破断伸びに対して、別の樹脂組成物
に係る成分Ｂの種類が及ぼす影響を示す図。

【図３１】曲げ弾性率及び高速引張破断伸びに対して、
別の樹脂組成物に係る成分Ｂの種類が及ぼす影響を示す
図。

【図３２】高速引張破断伸びに対して、別の樹脂組成物
に係るα−オレフィン共重合体のゴム硬さが及ぼす影響
を示す図。

【図３３】高速引張破断伸びに対して、別の樹脂組成物
に係るα−オレフィン共重合体のＭＦＲが及ぼす影響を
示す図。

【図３４】高速引張破断伸びに対して、別の樹脂組成物
に係る成分ＢのＭＦＲが及ぼす影響を示す図。

【図３５】高速引張破断伸びに対して、別の樹脂組成物
に係る成分Ｂのスチレン含量が及ぼす影響を示す図。

【図３６】高速引張破断伸びに対して、別の樹脂組成物
に係る成分Ｄの種類が及ぼす影響を示す図。

【図３７】曲げ弾性率及び高速引張破断伸びに対して、
別の樹脂組成物に係る成分Ｄの種類が及ぼす影響を示す
図。

【図３８】高速引張破断伸びに対して、別の樹脂組成物
に係る成分ＤのＭＦＲが及ぼす影響を示す図。

【図３９】実施例に係る内部構造を示す顕微鏡写真図
（倍率３００００倍）。

【図４０】実施例に係る別の内部構造を示す顕微鏡写真
図（倍率３００００倍）。

【図４１】比較例に係る別の内部構造を示す顕微鏡写真
図（倍率３００００倍）。

【図４２】比較例に係る別の内部構造を示す顕微鏡写真
図（倍率３００００倍）。

【図４３】高速引張破断伸びに対して、別の樹脂組成物
に係る（成分Ｂの溶融粘度／成分Ａの溶融粘度）が及ぼ
す影響を示す図。

【図４４】高速引張破断伸びに対して、別の樹脂組成物
に係る（成分Ｄの溶融粘度／成分Ｂの溶融粘度）が及ぼ
す影響を示す図。

【図４５】高速引張破断伸びに対して、別の樹脂組成物
に係る極限粘度η２／極限粘度η３が及ぼす影響を示す
図。

【図４６】高速引張破断伸びに対して、別の樹脂組成物
に係る極限粘度η１／極限粘度η２が及ぼす影響を示す
図。

【図４７】第２実施形態に係るエネルギ吸収体及びピラ
ートリムを示す斜視図。

【図４８】第３実施形態に係るエネルギ吸収体を示す正
面図。

【図４９】図４８からの動作状態図。

【図５０】第３実施形態における加速度ー時間特性を示
す特性線図。

【図５１】第３実施形態における荷重ー変位特性を示す
特性線図。

【図５２】第４実施形態に係るエネルギ吸収体を示す部
分正面図。

【図５３】図５２のＸ−Ｘ線断面図。

【図５４】第５実施形態に係るエネルギ吸収体を示す斜
視図。

【符号の説明】

１ ピラー ２ ピラートリム ３ エネルギ吸収体 ４ リブ部 ４ａ リブ部先端部 ３２ ピラートリム ３３ エネルギ吸収体 ３４ リブ部 ３６ 支持板 ３８ 溝 ３９ 突起部 ４０ 嵌合孔

Claims (26)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 板状のリブ部が交差状態をもって一体化
   された樹脂製エネルギ吸収体を備える衝撃吸収構造にお
   いて、 前記樹脂製エネルギ吸収体の引張破断伸びが、前記リブ
   部の交差部分を破断させる引張方向において、リブ部の
   交差部分が同一荷重下において破断するものの引張破断
   伸びに比して高められている、ことを特徴とする衝撃吸
   収構造。
2. 【請求項２】 請求項１において、 前記樹脂製エネルギ吸収体が、曲げ弾性率が０．５ＧＰ
   ａ以上であり６０（１／ｓ）の歪速度における引張破断
   伸びが８０％以上であるように設定されている、ことを
   特徴とする衝撃吸収構造。
3. 【請求項３】 請求項２において、 前記樹脂製エネルギ吸収体が、６０（１／ｓ）の歪速度
   における引張破断伸びが１４５％以上であるように設定
   されている、ことを特徴とする衝撃吸収構造。
4. 【請求項４】 請求項１〜３のいずれかにおいて、 交差状態とされた前記リブ部が格子形状を構成してい
   る、ことを特徴とする衝撃吸収構造。
5. 【請求項５】 請求項１〜４のいずれかにおいて、 交差状態とされた前記リブ部が波形状を構成している、
   ことを特徴とする衝撃吸収構造。
6. 【請求項６】 請求項１〜５のいずれかにおいて、 交差状態とされた前記リブ部が、起立するようにして板
   状体に一体化されている、ことを特徴とする衝撃吸収構
   造。
7. 【請求項７】 請求項６において、 交差状態とされた前記リブ部及び前記板状体が射出成形
   により一体成形されている、ことを特徴とする衝撃吸収
   構造。
8. 【請求項８】 板状のリブ部が交差状態をもって一体化
   された樹脂製エネルギ吸収体を備える衝撃吸収構造にお
   いて、 前記リブ部の隣り合うもの同士を連結して、座屈変形時
   において該隣り合うリブ部の端部を破断させる引張方向
   に移動することを拘束する拘束部材が備えられている、
   ことを特徴とする衝撃吸収構造。
9. 【請求項９】 請求項８において、 前記拘束部材が、前記複数のリブ部を挟持するようにし
   て該各リブ部の先端部及び基端部にそれぞれ一体化され
   ている、ことを特徴とする衝撃吸収構造。
10. 【請求項１０】 請求項８又は９において、 前記拘束部材が、平板状とされている、ことを特徴とす
    る衝撃吸収構造。
11. 【請求項１１】 請求項８〜１０のいずれかにおいて、 前記拘束部材の少なくとも一つに前記複数のリブ部端部
    を嵌合する嵌合部が形成され、該嵌合部に該各リブ部端
    部が嵌合されている、ことを特徴とする衝撃吸収構造。
12. 【請求項１２】 請求項１１において、 前記各リブ部端部に突起部が一体的にそれぞれ設けら
    れ、 前記拘束部材に、前記嵌合部として、前記各突起部を嵌
    合可能な嵌合孔がそれぞれ形成されて、該各嵌合孔に該
    各突起部が嵌合されている、ことを特徴とする衝撃吸収
    構造。
13. 【請求項１３】 請求項８〜１２のいずれかにおいて、 取付け用強度部材が、前記拘束部材の一方を兼ねてい
    る、ことを特徴とする衝撃吸収構造。
14. 【請求項１４】 請求項８において、 前記拘束部材の少なくとも一つと前記各リブ部端部とが
    固着されている、ことを特徴とする衝撃吸収構造。
15. 【請求項１５】 請求項１４において、 前記拘束部材が前記複数のリブ部と同種の樹脂材により
    形成されている、ことを特徴とする衝撃吸収構造。
16. 【請求項１６】 請求項８〜１５のいずれかにおいて、 前記複数のリブ部が格子状を形成している、ことを特徴
    とする衝撃吸収構造。
17. 【請求項１７】 請求項８〜１６のいずれかにおいて、 前記複数のリブ部が波状を形成している、ことを特徴と
    する衝撃吸収構造。
18. 【請求項１８】 請求項８〜１７のいずれかにおいて、 前記樹脂製エネルギ吸収体が、自動車の強度部材と該強
    度部材を覆う内装材との間に設けられる、ことを特徴と
    する衝撃吸収構造。
19. 【請求項１９】 請求項９において、 前記拘束部材の一方が、ピラートリム、ボンネット、フ
    ェンダー、カウルグリルのいずれかである、ことを特徴
    とする衝撃吸収構造。
20. 【請求項２０】 請求項１〜１９のいずれかにおいて、 前記樹脂製エネルギ吸収体は、メルトフローレート（Ｍ
    ＦＲ）が０．４（ｇ／１０分）よりも大なるポリプロピ
    レン又はプロピレン−エチレンブロック共重合体からな
    る成分（Ａ）と、エチレン系ゴムからなる成分（Ｂ）と
    からなり、 前記成分（Ａ）と前記成分（Ｂ）との和に対する該成分
    （Ａ）中のプロピレン−エチレン共重合部と該成分
    （Ｂ）との和の割合が、２５重量％以上４５重量％以下
    である、ことを特徴とする衝撃吸収構造。
21. 【請求項２１】 請求項２０において 前記成分（Ｂ）が、架橋ゴムを含んでいる、ことを特徴
    とする衝撃吸収構造。
22. 【請求項２２】 請求項２１又は２２において 前記成分（Ｂ）が、スチレン−エチレン−プロピレンの
    ３元共重合体又はスチレン−エチレン−ブチレンの３元
    共重合体である、ことを特徴とする衝撃吸収構造。
23. 【請求項２３】 請求項２０〜２２のいずれかにおい
    て、 前記（Ｂ）と相容する成分（Ｄ）が含まれ、 前記成分（Ａ）と前記成分（Ｂ）と前記成分（Ｄ）との
    和に対する該成分（Ａ）中のプロピレンーエチレン共重
    合部と該成分（Ｂ）と該成分（Ｄ）との和の割合が、２
    ５重量％以上４５重量％以下であり、 前記成分（Ｂ）の配合量と前記成分（Ｄ）の配合量との
    和に対する該成分（Ｄ）の配合量の割合が、０．８未満
    とされている、ことを特徴とする衝撃吸収構造。
24. 【請求項２４】 請求項２０〜２３のいずれかにおい
    て、 前記成分（Ａ）における混合前の粘度に対する前記成分
    （Ｂ）における混合前の粘度の比（成分（Ｂ）の粘度／
    成分（Ａ）の粘度）が、２．６〜１０である、ことを特
    徴とする衝撃吸収構造。
25. 【請求項２５】 請求項２０〜２４のいずれかにおい
    て、 前記成分（Ａ）よりもメルトフローレート（ＭＦＲ）が
    １０（ｇ／１０分）以上大きいポリプロピレンが成分
    （Ｃ）として配合され、 前記成分（Ｃ）が、前記成分（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）の
    和全体に対して５〜２０重量％の配合割合で配合されて
    いる、ことを特徴とする衝撃吸収構造。
26. 【請求項２６】 請求項１〜２５のいずれかにおいて、 前記リブ部の交差部分を破断させる引張方向が、衝撃荷
    重が該リブ部の立設方向に作用するときには、該衝撃荷
    重の作用方向に対して略直交する方向である、ことを特
    徴とする衝撃吸収構造。