JP2000169942A - 耐アウトガス性および耐食性に優れた快削マルテンサイト系ステンレス鋼およびステンレス鋼部品の加工方法 - Google Patents
耐アウトガス性および耐食性に優れた快削マルテンサイト系ステンレス鋼およびステンレス鋼部品の加工方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐アウトガス性，硬さ（耐摩耗性）および耐
食性に優れた快削マルテンサイト系ステンレス鋼を提供
する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０５〜０．６５％、
Ｓｉ：０．１０〜１．００％、Ｍｎ：０．１０〜０．４
０％、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０５〜０．３５
％、Ｃｕ：０．０２〜０．５０％、Ｎｉ：０．０２〜
０．５０％、Ｃｒ：１０．０〜１５．０％、Ｎ：０．０
４〜０．２０％、Ｓｅ：０．１０〜０．５０％、Ｏ：
０．００４０〜０．０２００％、その他適宜の有効成分
を含み、残部Ｆｅおよび不純物からなる耐アウトガス
性，硬さ（耐摩耗性）および耐食性に優れた快削マルテ
ンサイト系ステンレス鋼。
食性に優れた快削マルテンサイト系ステンレス鋼を提供
する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０５〜０．６５％、
Ｓｉ：０．１０〜１．００％、Ｍｎ：０．１０〜０．４
０％、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０５〜０．３５
％、Ｃｕ：０．０２〜０．５０％、Ｎｉ：０．０２〜
０．５０％、Ｃｒ：１０．０〜１５．０％、Ｎ：０．０
４〜０．２０％、Ｓｅ：０．１０〜０．５０％、Ｏ：
０．００４０〜０．０２００％、その他適宜の有効成分
を含み、残部Ｆｅおよび不純物からなる耐アウトガス
性，硬さ（耐摩耗性）および耐食性に優れた快削マルテ
ンサイト系ステンレス鋼。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、優れた精密切削仕
上げ加工性，硬さおよび耐食性が必要とされ、かつま
た、使用中においてＨ2Ｓガスなどの有害なガス放出を
抑制する必要性のある機器ないしは部品の素材として利
用するのに適した耐アウトガス性および耐食性に優れた
快削マルテンサイト系ステンレス鋼に関し、さらにま
た、前記快削マルテンサイト系ステンレス鋼よりなる部
品の加工方法に関するものである。
上げ加工性，硬さおよび耐食性が必要とされ、かつま
た、使用中においてＨ2Ｓガスなどの有害なガス放出を
抑制する必要性のある機器ないしは部品の素材として利
用するのに適した耐アウトガス性および耐食性に優れた
快削マルテンサイト系ステンレス鋼に関し、さらにま
た、前記快削マルテンサイト系ステンレス鋼よりなる部
品の加工方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ＨＤＤ（ハードディスクデバイス）部品
をはじめとするコンピュータ部品，プリント基板近接部
品などの各種電子機器では、一般に、ＡｇやＣｕの接点
などからなる部材をも含めたプリント基板が用いられ
る。
をはじめとするコンピュータ部品，プリント基板近接部
品などの各種電子機器では、一般に、ＡｇやＣｕの接点
などからなる部材をも含めたプリント基板が用いられ
る。
【０００３】一方、Ａｇ，Ｃｕなどの金属は硫化しやす
く、使用されている部品からＨ2Ｓガスが発生すると硫
化されることによって支障が起きる。
く、使用されている部品からＨ2Ｓガスが発生すると硫
化されることによって支障が起きる。
【０００４】したがって、使用中にＨ2Ｓガスが発生し
ないように鋼中に含まれるＳ含有量を低減することが望
まれることとなる。
ないように鋼中に含まれるＳ含有量を低減することが望
まれることとなる。
【０００５】一方、コンピュータ部品やプリント基板近
接部品などの精密機器部品は、極めて高い仕上げ加工精
度が求められてきており、かつまた、硬さ（耐摩耗性）
および耐食性をも同時に具備することが要求されるよう
になってきている。
接部品などの精密機器部品は、極めて高い仕上げ加工精
度が求められてきており、かつまた、硬さ（耐摩耗性）
および耐食性をも同時に具備することが要求されるよう
になってきている。
【０００６】これまで、この種の精密機器部品の素材と
してはマルテンサイト系ステンレス鋼が用いられてきた
が、ＪＩＳ ＳＵＳ４１０，ＳＵＳ４２０Ｊ２等の既存
のマルテンサイト系ステンレス鋼では、被削性が劣るた
め十分な仕上げ加工精度を得ることができず、生産性が
低くなってしまうという問題があると共に、ＳＵＳ４１
６，ＳＵＳ４２０Ｆ等の既存の含Ｓ快削ステンレス鋼で
は使用中にＨ2Ｓガスを発生することがあって十分な耐
アウトガス性を確保することができないという問題が顕
在化してきた。
してはマルテンサイト系ステンレス鋼が用いられてきた
が、ＪＩＳ ＳＵＳ４１０，ＳＵＳ４２０Ｊ２等の既存
のマルテンサイト系ステンレス鋼では、被削性が劣るた
め十分な仕上げ加工精度を得ることができず、生産性が
低くなってしまうという問題があると共に、ＳＵＳ４１
６，ＳＵＳ４２０Ｆ等の既存の含Ｓ快削ステンレス鋼で
は使用中にＨ2Ｓガスを発生することがあって十分な耐
アウトガス性を確保することができないという問題が顕
在化してきた。
【０００７】
【発明の目的】本発明は、このような従来の課題にかん
がみてなされたものであって、Ｈ2Ｓガス等の有害なガ
スを発生せず、耐アウトガス性の信頼性が極めて高く、
しかも被削性，硬さ（耐摩耗性）および耐食性にも優れ
たマルテンサイト系ステンレス鋼およびこれを素材とす
る部品を提供することを目的としている。
がみてなされたものであって、Ｈ2Ｓガス等の有害なガ
スを発生せず、耐アウトガス性の信頼性が極めて高く、
しかも被削性，硬さ（耐摩耗性）および耐食性にも優れ
たマルテンサイト系ステンレス鋼およびこれを素材とす
る部品を提供することを目的としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明に係わる耐アウト
ガス性，硬さ（耐摩耗性）および耐食性に優れた快削マ
ルテンサイト系ステンレス鋼は、請求項１に記載してい
るように、重量％で、Ｃ：０．０５〜０．６５％、Ｓ
ｉ：０．１０〜１．００％、Ｍｎ：０．１０〜０．４０
％、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０５〜０．３５％、
Ｃｕ：０．０２〜０．５０％、Ｎｉ：０．０２〜０．５
０％、Ｃｒ：１０．０〜１５．０％、Ｎ：０．０４〜
０．２０％、Ｓｅ：０．１０〜０．５０％、Ｏ：０．０
０４０〜０．０２００％、残部Ｆｅおよび不純物からな
る成分組成を有するものとしたことを特徴としている。
ガス性，硬さ（耐摩耗性）および耐食性に優れた快削マ
ルテンサイト系ステンレス鋼は、請求項１に記載してい
るように、重量％で、Ｃ：０．０５〜０．６５％、Ｓ
ｉ：０．１０〜１．００％、Ｍｎ：０．１０〜０．４０
％、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０５〜０．３５％、
Ｃｕ：０．０２〜０．５０％、Ｎｉ：０．０２〜０．５
０％、Ｃｒ：１０．０〜１５．０％、Ｎ：０．０４〜
０．２０％、Ｓｅ：０．１０〜０．５０％、Ｏ：０．０
０４０〜０．０２００％、残部Ｆｅおよび不純物からな
る成分組成を有するものとしたことを特徴としている。
【０００９】そして、本発明に係わる耐アウトガス性，
硬さ（耐摩耗性）および耐食性に優れた快削マルテンサ
イト系ステンレス鋼の実施態様においては、請求項２に
記載しているように、Ｍｏ：０超過〜１．００％，Ｗ：
０超過〜１．００％のうちの１種または２種を含むもの
としたことを特徴としている。
硬さ（耐摩耗性）および耐食性に優れた快削マルテンサ
イト系ステンレス鋼の実施態様においては、請求項２に
記載しているように、Ｍｏ：０超過〜１．００％，Ｗ：
０超過〜１．００％のうちの１種または２種を含むもの
としたことを特徴としている。
【００１０】同じく、本発明に係わる耐アウトガス性，
硬さ（耐摩耗性）および耐食性に優れた快削マルテンサ
イト系ステンレス鋼の実施態様においては、請求項３に
記載しているように、Ｐｂ：０．０３〜０．２０％，Ｂ
ｉ：０．０３〜０．１５％，Ｔｅ：０．０１〜０．１０
％のうちの１種または２種以上を含むものとしたことを
特徴としている。
硬さ（耐摩耗性）および耐食性に優れた快削マルテンサ
イト系ステンレス鋼の実施態様においては、請求項３に
記載しているように、Ｐｂ：０．０３〜０．２０％，Ｂ
ｉ：０．０３〜０．１５％，Ｔｅ：０．０１〜０．１０
％のうちの１種または２種以上を含むものとしたことを
特徴としている。
【００１１】同じく、本発明に係わる耐アウトガス性，
硬さ（耐摩耗性）および耐食性に優れた快削マルテンサ
イト系ステンレス鋼の実施態様においては、請求項４に
記載しているように、Ｂ，Ｃａ，Ｍｇ，ＲＥＭのうちの
１種または２種以上：０．０００５〜０．０１００％を
含むものとしたことを特徴としている。
硬さ（耐摩耗性）および耐食性に優れた快削マルテンサ
イト系ステンレス鋼の実施態様においては、請求項４に
記載しているように、Ｂ，Ｃａ，Ｍｇ，ＲＥＭのうちの
１種または２種以上：０．０００５〜０．０１００％を
含むものとしたことを特徴としている。
【００１２】同じく、本発明に係わる耐アウトガス性，
硬さ（耐摩耗性）および耐食性に優れた快削マルテンサ
イト系ステンレス鋼の実施態様においては、請求項５に
記載しているように、Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｔ
ａのうちの１種または２種以上：０．０３〜０．５０％
を含むものとしたことを特徴としている。
硬さ（耐摩耗性）および耐食性に優れた快削マルテンサ
イト系ステンレス鋼の実施態様においては、請求項５に
記載しているように、Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｔ
ａのうちの１種または２種以上：０．０３〜０．５０％
を含むものとしたことを特徴としている。
【００１３】さらに、本発明に係わるステンレス鋼部品
の加工方法は、請求項６に記載しているように、請求項
１ないし５のいずれかに記載の鋼を素材として所定形状
に加工し、その後例えば常温〜３５０℃の酸化性雰囲気
に曝す不動態化処理を行うようにしたことを特徴として
いる。
の加工方法は、請求項６に記載しているように、請求項
１ないし５のいずれかに記載の鋼を素材として所定形状
に加工し、その後例えば常温〜３５０℃の酸化性雰囲気
に曝す不動態化処理を行うようにしたことを特徴として
いる。
【００１４】
【発明の作用】本発明に係わる耐アウトガス性，硬さ
（耐摩耗性）および耐食性に優れた快削マルテンサイト
系ステンレス鋼は、上記した化学成分組成を有するもの
であって、Ｈ2Ｓガスの発生を防止するためにＭｎ／Ｓ
比を低減し、硫化物自体の耐溶出性を高める共に、Ｓ含
有量を適切な範囲にコントロールし、より一層の被削性
の確保のためにＳｅを適量添加する。
（耐摩耗性）および耐食性に優れた快削マルテンサイト
系ステンレス鋼は、上記した化学成分組成を有するもの
であって、Ｈ2Ｓガスの発生を防止するためにＭｎ／Ｓ
比を低減し、硫化物自体の耐溶出性を高める共に、Ｓ含
有量を適切な範囲にコントロールし、より一層の被削性
の確保のためにＳｅを適量添加する。
【００１５】そして、所要の硬さを確保するためにＣを
添加するが、このＣの多量添加は耐食性を劣化させるの
でＮを有効に活用したものとしている。
添加するが、このＣの多量添加は耐食性を劣化させるの
でＮを有効に活用したものとしている。
【００１６】そして場合によっては、耐食性をより一層
向上させるためにＭｏやＷを含有させることも可能であ
る。
向上させるためにＭｏやＷを含有させることも可能であ
る。
【００１７】同じく場合によっては、被削性をより一層
向上させるために使用目的上において問題のない限りＰ
ｂ，Ｂｉ，Ｔｅの１種以上を含有させることも可能であ
る。
向上させるために使用目的上において問題のない限りＰ
ｂ，Ｂｉ，Ｔｅの１種以上を含有させることも可能であ
る。
【００１８】同じく場合によっては、熱間加工性をより
一層向上させるためにＢ，Ｃａ，Ｍｇ，ＲＥＭの１種以
上を含有させることも可能である。
一層向上させるためにＢ，Ｃａ，Ｍｇ，ＲＥＭの１種以
上を含有させることも可能である。
【００１９】同じく場合によっては、結晶粒をより微細
化して靭性をさらに向上させるために、Ｎｂ，Ｖ，Ｔ
ｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｔａの１種以上を含有させることも可
能である。
化して靭性をさらに向上させるために、Ｎｂ，Ｖ，Ｔ
ｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｔａの１種以上を含有させることも可
能である。
【００２０】本発明に係わる耐アウトガス性，硬さ（耐
摩耗性）および耐食性に優れたステンレス鋼部品の加工
方法では、耐食性をより一層改善するため、前記成分組
成の快削マルテンサイト系ステンレス鋼を素材として所
定形状に加工した後例えば常温〜３５０℃程度の温度の
酸化性雰囲気に曝す不動態化処理を行うようになすこと
も可能である。
摩耗性）および耐食性に優れたステンレス鋼部品の加工
方法では、耐食性をより一層改善するため、前記成分組
成の快削マルテンサイト系ステンレス鋼を素材として所
定形状に加工した後例えば常温〜３５０℃程度の温度の
酸化性雰囲気に曝す不動態化処理を行うようになすこと
も可能である。
【００２１】この不動態化処理では、一般的に行われて
いる硝酸等の酸化性酸中への浸漬のほか、雰囲気を制御
した熱処理により不動態化するようにしてもよい。
いる硝酸等の酸化性酸中への浸漬のほか、雰囲気を制御
した熱処理により不動態化するようにしてもよい。
【００２２】以下、本発明に係わる耐アウトガス性，硬
さ（耐摩耗性）および耐食性に優れた快削マルテンサイ
ト系ステンレス鋼の成分組成（重量％）の限定理由につ
いてさらに詳細に説明する。
さ（耐摩耗性）および耐食性に優れた快削マルテンサイ
ト系ステンレス鋼の成分組成（重量％）の限定理由につ
いてさらに詳細に説明する。
【００２３】Ｃ：０．０５〜０．６５％ Ｃは鋼部品の硬さ（耐摩耗性）を確保するのに有効な成
分であるが、耐食性等の特性を劣化させるため、Ｎを製
造上可能な範囲で多く添加したうえで、所望の硬さを得
るのに必要なＣ含有量とすることが望ましく、そのため
に０．０５％以上、場合によっては０．１０％以上とす
る。しかし、多く含有しても得られる硬さが飽和してく
ると共に、必要以上に大きい１次炭化物の生成によって
焼鈍時の切削性をはじめとする加工性の低下をきたすこ
とから０．６５％以下、望ましくは０．３０％以下とす
るのが良い。
分であるが、耐食性等の特性を劣化させるため、Ｎを製
造上可能な範囲で多く添加したうえで、所望の硬さを得
るのに必要なＣ含有量とすることが望ましく、そのため
に０．０５％以上、場合によっては０．１０％以上とす
る。しかし、多く含有しても得られる硬さが飽和してく
ると共に、必要以上に大きい１次炭化物の生成によって
焼鈍時の切削性をはじめとする加工性の低下をきたすこ
とから０．６５％以下、望ましくは０．３０％以下とす
るのが良い。
【００２４】Ｓｉ：０．１０〜１．００％ Ｓｉは鋼溶製時の脱酸剤として有効であるので、０．１
０％以上、望ましくは０．２０％以上とするのが良い
が、多量のＳｉ含有は金属間化合物の析出を増長するほ
か、母相強度を増加して被削性を低下させるので、１．
００％以下、望ましくは０．７０％以下、さらに望まし
くは０．５０％以下とするのが良い。
０％以上、望ましくは０．２０％以上とするのが良い
が、多量のＳｉ含有は金属間化合物の析出を増長するほ
か、母相強度を増加して被削性を低下させるので、１．
００％以下、望ましくは０．７０％以下、さらに望まし
くは０．５０％以下とするのが良い。
【００２５】Ｍｎ：０．１０〜０．４０％ ＭｎはＭｎ／Ｓ比を低減して硫化物自体の耐溶出性を高
めることにより有害なＨ2Ｓガスの発生を防止するため
に少ない方が望ましく、製造コストを考慮して０．１０
％を下限としている。そして、Ｍｎ含有量が多くなると
Ｍｎ／Ｓ比が大きくなって耐アウトガス性が低下し、耐
食性の劣化をきたすことから０．４０％以下、望ましく
は０．３０％以下とするのが良い。
めることにより有害なＨ2Ｓガスの発生を防止するため
に少ない方が望ましく、製造コストを考慮して０．１０
％を下限としている。そして、Ｍｎ含有量が多くなると
Ｍｎ／Ｓ比が大きくなって耐アウトガス性が低下し、耐
食性の劣化をきたすことから０．４０％以下、望ましく
は０．３０％以下とするのが良い。
【００２６】Ｐ：０．０４％以下 Ｐは粒界に偏析して耐食性や強度等の特性を劣化させる
ので、できるだけ少ないことが望ましく、製造コストと
の兼ね合いで０．０４％以下、望ましくは０．０３％以
下とするのが良い。
ので、できるだけ少ないことが望ましく、製造コストと
の兼ね合いで０．０４％以下、望ましくは０．０３％以
下とするのが良い。
【００２７】Ｓ：０．０５〜０．３５％ Ｓは耐食性および耐アウトガス性の面、とくにＨ2Ｓガ
スの発生防止の面からは低い方が望ましいが、あまりに
低いと被削性が良くないものとなることから０．０５％
以上、望ましくは０．１０％以上とするのが良いが、多
すぎると上記したごとく耐アウトガス性が低下し、耐食
性の確保がむつかしくなることから０．３５％以下、望
ましくは０．３０％以下、さらに望ましくは０．２０％
以下とするのが良い。
スの発生防止の面からは低い方が望ましいが、あまりに
低いと被削性が良くないものとなることから０．０５％
以上、望ましくは０．１０％以上とするのが良いが、多
すぎると上記したごとく耐アウトガス性が低下し、耐食
性の確保がむつかしくなることから０．３５％以下、望
ましくは０．３０％以下、さらに望ましくは０．２０％
以下とするのが良い。
【００２８】Ｃｕ：０．０２〜０．５０％ Ｃｕは耐食性、とくに還元性酸環境中での耐食性を向上
するのに有効であるので、０．０２％以上、望ましくは
０．０５％以上とするのが良いが、必要以上の添加は相
安定性を低下させると共に焼鈍時の硬さの上昇を招くこ
ととなるので、０．５０％以下、望ましくは０．２０％
以下とするのが良い。
するのに有効であるので、０．０２％以上、望ましくは
０．０５％以上とするのが良いが、必要以上の添加は相
安定性を低下させると共に焼鈍時の硬さの上昇を招くこ
ととなるので、０．５０％以下、望ましくは０．２０％
以下とするのが良い。
【００２９】Ｎｉ：０．０２〜０．５０％ Ｎｉは耐食性、とくに還元性酸環境中での耐食性を向上
するのに有効であるので、０．０２％以上、望ましくは
０．１０％以上とするのが良いが、必要以上の添加は相
安定性を低下させると共に焼鈍時の硬さの上昇を招くこ
ととなるので、０．５０％以下、望ましくは０．３０％
以下とするのが良い。
するのに有効であるので、０．０２％以上、望ましくは
０．１０％以上とするのが良いが、必要以上の添加は相
安定性を低下させると共に焼鈍時の硬さの上昇を招くこ
ととなるので、０．５０％以下、望ましくは０．３０％
以下とするのが良い。
【００３０】Ｃｒ：１０．０〜１５．０％ Ｃｒはマルテンサイト系ステンレス鋼の基本成分であっ
て、良好な耐食性を確保するための必須の元素であり、
１０．０％以上、望ましくは１１．５％以上含有させ
る。しかし、多量の含有は相安定性を低下させると共に
熱間加工性を劣化させることとなるため１５．０％以
下、望ましくは１３．０％以下とするのが良い。
て、良好な耐食性を確保するための必須の元素であり、
１０．０％以上、望ましくは１１．５％以上含有させ
る。しかし、多量の含有は相安定性を低下させると共に
熱間加工性を劣化させることとなるため１５．０％以
下、望ましくは１３．０％以下とするのが良い。
【００３１】Ｎ：０．０４〜０．２０％ Ｎは所要の硬さを確保するために添加したＣによる耐食
性の劣化を抑制して良好なる耐食性および硬さを有する
ものとするために有効な成分であるので０．０４％以
上、望ましくは０．０６％以上とするのが良いが、必要
以上に添加しようとすると鋼溶製時にＮブローを生じて
鋼塊の健全性を低下させると共に製造コストをも増大さ
せるので０．２０％以下、望ましくは０．１５％以下と
するのが良い。
性の劣化を抑制して良好なる耐食性および硬さを有する
ものとするために有効な成分であるので０．０４％以
上、望ましくは０．０６％以上とするのが良いが、必要
以上に添加しようとすると鋼溶製時にＮブローを生じて
鋼塊の健全性を低下させると共に製造コストをも増大さ
せるので０．２０％以下、望ましくは０．１５％以下と
するのが良い。
【００３２】Ｓｅ：０．１０〜０．５０％ ＳｅはＳの代替成分として被削性を向上させるために有
効な元素であり、添加量が多いほど被削性は向上するの
で、０．１０％以上、望ましくは０．２０％以上とする
が、過剰の添加は熱間加工性を劣化させると共にコスト
の上昇を招くことから０．５０％以下、望ましくは０．
４０％以下とするのが良い。
効な元素であり、添加量が多いほど被削性は向上するの
で、０．１０％以上、望ましくは０．２０％以上とする
が、過剰の添加は熱間加工性を劣化させると共にコスト
の上昇を招くことから０．５０％以下、望ましくは０．
４０％以下とするのが良い。
【００３３】Ｏ：０．００４０〜０．０２００％ Ｏはマルテンサイト系ステンレス鋼の被削性を確保する
ため一定以上の添加、望ましくは０．００４０％以上、
さらに望ましくは０．００６０％以上とするのが良い
が、過剰に含有すると多量の酸化物を生成して逆に被削
性を低下させることから０．０２００％以下、望ましく
は０．０１５０％以下とするのが良い。
ため一定以上の添加、望ましくは０．００４０％以上、
さらに望ましくは０．００６０％以上とするのが良い
が、過剰に含有すると多量の酸化物を生成して逆に被削
性を低下させることから０．０２００％以下、望ましく
は０．０１５０％以下とするのが良い。
【００３４】Ｍｏ：０超過〜１．００％，Ｗ：０超過〜
１．００％のうちの１種または２種 Ｍｏ，Ｗはマルテンサイト系ステンレス鋼の耐食性をよ
り一層向上させるのに有効な成分であるので、必要に応
じ添加するのも良いが、多量に含有すると熱間加工性を
低下させると共にコストの上昇を招くことから、Ｍｏに
ついては１．００％以下、Ｗについても１．００％以下
とするのが良い。
１．００％のうちの１種または２種 Ｍｏ，Ｗはマルテンサイト系ステンレス鋼の耐食性をよ
り一層向上させるのに有効な成分であるので、必要に応
じ添加するのも良いが、多量に含有すると熱間加工性を
低下させると共にコストの上昇を招くことから、Ｍｏに
ついては１．００％以下、Ｗについても１．００％以下
とするのが良い。
【００３５】Ｐｂ：０．０３〜０．２０％，Ｂｉ：０．
０３〜０．１５％，Ｔｅ：０．０１〜０．１０％のうち
の１種または２種以上 Ｐｂ，Ｂｉ，Ｔｅはマルテンサイト系ステンレス鋼の被
削性をさらに向上させるのに有効な成分であるので、必
要に応じＰｂについては０．０３％以上、Ｂｉについて
も０．０３％以上、Ｔｅについては０．０１％以上含有
するものとなすのも良いが、多量に含有すると熱間加工
性を低下させる傾向となるため、Ｐｂについては０．２
０％以下、Ｂｉについては０．１５％以下、Ｔｅについ
ては０．１０％以下とするのが良い。
０３〜０．１５％，Ｔｅ：０．０１〜０．１０％のうち
の１種または２種以上 Ｐｂ，Ｂｉ，Ｔｅはマルテンサイト系ステンレス鋼の被
削性をさらに向上させるのに有効な成分であるので、必
要に応じＰｂについては０．０３％以上、Ｂｉについて
も０．０３％以上、Ｔｅについては０．０１％以上含有
するものとなすのも良いが、多量に含有すると熱間加工
性を低下させる傾向となるため、Ｐｂについては０．２
０％以下、Ｂｉについては０．１５％以下、Ｔｅについ
ては０．１０％以下とするのが良い。
【００３６】Ｂ，Ｃａ，Ｍｇ，ＲＥＭのうちの１種また
は２種以上：０．０００５〜０．０１００％ Ｂ，Ｃａ，Ｍｇ，ＲＥＭ（ミッシュメタル（Ｍｍ）を含
む希土類元素の１種または２種以上）はマルテンサイト
系ステンレス鋼の熱間加工性および被削性の向上に有効
な成分であるので、必要に応じこれらの１種または２種
以上の合計で０．０００５％以上含有するものとなすの
も良いが、多量に含有すると鋼の清浄度を低下させるこ
ととなるため、含有するとしてもこれらの合計で０．０
１００％以下とするのが良い。
は２種以上：０．０００５〜０．０１００％ Ｂ，Ｃａ，Ｍｇ，ＲＥＭ（ミッシュメタル（Ｍｍ）を含
む希土類元素の１種または２種以上）はマルテンサイト
系ステンレス鋼の熱間加工性および被削性の向上に有効
な成分であるので、必要に応じこれらの１種または２種
以上の合計で０．０００５％以上含有するものとなすの
も良いが、多量に含有すると鋼の清浄度を低下させるこ
ととなるため、含有するとしてもこれらの合計で０．０
１００％以下とするのが良い。
【００３７】Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｔａのうち
の１種または２種以上：０．０３〜０．５０％ Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｔａは結晶粒を微細化
し、固溶強化等により靭性をさらに向上するのに有効な
成分であるので、必要に応じこれらの１種または２種以
上の合計で０．０３％以上含有するものとなすのも良い
が、多量に含有すると炭窒化物を形成し、鋼の清浄度を
低下させて被削性を劣化させることとなるので、含有す
るとしてもこれらの合計で０．５０％以下とするのが良
い。
の１種または２種以上：０．０３〜０．５０％ Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｔａは結晶粒を微細化
し、固溶強化等により靭性をさらに向上するのに有効な
成分であるので、必要に応じこれらの１種または２種以
上の合計で０．０３％以上含有するものとなすのも良い
が、多量に含有すると炭窒化物を形成し、鋼の清浄度を
低下させて被削性を劣化させることとなるので、含有す
るとしてもこれらの合計で０．５０％以下とするのが良
い。
【００３８】
【実施例】大気誘導炉溶解によって表１に示す成分組成
を有するマルテンサイト系ステンレス鋼の鋼塊（重量５
０ｋｇ）を製造し、熱間鍛造を行って直径６０ｍｍφお
よび直径２０ｍｍφの丸棒材を得たのち、各丸棒材に対
して７５０〜８２０℃での焼鈍を行った。
を有するマルテンサイト系ステンレス鋼の鋼塊（重量５
０ｋｇ）を製造し、熱間鍛造を行って直径６０ｍｍφお
よび直径２０ｍｍφの丸棒材を得たのち、各丸棒材に対
して７５０〜８２０℃での焼鈍を行った。
【００３９】なお、表１において、供試材Ｎｏ．１〜１
１が本発明鋼、供試材Ｎｏ．１２がＳ含有量の少ないＳ
ＵＳ４１０鋼、供試材Ｎｏ．１３がＳ含有量の多いＳＵ
Ｓ４１６鋼、供試材Ｎｏ．１４がＳｅが多くかつＭｎ含
有量が多い鋼、供試材Ｎｏ．１５がＳｅ含有量の少ない
鋼、供試材Ｎｏ．１６がＭｎ含有量の多い鋼である。
１が本発明鋼、供試材Ｎｏ．１２がＳ含有量の少ないＳ
ＵＳ４１０鋼、供試材Ｎｏ．１３がＳ含有量の多いＳＵ
Ｓ４１６鋼、供試材Ｎｏ．１４がＳｅが多くかつＭｎ含
有量が多い鋼、供試材Ｎｏ．１５がＳｅ含有量の少ない
鋼、供試材Ｎｏ．１６がＭｎ含有量の多い鋼である。
【００４０】
【表１】
【００４１】次に、上記直径６０ｍｍφの焼鈍材につい
て、下記条件による旋削試験およびドリル試験を行っ
た。
て、下記条件による旋削試験およびドリル試験を行っ
た。
【００４２】◎旋削試験 ・工具 ：サーメット ・切削速度：１２０ｍ／ｍｉｎ ・送り ：０．０５ｍｍ／ｒｅｖ ・切込み量：０．１ｍｍ ・切削油 ：水溶性 ・摩耗量 ：６０ｍｉｎ切削後のクランク摩耗量（μ
ｍ）
ｍ）
【００４３】◎ドリル試験 ・工具 ：ＳＫＨ９ φ５ｍｍ ・送り ：０．０７ｍｍ／ｒｅｖ ・穴深さ ：１５ｍｍ ・切削油 ：なし（乾式） ・工具寿命：（穿孔不可能）５０００ｍｍとなる切削速
度（ｍ／ｍｉｎ）
度（ｍ／ｍｉｎ）
【００４４】これらの結果を表２の旋削試験およびドリ
ル試験の欄に示す。
ル試験の欄に示す。
【００４５】次に、上記直径２０ｍｍφの焼鈍材につい
て、焼入れ（１０００℃×０．５ｈ油冷）および焼戻し
（１８０℃×１ｈ空冷）を施したのち、硬さの測定を行
った。そして、５点の平均値を求めたところ、表２の硬
さの欄に示す結果であった。
て、焼入れ（１０００℃×０．５ｈ油冷）および焼戻し
（１８０℃×１ｈ空冷）を施したのち、硬さの測定を行
った。そして、５点の平均値を求めたところ、表２の硬
さの欄に示す結果であった。
【００４６】次いで、上記直径２０ｍｍφの焼入れ焼戻
し材を１５ｍｍ×３ｍｍ×２５ｍｍの寸法に加工したの
ち、全面を＃４００で研磨仕上げし、続いて、温度：５
０℃，酸化性雰囲気：３０％硝酸＋２％重クロム酸カリ
ウム，時間：１ｈの条件による不動態化処理を行ってア
ウトガス試験片とすることによりアウトガス試験（ｎ＝
２）を実施した。
し材を１５ｍｍ×３ｍｍ×２５ｍｍの寸法に加工したの
ち、全面を＃４００で研磨仕上げし、続いて、温度：５
０℃，酸化性雰囲気：３０％硝酸＋２％重クロム酸カリ
ウム，時間：１ｈの条件による不動態化処理を行ってア
ウトガス試験片とすることによりアウトガス試験（ｎ＝
２）を実施した。
【００４７】このアウトガス試験では、密閉容器中に、
上記アウトガス試験片と、５ｍｍ×１０ｍｍのＡｇ箔
と、０．５ｃｃの純水を入れ、８５℃で２０時間保持し
た後のＡｇ箔の色の変化（すなわち、Ａｇ2Ｓの生成度
合い）を調べた。
上記アウトガス試験片と、５ｍｍ×１０ｍｍのＡｇ箔
と、０．５ｃｃの純水を入れ、８５℃で２０時間保持し
た後のＡｇ箔の色の変化（すなわち、Ａｇ2Ｓの生成度
合い）を調べた。
【００４８】そして、この際の評価として、変色のない
ものをクラスＡとし、変色大のもの（アウトガス発生量
が大のもの）をクラスＦとする６段階評価（すなわち、
Ａ＞Ｂ＞Ｃ＞Ｄ＞Ｅ＞Ｆ）にて行った。この結果を同じ
く表２のアウトガス試験の欄に示す。
ものをクラスＡとし、変色大のもの（アウトガス発生量
が大のもの）をクラスＦとする６段階評価（すなわち、
Ａ＞Ｂ＞Ｃ＞Ｄ＞Ｅ＞Ｆ）にて行った。この結果を同じ
く表２のアウトガス試験の欄に示す。
【００４９】次に、上記直径２０ｍｍφの焼入れ焼戻し
材を直径１０ｍｍφ×５０ｍｍの寸法に加工したのち、
全面を＃３２０で研磨仕上げし、続いて上記と同様の条
件による不動態化処理を行って湿潤試験片とすることに
より湿潤試験（ｎ＝３）を実施した。
材を直径１０ｍｍφ×５０ｍｍの寸法に加工したのち、
全面を＃３２０で研磨仕上げし、続いて上記と同様の条
件による不動態化処理を行って湿潤試験片とすることに
より湿潤試験（ｎ＝３）を実施した。
【００５０】この湿潤試験では、温度：５０℃，湿度：
９８％、時間：９６ｈ保持した後の錆発生の有無を調べ
た。
９８％、時間：９６ｈ保持した後の錆発生の有無を調べ
た。
【００５１】そして、この際の評価として、錆発生のな
いものをクラスＡとし、全面に錆発生したものをクラス
Ｆとする６段階評価（すなわち、Ａ＞Ｂ＞Ｃ＞Ｄ＞Ｅ＞
Ｆ）にて行った。この結果を同じく表２の湿潤試験の欄
に示す。
いものをクラスＡとし、全面に錆発生したものをクラス
Ｆとする６段階評価（すなわち、Ａ＞Ｂ＞Ｃ＞Ｄ＞Ｅ＞
Ｆ）にて行った。この結果を同じく表２の湿潤試験の欄
に示す。
【００５２】
【表２】
【００５３】表１および表２に示す結果より明らかなよ
うに、ＳおよびＳｅ含有量の少ないＳＵＳ４１０鋼であ
る供試材Ｎｏ．１２では被削性にかなり劣っており、Ｍ
ｎ／Ｓ比が大でＳｅ含有量の少ない供試材Ｎｏ．１３で
はＨ2Ｓガスを発生するためアウトガス試験における変
色が大であり、Ｍｎ／Ｓ比が大でＳｅ含有量の多い供試
材Ｎｏ．１４では被削性が良好であるもののＨ2Ｓガス
を発生するためアウトガス試験における変色が大であ
り、Ｍｎ含有量およびＳｅ含有量の少ない供試材Ｎｏ．
１５では耐アウトガス性は良好であるものの被削性があ
まり良くなく、Ｍｎ含有量およびＳｅ含有量の多い供試
材Ｎｏ．１６では耐アウトガス性があまり良くないもの
となっていた。
うに、ＳおよびＳｅ含有量の少ないＳＵＳ４１０鋼であ
る供試材Ｎｏ．１２では被削性にかなり劣っており、Ｍ
ｎ／Ｓ比が大でＳｅ含有量の少ない供試材Ｎｏ．１３で
はＨ2Ｓガスを発生するためアウトガス試験における変
色が大であり、Ｍｎ／Ｓ比が大でＳｅ含有量の多い供試
材Ｎｏ．１４では被削性が良好であるもののＨ2Ｓガス
を発生するためアウトガス試験における変色が大であ
り、Ｍｎ含有量およびＳｅ含有量の少ない供試材Ｎｏ．
１５では耐アウトガス性は良好であるものの被削性があ
まり良くなく、Ｍｎ含有量およびＳｅ含有量の多い供試
材Ｎｏ．１６では耐アウトガス性があまり良くないもの
となっていた。
【００５４】これに対して、本発明鋼であるＮｏ．１〜
Ｎｏ．１１の供試材では、いずれも、耐アウトガス性，
硬さ（耐摩耗性）および耐食性に優れ、被削性にも優れ
たものであることが認められた。
Ｎｏ．１１の供試材では、いずれも、耐アウトガス性，
硬さ（耐摩耗性）および耐食性に優れ、被削性にも優れ
たものであることが認められた。
【００５５】
【発明の効果】本発明によるマルテンサイト系ステンレ
ス鋼では、請求項１に記載しているように、重量％で、
Ｃ：０．０５〜０．６５％、Ｓｉ：０．１０〜１．００
％、Ｍｎ：０．１０〜０．４０％、Ｐ：０．０４％以
下、Ｓ：０．０５〜０．３５％、Ｃｕ：０．０２〜０．
５０％、Ｎｉ：０．０２〜０．５０％、Ｃｒ：１０．０
〜１５．０％、Ｎ：０．０４〜０．２０％、Ｓｅ：０．
１０〜０．５０％、Ｏ：０．００４０〜０．０２００
％、残部Ｆｅおよび不純物からなる成分組成を有するも
のとしたから、使用中においてＨ2Ｓガスなどの有害ガ
スを発生することなく、耐アウトガス性に優れていると
共に硬さ（耐摩耗性）および耐食性にも優れたものであ
り、さらにまた被削性にも優れた快削マルテンサイト系
ステンレス鋼であるという著大なる効果がもたらされ
る。
ス鋼では、請求項１に記載しているように、重量％で、
Ｃ：０．０５〜０．６５％、Ｓｉ：０．１０〜１．００
％、Ｍｎ：０．１０〜０．４０％、Ｐ：０．０４％以
下、Ｓ：０．０５〜０．３５％、Ｃｕ：０．０２〜０．
５０％、Ｎｉ：０．０２〜０．５０％、Ｃｒ：１０．０
〜１５．０％、Ｎ：０．０４〜０．２０％、Ｓｅ：０．
１０〜０．５０％、Ｏ：０．００４０〜０．０２００
％、残部Ｆｅおよび不純物からなる成分組成を有するも
のとしたから、使用中においてＨ2Ｓガスなどの有害ガ
スを発生することなく、耐アウトガス性に優れていると
共に硬さ（耐摩耗性）および耐食性にも優れたものであ
り、さらにまた被削性にも優れた快削マルテンサイト系
ステンレス鋼であるという著大なる効果がもたらされ
る。
【００５６】そして、請求項２に記載しているように、
Ｍｏ：０超過〜１．００％，Ｗ：０超過〜１．００％の
うちの１種または２種を含むものとすることによって、
耐アウトガス性，硬さ（耐摩耗性）および耐食性に優れ
た快削マルテンサイト系ステンレス鋼の耐食性をより一
層高めることが可能であるという著大なる効果がもたら
される。
Ｍｏ：０超過〜１．００％，Ｗ：０超過〜１．００％の
うちの１種または２種を含むものとすることによって、
耐アウトガス性，硬さ（耐摩耗性）および耐食性に優れ
た快削マルテンサイト系ステンレス鋼の耐食性をより一
層高めることが可能であるという著大なる効果がもたら
される。
【００５７】さらにまた、請求項３に記載しているよう
に、Ｐｂ：０．０３〜０．２０％，Ｂｉ：０．０３〜
０．１５％，Ｔｅ：０．０１〜０．１０％のうちの１種
または２種以上を含むものとすることによって、耐アウ
トガス性，硬さ（耐摩耗性）および耐食性に優れた快削
マルテンサイト系ステンレス鋼の被削性をより一層高め
ることが可能であるという著大なる効果がもたらされ
る。
に、Ｐｂ：０．０３〜０．２０％，Ｂｉ：０．０３〜
０．１５％，Ｔｅ：０．０１〜０．１０％のうちの１種
または２種以上を含むものとすることによって、耐アウ
トガス性，硬さ（耐摩耗性）および耐食性に優れた快削
マルテンサイト系ステンレス鋼の被削性をより一層高め
ることが可能であるという著大なる効果がもたらされ
る。
【００５８】さらにまた、請求項４に記載しているよう
に、Ｂ，Ｃａ，Ｍｇ，ＲＥＭのうちの１種または２種以
上：０．０００５〜０．０１００％を含むものとするこ
とによって、耐アウトガス性，硬さ（耐摩耗性）および
耐食性に優れた快削マルテンサイト系ステンレス鋼の熱
間加工性をより一層高めることが可能であるという著大
なる効果がもたらされる。
に、Ｂ，Ｃａ，Ｍｇ，ＲＥＭのうちの１種または２種以
上：０．０００５〜０．０１００％を含むものとするこ
とによって、耐アウトガス性，硬さ（耐摩耗性）および
耐食性に優れた快削マルテンサイト系ステンレス鋼の熱
間加工性をより一層高めることが可能であるという著大
なる効果がもたらされる。
【００５９】さらにまた、請求項５に記載しているよう
に、Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｔａのうちの１種ま
たは２種以上：０．０３〜０．５０％を含むものとする
ことによって、結晶粒を微細化し、耐アウトガス性，硬
さ（耐摩耗性）および耐食性に優れた快削マルテンサイ
ト系ステンレス鋼の靭性をより一層高めることが可能で
あるという著大なる効果がもたらされる。
に、Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｔａのうちの１種ま
たは２種以上：０．０３〜０．５０％を含むものとする
ことによって、結晶粒を微細化し、耐アウトガス性，硬
さ（耐摩耗性）および耐食性に優れた快削マルテンサイ
ト系ステンレス鋼の靭性をより一層高めることが可能で
あるという著大なる効果がもたらされる。
【００６０】本発明によるステンレス鋼部品の加工方法
によれば、請求項６に記載しているように、請求項１な
いし５のいずれかに記載の鋼を素材として所定形状に加
工し、その後例えば常温〜３５０℃の酸化性雰囲気に曝
す不動態化処理を行うようにしたから、耐アウトガス
性，硬さ（耐摩耗性）および耐食性に優れたステンレス
鋼部品の製造を行うことが可能であるという著大なる効
果がもたらされる。
によれば、請求項６に記載しているように、請求項１な
いし５のいずれかに記載の鋼を素材として所定形状に加
工し、その後例えば常温〜３５０℃の酸化性雰囲気に曝
す不動態化処理を行うようにしたから、耐アウトガス
性，硬さ（耐摩耗性）および耐食性に優れたステンレス
鋼部品の製造を行うことが可能であるという著大なる効
果がもたらされる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｃ 38/50 Ｃ２２Ｃ 38/50 38/60 38/60
Claims (6)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０５〜０．６５％、
Ｓｉ：０．１０〜１．００％、Ｍｎ：０．１０〜０．４
０％、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０５〜０．３５
％、Ｃｕ：０．０２〜０．５０％、Ｎｉ：０．０２〜
０．５０％、Ｃｒ：１０．０〜１５．０％、Ｎ：０．０
４〜０．２０％、Ｓｅ：０．１０〜０．５０％、Ｏ：
０．００４０〜０．０２００％、残部Ｆｅおよび不純物
からなることを特徴とする耐アウトガス性および耐食性
に優れた快削マルテンサイト系ステンレス鋼。 - 【請求項２】 Ｍｏ：０超過〜１．００％，Ｗ：０超過
〜１．００％のうちの１種または２種を含むことを特徴
とする請求項１に記載の耐アウトガス性および耐食性に
優れた快削マルテンサイト系ステンレス鋼。 - 【請求項３】 Ｐｂ：０．０３〜０．２０％，Ｂｉ：
０．０３〜０．１５％，Ｔｅ：０．０１〜０．１０％の
うちの１種または２種以上を含むことを特徴とする請求
項１または２に記載の耐アウトガス性および耐食性に優
れた快削マルテンサイト系ステンレス鋼。 - 【請求項４】 Ｂ，Ｃａ，Ｍｇ，ＲＥＭのうちの１種ま
たは２種以上：０．０００５〜０．０１００％を含むこ
とを特徴とする請求項１ないし３のいずれかに記載の耐
アウトガス性および耐食性に優れた快削マルテンサイト
系ステンレス鋼。 - 【請求項５】 Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｔａのう
ちの１種または２種以上：０．０３〜０．５０％を含む
ことを特徴とする請求項１ないし４のいずれかに記載の
耐アウトガス性および耐食性に優れた快削マルテンサイ
ト系ステンレス鋼。 - 【請求項６】 請求項１ないし５のいずれかに記載の鋼
を素材として所定形状に加工し、その後酸化性雰囲気に
曝す不動態化処理を行うことを特徴とする耐アウトガス
性および耐食性に優れたステンレス鋼部品の加工方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34392798A JP4337155B2 (ja) | 1998-12-03 | 1998-12-03 | 耐アウトガス性および耐食性に優れた快削マルテンサイト系ステンレス鋼およびステンレス鋼部品の加工方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34392798A JP4337155B2 (ja) | 1998-12-03 | 1998-12-03 | 耐アウトガス性および耐食性に優れた快削マルテンサイト系ステンレス鋼およびステンレス鋼部品の加工方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000169942A true JP2000169942A (ja) | 2000-06-20 |
| JP4337155B2 JP4337155B2 (ja) | 2009-09-30 |
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ID=18365329
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34392798A Expired - Fee Related JP4337155B2 (ja) | 1998-12-03 | 1998-12-03 | 耐アウトガス性および耐食性に優れた快削マルテンサイト系ステンレス鋼およびステンレス鋼部品の加工方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4337155B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002212680A (ja) * | 2001-01-15 | 2002-07-31 | Nippon Steel Corp | マルテンサイト系快削ステンレス鋼 |
| JP2003105502A (ja) * | 2001-09-25 | 2003-04-09 | Nisshin Steel Co Ltd | 高温耐へたり性に優れたメタルガスケット用ステンレス鋼およびメタルガスケット |
| EP3034642A4 (en) * | 2013-08-12 | 2017-04-26 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Martensitic stainless steel having excellent wear resistance and corrosion resistance, and method for producing same |
| CN110592566A (zh) * | 2019-09-03 | 2019-12-20 | 厦门建霖健康家居股份有限公司 | 一种不锈钢钝化剂及其钝化工艺 |
| CN115110008A (zh) * | 2022-08-31 | 2022-09-27 | 北京科技大学 | 抗点蚀马氏体硬化不锈钢及其制备方法 |
-
1998
- 1998-12-03 JP JP34392798A patent/JP4337155B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002212680A (ja) * | 2001-01-15 | 2002-07-31 | Nippon Steel Corp | マルテンサイト系快削ステンレス鋼 |
| JP4502519B2 (ja) * | 2001-01-15 | 2010-07-14 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | マルテンサイト系快削ステンレス鋼 |
| JP2003105502A (ja) * | 2001-09-25 | 2003-04-09 | Nisshin Steel Co Ltd | 高温耐へたり性に優れたメタルガスケット用ステンレス鋼およびメタルガスケット |
| EP3034642A4 (en) * | 2013-08-12 | 2017-04-26 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Martensitic stainless steel having excellent wear resistance and corrosion resistance, and method for producing same |
| CN110592566A (zh) * | 2019-09-03 | 2019-12-20 | 厦门建霖健康家居股份有限公司 | 一种不锈钢钝化剂及其钝化工艺 |
| CN115110008A (zh) * | 2022-08-31 | 2022-09-27 | 北京科技大学 | 抗点蚀马氏体硬化不锈钢及其制备方法 |
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