JP2000169928A - 強度と成形性に優れたアルミニウム基合金板材及びその製造方法 - Google Patents
強度と成形性に優れたアルミニウム基合金板材及びその製造方法Info
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Abstract
い材料の強度と成形性を両立させたアルミニウム基合金
板材を提供すること。 【解決手段】必須元素としてMg2.0wt%を超え7.
0wt%未満を含有し、さらにFe0.1wt%を超え2.
0wt%未満、Mn0.05wt%を超え1.0wt%未満、
Cr0.05wt%を超え0.5wt%未満、Zr0.05
wt%を超え0.2wt%未満のうち1種または2種以上を
含み、残部Alと不可避的不純物からなり、最終の再結
晶粒度が5μm 以下で、かつ加工硬化指数(n値)が
0.25以上であることを特徴とする強度と成形性に優
れたアルミニウム基合金板材。
Description
品部品等に使用される成形加工用アルミニウム板材に関
し、特に強度と成形性に優れたアルミニウム基合金板材
とその製造方法に関するものである。
ち、複雑な形状のものには延性の優れた3003合金
(Al-0.15wt%Cu-1.1wt%Mn )、5052合金(Al-2.6wt
%Mg-0.21wt%Cr )、5182合金(Al-4.5wt%Mg-0.35wt
%Mn )等の軟質材(O材)が使用される場合が多いが、
形状が単純で、強度が必要とされるものに対しては、同
じく5052合金、5182合金等の半硬質あるいは、
硬質材(H14 〜18、H34 〜38)が使用されている。また
形状が複雑でかつ強度が必要な製品に対しては上記の軟
質材の板厚を増大させて対応している。
部品や電気製品部品の小型・軽量化が望まれており、材
料の薄肉化が必要となってきた。それに伴い材料の強度
と成形性の両立が重要な課題となってきたが、前述のよ
うに強度増大を目的に硬質材を使用すると延性が低く、
高い成形性は望めなかった。本発明はこの課題を解決す
るために強度と成形性を両立させたアルミニウム基合金
板材を提供するものである。
するため種々検討した結果得られたもので、本発明のう
ち第1の発明のアルミニウム基合金板材は、必須元素と
してMg2.0wt%を超え7.0wt%未満を含有し、さ
らにFe0.1wt%を超え2.0wt%未満、Mn0.0
5wt%を超え1.0wt%未満、Cr0.05wt%を超え
0.5wt%未満、Zr0.05wt%を超え0.2wt%未
満のうち1種または2種以上を含み、残部Alと不可避
的不純物からなり、最終の再結晶粒度が5μm 以下で、
かつ加工硬化指数(n値)が0.25以上であることを
特徴とするものである。
ウム基合金の製造方法は、必須元素としてMg2.0wt
%を超え7.0wt%未満を含有し、さらにFe0.1wt
%を超え2.0wt%未満、Mn0.05wt%を超え1.
0wt%未満、Cr0.05wt%を超え0.5wt%未満、
Zr0.05wt%を超え0.2wt%未満のうち1種また
は2種以上を含み、残部Alと不可避的不純物からなる
アルミニウム基合金鋳塊に対して均質化処理、熱間圧
延、冷間圧延、焼鈍を施す製造工程において、Fe添加
量をF(wt%)、熱間圧延終了温度をT(℃)、熱間圧
延終了板厚をt1(mm)、冷間圧延終了板厚をt2(m
m)とした時、条件式 t2<300 ×t1/{T×(16−2×F 2 )} を満足する冷間圧延をおこない、その後20℃/h 以上
の昇温速度で250℃〜350℃の温度範囲まで加熱
し、その温度範囲で10秒〜3 時間保持する焼鈍をおこ
なうことを特徴とするものである。
工硬化指数を規定した理由を以下に示す。
とともに、冷間圧延時の回復を抑制し、最終の再結晶粒
度を微細にするために欠かせない元素である。その添加
量が2.0wt%未満では固溶硬化が充分でなく、さらに
冷延時の回復抑制効果が不足し、再結晶粒度の微細化が
困難であるため、最終製品の強度が不足してしまう。一
方添加量が7.0wt%を超える場合は鋳造、熱間圧延が
困難となり、冷間圧延でのエッジクラックも増大するた
め、工業的な製造に適さない。したがってMgの添加量
を2.0wt%を超え7.0wt%未満と規定する。
粒微細化に有効な元素であり、1種または2種以上を選
択的に添加する。
し、焼純時に再結晶の核サイトとして働くため、再結晶
粒の微細化に効果があるが、その添加量が0.1wt%以
下の場合は充分な再結晶微細化効果が得られず、2.0
wt%以上になると破断の起点となるため成形性は逆に低
下する。したがってFeの添加量は0.1wt%を超え、
2.0wt%未満と規定する。
することにより、焼鈍時の再結晶粒の成長を抑制する効
果があり、結果的に再結晶粒微細化に寄与するが、その
添加量が0.05wt%以下の場合は充分な再結晶粒成長
抑制効果が得られず、1.0wt%以上となると析出物自
体の影響のため成形性が低下してしまう。したがってM
nの添加量は0.05wt%を超え、0.5wt%未満と規
定する。
ることにより、焼鈍特の再結晶粒の成長を抑制する効果
があり、結果的に再結晶粒微細化に寄与するが、その添
加量が0.05wt%以下の場合は充分な再結晶粒成長抑
制効果が得られず、0.5wt%以上添加してもその効果
が飽和するだけでなく、析出物自体によって成形性が低
下してしまう。したがってCrの添加量は0.05wt%
を超え、0.5wt%未満と規定する。
ることにより、焼鈍時の再結晶粒の成長を抑制する効果
があり、結果的に再結晶粒微細化に寄与するが、その添
加量が0.05wt%以下の場合は充分な再結晶粒成長抑
制効果が得られず、0.2wt%以上添加すると鋳造時に
粗大な晶出物を形成し、成形性を低下させてしまう。し
たがってZrの添加量は0.05wt%を超え、0.2wt
%未満と規定する。
増大することが知られているが、再結晶粒微細化による
強度増大は、調質(加工硬化)による強度増大と異な
り、延性の低下を抑制できることが、本発明で確認でき
た。そこで、種々の検討を行った結果、従来のAl−M
g系合金の通常の再結晶粒度である20〜50μm程度
から5μm以下に微細化することにより、従来得られな
かった強度と延性の両立が可能であることを見出した。
さらにこの再結晶粒微細化において、高度な剪断ひずみ
付加加工によって微細粒が得られる例が報告されている
が、O材調質に匹敵する延性は得られていない。これは
転位密度が大きく、加工硬化性が小さいことに起因する
と考えられる。したがって、本発明の目的である強度と
成形性を両立させるためには微細な再結晶粒度と高い加
工硬化性の両立が必須であるといえる。
(n値)が使用されているが、本発明では0.25以上
のn値(5、10%の2点から計算)があれば、良好な
成形性が確保される事を見出した。以上のことにより最
終の再結晶粒度は5μm以下で、かつn値は0.25以
上と規定した。これは後述する製法による不連続再結晶
プロセスによって得られる。
本発明では前述の組成を有するアルミニウム基合金に鋳
造、均質化処理、熱間圧延、冷間圧延、焼鈍を施すが、
以下に各工程について説明する。
ロールキャスター等の連続鋳造圧延機を使用してもかま
わない。その際はFe系晶出物がより微細に分散される
ため、通常のDC鋳造法よりもより微細粒が得られやす
い。
n,Cr,Zrの微細析出を促進させる効果がある。条
件的には450℃〜550℃の範囲で1〜24h実施す
ることが望ましい。
温度と板厚は最終の板厚までの冷間圧延時の加工度に影
響を与える。即ち、同ーの最終板厚の場合熱間圧延終了
板厚が厚いほど加工度が高く、また温度が低いほど熱間
圧延時に導入されたひずみ(転位密度)が大きいため、
実質的な加工度は高くなる。最終板での微細な再結晶を
得るためには、高い転位密度による高密度の再結晶核発
生が必要なため、熱間圧延終了板厚は大きく、温度は低
い方が望ましい。また、再結晶核発生密度を増大させる
には前記のようにFe系晶出物密度の増大も有効であ
る。
い、ある一定の条件を満たす場合、微細な再結晶粒が得
られる事を見出した。その条件が、Fe添加量をF(wt
%)、熱間圧延終了温度をT(℃)、熱間圧延終了板厚
をt1(mm)、冷間圧延終了後の板厚をt2(mm)とし
た時、 t2<300 ×t1/{T×(16−2×F 2 )} の条件式を満たす冷間圧延を行う事である。そしてこの
条件が満たされない場合5μm以下の微細結晶粒を得る
ための充分な再結晶核発生が得られない。
復が生じ、転位密度が低下するため、微細再結晶粒が得
られ難くなる。従って本発明の場合、回復を抑制するM
gを添加してあるため、箱形焼鈍炉のような比較的昇温
速度の遅い炉でも20℃/h以上の昇温速度があれば微
細粒が得られるが、連続焼鈍炉(CAL)による高速昇
温がより望ましい。
比較的低温で10秒から3時間の範囲で保持することが
必要である。この範囲内で微細な再結晶が得られる条件
が存在するが、より低温、短時間では再結晶が完了せ
ず、より高温では粒成長により微細再結晶が得られな
い。また3時間以上の保持は生産性を悪化させるため工
業的な生産においては適さない。
ム基合金板材は5μm以下の再結晶粒度でかつ0.25
以上のn値を有しており、強度と成形性を両立すること
ができた。
を用いて、DC鋳造により厚さ100mmの鋳塊を作製
し、500℃、10時間の均質化処理を行った。これら
の鋳塊をそれぞれ表2に示す製造方法で板厚0.4mm
の薄板とし、機械的特性、再結晶粒度を測定し、成形性
の評価を行った。結果を表3に示す。再結晶粒度は表面
をバフ研磨後、陽極酸化して偏光顕微鏡で観察し、40
0倍の写真から切断法で求めた。機械的特性はJIS−
5号TPを圧延方向に平行に切り出し、インストロン型
引張り試験機で測定した。成形性はφ40、肩R4.5
の円筒パンチとφ41、R4.5のダイスを用い、φ8
4のブランクを絞り、その際の破断高さで評価した。こ
の際しわ押え力は9.8KN、パンチ速度は2mm/se
c.、潤滑は2cSt /40℃の低粘度防錆油を使用した。
材は比較例のアルミニウム基合金板材と比較して、高い
強度と共に良好な成形性も得られている事が判る。
晶粒による高い強度と優れた成形性の両立がなされ、薄
肉・軽量化を求められている自動車部品や電気機器部品
等の用途に最適なアルミニウム基合金が得られるもので
ある。
Claims (2)
- 【請求項1】必須元素としてMg2.0wt%を超え7.
0wt%未満を含有し、さらにFe0.1wt%を超え2.
0wt%未満、Mn0.05wt%を超え1.0wt%未満、
Cr0.05wt%を超え0.5wt%未満、Zr0.05
wt%を超え0.2wt%未満のうち1種または2種以上を
含み、残部Alと不可避的不純物からなり、最終の再結
晶粒度が5μm 以下で、かつ加工硬化指数(n値)が
0.25以上であることを特徴とする強度と成形性に優
れたアルミニウム基合金板材。 - 【請求項2】必須元素としてMg2.0wt%を超え7.
0wt%未満を含有し、さらにFe0.1wt%を超え2.
0wt%未満、Mn0.05wt%を超え1.0wt%未満、
Cr0.05wt%を超え0.5wt%未満、Zr0.05
wt%を超え0.2wt%未満のうち1種または2種以上を
含み、残部Alと不可避的不純物からなるアルミニウム
基合金鋳塊に対して均質化処理、熱間圧延、冷間圧延、
焼鈍を施す製造工程において、Fe添加量をF(wt
%)、熱間圧延終了温度をT(℃)、熱間圧延終了板厚
をt1(mm)、冷間圧延終了板厚をt2(mm)とした
時、条件式 t2<300 ×t1/{T×(16−2×F 2 )} を満足する冷間圧延をおこない、その後20℃/h 以上
の昇温速度で250℃〜350℃の温度範囲まで加熱
し、その温度範囲で10秒〜3 時間保持する焼鈍をおこ
なうことを特徴とする強度と成形性に優れたアルミニウ
ム基合金板材の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP26859999A JP4190673B2 (ja) | 1998-09-29 | 1999-09-22 | 強度と成形性に優れたアルミニウム基合金板材及びその製造方法 |
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27447798 | 1998-09-29 | ||
JP10-274477 | 1998-09-29 | ||
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Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
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Country Status (1)
Country | Link |
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JP (1) | JP4190673B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102008054436A1 (de) | 2007-12-10 | 2009-07-23 | DENSO CORPORATION, Kariya-shi | Al-Mg-Aluminiumlegierungsextrusionsmaterial mit hervorragenden Kaltverfestigungseigenschaften für Kaltverformungsverfahren |
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---|---|---|---|---|
CN110042283A (zh) * | 2019-05-08 | 2019-07-23 | 烟台南山学院 | 一种中强耐蚀铝合金板材制备方法 |
-
1999
- 1999-09-22 JP JP26859999A patent/JP4190673B2/ja not_active Expired - Lifetime
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