JP2000144218A - 高炉原料装入方法 - Google Patents
高炉原料装入方法Info
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- JP2000144218A JP2000144218A JP10325375A JP32537598A JP2000144218A JP 2000144218 A JP2000144218 A JP 2000144218A JP 10325375 A JP10325375 A JP 10325375A JP 32537598 A JP32537598 A JP 32537598A JP 2000144218 A JP2000144218 A JP 2000144218A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高炉の安定操業が可能な高炉原料装入方法を
提供する。 【解決手段】 高炉内へ原料と燃料を交互に層状に装入
する原料装入方法において、固体還元剤粉と鉱石粉とか
らなる塊成物とコークスとを混合した混合物を高炉中心
部へ別ルートで装入する高炉原料装入方法であって、上
記固体還元剤粉と鉱石粉とからなる塊成物のサイズが20
mm篩上〜100mm 篩下の範囲で、圧潰強度が50kg／個以上
で、塊成物の固体還元剤粉が石炭粉であり、石炭粉(WC)
と鉱石粉(WO)の混合割合が質量比(WO)／(WC)で 2〜5
で、塊成物(WB)とコークス(WCO) の混合割合が質量比(W
B)／(WCO) で 3以下である原料装入方法である。
提供する。 【解決手段】 高炉内へ原料と燃料を交互に層状に装入
する原料装入方法において、固体還元剤粉と鉱石粉とか
らなる塊成物とコークスとを混合した混合物を高炉中心
部へ別ルートで装入する高炉原料装入方法であって、上
記固体還元剤粉と鉱石粉とからなる塊成物のサイズが20
mm篩上〜100mm 篩下の範囲で、圧潰強度が50kg／個以上
で、塊成物の固体還元剤粉が石炭粉であり、石炭粉(WC)
と鉱石粉(WO)の混合割合が質量比(WO)／(WC)で 2〜5
で、塊成物(WB)とコークス(WCO) の混合割合が質量比(W
B)／(WCO) で 3以下である原料装入方法である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高炉原料装入方法
の技術分野に属し、詳しくは高炉の安定操業を可能にす
る高炉中心部への高炉原料装入方法の技術分野に属する
ものである。
の技術分野に属し、詳しくは高炉の安定操業を可能にす
る高炉中心部への高炉原料装入方法の技術分野に属する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】高炉の安定操業および炉体寿命の延長の
ためには、高炉中心部でガス流を局所的に発達させて逆
Ｖ型の融着帯を形成させるとともに、炉芯コークス層の
通液性を高め、炉底部での溶銑環状流を抑制することが
重要である。これらの目的を達成するための方策とし
て、例えば、特願昭58-162273 号、特願昭62-220981
号、特願昭62-220987 号、Ｒ・Ｄ神戸製鋼技報／Vol.41
No.4 (1991)などにコークス中心装入が提案されてい
る。
ためには、高炉中心部でガス流を局所的に発達させて逆
Ｖ型の融着帯を形成させるとともに、炉芯コークス層の
通液性を高め、炉底部での溶銑環状流を抑制することが
重要である。これらの目的を達成するための方策とし
て、例えば、特願昭58-162273 号、特願昭62-220981
号、特願昭62-220987 号、Ｒ・Ｄ神戸製鋼技報／Vol.41
No.4 (1991)などにコークス中心装入が提案されてい
る。
【０００３】コークス中心装入は、高炉中心部へコーク
スを通常の鉱石類、コークスの装入とは別に少量装入す
ることによって、炉中心部のガスの流れ（中心流）の確
保、融着帯形状の適正化（逆Ｖ型の融着帯）、炉芯充填
構造の適正化に効果がある。
スを通常の鉱石類、コークスの装入とは別に少量装入す
ることによって、炉中心部のガスの流れ（中心流）の確
保、融着帯形状の適正化（逆Ｖ型の融着帯）、炉芯充填
構造の適正化に効果がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、過度に中心流
が強くなると炉頂温度、特に炉中心部のガス温度が上昇
し、これまで飛散しなかったサイズのダストが飛散する
ようになって、炉外へ排出されるダスト量が増加する。
炉頂温度が上昇すると炉頂設備が短命化し、炉頂ガス中
のダスト量が増加すると、密度の小さいコークス、微粉
炭部分の割合が増加し、ダスト量が増加した分、燃料比
が増加するという問題がある。特に、近年精力的に実施
されている微粉炭多量吹き込み操業を実施すると、熱流
比〔固体の熱容量／気体の熱容量〕の低下により炉頂温
度が高くなる傾向が顕著である。
が強くなると炉頂温度、特に炉中心部のガス温度が上昇
し、これまで飛散しなかったサイズのダストが飛散する
ようになって、炉外へ排出されるダスト量が増加する。
炉頂温度が上昇すると炉頂設備が短命化し、炉頂ガス中
のダスト量が増加すると、密度の小さいコークス、微粉
炭部分の割合が増加し、ダスト量が増加した分、燃料比
が増加するという問題がある。特に、近年精力的に実施
されている微粉炭多量吹き込み操業を実施すると、熱流
比〔固体の熱容量／気体の熱容量〕の低下により炉頂温
度が高くなる傾向が顕著である。
【０００５】本発明は、上記の問題点を解決するために
なされたもので、固体還元剤粉と鉱石粉とからなる塊成
物とコークスとを混合した混合物を高炉中心部へ装入す
ることにより、高炉の安定操業が可能な高炉原料装入方
法を提供することを目的とする。
なされたもので、固体還元剤粉と鉱石粉とからなる塊成
物とコークスとを混合した混合物を高炉中心部へ装入す
ることにより、高炉の安定操業が可能な高炉原料装入方
法を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】その要旨は、高炉内へ原
料と燃料を交互に層状に装入する原料装入方法におい
て、固体還元剤粉と鉱石粉とからなる塊成物とコークス
とを混合した混合物を高炉中心部へ別ルートで装入する
高炉原料装入方法である。
料と燃料を交互に層状に装入する原料装入方法におい
て、固体還元剤粉と鉱石粉とからなる塊成物とコークス
とを混合した混合物を高炉中心部へ別ルートで装入する
高炉原料装入方法である。
【０００７】上記固体還元剤粉と鉱石粉とからなる塊成
物のサイズが20mm篩上〜100mm 篩下の範囲である上記の
高炉原料装入方法である。
物のサイズが20mm篩上〜100mm 篩下の範囲である上記の
高炉原料装入方法である。
【０００８】上記塊成物の圧潰強度が50kg／個以上であ
る上記の原料装入方法である。
る上記の原料装入方法である。
【０００９】上記塊成物の固体還元剤粉が石炭粉であ
り、石炭粉(WC)と鉱石粉(WO)の混合割合が質量比(WO)／
(WC)で 2〜5 である上記の原料装入方法である。
り、石炭粉(WC)と鉱石粉(WO)の混合割合が質量比(WO)／
(WC)で 2〜5 である上記の原料装入方法である。
【００１０】上記塊成物(WB)とコークス(WCO) の混合割
合が質量比(WB)／(WCO) で 3以下である上記の原料装入
方法である。
合が質量比(WB)／(WCO) で 3以下である上記の原料装入
方法である。
【００１１】
【発明の実施の形態】高炉中心部へ別ルートで塊成物と
コークスとを混合した混合物を装入することで中心流を
確保したままで、炉頂温度、特に炉中心部のガス温度の
上昇を抑制することができる。すなわち、塊成物は還
元剤の石炭粉と鉄鉱石粉とから形成されているため、12
00℃以上の温度で、塊成物中の鉄鉱石粉は還元剤の石炭
粉で見掛け上直接還元され、この時の還元反応は吸熱反
応であること、塊成物が装入時に中心流の顕熱を奪う
こと、の二つの効果により塊成物の装入は中心流の温度
を下げることになる。また、この時、ダスト量の低下に
よる燃料比の低下や出銑比の増加も期待できる。
コークスとを混合した混合物を装入することで中心流を
確保したままで、炉頂温度、特に炉中心部のガス温度の
上昇を抑制することができる。すなわち、塊成物は還
元剤の石炭粉と鉄鉱石粉とから形成されているため、12
00℃以上の温度で、塊成物中の鉄鉱石粉は還元剤の石炭
粉で見掛け上直接還元され、この時の還元反応は吸熱反
応であること、塊成物が装入時に中心流の顕熱を奪う
こと、の二つの効果により塊成物の装入は中心流の温度
を下げることになる。また、この時、ダスト量の低下に
よる燃料比の低下や出銑比の増加も期待できる。
【００１２】また、還元時に塊成物中から発生するガス
はCOが主体であるため、塊成物と混合して装入したコー
クスはほとんどカーボンソリューションロス反応(CO2＋
C→2CO)を受けることがないため劣化せずに炉内を降下
し炉芯を形成する。このため、上記コークスによる通
気、通液性の低下はない。
はCOが主体であるため、塊成物と混合して装入したコー
クスはほとんどカーボンソリューションロス反応(CO2＋
C→2CO)を受けることがないため劣化せずに炉内を降下
し炉芯を形成する。このため、上記コークスによる通
気、通液性の低下はない。
【００１３】また、塊成物中には、塊成物中の鉄鉱石粉
(WO)を還元し、かつ浸炭するに十分な炭素量（石炭粉(W
C)）が含まれているので、塊成物と混合して装入したコ
ークスは浸炭に使用されることなくほとんど劣化しな
い。
(WO)を還元し、かつ浸炭するに十分な炭素量（石炭粉(W
C)）が含まれているので、塊成物と混合して装入したコ
ークスは浸炭に使用されることなくほとんど劣化しな
い。
【００１４】さらに、塊成物(WB)とコークス(WCO) の混
合割合を質量比(WB)／(WCO) で制御することにより、塊
成物が軟化溶融し、溶け落ちした時の圧力損失もほとん
ど変化しない。
合割合を質量比(WB)／(WCO) で制御することにより、塊
成物が軟化溶融し、溶け落ちした時の圧力損失もほとん
ど変化しない。
【００１５】以下に、本発明における数値限定理由につ
いて説明する。炉内塊状帯での通気性確保、塊成物の強
度確保、反応速度の観点から塊成物のサイズはコークス
と同じサイズにする。すなわち、コークスのサイズは高
炉内容積によって異なり、内容積2000m3以上では20mm以
上、4000m3以上では30mm以上のコークスが通常使用され
ている。したがって、塊成物のサイズは20mm篩上〜100m
m 篩下の範囲に限定する。
いて説明する。炉内塊状帯での通気性確保、塊成物の強
度確保、反応速度の観点から塊成物のサイズはコークス
と同じサイズにする。すなわち、コークスのサイズは高
炉内容積によって異なり、内容積2000m3以上では20mm以
上、4000m3以上では30mm以上のコークスが通常使用され
ている。したがって、塊成物のサイズは20mm篩上〜100m
m 篩下の範囲に限定する。
【００１６】また、塊成物の圧潰強度はハンドリングに
耐える強度を確保するために、一個当たり50kg（50kg／
個）以上とする。圧潰強度が50kg／個以上であるので、
搬送時のハンドリングにより塊成物は粉化しない。ちな
みに、タンブラー回転試験時の-1mm粉率と圧潰強度との
関係を図３に示す。図３に示すように、圧潰強度が小さ
くなると粉率は多くなり、圧潰強度が50kg／個以上にな
ると、-1mm粉率は15％以下と少なくなる。なお、タンブ
ラー回転試験はJIS M 8712による。また、塊成物は圧潰
強度が50kg／個以上で、見かけ密度が2.3g/cm3以上であ
ることが必要である。本願出願人が既に出願している特
願平10-81540号に提案しているように、塊成物の見かけ
密度が2.3g/cm3以上になると、塊成物中の熱伝導性も向
上し、塊成物中の鉱石粉の石炭粉による直接還元が促進
され、還元時間も短縮される。さらに塊成物の見かけ密
度が2.3g/cm3以上であることは塊成物の圧潰強度を50kg
／個以上にする上からも重要なことである。
耐える強度を確保するために、一個当たり50kg（50kg／
個）以上とする。圧潰強度が50kg／個以上であるので、
搬送時のハンドリングにより塊成物は粉化しない。ちな
みに、タンブラー回転試験時の-1mm粉率と圧潰強度との
関係を図３に示す。図３に示すように、圧潰強度が小さ
くなると粉率は多くなり、圧潰強度が50kg／個以上にな
ると、-1mm粉率は15％以下と少なくなる。なお、タンブ
ラー回転試験はJIS M 8712による。また、塊成物は圧潰
強度が50kg／個以上で、見かけ密度が2.3g/cm3以上であ
ることが必要である。本願出願人が既に出願している特
願平10-81540号に提案しているように、塊成物の見かけ
密度が2.3g/cm3以上になると、塊成物中の熱伝導性も向
上し、塊成物中の鉱石粉の石炭粉による直接還元が促進
され、還元時間も短縮される。さらに塊成物の見かけ密
度が2.3g/cm3以上であることは塊成物の圧潰強度を50kg
／個以上にする上からも重要なことである。
【００１７】塊成物中の石炭粉(WC)量は、塊成物中の鉱
石粉(WO)の還元と滴下時の浸炭に必要な量を含有させて
おくために、石炭粉(WC)と鉱石粉(WO)の混合割合を質量
比(WO)／(WC)で 2〜5 の範囲に限定する。なお、混合割
合に範囲を持たせた理由は、使用石炭粉の炭素含有量と
鉱石粉の酸化度のばらつきを配慮したためである。
石粉(WO)の還元と滴下時の浸炭に必要な量を含有させて
おくために、石炭粉(WC)と鉱石粉(WO)の混合割合を質量
比(WO)／(WC)で 2〜5 の範囲に限定する。なお、混合割
合に範囲を持たせた理由は、使用石炭粉の炭素含有量と
鉱石粉の酸化度のばらつきを配慮したためである。
【００１８】塊成物が溶融滴下した時の圧力損失が増加
しないように、塊成物(WB)とコークス(WCO) の混合割合
を質量比(WB)／(WCO) で 3以下とする。ちなみに、塊成
物(WB)とコークス(WCO) との混合割合と溶融滴下時の圧
力損失との関係を模式的に図４に示す。図４に示すよう
に、塊成物(WB)のコークス(WCO) に対する混合割合が3
を超えると溶融滴下時の圧力損失は急激に増加する。
しないように、塊成物(WB)とコークス(WCO) の混合割合
を質量比(WB)／(WCO) で 3以下とする。ちなみに、塊成
物(WB)とコークス(WCO) との混合割合と溶融滴下時の圧
力損失との関係を模式的に図４に示す。図４に示すよう
に、塊成物(WB)のコークス(WCO) に対する混合割合が3
を超えると溶融滴下時の圧力損失は急激に増加する。
【００１９】
【実施例】高炉原料装入方法には、ベル・アーマタイプ
とベルレスタイプがあるが、実施例では、ベル・アーマ
タイプについて説明する。図１に示すようにベル３の下
方に設けた装入シュート１から、塊成物とコークスとを
混合した混合物を高炉中心部へ装入する。図では中心装
入混合物２として図示している。高炉中心部への装入
は、図２に示すように、通常の装入順序C1↓、C2↓、O1
↓、O2↓のC2↓とO1↓の直後に行なった。このようにし
て、続いて装入される鉱石の中心部への流入を中心装入
した塊成物とコークスとを混合した混合物(BC)の山でせ
き止め、中心部の鉱石(O)/コークス(C) を局所的に低下
させる。このときの塊成物とコークスとを混合した混合
物の装入量は、鉱石装入量に対して質量比で 0.5〜0.7
％の範囲で十分である。ここで、C1、C2はコークスを、
O1、O2は鉱石を、BCは塊成物とコークスとを混合した混
合物をそれぞれ示す。なお、図１は１個の装入シュート
から事前に塊成物とコークスとを混合した混合物を装入
する例であるが、装入シュートを対称的に２個設け、秤
量した塊成物とコークスを別々に個々の装入シュートか
ら中心装入して炉内で混合してもよい。
とベルレスタイプがあるが、実施例では、ベル・アーマ
タイプについて説明する。図１に示すようにベル３の下
方に設けた装入シュート１から、塊成物とコークスとを
混合した混合物を高炉中心部へ装入する。図では中心装
入混合物２として図示している。高炉中心部への装入
は、図２に示すように、通常の装入順序C1↓、C2↓、O1
↓、O2↓のC2↓とO1↓の直後に行なった。このようにし
て、続いて装入される鉱石の中心部への流入を中心装入
した塊成物とコークスとを混合した混合物(BC)の山でせ
き止め、中心部の鉱石(O)/コークス(C) を局所的に低下
させる。このときの塊成物とコークスとを混合した混合
物の装入量は、鉱石装入量に対して質量比で 0.5〜0.7
％の範囲で十分である。ここで、C1、C2はコークスを、
O1、O2は鉱石を、BCは塊成物とコークスとを混合した混
合物をそれぞれ示す。なお、図１は１個の装入シュート
から事前に塊成物とコークスとを混合した混合物を装入
する例であるが、装入シュートを対称的に２個設け、秤
量した塊成物とコークスを別々に個々の装入シュートか
ら中心装入して炉内で混合してもよい。
【００２０】次に、塊成物および塊成物とコークスの混
合物の炉内現象に及ぼす影響について説明する。
合物の炉内現象に及ぼす影響について説明する。
【００２１】まず、塊成物の鉱石粉(WO)／石炭粉(WC)が
炉内現象に及ぼす影響について説明する。比較例のNo.1
は従来のコークス中心装入法で、これを基準にして本発
明例を評価した（以下同じ）。表１に示すように、比較
例のNo.2は鉱石粉(WO)／石炭粉(WC)が 1であるため塊成
物中の鉱石粉は還元され高い金属化率を示し、コークス
の劣化もほとんどないが、塊成物中の鉱石粉が少ないた
め、中心部のガス温度の低下が少ない。比較例のNo.4は
鉱石粉(WO)／石炭粉(WC)が10であるため塊成物中の鉱石
粉は未還元で、コークスの劣化も大きく操業困難とな
る。本発明例のNo.3は鉱石粉(WO)／石炭粉(WC)が 3であ
るため塊成物中の鉱石粉は還元され高い金属化率を示
し、コークスの劣化もほとんどなく、ガスの流れも中心
流で炉芯は活性化され、本発明の目的とする中心部のガ
ス温度は低下する。
炉内現象に及ぼす影響について説明する。比較例のNo.1
は従来のコークス中心装入法で、これを基準にして本発
明例を評価した（以下同じ）。表１に示すように、比較
例のNo.2は鉱石粉(WO)／石炭粉(WC)が 1であるため塊成
物中の鉱石粉は還元され高い金属化率を示し、コークス
の劣化もほとんどないが、塊成物中の鉱石粉が少ないた
め、中心部のガス温度の低下が少ない。比較例のNo.4は
鉱石粉(WO)／石炭粉(WC)が10であるため塊成物中の鉱石
粉は未還元で、コークスの劣化も大きく操業困難とな
る。本発明例のNo.3は鉱石粉(WO)／石炭粉(WC)が 3であ
るため塊成物中の鉱石粉は還元され高い金属化率を示
し、コークスの劣化もほとんどなく、ガスの流れも中心
流で炉芯は活性化され、本発明の目的とする中心部のガ
ス温度は低下する。
【００２２】
【表１】
【００２３】次に、塊成物とコークスの混合物が炉内現
象に及ぼす影響について説明する。表２に示すように、
比較例のNo.6は塊成物(WB)／コークス(WCO) が 5である
ため炉中心部の圧力損失が上昇しガスの流れも周辺流化
し操業困難となる。本発明例のNo.5は塊成物(WB)／コー
クス(WCO) が 1であるため炉中心部の圧力損失もなく、
ガスの流れも中心流である。
象に及ぼす影響について説明する。表２に示すように、
比較例のNo.6は塊成物(WB)／コークス(WCO) が 5である
ため炉中心部の圧力損失が上昇しガスの流れも周辺流化
し操業困難となる。本発明例のNo.5は塊成物(WB)／コー
クス(WCO) が 1であるため炉中心部の圧力損失もなく、
ガスの流れも中心流である。
【００２４】
【表２】
【００２５】次に、塊成物のサイズが炉内現象に及ぼす
影響について説明する。表３に示すように、比較例のN
o.7は塊成物のサイズが10mmと小さいため炉中心部の圧
力損失が上昇しガスの流れも周辺流化し操業困難とな
る。本発明例のNo.8は塊成物のサイズが50mmであるため
炉中心部の圧力損失もなく、ガスの流れも中心流で中心
部のガス温度は低下する。
影響について説明する。表３に示すように、比較例のN
o.7は塊成物のサイズが10mmと小さいため炉中心部の圧
力損失が上昇しガスの流れも周辺流化し操業困難とな
る。本発明例のNo.8は塊成物のサイズが50mmであるため
炉中心部の圧力損失もなく、ガスの流れも中心流で中心
部のガス温度は低下する。
【００２６】
【表３】
【００２７】最後に、塊成物の圧潰強度が炉内現象に及
ぼす影響について説明する。表４に示すように、比較例
のNo.9は塊成物の圧潰強度が10kg／個と小さいため搬送
時のハンドリング中に粉化し、炉中心部の圧力損失が上
昇しガスの流れも周辺流化し操業困難となる。本発明例
のNo.10 は塊成物の圧潰強度が80kg／個と大きいため搬
送時のハンドリング中にも粉化しないため、炉中心部の
圧力損失もなく、ガスの流れも中心流で中心部のガス温
度は低下する。
ぼす影響について説明する。表４に示すように、比較例
のNo.9は塊成物の圧潰強度が10kg／個と小さいため搬送
時のハンドリング中に粉化し、炉中心部の圧力損失が上
昇しガスの流れも周辺流化し操業困難となる。本発明例
のNo.10 は塊成物の圧潰強度が80kg／個と大きいため搬
送時のハンドリング中にも粉化しないため、炉中心部の
圧力損失もなく、ガスの流れも中心流で中心部のガス温
度は低下する。
【００２８】
【表４】
【００２９】
【発明の効果】以上述べたところから明らかなように、
本発明は固体還元剤粉と鉱石粉とからなる塊成物とコー
クスとを混合した混合物を高炉中心部へ装入する方法で
あり、この方法によれば、高炉の安定操業が可能とな
り、炉頂設備の長寿命化、燃料比の低下、出銑比の増加
が図られる。
本発明は固体還元剤粉と鉱石粉とからなる塊成物とコー
クスとを混合した混合物を高炉中心部へ装入する方法で
あり、この方法によれば、高炉の安定操業が可能とな
り、炉頂設備の長寿命化、燃料比の低下、出銑比の増加
が図られる。
【図１】本発明例における塊成物とコークスとを混合し
た混合物を高炉中心部へ装入する方法の説明図である。
た混合物を高炉中心部へ装入する方法の説明図である。
【図２】本発明例における塊成物とコークスとを混合し
た混合物の高炉中心部への装入順序を示す図である。
た混合物の高炉中心部への装入順序を示す図である。
【図３】塊成物のタンブラー回転試験時の-1mm粉率と圧
潰強度との関係を示す図である。
潰強度との関係を示す図である。
【図４】塊成物(WB)とコークス(WCO) との混合割合と溶
融滴下時の圧力損失との関係を模式的に示す図である。
融滴下時の圧力損失との関係を模式的に示す図である。
１…装入シュート、２…中心装入混合物、３…ベル、４
…貯蔵ホッパー、５…秤量ホッパー、６…高炉。
…貯蔵ホッパー、５…秤量ホッパー、６…高炉。
フロントページの続き (72)発明者 清水 正賢 兵庫県加古川市金沢町１番地 株式会社神 戸製鋼所加古川製鉄所内 Ｆターム(参考） 4K012 BA02 BA04 BA07 BA08
Claims (5)
- 【請求項１】 高炉内へ原料と燃料を交互に層状に装入
する原料装入方法において、固体還元剤粉と鉱石粉とか
らなる塊成物とコークスとを混合した混合物を高炉中心
部へ別ルートで装入することを特徴とする高炉原料装入
方法。 - 【請求項２】 上記固体還元剤粉と鉱石粉とからなる塊
成物のサイズが20mm篩上〜100mm 篩下の範囲である請求
項１に記載の高炉原料装入方法。 - 【請求項３】 上記塊成物の圧潰強度が50kg／個以上で
ある請求項１または２に記載の原料装入方法。 - 【請求項４】 上記塊成物の固体還元剤粉が石炭粉であ
り、石炭粉(WC)と鉱石粉(WO)の混合割合が質量比(WO)／
(WC)で 2〜5 である請求項１または２または３に記載の
原料装入方法。 - 【請求項５】 上記塊成物(WB)とコークス(WCO) の混合
割合が質量比(WB)／(WCO) で 3以下である請求項１また
は２または３または４に記載の原料装入方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32537598A JP3522553B2 (ja) | 1998-11-16 | 1998-11-16 | 高炉原料装入方法 |
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|---|---|---|---|---|
| JP2006299382A (ja) * | 2005-04-25 | 2006-11-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高炉の操業方法 |
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-
1998
- 1998-11-16 JP JP32537598A patent/JP3522553B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
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|---|---|---|---|---|
| JP2006299382A (ja) * | 2005-04-25 | 2006-11-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高炉の操業方法 |
| JP2008189952A (ja) * | 2007-02-01 | 2008-08-21 | Kobe Steel Ltd | 高炉操業方法 |
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