JP2000120789A

JP2000120789A - ダンパ装置

Info

Publication number: JP2000120789A
Application number: JP10331845A
Authority: JP
Inventors: Susumu Numajiri; 進沼尻
Original assignee: Mitsubishi Motors Corp
Current assignee: Mitsubishi Motors Corp
Priority date: 1998-10-16
Filing date: 1998-10-16
Publication date: 2000-04-25

Abstract

(57)【要約】（修正有）【課題】クランク軸の捩り振動を低減し、エンジンの
運転騒音を効果的に低減することができる小型軽量で、
かつクランクケース内部のクランク軸部分に装着するこ
とができ、しかも耐久性及び信頼性が優れたダンパ装置
を提供する。【解決手段】慣性リングと、ダンパハブ及び慣性リン
グに焼付け固着された環状ゴム部材とを備え、同ダンパ
の慣性モーメントＩ_ｄとクランク軸系の等価慣性モーメ
ントＩ_ｅとの比Ｉ_ｄ／Ｉ_ｅ＝０．０５〜０．１、ダンパ
の捩り固有振動数ｆ_ｄとクランク軸系の捩り等価固有振
動数ｆ_ｅとの比ｆ_ｄ／ｆ_ｅ＝０．９５〜１．１、ダンパ
３０における環状ゴム部材のロスファクタη＝０．２〜
０．４に設定する。また、ダンパの慣性リングをＳＴＫ
Ｍ等の鋼材で作ると共に、環状ゴム部材を耐熱、耐油性
が優れたアクリルゴム、ニトリルブタジエンゴム等を使
用して、クランクケース内部での作動に対し、耐久性及
び信頼性を確保する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、４気筒エンジンの
クランク軸に装着されて、同クランク軸の捩り振動を低
減すると共に、捩り振動に起因する運転騒音を低減する
ことができるダンパ装置に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来、４気筒エンジンのクランク軸の先
端部に、ボルト等適宜の固着手段によって同軸的に装着
されるダンパハブと、同ハブの半径方向外側部分に環状
のゴム部材を介して装着された慣性リングとを有するダ
ンパ装置を設けたものにおいて、クランク軸の曲げ振動
に起因する運転騒音の低減を図るために、ダンパの曲げ
固有振動数ｆ_ｄｂと、クランク軸系の等価曲げ固有振動
数ｆ_ｅｂとの比ｆ_ｄｂ／ｆ_ｅｂを０．７〜１．０に設定
したダンパ装置が、既に本出願人により提案され、特開
平４−３０２７４１号公開公報に開示されている。（以
下、場合により上記公開公報所載のダンパ装置を、既提
案の装置という。）

【０００３】上記既提案の装置は、クランク軸の曲げ振
動、即ち振幅がクランク軸線に対し直角方向に生起する
振動に起因する運転騒音の低減に着目したものであっ
て、クランク軸の捩り振動を低減することにより運転騒
音の低減を意図したものではなく、従って、捩り振動に
関するダンパの固有振動数とクランク軸系の等価固有振
動数との比、ダンパの慣性モーメントとクランク軸系の
等価慣性モーメントの比、及びダンパにおける環状ゴム
部材のロスファクタを特定の範囲に設定することによ
り、クランク軸系の捩り振動を効果的に低減し、ひいて
は捩り振動に起因して発生するエンジンの運転騒音の低
減を図ることについては、全く示唆されていない。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記事情に
鑑み創案されたもので、４気筒エンジンにおけるクラン
ク軸の捩り振動を効果的に低減することによって、捩り
振動に起因して発生する運転騒音を大幅に低減すること
ができ、しかも小型軽量でクランク軸への取付けが容易
なダンパ装置を提供することを、主たる目的とするもの
である。

【０００５】本発明の他の目的は、クランク軸のクラン
クケース内部におけるウエブ部分に装着することがで
き、従ってダンパ装置の取付けのためにクランク軸の全
長を増大する必要がなく、しかも耐久性及び信頼性が優
れた４気筒エンジンのクランク軸に装着されるダンパ装
置を提供することである。

【０００６】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明は、４気筒エンジンのクランク軸に同軸的に
装着されるダンパハブと、同ダンパハブに環状ゴム部材
を介して装着された慣性リングとを有するダンパにおい
て、Ｉ_ｄ：上記ダンパの慣性モーメントＩ_ｅ：上記クランク軸系の等価慣性モーメントｆ_ｄ：上記ダンパの捩り固有振動数ｆ_ｅ：上記クランク軸系の捩り等価固有振動数 η ：上記環状ゴム部材のロスファクタとしたとき、慣性モーメント比Ｉ_ｄ／Ｉ_ｅ＝０．０５〜
０．１、捩り固有振動数比ｆ_ｄ／ｆ_ｅ＝０．９５〜１．
１、ロスファクタη＝０．２〜０．４に設定したことを
特徴とするダンパ装置を提案するものである。

【０００７】４気筒エンジンのクランク軸に装着される
ダンパ装置の慣性モーメント比、固有振動数比、及びロ
スファクタを夫々上記の範囲に設定することによって、
ダンパ装置を装着しない場合と較べ、捩り振動を４０〜
７０％低減し得る効果があり、ひいては、捩り振動に起
因する運転騒音を大幅に低減することができる小型軽量
で耐久性及び信頼性が優れたダンパ装置が提供される。

【０００８】また、本発明においては、上記慣性リング
が鋼材によって作られ、かつ上記環状ゴム部材が、耐熱
性及び耐油性が優れたゴム材により作られていることが
好ましい。上記のように、慣性リングをＳＴＫＭ等の鋼
材で作ることにより、通常は鋳鉄で作られていた慣性リ
ングと較べ、万一、環状ゴム部材が破断した場合でも慣
性リングが破砕することがなく、また環状ゴム部材をア
クリルゴム（ＡＣＭ等）、水素添加ニトリルブタジエン
ゴム（Ｈ−ＮＢＲ等）のような耐熱性及び耐油性が優れ
たゴム材料により作ることによって、ダンパ装置を、ク
ランク軸のクランクケース内に収容される部分、例えば
ウエブ部分に装着しても、耐久性及び信頼性を確保する
ことが可能となり、この結果、クランク軸の全長を短か
くすることができることとなる。

【０００９】

【発明の実施の形態】以下本発明の好ましい実施形態を
図１ないし図２を参照して説明する。先ず、図１ないし
図２に示した第１の実施形態において、符号１０は車両
用４気筒エンジンのクランク軸を総括的に示し、同クラ
ンク軸１０は、軸線方向に間隔を存して配置された５個
のクランクジャーナル１２と、隣接するクランクジャー
ナル１２間に配設された４個のクランクピン１４と、各
クランクピン１４の両側に配置されクランクピン１４と
クランクジャーナル１２とを連結するクランクウエブ１
６及び適宜のクランクウエブ１６に一体的に形成された
バランスウエイト１８とを備えている。

【００１０】また、クランク軸１０には、その内部に上
記クランクジャーナル１２及びクランクピン１４の外周
摺動面にオイルを供給するための油路２０及び２２が形
成され（図１ではその一部のみが示されている）ると共
に、前端にはカムシャフトや燃料噴射ポンプ等の補機類
を駆動するタイミングギヤトレーンを駆動するクランク
ギヤ２４が固着され、また同クランク軸１０の後端には
フライホイール２６が装着されている。

【００１１】クランク軸１０の第１気筒＃１に対応する
クランクピン１４と最前端のクランクジャーナル１２と
を連結するクランクウエブ１６には、クランク軸線に対
し同軸的に短円筒状の円形支持部２８が形成され、円形
支持部２８には、総括的に符号３０で示したダンパが装
着されている。

【００１２】上記ダンパ３０は、図３の要部拡大断面図
に示されているように、上記円形支持部２８に外嵌され
圧入固着される円筒部３２ａと半径方向外方に延びた円
板部３２ｂとを備えたダンパハブ３２と、環状ゴム部材
３４を介して上記ダンパハブ３２の円板部３２ｂに装着
された慣性体としての慣性リング３６とから構成され、
上記環状ゴム部材３４は、円板部３２ｂ及び慣性リング
３６の対向する側面に加硫接着されている。

【００１３】上記円板部３２ｂとクランクウエブ１６と
の間には、万一、同円板部３２ｂが振動しクランクウエ
ブ１６の側面に接触してフレッチング摩耗を生じ又は異
音を発生することを未然に防止するため、及び円板部３
２ｂの冷却を促進するために、好ましくは１ｍｍ程度の
隙間ｔが設けられている。なお、図中符号３８は上記慣
性リング３６の静的バランスをとるために、同慣性リン
グ３６の環状ゴム部材３４とは反対側の側面に穿設され
たバランス孔である。

【００１４】上記ダンパ３０を装着したクランク軸１０
を有する４気筒エンジンが運転中に捩り振動を生起する
と、上記慣性リング３６が、クランク軸１０と一体に回
転するダンパハブ３２に対し環状ゴム部材３４を弾性変
形させてクランク軸線の回りに相対回転することによっ
て、振動エネルギが熱エネルギ変換されて捩り振動が低
減される。

【００１５】上記ダンパ３０を装着したクランク軸１０
において、同ダンパ３０の慣性モーメントをＩ_ｄ、上記
クランク軸系の等価慣性モーメントをＩ_ｅ、上記ダンパ
３０の捩り固有振動数をｆ_ｄ、上記クランク軸系の捩り
等価固有振動数をｆ_ｅ、上記環状ゴム部材３４のロスフ
ァクタをηとしたとき、以下詳細に説明するように、慣
性モーメント比μ＝Ｉ_ｄ／Ｉ_ｅ＝０．０５〜０．１、捩
り固有振動数比λ＝ｆ_ｄ／ｆ_ｅ＝０．９５〜１．１、ロ
スファクタη＝０．２〜０．４に設定される。

【００１６】先ず、図４は横軸に慣性モーメント比μを
とり、縦軸に捩り振幅及びダンパ３０の重量Ｗをとって
示した線図である。図中に実線の曲線θ_ｃで示されてい
るように、クランク軸１０の捩り振幅は、慣性モーメン
ト比μが０．０５以下で急増し、０．１以上では略一定
となり、ダンパ３０の重量Ｗのみが増大する。一方、図
中に点線の曲線θ_ｄで示されているように、ダンパの相
対振幅（ダンパハブ３２に対する慣性リング３６の捩り
振幅）は、慣性モーメント比μが０．０５以下では急増
し、０．０５から０．１の領域では漸減するが、０．１
を超えると振幅の減少は僅少であって、略サチュレート
し、ダンパ３０の重量Ｗのみが増大する。

【００１７】以上の事情から、クランク軸１０の耐久性
を確保すると共に、特にダンパ３０の耐久性を実質的に
左右する環状ゴム部材３４の破損を防止し、さらにダン
パ３０の軽量化を図るために、ダンパ３０の慣性モーメ
ントとクランク軸１０系の等価慣性モーメントとの比
は、μ＝０．０５〜０．１に設定することが合理的であ
る。

【００１８】次に、図５は横軸に周波数をとり、縦軸に
クランク軸１０の捩り振幅θ_ｃをとって、捩り振動に関
するダンパ３０の固有振動数ｆ_ｄとクランク軸系の等価
固有振動数ｆ_ｅの比λを種々変化させた場合のＩ節及び
ＩＩ節のクランク軸振幅θ_ｃと振動周波数との関係を示
したものである。図示のように、固有振動数比λが、実
線で示した０．９５から点線で示した１．０、さらに一
点鎖線で示した１．１に増大するに従って、Ｉ節共振ピ
ーク値が増大し、かつピーク値が高周波数側に移動す
る。一方、ＩＩ節共振ピーク値は、λが０．９５から
１．０、さらに１．１に増大するに従いＩ節ピーク値よ
り減少し（但し、λ＝０．９５では減少量は僅少）かつ
ピーク値は高周波数側に移行する。なお、参考のため
に、ダンパ３０を装着していないクランク軸１０の振幅
が示されており、図示のようにその共振ピークは一つ
で、かつピーク値が格段に大きい。ダンパ３０を装着す
ることによって、クランク軸振幅θ_ｃの共振ピークがダ
ンパ無しの振幅曲線の両側のＩ節及びＩＩ節に分散さ
れ、かつピーク値が４０〜７０％減少する。

【００１９】また、図６は横軸に周波数をとり、縦軸に
ダンパ３０の相対振幅θ_ｄをとって、上記固有振動数比
λを種々変化させた場合のＩ節及びＩＩ節の共振ピーク
と振動周波数との関係を示したものである。図示のよう
に、固有振動数比λが、０．９５（実線で示す）から
１．０（点線で示す）、さらに１．１（一点鎖線で示
す）に増大するに従い、Ｉ節共振ピーク値が増大し、か
つピーク値が高周波数側に移動する。一方、ＩＩ節共振
ピーク値は、λが０．９５から１．０、さらに１．１に
増大するに従って減少し、かつピーク値が高周波数側に
移動する。一方、ＩＩ節共振ピーク値は、λが０．９５
から１．０、さらに１．１に増大するに従って、高周波
数側に移行するが、λ＝０．９５の場合、上記クランク
軸振幅θ_ｃとは逆に、Ｉ節ピーク値より増大する。

【００２０】図７は、横軸に上記固有振動数比λをと
り、縦軸にクランク軸１０及びダンパ３０の相対振幅を
とって、上記図５及び図６のＩ節及びＩＩ節の共振ピー
ク値の変化を整理して示したものであり、クランク軸振
幅θ_ｃ及びダンパ相対振幅θ_ｄの夫々において、Ｉ節共
振ピーク値を実線で、ＩＩ節共振ピーク値を点線で示し
ている。

【００２１】さらに、図８は横軸に上記固有振動数比λ
をとり、縦軸に最大捩り振幅、即ち図７におけるＩ節及
びＩＩ節共振ピークを含み何れか大きい方のピーク値を
とって示した線図である。図示のように、クランク軸振
幅及びダンパ相対振幅の双方において、固有振動数比λ
が０．９５未満及び１．１を超える領域では夫々振幅が
著しく大きくなり、０．９５以上１．１以下の領域では
夫々振幅が十分小さくなる。従って、λ＝０．９５〜
１．１に設定することによって、クランク軸１０の捩り
振動に対する耐久性を確保することができると共に、ダ
ンパ３０の、特に環状ゴム部材３４の耐久性を確保する
ことができる。

【００２２】次に、図９はダンパ３０における環状ゴム
部材３４のロスファクタηを横軸にとり、縦軸に捩り振
幅をとって、クランク軸１０の捩り振幅θ_ｃ（図中に実
線で示す）及びダンパ３０の相対振幅θ_ｄ（図中に点線
で示す）を調べたものである。

【００２３】図示のように、ロスファクタηが０．２未
満の領域では、クランク軸捩り振幅θ_ｃ及びダンパ相対
振幅が共に大きくなり、特に後者のダンパ相対振幅θ_ｄ
が大きくなるとダンパ３０の耐久性に悪影響を及ぼすの
で、好ましくない。また、ロスファクタηが０．４を超
える領域では、クランク軸振幅θ_ｃ及びダンパ相対振幅
θ_ｄの何れもが実質的にサチュレートして、耐久性等の
性能向上が期待されない。従って、ロスファクタηは、
０．２以上０．４以下の範囲に設定することが、特に環
状ゴム部材３４の耐久性等の観点から合理的である。

【００２４】上記のように、捩り振動に関するダンパ３
０の諸元、即ち上記慣性モーメント比μ＝Ｉ_ｄ／Ｉ_ｅ＝
０．０５〜０．１、慣性モーメント比λ＝ｆ_ｄ／ｆ_ｅ＝
０．９５〜１．１、環状ゴム部材３６のロスファクタη
＝０．２〜０．４に設定することによって、図５に一例
が示されているように、ダンパ３０を装着していないク
ランク軸と較べ、クランク軸１０の捩り振幅を４０〜７
０％程度低減することができ、この結果、エンジンの運
転騒音を大幅に低減することができる。

【００２５】再び図１ないし図３に戻り、ダンパ３０を
クランク軸１０の最前端のクランクジャーナル１２に隣
接するクランクウエブ１６の円形支持部２８に、クラン
ク軸線に対し同軸的に装着することによって、ダンパを
クランク軸１０の最前端に装着する通常の構成と較べ、
クランク軸１０の全長を短縮し、ひいてはエンジンの全
長を短縮して、車両への搭載性を向上し、かつ重量を軽
減し得る利点がある。しかしながら、ダンパ３０がクラ
ンク軸１０を収容するクランクケース（図示せず）の内
部に収蔵されることとなるので、従来のクランクケース
外部に配置されるダンパとは、異る条件下で作動する。

【００２６】そこで、上記ダンパ３０では、通常は鋳鉄
によって作られていた慣性リング３６を靭性が高い鋼材
によって製造する。使用鋼材には、強度及び靭性、並び
に加工コストの観点から、機械構造用炭素鋼鋼管材ＳＴ
ＫＭ（ＪＩＳ：Ｇ３４４５）を用いることが有利である
が、その他の鍛造用鋼材、機械構造用炭素鋼材等を広く
採用することができる。慣性リング３６を鋼材で作るこ
とによって、万一、環状ゴム部材３４が破損した場合、
鋳鉄製リングでは、リング自体が回転中に細片に破砕さ
れて、最悪の場合、エンジン自体に重大な損傷を与える
可能性があるが、靭性に富む鋼材製の慣性リング３６
は、万一の環状ゴム部材３４の破損の場合でも、リング
状を保ち回転するので、運転者が異音を認識して必要な
処置を講ずるまで、エンジン自体に大きな損傷を与える
ようなことがなく、安全性が高い利点がある。

【００２７】また、ダンパ３０が、運転中オイルが飛散
しその飛沫が充満しているクランクケース内で作動する
ので、環状ゴム部材３４には、耐油性及び耐熱性が優れ
たゴム材料、例えばアクリルゴム（ＡＣＭ）、水素添加
ニトリルブタジエンゴム（Ｈ−ＮＢＲ）、エピクロロピ
ドリンゴム（ＣＯ）、ふっ素ゴム（ＦＫＭ）等を適宜採
用し、カーボン粒子その他の充填材を加え上記ロスファ
クタη＝０．２〜０．４になるように調製して使用す
る。これにより、クランクケース内部での作動条件下
で、耐久性を十分に確保することができる。

【００２８】次に、図１０は、本発明の第２の実施形態
を示す図３同様の要部断面図である。この実施形態で
は、クランク軸の円形支持部２８に、スリーブ状に形成
されたダンパハブ３２が圧入外嵌されている。スリーブ
状ダンパハブ３２の外周に円心的に慣性リング３６が環
状ゴム部材３４を介して焼付け固着されている。上記慣
性リング３６は適宜の鋼材によって作られ、環状ゴム部
材３６は、上記アクリルゴム、水素添加ニトリルブタジ
エンゴム等の耐熱、耐油性ゴム材料によって作られてい
る。

【００２９】図１０に示したダンパ３０の諸元、即ち慣
性モーメント比μ＝Ｉ_ｄ／Ｉ_ｅ＝０．０５〜０．１、固
有振動数比λ＝ｆ_ｄ／ｆ_ｅ＝０．９５〜１．１、環状ゴ
ム部材３６のロスファクタη＝０．２〜０．４に設定さ
れ、これによって上記第１の実施形態と同様に、４気筒
エンジンのクランク軸１０の捩り振動を４０〜７０％低
減することができ、エンジンの運転騒音を大幅に低減す
ることができる。また、クランクケースの内部における
クランク軸部分、例えばウェブ１６に設けた円形支持部
２８に装着することができるので、クランク軸１０の全
長を短くし、ひいてはエンジンの全長を短くして重量を
軽減し、かつ車両への搭載性を向上することができると
共に、ダンパ３０自体の耐久性及び信頼性を確保するこ
とができる。

【００３０】更に、図１１及び図１２は、本発明の第３
の実施形態を示す要部断面図である。図示のように、ダ
ンパ３０のダンパプレート３２の形状、環状ゴム部材３
４及び慣性リング３６の形状は、基本的に前記第１実施
例と実質的に同一であるが、図１１に良く示されている
ように、ダンパ３０の組付け前の自由状態でダンパハブ
３０の円筒部３２ａに対し円板部３２ｂがウェブ１６側
に若干傾斜して配置されている。勿論、ダンパハブ３２
の円板部３２ｂと慣性リング３６との間には、予め環状
ゴム部材３４が加硫接着されている。

【００３１】ダンパハブ３２の円筒部３２ａの内径と、
ウェブ１６側の円形支持部２８の外径との間には、必要
な圧入代が予め与えられている。図１１に矢印Ｐで示さ
れているように押圧力を加え圧入することによって、主
として、円筒部３２ａと円板部３２ｂとの接合屈曲部分
が変形し、円板部３２ｂがウェブ１６の対向する側面に
密着する。円板部３２ｂがウェブ１６に密着することに
よって、同円板部３２ｂの振動が抑止されフレッチング
摩耗が発生する恐れがなく、また環状ゴム部材３４の捩
り変形に基づく発熱は、金属接触している円板部３２ｂ
からウェブ１６を経てクランクケース内の空気及びオイ
ルに伝達される。

【００３２】上記第３実施形態に示したダンパ３０の慣
性モーメント比μ、固有振動数比λ、環状ゴム部材３４
のロスファクタη等の諸元、並びに、慣性リング３６及
び環状ゴム部材３４の材質は前記第１及び第２実施形態
と実質的に同等であり、縷々再述するまでもなく、これ
ら第１及び第２実施形態と実質的に同様の利点及び効果
を収めることができる。

【００３３】なお、本発明は、その特許請求の範囲内
で、上記第１ないし第３実施形態に種々の変更、修正を
加え、実施することができる。

【００３４】

【発明の効果】叙上のように、本発明に係るダンパ装置
は、４気筒エンジンのクランク軸に同軸的に装着される
ダンパハブと、同ダンパハブに環状ゴム部材を介して装
着された慣性リングとを有するダンパにおいて、Ｉ_ｄ：上記ダンパの慣性モーメントＩ_ｅ：上記クランク軸系の等価慣性モーメントｆ_ｄ：上記ダンパの捩り固有振動数ｆ_ｅ：上記クランク軸系の捩り等価固有振動数 η：上記環状ゴム部材のロスファクタとしたとき、慣性モーメント比Ｉ_ｄ／Ｉ_ｅ＝０．０５〜
０．１、捩り固有振動数比ｆ_ｄ／ｆ_ｅ＝０．９５〜１．
１、ロスファクタη＝０．２〜０．４に設定したことを
特徴とし、４気筒エンジンのクランク軸の捩り振動を効
果的に低減して、エンジン運転騒音を大幅に低減するこ
とができる小型軽量で耐久性及び信頼性が優れたダンパ
装置を提供し得る利点がある。

【００３５】また、本発明において、上記慣性リングが
鋼材によって作られ、かつ上記環状ゴム部材が、耐熱性
及び耐油性が優れたゴム材により作られていることによ
り、ダンパをクランク軸のクランクケース内部に装着す
る場合、環状ゴム部材の耐久性を効果的に確保すること
ができ、また万一、環状ゴム部材が破損した場合でも慣
性リングが破砕することがなく、エンジン内部の大きな
破損を生じることがないので、ダンパの耐久性及び信頼
性を確保し得る利点があり、この効果、クランク軸の全
長を短くすることができひいてはエンジンの重量を軽減
し、かつ車両への搭載性を向上し得る利点がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１の実施形態を示す一部を断面で示
した平面図である。

【図２】図１のＩＩ−ＩＩ線に沿う断面図である。

【図３】図１の要部を拡大して示した断面図である。

【図４】図１に示したダンパを有するクランク軸におけ
る慣性モーメント比と捩り振幅及びダンパ重量との関係
を示した線図である。

【図５】図１に示したダンパを有するクランク軸におけ
る固有振動数比とクランク軸振幅との関係を示した線図
である。

【図６】図１に示したダンパを有するクランク軸におけ
る固有振動数比とダンパ相対振幅との関係を示した線図
である。

【図７】図１に示したダンパを有するクランク軸におけ
る固有振動数比とクランク軸及びダンパ相対振幅との関
係を示した線図である。

【図８】図７の線図に基づきクランク軸及びダンパの最
大捩り振幅と固有振動数比との関係を示した線図であ
る。

【図９】図１に示したダンパにおける環状ゴム部材のロ
スファクタとクランク軸及びダンパの捩り振幅との関係
を示した線図である。

【図１０】本発明の第２の実施形態を示した要部拡大断
面図である。

【図１１】本発明の第３の実施形態においてダンパハブ
圧入前の状態を示した要部断面図である。

【図１２】図１１の状態からダンパハブを圧入しクラン
ク軸への取付けが終了した状態を示した要部断面図であ
る。

【符号の説明】１０…クランク軸、１２…クランクジャーナル、１４…
クランクピン、１６…クランクウェブ、２８…円形支持
部、３０…ダンパ、３２…ダンパハブ、３４…環状ゴム
部材、３６…慣性リング。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】４気筒エンジンのクランク軸に同軸的に
装着されるダンパハブと、同ダンパハブに環状ゴム部材
を介して装着された慣性リングとを有するダンパにおい
て、Ｉ_ｄ：上記ダンパの慣性モーメントＩ_ｅ：上記クランク軸系の等価慣性モーメントｆ_ｄ：上記ダンパの捩り固有振動数ｆ_ｅ：上記クランク軸系の捩り等価固有振動数 η ：上記環状ゴム部材のロスファクタとしたとき、慣性モーメント比Ｉ_ｄ／Ｉ_ｅ＝０．０５〜
０．１、捩り固有振動数比ｆ_ｄ／ｆ_ｅ＝０．９５〜１．
１、ロスファクタη＝０．２〜０．４に設定したことを
特徴とするダンパ装置。
【請求項２】上記慣性リングが鋼材によって作られ、
かつ上記環状ゴム部材が、耐熱性及び耐油性が優れたゴ
ム材により作られていることを特徴とする請求項１記載
のダンパ装置。