JP2000120595A - 冷却液噴射ノズル付き遠心圧縮機 - Google Patents
冷却液噴射ノズル付き遠心圧縮機Info
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- JP2000120595A JP2000120595A JP29781698A JP29781698A JP2000120595A JP 2000120595 A JP2000120595 A JP 2000120595A JP 29781698 A JP29781698 A JP 29781698A JP 29781698 A JP29781698 A JP 29781698A JP 2000120595 A JP2000120595 A JP 2000120595A
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- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D17/00—Radial-flow pumps, e.g. centrifugal pumps; Helico-centrifugal pumps
- F04D17/08—Centrifugal pumps
- F04D17/10—Centrifugal pumps for compressing or evacuating
- F04D17/12—Multi-stage pumps
- F04D17/122—Multi-stage pumps the individual rotor discs being, one for each stage, on a common shaft and axially spaced, e.g. conventional centrifugal multi- stage compressors
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/58—Cooling; Heating; Diminishing heat transfer
- F04D29/582—Cooling; Heating; Diminishing heat transfer specially adapted for elastic fluid pumps
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- Thermal Sciences (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】冷却液噴射ノズルを備えた多段遠心圧縮機にお
いて、作動ガスと噴射液との混合を促進するとともに、
エロージョンや振動の発生を抑制する。 【解決手段】複数の羽根車１２を回転軸１１の軸方向に
配置した多段の遠心圧縮機において、前段の羽根車から
出た作動ガスの流れを次段の羽根車に導く戻り流路の最
大径部に連続して角部２６ａを形成する。そして、この
角部に作動ガスと混合する冷却液を噴射する液体入口５
１を形成し、この液体入口に冷却液噴射ノズル５２を取
付ける。このノズルから作動ガスの流れの淀み部に冷却
液が噴射されるので、噴射液の周方向への回り込みを改
善するとともに、作動ガスの流れを乱すことがない。
いて、作動ガスと噴射液との混合を促進するとともに、
エロージョンや振動の発生を抑制する。 【解決手段】複数の羽根車１２を回転軸１１の軸方向に
配置した多段の遠心圧縮機において、前段の羽根車から
出た作動ガスの流れを次段の羽根車に導く戻り流路の最
大径部に連続して角部２６ａを形成する。そして、この
角部に作動ガスと混合する冷却液を噴射する液体入口５
１を形成し、この液体入口に冷却液噴射ノズル５２を取
付ける。このノズルから作動ガスの流れの淀み部に冷却
液が噴射されるので、噴射液の周方向への回り込みを改
善するとともに、作動ガスの流れを乱すことがない。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は化学プラント等で使
用される多段遠心圧縮機に係り、特に蒸発可能な液体を
圧縮機内に注入する冷却液噴射ノズル付き遠心圧縮機に
関する。
用される多段遠心圧縮機に係り、特に蒸発可能な液体を
圧縮機内に注入する冷却液噴射ノズル付き遠心圧縮機に
関する。
【０００２】
【従来の技術】遠心圧縮機で高圧を必要とするときは、
単段の圧力比をそれ程大きくすることができないので、
一本の軸に多数の羽根車を取付けた多段遠心圧縮機が用
いられる。特にエチレンプラントのように数１０気圧ま
でもの圧力を必要とするときは、圧縮機自体を多段に構
成し、各圧縮機を数段ないし１０数段にしている。この
ような多段の遠心圧縮機に作動ガスを流すと、ガスの種
類によっては圧縮中に発生する熱により化学反応を起こ
し別の物質になったり、ガス中に含まれる不純物と反応
してスラッジと呼ばれる汚れを発生することがある。
単段の圧力比をそれ程大きくすることができないので、
一本の軸に多数の羽根車を取付けた多段遠心圧縮機が用
いられる。特にエチレンプラントのように数１０気圧ま
でもの圧力を必要とするときは、圧縮機自体を多段に構
成し、各圧縮機を数段ないし１０数段にしている。この
ような多段の遠心圧縮機に作動ガスを流すと、ガスの種
類によっては圧縮中に発生する熱により化学反応を起こ
し別の物質になったり、ガス中に含まれる不純物と反応
してスラッジと呼ばれる汚れを発生することがある。
【０００３】先に述べたエチレンプラント用の遠心圧縮
機では、作動ガスのナフタが１４０°Ｃ程度まで加熱さ
れると、化学反応が促進されナフタが生じる。このスラ
ッジは回転体である羽根車に付着したり、シール部に侵
入して摩擦の原因になったりする。そこで、圧縮中の作
動ガスの温度上昇を低減するため、圧縮中の作動ガスに
直接液を注入し、この液が加熱により蒸発する際に作動
ガスから熱を奪う蒸発潜熱を利用する方法が広く用いら
れている。この液の種類としては、水を用いることが多
い。
機では、作動ガスのナフタが１４０°Ｃ程度まで加熱さ
れると、化学反応が促進されナフタが生じる。このスラ
ッジは回転体である羽根車に付着したり、シール部に侵
入して摩擦の原因になったりする。そこで、圧縮中の作
動ガスの温度上昇を低減するため、圧縮中の作動ガスに
直接液を注入し、この液が加熱により蒸発する際に作動
ガスから熱を奪う蒸発潜熱を利用する方法が広く用いら
れている。この液の種類としては、水を用いることが多
い。
【０００４】一方、圧縮により作動ガスが温度上昇する
が、この温度上昇がスラッジ発生の温度になる前に、圧
縮ガスを圧縮機外に取り出し、冷却した後に圧縮機に戻
す方法も考えられる。しかしながらこの方法では、長期
間運転した結果、圧縮機の性能が徐々に低下し、作動ガ
スの温度上昇が設計範囲を超えてしまうという不具合を
生じる。この不具合を避けるために設計温度を低く設定
すると、機械が大型化し、コスト高になる。そのため、
運転当初はスラッジが発生しない温度に設定し、しかも
液噴射を併用している。
が、この温度上昇がスラッジ発生の温度になる前に、圧
縮ガスを圧縮機外に取り出し、冷却した後に圧縮機に戻
す方法も考えられる。しかしながらこの方法では、長期
間運転した結果、圧縮機の性能が徐々に低下し、作動ガ
スの温度上昇が設計範囲を超えてしまうという不具合を
生じる。この不具合を避けるために設計温度を低く設定
すると、機械が大型化し、コスト高になる。そのため、
運転当初はスラッジが発生しない温度に設定し、しかも
液噴射を併用している。
【０００５】このような液噴射の例が、米国特許第２７
８６６２６号に記載されている。この公報に記載の多段
の遠心圧縮機では、前段の羽根車から流出した作動ガス
を後段の羽根車に導く戻り流路の頂部から作動ガスに液
冷媒を注入している。
８６６２６号に記載されている。この公報に記載の多段
の遠心圧縮機では、前段の羽根車から流出した作動ガス
を後段の羽根車に導く戻り流路の頂部から作動ガスに液
冷媒を注入している。
【０００６】また、特公昭５８−１３５４００号公報や
特開平７−１２７６００号公報には同じく段間の流路に
水を噴射する水噴射ノズルを設けている。特に特公昭５
８−１３５４００号の場合には、羽根車下流で最も流速
の大きいディフューザ入口付近に、特開平７−１２７６
００号公報ではさらに上流側の羽根車の心板と対向する
静止壁面にノズルを配置している。さらに、特開平１０
−１８９７６号公報には水噴射ノズルから噴射される水
量を制御する方法が記載されている。
特開平７−１２７６００号公報には同じく段間の流路に
水を噴射する水噴射ノズルを設けている。特に特公昭５
８−１３５４００号の場合には、羽根車下流で最も流速
の大きいディフューザ入口付近に、特開平７−１２７６
００号公報ではさらに上流側の羽根車の心板と対向する
静止壁面にノズルを配置している。さらに、特開平１０
−１８９７６号公報には水噴射ノズルから噴射される水
量を制御する方法が記載されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】液噴射を伴う多段遠心
圧縮機において、作動ガスの温度を制御するためには噴
射する液を制御する必要がある。ところで、圧縮機の段
間から噴射ノズルを用いて液噴射するときには、作動ガ
スの流れが周方向に一様化されていないので、必ずしも
液噴射の効果が生じない恐れがある。これは、戻り流路
において圧縮機に流入した作動ガスを次段の羽根車流路
へ分配するためである。そして、流れの非一様化は部分
的な作動ガス温度の上昇を引き起こし、スラッジの発生
の原因となる。また、液噴射ノズルから噴出される液の
非一様性が強すぎると、周方向に不均一な流れとなり、
噴射された液の粒子が羽根車に流入するときに羽根車を
加振し、不安定振動を引き起こす恐れがある。
圧縮機において、作動ガスの温度を制御するためには噴
射する液を制御する必要がある。ところで、圧縮機の段
間から噴射ノズルを用いて液噴射するときには、作動ガ
スの流れが周方向に一様化されていないので、必ずしも
液噴射の効果が生じない恐れがある。これは、戻り流路
において圧縮機に流入した作動ガスを次段の羽根車流路
へ分配するためである。そして、流れの非一様化は部分
的な作動ガス温度の上昇を引き起こし、スラッジの発生
の原因となる。また、液噴射ノズルから噴出される液の
非一様性が強すぎると、周方向に不均一な流れとなり、
噴射された液の粒子が羽根車に流入するときに羽根車を
加振し、不安定振動を引き起こす恐れがある。
【０００８】周方向の噴射液の一様性を増すために、噴
射液量を増やして噴射液の粒子を周方向に確実に拡散さ
せると、噴射位置より下流の流路で、蒸発しきれずに残
った液粒子によりエロージョンを引き起こす恐れがあ
る。噴射液の一様性を増す他の方法として、噴射液の噴
射速度を増す方法も考えられるが、この場合には噴射液
の流れが作動ガスの流れに影響を及ぼし、圧縮機の流体
性能を低下させる恐れがある。
射液量を増やして噴射液の粒子を周方向に確実に拡散さ
せると、噴射位置より下流の流路で、蒸発しきれずに残
った液粒子によりエロージョンを引き起こす恐れがあ
る。噴射液の一様性を増す他の方法として、噴射液の噴
射速度を増す方法も考えられるが、この場合には噴射液
の流れが作動ガスの流れに影響を及ぼし、圧縮機の流体
性能を低下させる恐れがある。
【０００９】つまり、上記米国特許第２７８６６２号公
報に記載の遠心圧縮機では、曲率の大きい区間を作動ガ
スが流れざるをえないが、この曲率が大きい区間では遠
心作用により作動ガスが外周側壁面に偏って流れる。こ
のため、戻り流路の頂部から液噴射しようとしても、噴
射が困難である。また、作動ガスの流れに対して、斜め
または垂直方向から噴射液を噴射せざるをえず、作動ガ
スと噴射液の流れに混合損失を生じる。これらは騒音や
振動の原因となり得、特に噴射位置を周方向１箇所しか
取れない場合にはその悪影響が甚だしい。
報に記載の遠心圧縮機では、曲率の大きい区間を作動ガ
スが流れざるをえないが、この曲率が大きい区間では遠
心作用により作動ガスが外周側壁面に偏って流れる。こ
のため、戻り流路の頂部から液噴射しようとしても、噴
射が困難である。また、作動ガスの流れに対して、斜め
または垂直方向から噴射液を噴射せざるをえず、作動ガ
スと噴射液の流れに混合損失を生じる。これらは騒音や
振動の原因となり得、特に噴射位置を周方向１箇所しか
取れない場合にはその悪影響が甚だしい。
【００１０】また、特公昭５８−１３５４００号公報に
記載の遠心圧縮機では、側板側ディフューザ壁面に噴射
ノズルを設けている。ディフューザ部では作動ガスの流
速がので、液噴射時に作動ガスと噴射液の混合損失が大
きくなる。また、ディフューザに羽根付きディフューザ
を用いるとエロージョンを生じる恐れがあるので、実質
的には羽根無しディフューザしか用いることができな
い。
記載の遠心圧縮機では、側板側ディフューザ壁面に噴射
ノズルを設けている。ディフューザ部では作動ガスの流
速がので、液噴射時に作動ガスと噴射液の混合損失が大
きくなる。また、ディフューザに羽根付きディフューザ
を用いるとエロージョンを生じる恐れがあるので、実質
的には羽根無しディフューザしか用いることができな
い。
【００１１】さらに、特開平７−１２７６００号公報に
記載の遠心圧縮機では、ディフューザ羽根を有する羽根
付きディフューザでの液噴射を可能としているが、圧縮
機外から液噴射位置までの液噴射路の距離が長く、構造
が複雑である。なお、運転時間の経過と共に液噴射路に
汚れが発生するので、運転中であってもメンテナンスで
きることが必要であるが、この構造では運転中のメンテ
ナンスが困難である。
記載の遠心圧縮機では、ディフューザ羽根を有する羽根
付きディフューザでの液噴射を可能としているが、圧縮
機外から液噴射位置までの液噴射路の距離が長く、構造
が複雑である。なお、運転時間の経過と共に液噴射路に
汚れが発生するので、運転中であってもメンテナンスで
きることが必要であるが、この構造では運転中のメンテ
ナンスが困難である。
【００１２】特開平１０−１８９７６号公報に記載の遠
心圧縮機では、段間及び吸込み配管に液噴射ノズルを設
けている。吸込み配管で液噴射することにより周方向の
噴射液の流れは改善されるが、段間の噴射ノズルは上記
米国特許第２７８６６２６号公報に記載のものと同様で
あり、段間からの噴射液の流れの改善が依然必要とされ
ている。
心圧縮機では、段間及び吸込み配管に液噴射ノズルを設
けている。吸込み配管で液噴射することにより周方向の
噴射液の流れは改善されるが、段間の噴射ノズルは上記
米国特許第２７８６６２６号公報に記載のものと同様で
あり、段間からの噴射液の流れの改善が依然必要とされ
ている。
【００１３】本発明は上記従来技術の不具合に鑑みなさ
れたものであり、その目的は、液噴射を伴う多段遠心圧
縮機において、効率的に噴射液を作動ガスに混合させる
ことにある。本発明の他の目的は、簡単な構造の液噴射
システムを実現することにある。本発明のさらに他の目
的は、エロージョンや振動を生じない信頼性の高い液噴
射システムを実現することにある。本発明のさらに他の
目的は、安価な液噴射システムを提供することにある。
れたものであり、その目的は、液噴射を伴う多段遠心圧
縮機において、効率的に噴射液を作動ガスに混合させる
ことにある。本発明の他の目的は、簡単な構造の液噴射
システムを実現することにある。本発明のさらに他の目
的は、エロージョンや振動を生じない信頼性の高い液噴
射システムを実現することにある。本発明のさらに他の
目的は、安価な液噴射システムを提供することにある。
【００１４】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
の本発明の第１の特徴は、回転軸に複数の羽根車が装着
され、前段の羽根車を出た作動ガスの流れを後段の羽根
車に導く戻り流路が形成された多段の遠心圧縮機におい
て、前記戻り流路の最大径位置に角部を形成し、この角
部から冷却液を噴射する冷却液噴射ノズルを設けたもの
である。
の本発明の第１の特徴は、回転軸に複数の羽根車が装着
され、前段の羽根車を出た作動ガスの流れを後段の羽根
車に導く戻り流路が形成された多段の遠心圧縮機におい
て、前記戻り流路の最大径位置に角部を形成し、この角
部から冷却液を噴射する冷却液噴射ノズルを設けたもの
である。
【００１５】上記目的を達成するための本発明の第２の
特徴は、回転軸と、この回転軸に装着された複数の羽根
車と、この回転軸を回転自在に支承する軸受手段と、前
段の羽根車を出た作動ガスの流れを後段の羽根車に導く
複数の戻り流路を形成する複数のインナーケーシング及
びダイヤフラムと、これら各部材を収納するケーシング
とを備えた遠心圧縮機において、少なくとも１つの前記
戻り流路は、軸方向に平行な円筒面が形成された前記ケ
ーシングと、一方の面が回転軸に垂直な面を有するイン
ナーケーシングとからなる角部を有し、この戻り流路の
角部に開口し、冷却液噴射ノズルが取付けられる取付け
孔を前記ケーシングに形成したものである。
特徴は、回転軸と、この回転軸に装着された複数の羽根
車と、この回転軸を回転自在に支承する軸受手段と、前
段の羽根車を出た作動ガスの流れを後段の羽根車に導く
複数の戻り流路を形成する複数のインナーケーシング及
びダイヤフラムと、これら各部材を収納するケーシング
とを備えた遠心圧縮機において、少なくとも１つの前記
戻り流路は、軸方向に平行な円筒面が形成された前記ケ
ーシングと、一方の面が回転軸に垂直な面を有するイン
ナーケーシングとからなる角部を有し、この戻り流路の
角部に開口し、冷却液噴射ノズルが取付けられる取付け
孔を前記ケーシングに形成したものである。
【００１６】そして、開口は、ダイヤフラムの最大径位
置より後段側に形成されている；開口は、ダイヤフラム
の最大径位置より前段側に形成され、冷却液噴射ノズル
の噴射方向がほぼ軸方向である；冷却液噴射ノズルから
噴射される冷却液が水であり、その温度が作動ガスの吸
込み温度以上１４０°Ｃ以下である；冷却液噴射ノズル
を周方向複数箇所に設けてある；初段羽根車の吸込み側
に冷却液噴射ノズルを設けたものである。
置より後段側に形成されている；開口は、ダイヤフラム
の最大径位置より前段側に形成され、冷却液噴射ノズル
の噴射方向がほぼ軸方向である；冷却液噴射ノズルから
噴射される冷却液が水であり、その温度が作動ガスの吸
込み温度以上１４０°Ｃ以下である；冷却液噴射ノズル
を周方向複数箇所に設けてある；初段羽根車の吸込み側
に冷却液噴射ノズルを設けたものである。
【００１７】上記目的を達成するための本発明の第３の
特徴は、回転軸と、この回転軸に装着された複数の羽根
車と、この回転軸を回転自在に支承する軸受手段と、こ
れら回転軸、複数の羽根車及び軸受手段を収容するケー
シングとを備え、前段の羽根車を出た作動ガスの流れを
後段の羽根車に導く複数の戻り流路が形成された遠心圧
縮機において、少なくとも１つの前記戻り流路は、主流
が流れる部分と主流から剥離し停滞した流れが流れる部
分とを有し、この停滞した流れ部に冷却液を噴射する冷
却液噴射ノズルを設けたものである。
特徴は、回転軸と、この回転軸に装着された複数の羽根
車と、この回転軸を回転自在に支承する軸受手段と、こ
れら回転軸、複数の羽根車及び軸受手段を収容するケー
シングとを備え、前段の羽根車を出た作動ガスの流れを
後段の羽根車に導く複数の戻り流路が形成された遠心圧
縮機において、少なくとも１つの前記戻り流路は、主流
が流れる部分と主流から剥離し停滞した流れが流れる部
分とを有し、この停滞した流れ部に冷却液を噴射する冷
却液噴射ノズルを設けたものである。
【００１８】上記目的を達成するための本発明の第４の
特徴は、回転軸と、この回転軸に装着された複数の羽根
車と、この回転軸を回転自在に支承する軸受手段と、こ
れら回転軸、複数の羽根車及び軸受手段を収容するケー
シングとを備え、前段の羽根車を出た作動ガスの流れを
後段の羽根車に導く複数の戻り流路が形成された遠心圧
縮機において、少なくとも１つの前記戻り流路は、半径
方向外向きから半径方向内向きに流れる主流が流れる部
分と、主として周方向に流れる旋回流の部分とを有し、
この旋回流部に冷却液を噴射する冷却液噴射ノズルを設
けたものである。
特徴は、回転軸と、この回転軸に装着された複数の羽根
車と、この回転軸を回転自在に支承する軸受手段と、こ
れら回転軸、複数の羽根車及び軸受手段を収容するケー
シングとを備え、前段の羽根車を出た作動ガスの流れを
後段の羽根車に導く複数の戻り流路が形成された遠心圧
縮機において、少なくとも１つの前記戻り流路は、半径
方向外向きから半径方向内向きに流れる主流が流れる部
分と、主として周方向に流れる旋回流の部分とを有し、
この旋回流部に冷却液を噴射する冷却液噴射ノズルを設
けたものである。
【００１９】そして、上記何れの特徴においても、作動
ガスは、エチレン製造用のナフサであることが望まし
い。
ガスは、エチレン製造用のナフサであることが望まし
い。
【００２０】
【発明の実施の形態】以下、本発明のいくつかの実施例
を図面を用いて説明する。図１および図２は、本発明に
係る液噴射ノズルを備えた多段遠心圧縮機の一実施例を
縦断面図で示したものであり、図１はその全体図、図２
は液噴射部の拡大図である。
を図面を用いて説明する。図１および図２は、本発明に
係る液噴射ノズルを備えた多段遠心圧縮機の一実施例を
縦断面図で示したものであり、図１はその全体図、図２
は液噴射部の拡大図である。
【００２１】図１では４段の羽根車を有する例えばエチ
レンプラント用の多段遠心圧縮機では、回転軸１１がケ
ーシング２１内に軸受４１ａ，４１ｂにより回転自在に
支持されて収納されている。この回転軸１１の軸方向に
は、複数の羽根車１２が取付けられている。羽根車１２
の下流には、圧力回復のためのディフューザベーンを備
えたディフューザ２２が羽根車の半径方向外方に形成さ
れており、このディフューザのさらに下流には次段の羽
根車へ作動ガスを導くために、半径方向外方に向かった
流れを半径方向内側へ戻す戻り流路２４が形成されてい
る。
レンプラント用の多段遠心圧縮機では、回転軸１１がケ
ーシング２１内に軸受４１ａ，４１ｂにより回転自在に
支持されて収納されている。この回転軸１１の軸方向に
は、複数の羽根車１２が取付けられている。羽根車１２
の下流には、圧力回復のためのディフューザベーンを備
えたディフューザ２２が羽根車の半径方向外方に形成さ
れており、このディフューザのさらに下流には次段の羽
根車へ作動ガスを導くために、半径方向外方に向かった
流れを半径方向内側へ戻す戻り流路２４が形成されてい
る。
【００２２】戻り流路２４には、次段羽根車への作動ガ
スの流れを一様化するために、リターンベーン２５が形
成されている。なお、戻り流路２４のさらに半径方向外
方はケーシング２１で覆われており、このケーシング２
１が戻り流路２４を区画している。つまり、戻り流路２
４は、半径方向外方に延びる部分と、円弧状のリターン
ベンド部２６と、半径方向内方に延びる部分と、リター
ンベンド部２６の肩部に位置する角部２６ａとを備えて
いる。この角部２６ａは、以下に詳述するように、液噴
射ノズルを取付けるために本発明において、新たに設け
られたものである。角部２１ａに対向するケーシング２
の壁面には、冷却液を噴射するための液噴射口５１が形
成されており、この液噴射口には液噴射ノズル５２が取
付けられている。
スの流れを一様化するために、リターンベーン２５が形
成されている。なお、戻り流路２４のさらに半径方向外
方はケーシング２１で覆われており、このケーシング２
１が戻り流路２４を区画している。つまり、戻り流路２
４は、半径方向外方に延びる部分と、円弧状のリターン
ベンド部２６と、半径方向内方に延びる部分と、リター
ンベンド部２６の肩部に位置する角部２６ａとを備えて
いる。この角部２６ａは、以下に詳述するように、液噴
射ノズルを取付けるために本発明において、新たに設け
られたものである。角部２１ａに対向するケーシング２
の壁面には、冷却液を噴射するための液噴射口５１が形
成されており、この液噴射口には液噴射ノズル５２が取
付けられている。
【００２３】羽根車を出た作動ガスは、ディフューザ部
で圧力回復して昇圧した後、主流６１は流路にほぼ沿っ
て流れる。一方、戻り流路２４のリターンベンド部２６
は曲がり流路のため、主流から剥離した流れが渦を発生
し、後流６２を形成する。この後流６２は、角部２６ａ
の存在により、安定して角部２４ａに滞留する。
で圧力回復して昇圧した後、主流６１は流路にほぼ沿っ
て流れる。一方、戻り流路２４のリターンベンド部２６
は曲がり流路のため、主流から剥離した流れが渦を発生
し、後流６２を形成する。この後流６２は、角部２６ａ
の存在により、安定して角部２４ａに滞留する。
【００２４】この淀んだ後流６２に液噴射ノズル５２か
ら冷却液を噴射し、滞留している後流６２を主流６１と
ともに流す。この際、冷却液は周方向の旋回流となりな
がら、主流６１と混合する。したがって、液噴射時に作
動ガスと冷却液の混合損失を低減できる。しかも、主流
６１の運動量に比べて噴射液の運動量がはるかに小さい
から、主流は液噴射によって流れ方向や流れ速度を変化
させられることがない。そのため、圧縮機の流体性能を
低下させることがない。また、角部２６ａに滞留する後
流６２は主流方向の速度成分をほとんど有していない
が、周方向速度成分を有しているので、液噴射手段を周
方向にそれ程多くしなくとも周方向全体に冷却液を供給
できる。なお、本発明者の実験的研究によれば、液噴射
手段を周方向に１個のみ取付けただけでも、従来のもの
に比べて周方向への冷却液の回り込みが改善された。
ら冷却液を噴射し、滞留している後流６２を主流６１と
ともに流す。この際、冷却液は周方向の旋回流となりな
がら、主流６１と混合する。したがって、液噴射時に作
動ガスと冷却液の混合損失を低減できる。しかも、主流
６１の運動量に比べて噴射液の運動量がはるかに小さい
から、主流は液噴射によって流れ方向や流れ速度を変化
させられることがない。そのため、圧縮機の流体性能を
低下させることがない。また、角部２６ａに滞留する後
流６２は主流方向の速度成分をほとんど有していない
が、周方向速度成分を有しているので、液噴射手段を周
方向にそれ程多くしなくとも周方向全体に冷却液を供給
できる。なお、本発明者の実験的研究によれば、液噴射
手段を周方向に１個のみ取付けただけでも、従来のもの
に比べて周方向への冷却液の回り込みが改善された。
【００２５】この周方向流れの様子を、図３及び図４を
用いて説明する。図３は戻り流路２４のリターンベンド
２６部中央に冷却液噴射ノズルを設けた場合であり、図
４は戻り流路２４のリターンベンド２６部角部に冷却液
噴射ノズルを設けた場合である。図３において、噴射さ
れた冷却液の粒子６３は、噴射口の近傍に存在する主流
と比較的短時間で混合し、作動ガスの主流６１に沿って
リターンベーン２５が設けられた流路へと運ばれる。作
動ガスの主流の旋回速度成分は半径方向速度成分に比べ
て小さいから、冷却液噴射ノズル５２の近傍のリターン
ベーン２５をガイドとして、リターンベーン２５間に形
成される２〜３個のリターンチャンネルのみに流入す
る。このため、冷却液噴射ノズル５２が設けられた位置
から遠く離れた位置、例えば周方向反対側へは冷却液を
供給できず、この部分を流れる作動ガスは冷却液との混
合が無いまま、次段の羽根車１２に流入する。したがっ
て、作動ガスの冷却効果が少なく、また作動ガスの温度
が周方向に不均一な分布となり、振動騒音の発生の一因
となる。
用いて説明する。図３は戻り流路２４のリターンベンド
２６部中央に冷却液噴射ノズルを設けた場合であり、図
４は戻り流路２４のリターンベンド２６部角部に冷却液
噴射ノズルを設けた場合である。図３において、噴射さ
れた冷却液の粒子６３は、噴射口の近傍に存在する主流
と比較的短時間で混合し、作動ガスの主流６１に沿って
リターンベーン２５が設けられた流路へと運ばれる。作
動ガスの主流の旋回速度成分は半径方向速度成分に比べ
て小さいから、冷却液噴射ノズル５２の近傍のリターン
ベーン２５をガイドとして、リターンベーン２５間に形
成される２〜３個のリターンチャンネルのみに流入す
る。このため、冷却液噴射ノズル５２が設けられた位置
から遠く離れた位置、例えば周方向反対側へは冷却液を
供給できず、この部分を流れる作動ガスは冷却液との混
合が無いまま、次段の羽根車１２に流入する。したがっ
て、作動ガスの冷却効果が少なく、また作動ガスの温度
が周方向に不均一な分布となり、振動騒音の発生の一因
となる。
【００２６】一方、図４に示した戻り流路２４の角部に
冷却液噴射ノズルを設けた場合には、主流側まで噴射さ
れた一部の冷却液粒子を除いて、大部分の液粒子６３は
角部に滞留する周方向速度成分が大部分である淀み部の
流れ６２ａに引きずられて周方向に旋回する。なお、一
部の液粒子は角部を形成する垂直壁に衝突して跳ね返
り、その後淀み部の流れ６２ａに合流する。噴射された
液粒子６３は、旋回を続けている間に主流に引きずられ
るように徐々に半径方向内側へ向かう。その結果、リタ
ーンベーン２５間に形成されるリターンチャンネルのほ
とんどに冷却液を供給できる。このようにリターンベン
ド部に作動ガスの淀み部を設けることにより、液粒子の
周方向分布が一様化され、次段の羽根車１２へ流入する
作動ガスの温度分布も改善される。これにより、作動ガ
スの冷却効果が高めれられ、スラッジの発生を抑制でき
るとともに、不安定振動や騒音の発生を低減できる。
冷却液噴射ノズルを設けた場合には、主流側まで噴射さ
れた一部の冷却液粒子を除いて、大部分の液粒子６３は
角部に滞留する周方向速度成分が大部分である淀み部の
流れ６２ａに引きずられて周方向に旋回する。なお、一
部の液粒子は角部を形成する垂直壁に衝突して跳ね返
り、その後淀み部の流れ６２ａに合流する。噴射された
液粒子６３は、旋回を続けている間に主流に引きずられ
るように徐々に半径方向内側へ向かう。その結果、リタ
ーンベーン２５間に形成されるリターンチャンネルのほ
とんどに冷却液を供給できる。このようにリターンベン
ド部に作動ガスの淀み部を設けることにより、液粒子の
周方向分布が一様化され、次段の羽根車１２へ流入する
作動ガスの温度分布も改善される。これにより、作動ガ
スの冷却効果が高めれられ、スラッジの発生を抑制でき
るとともに、不安定振動や騒音の発生を低減できる。
【００２７】次に、この角部の製造方法について説明す
る。ケーシング２１を円筒形に製作し、この円筒形のケ
ーシング２１に嵌め合い部を有するインナーケーシング
２７を取付ける。インナーケーシング２７の前面側は、
戻り流路２４の戻り部を形成しており、その外径側が回
転軸１１に対して垂直な平面となっている。インナーケ
ーシング２７の背面側は、戻り流路２４の半径方向外方
への流れ部を形成しており、円弧状または滑らかな曲線
状に形成される。連続する２段のインナーケーシング２
７間には、ダイヤフラム２８が配置されている。
る。ケーシング２１を円筒形に製作し、この円筒形のケ
ーシング２１に嵌め合い部を有するインナーケーシング
２７を取付ける。インナーケーシング２７の前面側は、
戻り流路２４の戻り部を形成しており、その外径側が回
転軸１１に対して垂直な平面となっている。インナーケ
ーシング２７の背面側は、戻り流路２４の半径方向外方
への流れ部を形成しており、円弧状または滑らかな曲線
状に形成される。連続する２段のインナーケーシング２
７間には、ダイヤフラム２８が配置されている。
【００２８】ダイヤフラム２８の前面側には、羽根付き
ディフューザのディフューザベーン２３が、背面側には
戻り流路２４のリターンベーン２５が形成されている。
これらディフューザベーン２３及びリターンベーン２５
は、予めＮＣ加工等により製作し、ダイヤフラム２８に
溶接してもよいし、ダイヤフラム２８と一体加工しても
よい。ダイヤフラム２８の最外径部は、戻り流路形状に
合わせて円弧状または滑らかな曲線状に形成される。
ディフューザのディフューザベーン２３が、背面側には
戻り流路２４のリターンベーン２５が形成されている。
これらディフューザベーン２３及びリターンベーン２５
は、予めＮＣ加工等により製作し、ダイヤフラム２８に
溶接してもよいし、ダイヤフラム２８と一体加工しても
よい。ダイヤフラム２８の最外径部は、戻り流路形状に
合わせて円弧状または滑らかな曲線状に形成される。
【００２９】ダイヤフラム２８の内径側にはステージラ
ビリンス３２を、インナーケーシング２７の内径側には
インペララビリンス３１を取付ける。インペララビリン
ス３１は、各羽根車１２の吸込み側のベルマウス部に対
向して設けられており、非接触型のラビリンスシールか
らなる。また、ステージラビリンス３２は、各羽根車１
２の背面側に設けられ、これもラビリンスシールからな
る。これらインペララビリンス３１及びステージラビリ
ンス３２と羽根車１２の間には微少な隙間が形成されて
いる。このシール手段は、羽根車で圧縮された作動ガス
の吸込み側への漏れや圧縮前の作動ガスの羽根車吐出側
への漏れ等を防止する。
ビリンス３２を、インナーケーシング２７の内径側には
インペララビリンス３１を取付ける。インペララビリン
ス３１は、各羽根車１２の吸込み側のベルマウス部に対
向して設けられており、非接触型のラビリンスシールか
らなる。また、ステージラビリンス３２は、各羽根車１
２の背面側に設けられ、これもラビリンスシールからな
る。これらインペララビリンス３１及びステージラビリ
ンス３２と羽根車１２の間には微少な隙間が形成されて
いる。このシール手段は、羽根車で圧縮された作動ガス
の吸込み側への漏れや圧縮前の作動ガスの羽根車吐出側
への漏れ等を防止する。
【００３０】リターンベンド２６部を構成するインナー
ケーシング２７の前面側外径部を平面形状としたので、
形状が簡単になるとともに複雑な円固形状の加工が不要
となり、加工工数の低減による原価低減が可能になる。
さらにリターンベンド２６部に角部２６aを形成したの
で、冷却液噴射ノズルの軸方向位置に加工誤差が生じて
も、戻り流路の半径方向位置への影響が無いので、確実
に冷却液を周方向全体にわたって供給できる。
ケーシング２７の前面側外径部を平面形状としたので、
形状が簡単になるとともに複雑な円固形状の加工が不要
となり、加工工数の低減による原価低減が可能になる。
さらにリターンベンド２６部に角部２６aを形成したの
で、冷却液噴射ノズルの軸方向位置に加工誤差が生じて
も、戻り流路の半径方向位置への影響が無いので、確実
に冷却液を周方向全体にわたって供給できる。
【００３１】本実施例では、冷却液噴射ノズル５２を段
間の全ての戻り流路部に設けているが、最も高温となる
段間のみに設けたり、吸込みに近い段間にのみ設けても
よい。また、吸い込み部での冷却液噴射と組合わせても
よい。さらに、２つの段間またはそれ以上の段間に設け
てもよいことは言うまでもない。また、冷却液噴射ノズ
ルを周方向複数箇所に設ければさらに周方向の冷却液の
分布の均一化が可能となる。さらにまた、前段の羽根車
を出た流れが後段の羽根車に流入する軌跡を考慮して前
段の冷却液噴射ノズルと後段の冷却液噴射ノズルの周方
向位置を変化させれば、さらに冷却液の周方向分布を均
一化できる。
間の全ての戻り流路部に設けているが、最も高温となる
段間のみに設けたり、吸込みに近い段間にのみ設けても
よい。また、吸い込み部での冷却液噴射と組合わせても
よい。さらに、２つの段間またはそれ以上の段間に設け
てもよいことは言うまでもない。また、冷却液噴射ノズ
ルを周方向複数箇所に設ければさらに周方向の冷却液の
分布の均一化が可能となる。さらにまた、前段の羽根車
を出た流れが後段の羽根車に流入する軌跡を考慮して前
段の冷却液噴射ノズルと後段の冷却液噴射ノズルの周方
向位置を変化させれば、さらに冷却液の周方向分布を均
一化できる。
【００３２】本実施例では冷却液噴射ノズル５２の軸方
向位置を、戻り流路のほぼ中間位置にしているが、ダイ
ヤフラム２８の最大径部より下流側であれば、本発明の
効果は得られる。また、冷却液噴射ノズル５２をケーシ
ング２１の半径方向から導いているが、半径方向に対し
て傾いた方向から導いてもよい。つまり、作動ガスの淀
み部に冷却液が噴射されれば本発明の効果が得られるも
のである。なお、冷却液噴射ノズル５２の先端はスラッ
ジの発生により汚染されることがあるので、冷却液噴射
ノズル５２を運転中であっても交換できる構造にするこ
とが望ましい。
向位置を、戻り流路のほぼ中間位置にしているが、ダイ
ヤフラム２８の最大径部より下流側であれば、本発明の
効果は得られる。また、冷却液噴射ノズル５２をケーシ
ング２１の半径方向から導いているが、半径方向に対し
て傾いた方向から導いてもよい。つまり、作動ガスの淀
み部に冷却液が噴射されれば本発明の効果が得られるも
のである。なお、冷却液噴射ノズル５２の先端はスラッ
ジの発生により汚染されることがあるので、冷却液噴射
ノズル５２を運転中であっても交換できる構造にするこ
とが望ましい。
【００３３】本発明の他の実施例を図５に示す。この実
施例では、上記実施例とは冷却液噴射ノズル５２の軸方
向位置が相違している。そのため、戻り流路の角部を半
径方向外向き流れ部に形成している。さらに、冷却液の
噴射方向を軸方向としている。本実施例では、作動ガス
の主流６１の方向と冷却液の噴射方向がリターンベンド
２６の最大径部でほぼ一致するので、主流との混合が促
進される。しかも、角部には作動ガスの流れの淀み部が
形成されるから、周方向への冷却液の回り込みもよい。
そして、噴射位置からリターンチャンネルまでの距離を
長く取れるので、冷却液粒子６３は周方向に拡散され、
冷却性能が向上する。
施例では、上記実施例とは冷却液噴射ノズル５２の軸方
向位置が相違している。そのため、戻り流路の角部を半
径方向外向き流れ部に形成している。さらに、冷却液の
噴射方向を軸方向としている。本実施例では、作動ガス
の主流６１の方向と冷却液の噴射方向がリターンベンド
２６の最大径部でほぼ一致するので、主流との混合が促
進される。しかも、角部には作動ガスの流れの淀み部が
形成されるから、周方向への冷却液の回り込みもよい。
そして、噴射位置からリターンチャンネルまでの距離を
長く取れるので、冷却液粒子６３は周方向に拡散され、
冷却性能が向上する。
【００３４】図６に、本発明のさらに他の実施例を示
す。本実施例では、段間から冷却液を噴射する他に、吸
込配管からも冷却液を噴射している。吸込み配管から冷
却液を噴射すると、冷却液の周方向分布は格段に改善さ
れる。しかしながら、この場合には冷却液量が増えると
初段の羽根車にエロージョンを発生する恐れがある。そ
こで、吸込配管から供給する冷却液量をエロージョンを
起こす恐れのある液量以下とし、不足分を段間から供給
する。本実施例によれば、冷却液の周方向分布を均一化
できるとともに、エロージョンの発生を抑制できる。
す。本実施例では、段間から冷却液を噴射する他に、吸
込配管からも冷却液を噴射している。吸込み配管から冷
却液を噴射すると、冷却液の周方向分布は格段に改善さ
れる。しかしながら、この場合には冷却液量が増えると
初段の羽根車にエロージョンを発生する恐れがある。そ
こで、吸込配管から供給する冷却液量をエロージョンを
起こす恐れのある液量以下とし、不足分を段間から供給
する。本実施例によれば、冷却液の周方向分布を均一化
できるとともに、エロージョンの発生を抑制できる。
【００３５】なお、上記何れの実施例においても、冷却
液としては水を用いることができ、またその供給源での
温度は、標準的な吸込温度である３０°Ｃ以上１４０°
Ｃの間であれば冷却源として利用できる。これは噴射液
が作動ガスにより加熱蒸発したときに、蒸発潜熱により
温度低下するためである。
液としては水を用いることができ、またその供給源での
温度は、標準的な吸込温度である３０°Ｃ以上１４０°
Ｃの間であれば冷却源として利用できる。これは噴射液
が作動ガスにより加熱蒸発したときに、蒸発潜熱により
温度低下するためである。
【００３６】以上述べたように上記各実施例によれば、
液噴射ノズル付きの多段遠心圧縮機において、段間に設
けられたリターンベンド部の角部に噴射ノズルを取付け
たので、戻り流路の形状を簡素化でき、安価に遠心圧縮
機を提供できる。また、角部から液噴射するので、噴射
液と作動ガスの混合による損失を低減できる。さらに、
噴射液の周方向の回り込みをよくしたので、周方向にわ
たる噴射液と作動ガスの混合の均一性が改善され、スラ
ッジの発生を抑止できる。また、噴射液の噴出速度が小
さいので、作動ガスの流れに悪影響を与えず、流体効率
が高い遠心圧縮機を提供できる。さらにまた、噴射液の
量を過度に増やす必要が無い。
液噴射ノズル付きの多段遠心圧縮機において、段間に設
けられたリターンベンド部の角部に噴射ノズルを取付け
たので、戻り流路の形状を簡素化でき、安価に遠心圧縮
機を提供できる。また、角部から液噴射するので、噴射
液と作動ガスの混合による損失を低減できる。さらに、
噴射液の周方向の回り込みをよくしたので、周方向にわ
たる噴射液と作動ガスの混合の均一性が改善され、スラ
ッジの発生を抑止できる。また、噴射液の噴出速度が小
さいので、作動ガスの流れに悪影響を与えず、流体効率
が高い遠心圧縮機を提供できる。さらにまた、噴射液の
量を過度に増やす必要が無い。
【００３７】
【発明の効果】以上述べたように本発明によれば、液噴
射ノズル付きの多段遠心圧縮機において、段間に設けら
れたリターンベンド部の角部に噴射ノズルを取付けたの
で、エロージョンや振動の発生を防止でき、信頼性の高
い遠心圧縮機を提供できる。
射ノズル付きの多段遠心圧縮機において、段間に設けら
れたリターンベンド部の角部に噴射ノズルを取付けたの
で、エロージョンや振動の発生を防止でき、信頼性の高
い遠心圧縮機を提供できる。
【図１】本発明に係る液噴射ノズルを備えた多段遠心圧
縮機の一実施例の縦断面図である。
縮機の一実施例の縦断面図である。
【図２】図１の部分詳細断面図である。
【図３】液噴射ノズルからの噴射液の作用を説明する図
である。
である。
【図４】液噴射ノズルからの噴射液の作用を説明する図
である。
である。
【図５】本発明の他の実施例に係る液噴射ノズル部の拡
大断面図である。
大断面図である。
【図６】本発明に係る液噴射ノズルを備えた多段遠心圧
縮機のさらに他の実施例の縦断面図である。
縮機のさらに他の実施例の縦断面図である。
１１…回転軸、１２…羽根車、１２ａ…羽根車側版、１
２ｂ…芯板、１３…次段羽根車、２１…ケーシング、２
２…ディフューザ、２２ａ…羽根車芯板側ディフューザ
壁、２２ｂ…羽根車側板側ディフューザ壁、２３…ディ
フューザベーン、２４…戻り流路、２５…リターンベー
ン、２６…リターンベンド、２６ａ…リターンベンド角
部、２７…インナーケーシング、２８…ダイヤフラム、
３１…インペララビリンス、３２…ステージラビリン
ス、５１…液体入口、５２…冷却液噴射ノズル、６１…
主流、６２…後流、６２ａ…淀み部の流れ、６３…液粒
子。
２ｂ…芯板、１３…次段羽根車、２１…ケーシング、２
２…ディフューザ、２２ａ…羽根車芯板側ディフューザ
壁、２２ｂ…羽根車側板側ディフューザ壁、２３…ディ
フューザベーン、２４…戻り流路、２５…リターンベー
ン、２６…リターンベンド、２６ａ…リターンベンド角
部、２７…インナーケーシング、２８…ダイヤフラム、
３１…インペララビリンス、３２…ステージラビリン
ス、５１…液体入口、５２…冷却液噴射ノズル、６１…
主流、６２…後流、６２ａ…淀み部の流れ、６３…液粒
子。
Claims (10)
- 【請求項１】回転軸に複数の羽根車が装着され、前段の
羽根車を出た作動ガスの流れを後段の羽根車に導く戻り
流路が形成された多段の遠心圧縮機において、前記戻り
流路の最大径位置に角部を形成し、この角部から冷却液
を噴射する冷却液噴射ノズルを設けたことを特徴とする
冷却液噴射ノズル付き遠心圧縮機。 - 【請求項２】回転軸と、この回転軸に装着された複数の
羽根車と、この回転軸を回転自在に支承する軸受手段
と、前段の羽根車を出た作動ガスの流れを後段の羽根車
に導く複数の戻り流路を形成する複数のインナーケーシ
ング及びダイヤフラムと、これら各部材を収納するケー
シングとを備えた遠心圧縮機において、少なくとも１つ
の前記戻り流路は、軸方向に平行な円筒面が形成された
前記ケーシングと、一方の面が回転軸に垂直な面を有す
るインナーケーシングとからなる角部を有し、この戻り
流路の角部に開口し、冷却液噴射ノズルが取付けられる
取付け孔を前記ケーシングに形成したことを特徴とする
冷却液噴射ノズル付き遠心圧縮機。 - 【請求項３】前記開口は、前記ダイヤフラムの最大径位
置より後段側に形成されていることを特徴とする請求項
２に記載の冷却液噴射ノズル付き遠心圧縮機。 - 【請求項４】前記開口は、前記ダイヤフラムの最大径位
置より前段側に形成され、前記冷却液噴射ノズルの噴射
方向がほぼ軸方向であることを特徴とする請求項２に記
載の冷却液噴射ノズル付き遠心圧縮機。 - 【請求項５】前記冷却液噴射ノズルから噴射される冷却
液が水であり、その温度が作動ガスの吸込み温度以上１
４０°Ｃ以下であることを特徴とする請求項２ないし４
のいずれか１項に記載の冷却液噴射ノズル付き遠心圧縮
機。 - 【請求項６】前記冷却液噴射ノズルを周方向複数箇所に
設けたことを特徴とする請求項３または４に記載の冷却
液噴射ノズル付き遠心圧縮機。 - 【請求項７】初段羽根車の吸込み側に前記冷却液噴射ノ
ズルを設けたことを特徴とする請求項３または４に記載
の冷却液噴射ノズル付き遠心圧縮機。 - 【請求項８】回転軸と、この回転軸に装着された複数の
羽根車と、この回転軸を回転自在に支承する軸受手段
と、これら回転軸、複数の羽根車及び軸受手段を収容す
るケーシングとを備え、前段の羽根車を出た作動ガスの
流れを後段の羽根車に導く複数の戻り流路が形成された
遠心圧縮機において、少なくとも１つの前記戻り流路
は、主流が流れる部分と主流から剥離し停滞した流れが
流れる部分とを有し、この停滞した流れ部に冷却液を噴
射する冷却液噴射ノズルを設けたことを特徴とする冷却
液噴射ノズル付き遠心圧縮機。 - 【請求項９】回転軸と、この回転軸に装着された複数の
羽根車と、この回転軸を回転自在に支承する軸受手段
と、これら回転軸、複数の羽根車及び軸受手段を収容す
るケーシングとを備え、前段の羽根車を出た作動ガスの
流れを後段の羽根車に導く複数の戻り流路が形成された
遠心圧縮機において、少なくとも１つの前記戻り流路
は、半径方向外向きから半径方向内向きに流れる主流が
流れる部分と、主として周方向に流れる旋回流の部分と
を有し、この旋回流部に冷却液を噴射する冷却液噴射ノ
ズルを設けたことを特徴とする冷却液噴射ノズル付き遠
心圧縮機。 - 【請求項１０】前記作動ガスは、エチレン製造用のナフ
サであることを特徴とする請求項１ないし９のいずれか
１項に記載の冷却液噴射ノズル付き遠心圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29781698A JP3873481B2 (ja) | 1998-10-20 | 1998-10-20 | 冷却液噴射ノズル付き遠心圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29781698A JP3873481B2 (ja) | 1998-10-20 | 1998-10-20 | 冷却液噴射ノズル付き遠心圧縮機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000120595A true JP2000120595A (ja) | 2000-04-25 |
| JP3873481B2 JP3873481B2 (ja) | 2007-01-24 |
Family
ID=17851542
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29781698A Expired - Fee Related JP3873481B2 (ja) | 1998-10-20 | 1998-10-20 | 冷却液噴射ノズル付き遠心圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3873481B2 (ja) |
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006125403A (ja) * | 2004-10-28 | 2006-05-18 | Man Turbo Ag | ガスタービン設備の作動媒体中に水または水蒸気を噴射するための装置 |
| JP2007309154A (ja) * | 2006-05-17 | 2007-11-29 | Hitachi Plant Technologies Ltd | 一軸多段形遠心圧縮機 |
| WO2008069142A1 (ja) * | 2006-12-01 | 2008-06-12 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | 遠心圧縮機 |
| CN100455819C (zh) * | 2005-12-23 | 2009-01-28 | 财团法人工业技术研究院 | 压缩机喷流道结构 |
| WO2010061512A1 (ja) * | 2008-11-28 | 2010-06-03 | 三菱重工業株式会社 | 遠心圧縮機 |
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