JP2000107883A - Ｅｇｒクーラ接合用ニッケルろう材、これを使用したｅｇｒクーラの製造方法、及びｅｇｒクーラ - Google Patents
Ｅｇｒクーラ接合用ニッケルろう材、これを使用したｅｇｒクーラの製造方法、及びｅｇｒクーラInfo
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- F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
- F28D7/16—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged in parallel spaced relation
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- F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
- F28F9/02—Header boxes; End plates
- F28F2009/0285—Other particular headers or end plates
- F28F2009/029—Other particular headers or end plates with increasing or decreasing cross-section, e.g. having conical shape
Abstract
(57)【要約】
【課題】クラック発生やフィレット部表面の脆化相の腐
食に起因する隙間腐食を防止でき、かつ耐食性、耐高温
酸化性、耐繰り返し熱応力性に優れたＥＧＲクーラ接合
用ニッケルろう材、これを使用したＥＧＲクーラの製造
方法、及びＥＧＲクーラを提供すること。 【解決手段】ＥＧＲクーラを構成するステンレス鋼製の
部材を接合するために使用されるニッケルろう材を、粉
末状ニッケルろうに、Ｎｉ，Ｃｒ，Ｎｉ−Ｃｒ合金のう
ち選ばれた金属粉末を４重量％〜２２重量％添加して構
成する。
食に起因する隙間腐食を防止でき、かつ耐食性、耐高温
酸化性、耐繰り返し熱応力性に優れたＥＧＲクーラ接合
用ニッケルろう材、これを使用したＥＧＲクーラの製造
方法、及びＥＧＲクーラを提供すること。 【解決手段】ＥＧＲクーラを構成するステンレス鋼製の
部材を接合するために使用されるニッケルろう材を、粉
末状ニッケルろうに、Ｎｉ，Ｃｒ，Ｎｉ−Ｃｒ合金のう
ち選ばれた金属粉末を４重量％〜２２重量％添加して構
成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ＥＧＲクーラ接合
用ニッケルろう材、これを使用したＥＧＲクーラの製造
方法、及びＥＧＲクーラに係り、特にろう付け組織を改
善することができるＥＧＲクーラ接合用ニッケルろう
材、これを使用したＥＧＲクーラの製造方法、及びＥＧ
Ｒクーラに関する。
用ニッケルろう材、これを使用したＥＧＲクーラの製造
方法、及びＥＧＲクーラに係り、特にろう付け組織を改
善することができるＥＧＲクーラ接合用ニッケルろう
材、これを使用したＥＧＲクーラの製造方法、及びＥＧ
Ｒクーラに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、ＥＧＲクーラにおいて、ステンレ
ス鋼材を使用した部材を接続する場合に、部材の継手を
ニッケルろうを使用したろう付けにより接続することが
ある。
ス鋼材を使用した部材を接続する場合に、部材の継手を
ニッケルろうを使用したろう付けにより接続することが
ある。
【０００３】このニッケルろうは、ＪＩＳＺ３２６５−
１９８６にも規定されるように、ニッケル（Ｎｉ）を主
成分として、ボロン（Ｂ）、珪素（Ｓｉ）、クロム（Ｃ
ｒ）、鉄（Ｆｅ）、燐（Ｐ）等の添加物を含んだ合金と
して形成されている。これらの添加物は、ろう材の融点
を調整したり、溶融後においてろう材の流動性や部材と
の濡れ性を良好にしたり、硬化後のろう材の靱性を良好
にするものである。
１９８６にも規定されるように、ニッケル（Ｎｉ）を主
成分として、ボロン（Ｂ）、珪素（Ｓｉ）、クロム（Ｃ
ｒ）、鉄（Ｆｅ）、燐（Ｐ）等の添加物を含んだ合金と
して形成されている。これらの添加物は、ろう材の融点
を調整したり、溶融後においてろう材の流動性や部材と
の濡れ性を良好にしたり、硬化後のろう材の靱性を良好
にするものである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、このような
ニッケルろう材にあっては、その凝固中に、ろう材は靭
性に富む初晶のＮiのα相が母材の界面から晶出するの
で、他のＳｉ、Ｂ、Ｐ等の金属間化合物からなる脆化相
は最後に凝固する接合部の中央に連続して晶出したり、
フィレット部の表面に晶出しやすい。
ニッケルろう材にあっては、その凝固中に、ろう材は靭
性に富む初晶のＮiのα相が母材の界面から晶出するの
で、他のＳｉ、Ｂ、Ｐ等の金属間化合物からなる脆化相
は最後に凝固する接合部の中央に連続して晶出したり、
フィレット部の表面に晶出しやすい。
【０００５】このように、フィレット表面に脆化相が生
成すると、図１に示すように、フィレット部にクラック
が発生しやすくなる。特に、ろう材の塗布量が多い場合
には、フィレット部も過大となりこのフィレット部にク
ラックが発生しやすくなる。そして、このフィレット部
にクラックが発生すると、ＥＧＲクーラでは、このろう
付けフィレット部に高温の排気ガス、冷却水、排気ガス
凝縮水等の腐食性の流体が接触するので、これらの腐食
性流体がろう付け部分に発生したクラックに侵入して隙
間腐食が生じることとなる。また、フィレット表面に表
れている脆化相自体も腐食性流体に腐食されやすく、こ
の脆化相が腐食すると隙間腐食が進行することとなる。
成すると、図１に示すように、フィレット部にクラック
が発生しやすくなる。特に、ろう材の塗布量が多い場合
には、フィレット部も過大となりこのフィレット部にク
ラックが発生しやすくなる。そして、このフィレット部
にクラックが発生すると、ＥＧＲクーラでは、このろう
付けフィレット部に高温の排気ガス、冷却水、排気ガス
凝縮水等の腐食性の流体が接触するので、これらの腐食
性流体がろう付け部分に発生したクラックに侵入して隙
間腐食が生じることとなる。また、フィレット表面に表
れている脆化相自体も腐食性流体に腐食されやすく、こ
の脆化相が腐食すると隙間腐食が進行することとなる。
【０００６】そこで、本発明は、ろう付組織を改善し
て、フィレット部での連続した脆化相の晶出を防止する
とともに、フィレット部の表面にＮｉのα相を多く晶出
させフィレット表面への脆化相の晶出を防止できるもの
として、クラック発生や表面の脆化相の部分的な腐食に
起因する隙間腐食を防止でき、かつ耐食性が良好で、耐
高温酸化性、耐繰り返し熱応力性に優れたＥＧＲクーラ
接合用ニッケルろう材、これを使用したＥＧＲクーラの
製造方法、及びＥＧＲクーラを提供することを目的とす
る。
て、フィレット部での連続した脆化相の晶出を防止する
とともに、フィレット部の表面にＮｉのα相を多く晶出
させフィレット表面への脆化相の晶出を防止できるもの
として、クラック発生や表面の脆化相の部分的な腐食に
起因する隙間腐食を防止でき、かつ耐食性が良好で、耐
高温酸化性、耐繰り返し熱応力性に優れたＥＧＲクーラ
接合用ニッケルろう材、これを使用したＥＧＲクーラの
製造方法、及びＥＧＲクーラを提供することを目的とす
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本出願人は、種々の実験
の結果、ＥＧＲクーラ接合用粉末状ニッケルろうに、特
定金属の粉末を一定量添加することにより、フィレット
部内での脆化相の連続した晶出を防止でき、また、フィ
レット表面にＮｉのα相を多く晶出させて脆化相の晶出
を減少させることができることを見出した。
の結果、ＥＧＲクーラ接合用粉末状ニッケルろうに、特
定金属の粉末を一定量添加することにより、フィレット
部内での脆化相の連続した晶出を防止でき、また、フィ
レット表面にＮｉのα相を多く晶出させて脆化相の晶出
を減少させることができることを見出した。
【０００８】これにより、フィレット部の脆化相におけ
るクラックの発生を防止すると共に、フィレット部表面
の脆化相からの腐食を防止して、腐食性の流体侵入によ
る隙間腐食を有効に防止することができ、かつ、靱性、
耐食性に優れたＮｉのα相をフィレット部中に分散して
緻密に晶出させることによってＥＧＲクーラの接合部に
おけるフィレット部の耐高温酸化性の向上、耐繰り返し
熱応力性の向上、接合部の靱性の向上を図ることができ
る。すなわち、上記の課題を解決するための手段は以下
の通りである。
るクラックの発生を防止すると共に、フィレット部表面
の脆化相からの腐食を防止して、腐食性の流体侵入によ
る隙間腐食を有効に防止することができ、かつ、靱性、
耐食性に優れたＮｉのα相をフィレット部中に分散して
緻密に晶出させることによってＥＧＲクーラの接合部に
おけるフィレット部の耐高温酸化性の向上、耐繰り返し
熱応力性の向上、接合部の靱性の向上を図ることができ
る。すなわち、上記の課題を解決するための手段は以下
の通りである。
【０００９】請求項１に記載の発明は、ＥＧＲクーラを
構成するステンレス鋼製の部材を接合するために使用さ
れるニッケルろう材であって、粉末状ニッケルろうに、
Ｎｉ，Ｃｒ，Ｎｉ−Ｃｒ合金，ＳＵＳ（ステンレス鋼）
のうち選ばれた金属粉末を４重量％〜２２重量％添加し
たニッケルろう材である。
構成するステンレス鋼製の部材を接合するために使用さ
れるニッケルろう材であって、粉末状ニッケルろうに、
Ｎｉ，Ｃｒ，Ｎｉ−Ｃｒ合金，ＳＵＳ（ステンレス鋼）
のうち選ばれた金属粉末を４重量％〜２２重量％添加し
たニッケルろう材である。
【００１０】請求項２に記載の発明は、ＥＧＲクーラを
構成するステンレス鋼製の部材を接合するために使用さ
れるニッケルろう材であって、粉末状ニッケルろうに、
Ｎｉ，Ｃｒ，Ｎｉ−Ｃｒ合金，ＳＵＳ（ステンレス鋼）
のうち選ばれた金属粉末を５重量％〜２０重量％添加し
たニッケルろう材である。
構成するステンレス鋼製の部材を接合するために使用さ
れるニッケルろう材であって、粉末状ニッケルろうに、
Ｎｉ，Ｃｒ，Ｎｉ−Ｃｒ合金，ＳＵＳ（ステンレス鋼）
のうち選ばれた金属粉末を５重量％〜２０重量％添加し
たニッケルろう材である。
【００１１】一般にニッケルろう材が溶融し凝固すると
き、母材界面からＮｉのα相が成長し最後に凝固するフ
ィレット部の中心及び表面に脆化相が集中する。本発明
に係るニッケルろう材によれば、添加したＮｉ等の粉末
を核としてＮｉのα相が成長するため、Ｎｉのα相がろ
う付け部の全体に分散して緻密に晶出することとなる。
この結果、フィレット部内で脆化相が連続して晶出する
のを防止し、フィレット表面にもＮｉのα相が多く晶出
し、フィレット部表面での脆化相の晶出を抑制する。
き、母材界面からＮｉのα相が成長し最後に凝固するフ
ィレット部の中心及び表面に脆化相が集中する。本発明
に係るニッケルろう材によれば、添加したＮｉ等の粉末
を核としてＮｉのα相が成長するため、Ｎｉのα相がろ
う付け部の全体に分散して緻密に晶出することとなる。
この結果、フィレット部内で脆化相が連続して晶出する
のを防止し、フィレット表面にもＮｉのα相が多く晶出
し、フィレット部表面での脆化相の晶出を抑制する。
【００１２】このため、本発明に係るニッケルろう材
は、フイレット部でのクラックの発生を防止できると共
に、フィレット部表面の脆化相からの腐食が防止され隙
間腐食の発生を防止できる。また、接合部において耐食
性、靱性が良好なＮｉのα相が多く晶出するため、排気
ガスや冷却水に対する耐食性、耐高温酸化性、耐繰り返
し熱応力性に富み、ＥＧＲクーラの接合に使用すること
によりＥＧＲクーラの耐久性を高いものとすることがで
きる。
は、フイレット部でのクラックの発生を防止できると共
に、フィレット部表面の脆化相からの腐食が防止され隙
間腐食の発生を防止できる。また、接合部において耐食
性、靱性が良好なＮｉのα相が多く晶出するため、排気
ガスや冷却水に対する耐食性、耐高温酸化性、耐繰り返
し熱応力性に富み、ＥＧＲクーラの接合に使用すること
によりＥＧＲクーラの耐久性を高いものとすることがで
きる。
【００１３】請求項３に記載の発明は、上記請求項１に
記載のろう材において粉末状Ｎｉを添加したニッケルろ
う材である。本発明によれば、粉末状Ｎｉを４重量％〜
２２重量％、好ましくは４％〜２０％添加することによ
り、上記の課題を解決できる。
記載のろう材において粉末状Ｎｉを添加したニッケルろ
う材である。本発明によれば、粉末状Ｎｉを４重量％〜
２２重量％、好ましくは４％〜２０％添加することによ
り、上記の課題を解決できる。
【００１４】上記請求項１乃至３に記載の粉末状Ｎｉ等
の添加量の上限及び下限は、表１、表２、及び表３、及
び図１に示した実験結果による。即ち、粉末状Ｎｉの添
加量を増加すればするほど、フィレット部におけるＮｉ
のα相の割合は増加するが、添加量を２２％を越えるも
のとしてもＮｉのα相は殆ど増加しない。粉末状Ｎｉの
添加量４％以下であると、連続した脆化相が生じてクラ
ックが発生しやすくなる。粉末状Ｎｉの添加量を増加し
ていくとクラックの発生を防止でき、粉末状Ｎｉを５％
以上添加すると、クラックの発生率は０となる。また、
粉末状Ｎｉが多くなるとボイド（空隙）の発生が増加す
る。しかし、表４に示すように、本願出願人は、ボイド
の占有率（面積比）２％（粉末状Ｎｉの添加量が２２
％）以下であればろう付け部が十分腐食に耐えることを
確認した。
の添加量の上限及び下限は、表１、表２、及び表３、及
び図１に示した実験結果による。即ち、粉末状Ｎｉの添
加量を増加すればするほど、フィレット部におけるＮｉ
のα相の割合は増加するが、添加量を２２％を越えるも
のとしてもＮｉのα相は殆ど増加しない。粉末状Ｎｉの
添加量４％以下であると、連続した脆化相が生じてクラ
ックが発生しやすくなる。粉末状Ｎｉの添加量を増加し
ていくとクラックの発生を防止でき、粉末状Ｎｉを５％
以上添加すると、クラックの発生率は０となる。また、
粉末状Ｎｉが多くなるとボイド（空隙）の発生が増加す
る。しかし、表４に示すように、本願出願人は、ボイド
の占有率（面積比）２％（粉末状Ｎｉの添加量が２２
％）以下であればろう付け部が十分腐食に耐えることを
確認した。
【００１５】また、本発明では、金属粉末としてＮｉを
使用することにより、ニッケルろう付けに際してＮｉの
α相が形成されやすいという利点がある。
使用することにより、ニッケルろう付けに際してＮｉの
α相が形成されやすいという利点がある。
【００１６】請求項４に記載の発明は、上記請求項１又
は２に記載のろう材において金属粉末として粉末状Ｃｒ
を添加したニッケルろう材である。
は２に記載のろう材において金属粉末として粉末状Ｃｒ
を添加したニッケルろう材である。
【００１７】また、本発明では、金属粉末としてα相晶
出の核となり易いＣｒを使用することにより、ニッケル
ろう付けに際してＮｉのα相が良好に形成される。
出の核となり易いＣｒを使用することにより、ニッケル
ろう付けに際してＮｉのα相が良好に形成される。
【００１８】請求項５に記載の発明は、上記請求項１又
は２に記載のろう材において金属粉末として粉末状Ｎｉ
−Ｃｒ合金を添加したニッケルろう材である。
は２に記載のろう材において金属粉末として粉末状Ｎｉ
−Ｃｒ合金を添加したニッケルろう材である。
【００１９】本発明では、金属粉末として相晶出の核と
なり易いＮｉ−Ｃｒ合金を使用することにより、ニッケ
ルろう付けに際してＮｉのα相が良好に形成される。
なり易いＮｉ−Ｃｒ合金を使用することにより、ニッケ
ルろう付けに際してＮｉのα相が良好に形成される。
【００２０】請求項６に記載の発明は、上記請求項１又
は２に記載のろう材において金属粉末として粉末状ＳＵ
Ｓ（ステンレス鋼）を添加したニッケルろう材である。
は２に記載のろう材において金属粉末として粉末状ＳＵ
Ｓ（ステンレス鋼）を添加したニッケルろう材である。
【００２１】本発明においては、金属粉末としてＮｉの
α相の核となり易いＳＵＳ（ステンレス鋼）を使用する
ことにより、ニッケルろう付けに際して良好Ｎｉのα相
が良好に形成される。
α相の核となり易いＳＵＳ（ステンレス鋼）を使用する
ことにより、ニッケルろう付けに際して良好Ｎｉのα相
が良好に形成される。
【００２２】ろう材組織中に晶出するＮｉのα相は、Ｎ
ｉ、Ｃｒ、と若干のＳｉ、更に母材ステンレス鋼より溶
出した若干のＦｅとで構成されており、ＮｉとＣｒが靱
性と耐食性を向上させている。よって、添加される金属
粉末はこのＮｉ、Ｃｒ及びこれらの合金（Ｎｉ-Ｃｒ、
ＳＵＳ）を添加することにより、Ｎｉのα相の靱性及び
耐食性を損なうことがなく、Ｎｉのα相の晶出をコント
ロールすることができる。
ｉ、Ｃｒ、と若干のＳｉ、更に母材ステンレス鋼より溶
出した若干のＦｅとで構成されており、ＮｉとＣｒが靱
性と耐食性を向上させている。よって、添加される金属
粉末はこのＮｉ、Ｃｒ及びこれらの合金（Ｎｉ-Ｃｒ、
ＳＵＳ）を添加することにより、Ｎｉのα相の靱性及び
耐食性を損なうことがなく、Ｎｉのα相の晶出をコント
ロールすることができる。
【００２３】また、ステンレス鋼はその表面に極めて薄
いＣｒ酸化被膜（不動態被膜）を形成することによりそ
の耐食性を向上させている。これと同様に、フィレット
表面に晶出したＮｉのα相はＣｒ酸化被膜（不動態被
膜）を形成するために耐食性が向上するものと考えられ
る。よって、Ｎｉのα相の耐食性と靱性を損なう事がな
いよう、Ｎｉのα相の組成に近い金属粉末を添加するこ
とによりＮｉα相を良好に晶出させることができるもの
である。
いＣｒ酸化被膜（不動態被膜）を形成することによりそ
の耐食性を向上させている。これと同様に、フィレット
表面に晶出したＮｉのα相はＣｒ酸化被膜（不動態被
膜）を形成するために耐食性が向上するものと考えられ
る。よって、Ｎｉのα相の耐食性と靱性を損なう事がな
いよう、Ｎｉのα相の組成に近い金属粉末を添加するこ
とによりＮｉα相を良好に晶出させることができるもの
である。
【００２４】請求項７に記載の発明は、ステンレス鋼か
らなるＥＧＲクーラの部材を接合するに際して、上記請
求項１、請求項２、請求項３、請求項４、請求項５、又
は請求項６記載のニッケルろう材を使用するＥＧＲクー
ラの製造方法である。
らなるＥＧＲクーラの部材を接合するに際して、上記請
求項１、請求項２、請求項３、請求項４、請求項５、又
は請求項６記載のニッケルろう材を使用するＥＧＲクー
ラの製造方法である。
【００２５】請求項８に記載の発明は、ステンレス鋼か
らなる部材を上記請求項１、請求項２、請求項３、請求
項４、請求項５、又は請求項６記載のニッケルろう材を
使用して接合したＥＧＲクーラである。
らなる部材を上記請求項１、請求項２、請求項３、請求
項４、請求項５、又は請求項６記載のニッケルろう材を
使用して接合したＥＧＲクーラである。
【００２６】上記請求項７、８に記載の発明によれば、
ニッケルろう材はα相がステンレス鋼製のＥＧＲクーラ
の部品である母材界面からだけでなく、粉末状金属を核
としてろう材相全体に分散して晶出するので、フィレッ
ト中に脆化相が連続して発生することがなくなり、フィ
レット部でのクラックの発生を防止できる。
ニッケルろう材はα相がステンレス鋼製のＥＧＲクーラ
の部品である母材界面からだけでなく、粉末状金属を核
としてろう材相全体に分散して晶出するので、フィレッ
ト中に脆化相が連続して発生することがなくなり、フィ
レット部でのクラックの発生を防止できる。
【００２７】また、本発明に係るＥＧＲクーラに使用す
るニッケルろう材にあっては、フィレット表面にＮｉの
α相が多く晶出してフィレット部表面に脆化相が晶出す
ることが少なくなるので、表面の脆化相からの隙間腐食
の発生を有効に防止することができる。更に、靱性、耐
食性に優れたＮｉのα相がフィレット部中に分散して緻
密に晶出しているので、ＥＧＲクーラの接合部における
フィレット部の耐高温酸化性の向上、耐繰り返し熱応力
の向上、接合部の靱性の向上、冷却水の塩素イオン、排
気ガス凝縮水による隙間腐食の防止を有効に図ることが
でき、耐久性に優れたＥＧＲクーラを得ることができ
る。
るニッケルろう材にあっては、フィレット表面にＮｉの
α相が多く晶出してフィレット部表面に脆化相が晶出す
ることが少なくなるので、表面の脆化相からの隙間腐食
の発生を有効に防止することができる。更に、靱性、耐
食性に優れたＮｉのα相がフィレット部中に分散して緻
密に晶出しているので、ＥＧＲクーラの接合部における
フィレット部の耐高温酸化性の向上、耐繰り返し熱応力
の向上、接合部の靱性の向上、冷却水の塩素イオン、排
気ガス凝縮水による隙間腐食の防止を有効に図ることが
でき、耐久性に優れたＥＧＲクーラを得ることができ
る。
【００２８】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係るＥＧＲクーラ
接合用ニッケルろう材、これを使用したＥＧＲクーラの
製造方法、及びＥＧＲクーラの実施の形態について説明
する。本例は本発明をステンレス鋼製のＥＧＲクーラを
製造する場合に適用した場合を示すものである。
接合用ニッケルろう材、これを使用したＥＧＲクーラの
製造方法、及びＥＧＲクーラの実施の形態について説明
する。本例は本発明をステンレス鋼製のＥＧＲクーラを
製造する場合に適用した場合を示すものである。
【００２９】本例は図３に示すように、排気ガスを吸気
に返還するＥＧＲシステムの排気ガスを冷却するＥＧＲ
クーラ９のシェル１０の鏡板１３に冷却媒体（例えば
水）を通すチューブ１１を取り付けるのに使用される
他、上記チューブ１１と鏡板１３との接合、鏡板１３と
シェル１０、シェル１０と蓋部材１４、シェル１０とパ
イプ１５との接合にも使用される。すなわち、チューブ
１１と鏡板１３との取付部、その他の取付部に上記ろう
材を塗布して、真空炉で全体を加熱して、ろう材をチュ
ーブ１１と鏡板１３との間等の隙間に流入させるもので
ある。
に返還するＥＧＲシステムの排気ガスを冷却するＥＧＲ
クーラ９のシェル１０の鏡板１３に冷却媒体（例えば
水）を通すチューブ１１を取り付けるのに使用される
他、上記チューブ１１と鏡板１３との接合、鏡板１３と
シェル１０、シェル１０と蓋部材１４、シェル１０とパ
イプ１５との接合にも使用される。すなわち、チューブ
１１と鏡板１３との取付部、その他の取付部に上記ろう
材を塗布して、真空炉で全体を加熱して、ろう材をチュ
ーブ１１と鏡板１３との間等の隙間に流入させるもので
ある。
【００３０】本例に係るＥＧＲクーラによれば、ＥＧＲ
ガス、冷却水等が直接接触する部分に本発明に係るニッ
ケルろう材を使用しており、接合部に高耐食性のＮｉの
α相が多く晶出しているので耐高温酸化性が向上する。
また、本例に係るＥＧＲクーラによれば、ニッケルろう
での接合部は靱性の大きなＮｉのα相が分散して緻密に
晶出しているのでくり返し熱応力に耐えるものとでき
る。
ガス、冷却水等が直接接触する部分に本発明に係るニッ
ケルろう材を使用しており、接合部に高耐食性のＮｉの
α相が多く晶出しているので耐高温酸化性が向上する。
また、本例に係るＥＧＲクーラによれば、ニッケルろう
での接合部は靱性の大きなＮｉのα相が分散して緻密に
晶出しているのでくり返し熱応力に耐えるものとでき
る。
【００３１】更に、本例に係るＥＧＲクーラによれば、
接合部のフィレット部は靱性が高くクラックが入りにく
いうえ、フィレット部表面は、高い耐食性を備えたＮｉ
のα相が多く晶出しているため、塩素イオンを含んだ冷
却水による隙間腐食、腐食性の高い排気ガス凝縮水に対
しても高い耐食性を得ることができる。
接合部のフィレット部は靱性が高くクラックが入りにく
いうえ、フィレット部表面は、高い耐食性を備えたＮｉ
のα相が多く晶出しているため、塩素イオンを含んだ冷
却水による隙間腐食、腐食性の高い排気ガス凝縮水に対
しても高い耐食性を得ることができる。
【００３２】
【実施例】出願人は、Ｎｉ粉末添加量を変化させたニッ
ケルろう材を用いろう付けを行い、それらについて断面
観察、試験を行った。
ケルろう材を用いろう付けを行い、それらについて断面
観察、試験を行った。
【００３３】本実施例は、粉末状ニッケルろうにＮｉ粉
末の混入率を変更して作成したニッケルろう材を用いて
母材を接合した試験片を作成し、これらの接合部断面を
拡大観察して、ボイドの有無とその面積、クラックの有
無、及びＮｉのα相の占有面積を測定し、ボイドとＮｉ
のα相に関してはその接合部に対する割合を算出した。
末の混入率を変更して作成したニッケルろう材を用いて
母材を接合した試験片を作成し、これらの接合部断面を
拡大観察して、ボイドの有無とその面積、クラックの有
無、及びＮｉのα相の占有面積を測定し、ボイドとＮｉ
のα相に関してはその接合部に対する割合を算出した。
【００３４】本例では粉末状ニッケルろうとして、ＪＩ
ＳＺ３２６５−１９８６に規定されるＢＮｉ−５の粉末
状ニッケルろうに、金属粉末として平均粒径２０μｍ以
下の粉末状Ｎｉを所定量混入してニッケルろう材とした
ものである。
ＳＺ３２６５−１９８６に規定されるＢＮｉ−５の粉末
状ニッケルろうに、金属粉末として平均粒径２０μｍ以
下の粉末状Ｎｉを所定量混入してニッケルろう材とした
ものである。
【００３５】この例では、図４、及び図５に示すよう
に、試験片はステンレス鋼製（ＳＵＳ３０４）の板材２
２〔Ｗ２０，Ｌ３０，Ｔ５〕に板材２１〔Ｗ１０，Ｌ１
５，Ｔ５〕を１００μｍのタングステン線２５を挟んで
重ね、板材２１の長辺に上記ニッケルろう材２４を５ｇ
合成樹脂バインダで混練したものを塗り付け、試験片を
真空炉で加熱して作成した。
に、試験片はステンレス鋼製（ＳＵＳ３０４）の板材２
２〔Ｗ２０，Ｌ３０，Ｔ５〕に板材２１〔Ｗ１０，Ｌ１
５，Ｔ５〕を１００μｍのタングステン線２５を挟んで
重ね、板材２１の長辺に上記ニッケルろう材２４を５ｇ
合成樹脂バインダで混練したものを塗り付け、試験片を
真空炉で加熱して作成した。
【００３６】なお、上記タングステン線２５は、実際に
ろう付けする材料の表面加工の誤差の最大値を考慮して
両試験片の間に挟んだものである。溶解したニッケルろ
う材２４は、両板材２１，２２間の隙間に毛細管現象に
よって入り込んで、板材と板材との間を埋めた。そし
て、板材２１と板材２２との間を埋めて余ったろう材は
板材の隅部にフィレット部を形成した。
ろう付けする材料の表面加工の誤差の最大値を考慮して
両試験片の間に挟んだものである。溶解したニッケルろ
う材２４は、両板材２１，２２間の隙間に毛細管現象に
よって入り込んで、板材と板材との間を埋めた。そし
て、板材２１と板材２２との間を埋めて余ったろう材は
板材の隅部にフィレット部を形成した。
【００３７】この実験を、粉末状Ｎｉの混入重量％を変
更して行い、それぞれの試験片を切断して顕微鏡で拡大
観察し所定の項目について検査を行い、各項目について
評価を行った。これらの結果を表１〜表３及び図２に示
す。また、このフィレット部の顕微鏡写真を図６に示
す。この写真は粉末状Ｎｉを１５重量％添加した例を示
しており、フィレット部の内部及び表面にＮｉのα相が
多量に晶出していることがわかる。
更して行い、それぞれの試験片を切断して顕微鏡で拡大
観察し所定の項目について検査を行い、各項目について
評価を行った。これらの結果を表１〜表３及び図２に示
す。また、このフィレット部の顕微鏡写真を図６に示
す。この写真は粉末状Ｎｉを１５重量％添加した例を示
しており、フィレット部の内部及び表面にＮｉのα相が
多量に晶出していることがわかる。
【００３８】
【表１】
【００３９】
【表２】
【００４０】
【表３】
【表４】
【００４１】これらの結果から、以下のことがわかる。
粉末状Ｎｉの添加量を増やすとボイドの発生量が増え、
粉末状Ｎｉの添加量が２２％を越えると、ボイドの発生
量が急激に増加する。粉末状Ｎｉを４％添加するだけで
フィレット部にクラックは発生しない。粉末状Ｎｉの添
加量を増やすとＮｉのα相は増加するが、粉末状Ｎｉの
添加量が２０％を越えてもそのＮｉのα相の占有面積は
ほとんど増加しない。
粉末状Ｎｉの添加量を増やすとボイドの発生量が増え、
粉末状Ｎｉの添加量が２２％を越えると、ボイドの発生
量が急激に増加する。粉末状Ｎｉを４％添加するだけで
フィレット部にクラックは発生しない。粉末状Ｎｉの添
加量を増やすとＮｉのα相は増加するが、粉末状Ｎｉの
添加量が２０％を越えてもそのＮｉのα相の占有面積は
ほとんど増加しない。
【００４２】また、本願出願人は、表４に示すように、
ボイドが面積比で２％程度までは、腐食に対して影響が
少ないことを確認した。このため、粉末状Ｎｉの添加量
が２２％以下であれば、ボイドを原因とする腐食の影響
は無視できることがわかる。また、Ｎｉの添加量が２０
％以下であれば、ボイドを原因とする腐食の影響は完全
に無視できることがわかる。この実験は、ＥＧＲクーラ
を種々の金属粉末添加量のニッケルろう材で作成し、こ
のＥＧＲクーラに塩素イオンを含んだ粗悪冷却水相当の
冷却水流し、一ヵ月後、ＥＧＲクーラの各部を切り出し
て、組織検査を行い隙間腐食の有無を確認したものであ
る。
ボイドが面積比で２％程度までは、腐食に対して影響が
少ないことを確認した。このため、粉末状Ｎｉの添加量
が２２％以下であれば、ボイドを原因とする腐食の影響
は無視できることがわかる。また、Ｎｉの添加量が２０
％以下であれば、ボイドを原因とする腐食の影響は完全
に無視できることがわかる。この実験は、ＥＧＲクーラ
を種々の金属粉末添加量のニッケルろう材で作成し、こ
のＥＧＲクーラに塩素イオンを含んだ粗悪冷却水相当の
冷却水流し、一ヵ月後、ＥＧＲクーラの各部を切り出し
て、組織検査を行い隙間腐食の有無を確認したものであ
る。
【００４３】このことから、粉末状Ｎｉはニッケルろう
材に対して４重量％〜２２重量％添加することが有効で
あることがわかる。すなわち、この割合で粉末Ｎｉを添
加することで、ボイドによる腐食の影響を抑えつつ、十
分な量のＮｉのα相を晶出させ、かつ、クラックの発生
を低減させることができる。
材に対して４重量％〜２２重量％添加することが有効で
あることがわかる。すなわち、この割合で粉末Ｎｉを添
加することで、ボイドによる腐食の影響を抑えつつ、十
分な量のＮｉのα相を晶出させ、かつ、クラックの発生
を低減させることができる。
【００４４】また、クラックの発生を完全に無くし、か
つボイドによる影響を極力少なくするとともに、十分に
Ｎｉのα相を晶出させるためには、粉末状Ｎｉの添加量
は、５重量％〜２０重量％とすると良いことがわかる。
つボイドによる影響を極力少なくするとともに、十分に
Ｎｉのα相を晶出させるためには、粉末状Ｎｉの添加量
は、５重量％〜２０重量％とすると良いことがわかる。
【００４５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明にかかるＥ
ＧＲクーラ接合用ニッケルろう材によれば、粉末状ニッ
ケルろうに、Ｎｉ，Ｃｒ，Ｎｉ−Ｃｒ合金，ＳＵＳのう
ち選ばれた金属粉末を４重量％〜２２重量％、好ましく
は５重量％〜２０重量％添加したので、ニッケルろう材
はα相がステンレス鋼製のＥＧＲクーラの部品である母
材界面からだけでなく、粉末状金属を核としてろう材相
全体に分散して晶出するものとなり、フィレット中に脆
化相が連続して発生することがなくなり、フィレット部
でのクラックの発生を防止でき、隙間腐食を有効に防止
できる。
ＧＲクーラ接合用ニッケルろう材によれば、粉末状ニッ
ケルろうに、Ｎｉ，Ｃｒ，Ｎｉ−Ｃｒ合金，ＳＵＳのう
ち選ばれた金属粉末を４重量％〜２２重量％、好ましく
は５重量％〜２０重量％添加したので、ニッケルろう材
はα相がステンレス鋼製のＥＧＲクーラの部品である母
材界面からだけでなく、粉末状金属を核としてろう材相
全体に分散して晶出するものとなり、フィレット中に脆
化相が連続して発生することがなくなり、フィレット部
でのクラックの発生を防止でき、隙間腐食を有効に防止
できる。
【００４６】また、靱性、耐食性に優れたＮｉのα相が
フィレット部中に分散して緻密に晶出しているので、Ｅ
ＧＲクーラの接合部におけるフィレット部の耐高温酸化
性の向上、耐繰り返し熱応力の向上、接合部の靱性の向
上を図ることができる。更に、フィレット部表面にＮｉ
のα相が多く晶出してフィレット部表面に脆化相が晶出
することが少なくなるので、表面の脆化相からの隙間腐
食の発生を有効に防止することができると共に、ＥＧＲ
ガス、冷却水中の塩素イオン、排気ガス凝縮水による隙
間腐食の防止を有効に図ることができる。したがって、
本発明によれば、耐久性に優れたＥＧＲクーラを得るこ
とができる。
フィレット部中に分散して緻密に晶出しているので、Ｅ
ＧＲクーラの接合部におけるフィレット部の耐高温酸化
性の向上、耐繰り返し熱応力の向上、接合部の靱性の向
上を図ることができる。更に、フィレット部表面にＮｉ
のα相が多く晶出してフィレット部表面に脆化相が晶出
することが少なくなるので、表面の脆化相からの隙間腐
食の発生を有効に防止することができると共に、ＥＧＲ
ガス、冷却水中の塩素イオン、排気ガス凝縮水による隙
間腐食の防止を有効に図ることができる。したがって、
本発明によれば、耐久性に優れたＥＧＲクーラを得るこ
とができる。
【図１】従来のニッケルろう材を用いたろう付けフレッ
ト部の断面の顕微鏡写真を示す中間調画像である。
ト部の断面の顕微鏡写真を示す中間調画像である。
【図２】本発明に係るＥＧＲクーラ接合用ニッケルろう
材の粉末添加量とろう付特性との関係を示すグラフであ
る。
材の粉末添加量とろう付特性との関係を示すグラフであ
る。
【図３】本発明が適用されるＥＧＲのクーラのシェルを
示す図であり、（１）は縦断面図、（２）はii方向から
の側面図、（３）は（１）中のiii 部の拡大図である。
示す図であり、（１）は縦断面図、（２）はii方向から
の側面図、（３）は（１）中のiii 部の拡大図である。
【図４】本発明の実施例に示した試験片の接続状態を示
す斜視図である。
す斜視図である。
【図５】本発明の実施例に示した試験片の接続状態を示
す三面図である。
す三面図である。
【図６】本発明の実施例に係るニッケルろう材を用いた
ろう付けフレット部の断面の顕微鏡写真を示す中間調画
像である。
ろう付けフレット部の断面の顕微鏡写真を示す中間調画
像である。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１１年１０月１日（１９９９．１０．
１）
１）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】特許請求の範囲
【補正方法】変更
【補正内容】
【特許請求の範囲】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００９
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００９】請求項１に記載の発明は、ＥＧＲクーラを
構成するステンレス鋼製の部材を接合するために使用さ
れるニッケルろう材であって、粉末状ニッケルろうに、
Ｎｉ，Ｃｒ，Ｎｉ−Ｃｒ合金のうち選ばれた金属粉末を
４重量％〜２２重量％添加したニッケルろう材である。
構成するステンレス鋼製の部材を接合するために使用さ
れるニッケルろう材であって、粉末状ニッケルろうに、
Ｎｉ，Ｃｒ，Ｎｉ−Ｃｒ合金のうち選ばれた金属粉末を
４重量％〜２２重量％添加したニッケルろう材である。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１０】請求項２に記載の発明は、ＥＧＲクーラを
構成するステンレス鋼製の部材を接合するために使用さ
れるニッケルろう材であって、粉末状ニッケルろうに、
Ｎｉ，Ｃｒ，Ｎｉ−Ｃｒ合金のうち選ばれた金属粉末を
５重量％〜２０重量％添加したニッケルろう材である。
構成するステンレス鋼製の部材を接合するために使用さ
れるニッケルろう材であって、粉末状ニッケルろうに、
Ｎｉ，Ｃｒ，Ｎｉ−Ｃｒ合金のうち選ばれた金属粉末を
５重量％〜２０重量％添加したニッケルろう材である。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２０
【補正方法】削除
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２１
【補正方法】削除
【手続補正６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２２
【補正方法】削除
【手続補正７】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２３
【補正方法】削除
【手続補正８】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２４
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２４】請求項６に記載の発明は、ステンレス鋼か
らなるＥＧＲクーラの部材を接合するに際して、上記請
求項１、請求項２、請求項３、請求項４、又は請求項５
記載のニッケルろう材を使用するＥＧＲクーラの製造方
法である。
らなるＥＧＲクーラの部材を接合するに際して、上記請
求項１、請求項２、請求項３、請求項４、又は請求項５
記載のニッケルろう材を使用するＥＧＲクーラの製造方
法である。
【手続補正９】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２５】請求項７に記載の発明は、ステンレス鋼か
らなる部材を上記請求項１、請求項２、請求項３、請求
項４又は請求項５記載のニッケルろう材を使用して接合
したＥＧＲクーラである。
らなる部材を上記請求項１、請求項２、請求項３、請求
項４又は請求項５記載のニッケルろう材を使用して接合
したＥＧＲクーラである。
【手続補正１０】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２６】上記請求項６，７に記載の発明によれば、
ニッケルろう材はα相がステンレス鋼製のＥＧＲクーラ
の部品である母材界面からだけでなく、粉末状金属を核
としてろう材相全体に分散して晶出するので、フィレッ
ト中に脆化相が連続して発生することがなくなり、フィ
レット部でのクラックの発生を防止できる。
ニッケルろう材はα相がステンレス鋼製のＥＧＲクーラ
の部品である母材界面からだけでなく、粉末状金属を核
としてろう材相全体に分散して晶出するので、フィレッ
ト中に脆化相が連続して発生することがなくなり、フィ
レット部でのクラックの発生を防止できる。
【手続補正１１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００４５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明にかかるＥ
ＧＲクーラ接合用ニッケルろう材によれば、粉末状ニッ
ケルろうに、Ｎｉ，Ｃｒ，Ｎｉ−Ｃｒ合金のうち選ばれ
た金属粉末を４重量％〜２２重量％、好ましくは５重量
％〜２０重量％添加したので、ニッケルろう材はα相が
ステンレス鋼製のＥＧＲクーラの部品である母材界面か
らだけでなく、粉末状金属を核としてろう材相全体に分
散して晶出するものとなり、フィレット中に脆化相が連
続して発生することがなくなり、フィレット部でのクラ
ックの発生を防止でき、隙間腐食を有効に防止できる。
ＧＲクーラ接合用ニッケルろう材によれば、粉末状ニッ
ケルろうに、Ｎｉ，Ｃｒ，Ｎｉ−Ｃｒ合金のうち選ばれ
た金属粉末を４重量％〜２２重量％、好ましくは５重量
％〜２０重量％添加したので、ニッケルろう材はα相が
ステンレス鋼製のＥＧＲクーラの部品である母材界面か
らだけでなく、粉末状金属を核としてろう材相全体に分
散して晶出するものとなり、フィレット中に脆化相が連
続して発生することがなくなり、フィレット部でのクラ
ックの発生を防止でき、隙間腐食を有効に防止できる。
Claims (8)
- 【請求項１】 ＥＧＲクーラを構成するステンレス鋼製
の部材を接合するために使用されるニッケルろう材であ
って、粉末状ニッケルろうに、Ｎｉ，Ｃｒ，Ｎｉ−Ｃｒ
合金，ＳＵＳ（ステンレス鋼）のうち選ばれた金属粉末
を４重量％〜２２重量％添加したニッケルろう材。 - 【請求項２】 ＥＧＲクーラを構成するステンレス鋼製
の部材を接合するために使用されるニッケルろう材であ
って、粉末状ニッケルろうに、Ｎｉ，Ｃｒ，Ｎｉ−Ｃｒ
合金，ＳＵＳ（ステンレス鋼）のうち選ばれた金属粉末
を５重量％〜２０重量％添加したニッケルろう材。 - 【請求項３】 金属粉末として粉末状Ｎｉを添加した請
求項１又は請求項２記載のニッケルろう材。 - 【請求項４】 金属粉末として粉末状Ｃｒを添加した請
求項１又は請求項２記載のニッケルろう材。 - 【請求項５】 金属粉末として粉末状Ｎｉ−Ｃｒ合金を
添加した請求項１又は請求項２記載のニッケルろう材。 - 【請求項６】 金属粉末として粉末状ＳＵＳ（ステンレ
ス鋼）を添加した請求項１又は請求項２記載のニッケル
ろう材。 - 【請求項７】 ステンレス鋼からなるＥＧＲクーラの部
材を接合するに際して、上記請求項１、請求項２、請求
項３、請求項４、請求項５、又は請求項６記載のニッケ
ルろう材を使用するＥＧＲクーラの製造方法。 - 【請求項８】 ステンレス鋼からなる２つの部材を上記
請求項１、請求項２、請求項３、請求項４、請求項５、
又は請求項６記載のニッケルろう材を使用して接合した
ＥＧＲクーラ。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28387898A JP3017978B1 (ja) | 1998-10-06 | 1998-10-06 | Ｅｇｒクーラ接合用ニッケルろう材、これを使用したｅｇｒクーラの製造方法、及びｅｇｒクーラ |
| US09/168,904 US6257483B1 (en) | 1997-10-09 | 1998-10-09 | Nickel-based brazing material, method of brazing with the brazing material, process for producing EGR cooler with the brazing material, and EGR cooler |
| DE69830115T DE69830115T2 (de) | 1997-10-09 | 1998-10-09 | Nickelbasis Hartlötmaterial, Verfahren zum Hartlöten mit diesem Material und Verfahren zum Herstellen eines Abgasrezirkulationskühlers |
| EP04024668A EP1495831B1 (en) | 1997-10-09 | 1998-10-09 | Use of a nickel-based brazing material for bonding stainless-steel members for constituting an EGR cooler, process for producing an EGR cooler, EGR cooler |
| DE69837056T DE69837056T2 (de) | 1997-10-09 | 1998-10-09 | Verwendung eines Nickelbasis-Hartlötmaterials zum Hartlöten von Bauteilen aus rostfreiem Stahl zum Herstellen eines Abgasrezirkulationskühlers |
| EP98119127A EP0908265B1 (en) | 1997-10-09 | 1998-10-09 | Nickel-based brazing material, method of brazing with the brazing material, process for producing EGR cooler with the brazing material, and EGR cooler |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28387898A JP3017978B1 (ja) | 1998-10-06 | 1998-10-06 | Ｅｇｒクーラ接合用ニッケルろう材、これを使用したｅｇｒクーラの製造方法、及びｅｇｒクーラ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP3017978B1 JP3017978B1 (ja) | 2000-03-13 |
| JP2000107883A true JP2000107883A (ja) | 2000-04-18 |
Family
ID=17671357
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28387898A Expired - Lifetime JP3017978B1 (ja) | 1997-10-09 | 1998-10-06 | Ｅｇｒクーラ接合用ニッケルろう材、これを使用したｅｇｒクーラの製造方法、及びｅｇｒクーラ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3017978B1 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004510582A (ja) * | 2000-09-15 | 2004-04-08 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | 熱交換器の製造方法及びこれに有用なろう材組成物 |
| JP2006334606A (ja) * | 2005-05-31 | 2006-12-14 | Hitachi Cable Ltd | ろう材、ろう付け用複合材、及びそれらを用いたろう付け製品 |
| US7442445B2 (en) | 2004-12-24 | 2008-10-28 | Hitachi Cable, Ltd. | Brazing clad material, and brazing method and brazing product using the same |
| EP2144030A1 (en) * | 2007-04-25 | 2010-01-13 | IHI Corporation | Heat exchanger, method of producing heat exchanger, and egr system |
| WO2011013193A1 (ja) * | 2009-07-27 | 2011-02-03 | 日新製鋼株式会社 | Ｅｇｒクーラー用フェライト系ステンレス鋼およびｅｇｒクーラー |
| JP2018172735A (ja) * | 2017-03-31 | 2018-11-08 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | ろう付け性と耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼およびＮｉろう付け接合部材 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008272763A (ja) | 2007-04-25 | 2008-11-13 | Ihi Corp | クラッドシート及びその製造方法 |
-
1998
- 1998-10-06 JP JP28387898A patent/JP3017978B1/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004510582A (ja) * | 2000-09-15 | 2004-04-08 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | 熱交換器の製造方法及びこれに有用なろう材組成物 |
| US7442445B2 (en) | 2004-12-24 | 2008-10-28 | Hitachi Cable, Ltd. | Brazing clad material, and brazing method and brazing product using the same |
| CN100450699C (zh) * | 2004-12-24 | 2009-01-14 | 日立电线株式会社 | 焊接用包覆材料、使用其的焊接方法以及焊接制品 |
| JP2006334606A (ja) * | 2005-05-31 | 2006-12-14 | Hitachi Cable Ltd | ろう材、ろう付け用複合材、及びそれらを用いたろう付け製品 |
| EP2144030A1 (en) * | 2007-04-25 | 2010-01-13 | IHI Corporation | Heat exchanger, method of producing heat exchanger, and egr system |
| EP2144030A4 (en) * | 2007-04-25 | 2014-12-17 | Ihi Corp | HEAT EXCHANGER, METHOD FOR MANUFACTURING THE HEAT EXCHANGER AND AGR SYSTEM |
| WO2011013193A1 (ja) * | 2009-07-27 | 2011-02-03 | 日新製鋼株式会社 | Ｅｇｒクーラー用フェライト系ステンレス鋼およびｅｇｒクーラー |
| EP2460899A1 (en) * | 2009-07-27 | 2012-06-06 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Ferritic stainless steel for egr cooler and egr cooler |
| EP2460899A4 (en) * | 2009-07-27 | 2014-07-09 | Nisshin Steel Co Ltd | FERRITIC STAINLESS STEEL FOR EGR COOLER AND EGR COOLER |
| JP2018172735A (ja) * | 2017-03-31 | 2018-11-08 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | ろう付け性と耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼およびＮｉろう付け接合部材 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3017978B1 (ja) | 2000-03-13 |
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