JP2000096120A - 転炉型精錬炉における地金付着抑制吹錬方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 転炉における生産性を確保することを前提と
し、炉口や炉内側壁の耐火物を溶損させることなく、地
金の付着状態を良好に管理する吹錬方法。 【解決手段】 吹錬期間を前期と後期に分け、前期には
地金溶解用ノズル７からパージガスを主体に流してノズ
ルの目詰まりを防止し、後期には地金溶解用ノズル７か
ら酸素を供給して炉口や内壁の付着地金８、８’を溶解
する。前後期の境界を吹錬開始から５〜５０％、望まし
くは５〜３０％の間とし、後期に流す地金溶解用酸素は
吹錬用酸素の３〜１０％の範囲とする。またパージガス
期間の地金溶解用酸素は、地金溶解用期間の５０％以下
に制限する。地金溶解用酸素の噴射方向θをランスに対
して４０〜９０°の下向きとする。成品Ｐ目標以下の脱
Ｐ溶銑を使い、スラグを減らす。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は転炉型精錬炉におい
て、炉内への原料装入操作を円滑に行なうと共に、炉口
装置や炉内側壁の円滑な保全を図るために、炉口及び炉
内側壁への地金付着を抑制する転炉吹錬方法に関するも
のである。

【０００２】

【従来の技術】転炉精錬において、吹錬中に発生するス
ピッティング、スロッピングにより飛散した溶鋼及びス
ラグの一部は炉口や炉内側壁に地金として付着する。付
着した地金はヒ−トを続けるにつれて成長し、その大き
さがある限度以上になると溶銑及びスクラップ装入の障
害になるばかりでなく、吹錬中の浴中への落下や溶融流
下により操業に大きな支障をきたす。そこで、上記の付
着地金は操業に支障をきたす大きさ以上になる前に除去
する必要がある。

【０００３】炉口地金を除去する伝統的方法としては、
スクラップシュ−トを炉口地金部にぶつけ物理的に除去
する方法がある。しかしながら、この方法は転炉非吹錬
時に実施しなければならないので、非製鋼時間の増大を
招き転炉生産性を著しく阻害する。また、スクラップシ
ュ−トを炉口地金部に直接ぶつけるため、その衝撃で炉
口レンガの脱落をおこす危険性がある。

【０００４】一方、転炉における生産性を阻害すること
なく吹錬中に発生する排ガスを２次燃焼させ炉口や炉内
側壁地金を溶解除去する方法が提案されている。例えば
特開平６−２４８３２３号公報は、吹錬中に、吹錬用主
ランスの側壁に設けた吹錬用ランス軸に対してθ＝２５
〜４０°の範囲内の角度で下向きに取付けられた２次燃
焼用酸素供給ノズルから湯面に向けて２次燃焼用酸素を
吹き付け、転炉排ガスを炉内で燃焼させ、発生した熱で
炉口に付着した地金を溶解・除去する方法（先行技術
１）を開示している。

【０００５】また、特開昭６１−１３９６１６号公報
は、転炉精錬中に、吹錬用ノズル及び炉口地金溶解用ノ
ズルを備えた吹錬用ランスを用いて、炉口地金溶解用ノ
ズルから転炉炉口に向けて空気を噴射させることにより
炉口地金を溶解・除去する方法（先行技術２）を開示し
ている。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】本発明者らは、転炉炉
口や炉内側壁地金の溶解除去技術の開発に際して、地金
の溶解・除去中に耐火物に対する損傷を極力防止し、し
かも効率的に地金除去を行ない生産性を確保することを
前提として、下記問題の解決を図ることを課題とした。

【０００７】炉口に付着し成長した地金が、溶銑やスク
ラップの転炉装入作業に支障をきたさないようにする。
そのために、地金溶解用酸素をランスから供給して炉口
や炉内側壁に付着した地金を溶解して、炉口耐火物の損
傷を回避しつつ地金の付着・成長を抑制し、あるいは除
去して、炉口装置や炉内側壁の補修・維持を良好に行な
うために、地金付着状態を良好に管理する必要がある。
そのためには、炉口地金溶解用の酸素を地金付着位置に
的確に、且つその位置に適正圧力の酸素ガスを適量だけ
供給することにより、付着地金を溶解・除去しなければ
ならない。即ち、付着地金が的確に溶解・除去されるよ
うに、炉口地金溶解用酸素の供給を制御しなければなら
ない。

【０００８】上記観点に対して、先行技術では次の問題
がある。先行技術１では、２次燃焼用酸素の噴射方向が
比較的鉛直下向きに近いので、炉内排ガスに巻き込まれ
ながらＣＯガスを２次燃焼させ、炉内から炉口にかけて
の２次燃焼に大部分が消費される。従って、その際発生
する高熱による２０００℃以上の高温ガスは、転炉炉口
地金の溶解のみならず転炉炉口金物および炉口耐火物に
著しい損傷を与え易い。

【０００９】先行技術２によれば、炉口地金溶解用の酸
素源として空気を用いるので、酸素を噴射させる場合よ
りも噴射量が増加し、炉口耐火物の金物の損傷を防止す
ることができる。ところが、空気では酸素濃度が低いの
で、炉口地金の溶解に時間を要し、効率が悪い。

【００１０】ところで、付着地金の下に存在する耐火
物、即ち下地耐火物の損傷を抑制しつつ広範囲に付着し
た地金を均一に効率よく溶解する制御をするためには、
１ヒート内での吹錬時期により地金溶解用酸素ガス中の
純酸素流量を適切に変えることが必要である。地金溶解
用ノズルから供給される酸素ガス流は、炉内ガス流れに
より大きく変わる。ここで、炉内ガス流の状態は、その
時点における浴の成分組成と吹錬用酸素流量に依存して
変化する。従って、地金溶解用酸素ガス中の純酸素流量
は、その時点における吹錬用酸素の流量により適切に定
めなければならない。しかしながら、先行技術には、こ
のような技術的事項の開示はみられない。

【００１１】このように、先行技術にはそれぞれ問題が
あると共に、この発明が解決すべき中心的課題であるヒ
ート内における地金溶解用酸素の供給パターンを開発す
る必要がある。従って、この発明の目的は、転炉におけ
る溶鋼の生産性を確保することを前提とし、炉口や炉内
側壁の耐火物を損傷させることなく、地金の付着状態を
良好に管理する吹錬方法を提供することにある。

【００１２】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上述した
観点から研究を重ね、下記知見を得た。転炉吹錬におい
ては、吹錬時期により炉内のガス流れの状態が著しく変
化するので、このガス流れに乱れが少なくできるだけ安
定している時期に、地金溶解用酸素を供給すること。し
かも、その供給量は、転炉炉内ガスの流量に応じて適正
な流量とすること、そのためには地金溶解用酸素ガス中
の純酸素流量を、吹錬用酸素ガスの流量に応じた適切な
量を流すことにより目標通り地金を溶解し、耐火物損傷
は抑制され得る。このように、転炉吹錬中に炉口や炉内
側壁付着地金を溶解・除去するためには、地金溶解用酸
素の供給を吹錬時期により適切なパターンに基づき供給
することが重要である。

【００１３】この発明は上記知見に基づきなされたもの
であり下記の通りでる。請求項１記載の発明は、溶銑を
主たる鉄源として、上吹き又は上底吹き酸素により精錬
を行なう転炉型精錬炉において、吹錬用ノズルが下端に
設けられ、地金溶解用ノズルが外周面に設けられ、上記
地金溶解用ノズルからは酸素ガス又はパージガスを吹錬
用酸素ガスとは独立に制御して供給することができるラ
ンスを用い、炉口及び／又は炉内側壁に地金が付着する
のを抑制する吹錬方法において、吹錬期間を吹錬前期と
吹錬後期とに区分し、吹錬前期には、地金溶解用ノズル
からパージガス又はこのパージガスと純酸素換算で所定
流量以下の酸素ガスとを流して、当該地金溶解用ノズル
の目詰まりを防止しつつ吹錬し、次いで吹錬後期には、
地金溶解用ノズルから酸素ガスを供給して炉口及び／又
は炉内側壁に付着した地金を溶解・除去しつつ吹錬する
ことに特徴を有するものである。

【００１４】ここで、地金溶解用ノズルから流す酸素ガ
スとは、一般に純酸素であるが、酸素含有ガスであれば
よく、ガスの到達距離を長くするために、不活性ガスを
混入させることも可能である。また、地金を溶解・除去
するとは、付着しようとしている地金の付着を防止する
ことを含む。なお、吹錬用酸素ガスには、通常工業用純
酸素ガスを使用する。

【００１５】請求項２記載の発明は、請求項１記載の発
明において、上記吹錬前期と後期との境界時点を、吹錬
の開始から吹錬全予定時間の５〜５０％の範囲内の時点
とし、吹錬後期に流す地金溶解用酸素ガス中の純酸素流
量をその時点の吹錬用酸素ガスの流量の３〜１０％の範
囲内とし、そして、吹錬前期においてパージガスと共に
地金溶解用ノズルから流す酸素ガス中の純酸素流量を、
吹錬後期に流す地金溶解用酸素ガス中の純酸素流量の５
０％以下に制限することに特徴を有するものである。

【００１６】請求項３記載の発明は、請求項１記載の発
明において、上記吹錬前期と後期との境界時点を、吹錬
の開始から吹錬全予定時間の５〜３０％の範囲内の時点
とし、吹錬後期に流す地金溶解用酸素ガス中の純酸素流
量を吹錬用酸素ガスの流量の３〜１０％の範囲内とし、
そして、吹錬前期においてパージガスと共に地金溶解用
ノズルから流す酸素ガス中の純酸素流量を、吹錬後期に
流す地金溶解用酸素ガス中の純酸素流量の２０％以下に
制限することに特徴を有するものである。

【００１７】請求項４記載の発明は、請求項１、２又は
３記載の吹錬方法において、上記地金溶解用ノズルから
噴射させる酸素の噴射方向を、ランスの長手方向軸心線
とのなす角度が４０〜９０°の範囲内であって、且つ下
向き乃至水平方向にすることに特徴を有するものであ
る。

【００１８】

【発明の実施の形態】次に、この発明の望ましい実施の
形態を説明する。図１は、この発明の方法を実施するた
めに用いる設備例の概念図である。

【００１９】溶銑１及び造滓材２が装入された転炉３の
上方から、炉口４を通って炉内にランス５を挿入する。
ランス５には、下端に吹錬用酸素ノズル６を備え、下端
から上方の所定位置に、地金溶解用ノズル７を備えてい
る。地金溶解用ノズル７からのガス噴射方向は、鉛直に
設定されるランスの長手方向軸心線とのなす角度が４０
〜９０°の範囲内の下向き乃至水平方向である。これに
より、炉口４及びその絞り部に付着した地金（特に断ら
ない限り「炉口地金」という）、並びに炉内側壁に付着
した地金（特に断らない限り炉口地金と合わせて「地
金」という）のいずれをも溶解・除去する。ランス５の
構造としては、吹錬用酸素ノズル６に酸素ガスを供給す
る酸素供給管、地金溶解用ノズル７に酸素ガス及び／又
はパージガスを供給する酸素・パージガス供給管、並び
にランスの冷却用給水管及び排水管の四重管構造となっ
ている。こうして、地金溶解用酸素の供給経路を、吹錬
用酸素の供給経路から独立させて制御し得るようにして
ある。

【００２０】（１）上記設備を用いて、吹錬用酸素ノズ
ル６から所定流量ａ（Ｎｍ³ ／ｍｉｎ）の酸素ガスを噴
射して溶銑を精錬する。一方、地金溶解用ノズル７から
純酸素換算の所定流量ｂ（Ｎｍ³ ／ｍｉｎ）の酸素ガス
を噴射して、炉口４及びその絞り部に付着した地金８、
並びに炉内側壁に付着した地金８’を溶解し、除去す
る。但し、ここで重要なのは、地金８、８’を溶解・除
去するに当たっては、地金の下地にある耐火物まで損傷
してはいけないこと、及び通常は炉口の絞り部内面のほ
ぼ全面に亘って付着した地金を均一に溶解・除去するこ
とである。こうするために、本発明者等は、転炉吹錬中
であっても炉内ガス流れにできるだけ乱れの少ない時期
に地金を溶解し、しかも炉内ガス流れ量を支配する吹錬
用酸素ガスの供給流量に応じて地金溶解用酸素を流すの
が地金除去に最も望ましいことに着眼した。そこで、吹
錬期間を次の通り吹錬前期及び後期に区分した。

【００２１】（２）吹錬前期の内、特に比較的初期にお
いては、造滓材等副原料投入により当該副原料中から発
生するＣＯ₂ や水蒸気等種々のガス発生とその急激膨張
により、炉内ガス流れの乱れが激しい時期である。この
時期は地金溶解用酸素ガスの流れも乱れて制御困難であ
るから、地金を均一に溶解し、且つ下地耐火物に損傷を
与えないようにするのが難しい。従って、この時期には
敢えて地金溶解をすべきではない。このように、吹錬初
期においては、地金溶解用酸素の供給は原則として停止
する。この間、地金溶解用ノズルの目詰まりが起きない
ようにすることが必須要件である。そのために必要な最
小限のガス流れをパージガスとしてを確保する。パージ
ガス種としては、アルゴンガス等不活性ガス又は／及び
窒素のいずれでもよい。吹錬初期であるから、通常はコ
ストの安価な窒素を使用しても差し支えなく、アルゴン
ガスに比べると著しく安価であり、望ましい。脱窒して
も以後の吹錬期で脱窒され鋼質を害さないからである。
パージガスとしての機能を発揮させるためには、通常は
ノズル出口で２気圧（絶対圧力）程度ないしそれより若
干高め程度のガス圧力を保持しなければならないことを
前提とし、更に、適切な、ガス流量を確保するようにす
る。かかるパージガスの流量は経験的に決定すればよ
い。また、地金溶解用ノズル７を用いる関係もあり、酸
素ガスも所定値以下に制限すれば、パージガスと一緒に
流しても差し支えない。但し、この吹錬初期には、炉内
ガス流れの乱れにより地金溶解用酸素の流れが乱される
ので、付着地金の溶解が不均一であったり、下地耐火物
を損傷したりしないよう、その悪影響がでない範囲に制
限する。この観点から、この吹錬前期に流す地金溶解用
酸素ガス中の純酸素流量としては、次の（３）項で説明
する、吹錬末期を除く中期において流す地金溶解用酸素
ガス中の純酸素流量に対してその５０％以下であること
が必要であり、更に望ましくは、その２０％以下に制限
するのがよい。炉内ガス流れの乱れが大きい吹錬前期に
地金溶解用酸素の絶対量が多くなり過ぎると、上記乱れ
により予期しない悪影響がでるからである。

【００２２】上記理由により、吹錬前期には、望ましく
は地金溶解を積極的にすべきでない。しかしながら、吹
錬前期と後期との境界時期を一概に定めることは必ずし
も有利ではない。その理由は、例えば、次のような場合
が考えられる。前ヒートからの残留炉口地金が相当多量
に付着しており、しかも当該ヒートの溶製対象鋼種の吹
錬条件によれば、炉口への地金付着速度が非常に大であ
ると予測されるような場合には、地金溶解用酸素を吹錬
のかなり初期から流し、長時間をかけて溶解・除去する
ようにしないと、下地にある耐火物を損傷せずに、吹錬
終了時点までに所望の地金を除去できず、それどころか
地金がヒート開始時点よりも増加して、次ヒートの原料
装入作業に支障をきたすこともあり得る。従って、当該
ヒートで前ヒートからの残留地金量と当該ヒートでの付
着予想地金量とから、当該ヒートで除去しておくべき最
小限の地金溶解の操作を要する。この場合には、地金溶
解用酸素ガスを吹錬開始後かなり早い時期から流すかな
りことが必要である。上記理由により、吹錬前期と後期
との境界時点は、吹錬の開始から吹錬全予定時間の５〜
５０％の範囲内の時点であると広範囲にとり、個々の操
業条件に応じて決めるのが望ましい。また、炉口地金の
既形成量及び付着速度が共に小さいと評価されるヒート
にあっては、吹錬前期を短縮して境界時点を、吹錬の開
始から吹錬全予定時間の５〜３０％の範囲内の時点であ
るとするのがよい。

【００２３】（３）吹錬後期は、吹錬末期を除き脱炭反
応が盛んな時期であり、炉内ガス量が多い時期である。
そして、この時期の炉内ガス流量は多いにもかかわらず
流れの乱れは小さく、安定している。従って、この時期
に地金溶解用酸素ガスを純酸素流量換算で適量噴射する
のがよい。ここで、炉内ガス流れの安定期であっても、
炉内ガス流量の大小に応じて地金溶解用酸素の流量を大
小に変化させることが重要である。ある時点における炉
内ガスの流量は（Ｎｍ³ ／ｍｉｎ）、その時点における
吹錬用酸素ガスの適切な流量（Ｎｍ³ ／ｍｉｎ）に支配
されるから、結局、地金溶解用酸素は純酸素換算で、吹
錬用酸素ガスの流量（Ｎｍ³ ／ｍｉｎ）に依存させて決
めるのが望ましい。こうすることによりはじめて、地金
のみを溶解し、その下地の耐火物の損傷をきたさないよ
うにすることができる。

【００２４】吹錬用酸素ガスの流量ａ（Ｎｍ³ ／ｍｉ
ｎ）は、同一ヒート内の吹錬においても通常、その期間
内で種々異なる流量パターンが設定されている。更に、
精錬対象鋼種（素鋼成分組成、即ち成品成分組成）に応
じて最適精錬がなされるように上記パターンが設定され
ている。その上、吹錬中における吹錬要因の変動に応じ
て更に上記吹錬用酸素ガスの流量ａを修正する必要が生
じる。

【００２５】本発明者等は上述した多くの操業条件下に
おいて多数の試験を繰り返し、その結果を解析すること
により、下記結論を得た。地金のみを溶解し、その下地
の耐火物に損傷をきたさないようにするためには、吹錬
用酸素ガスの流量ａ（Ｎｍ³ ／ｍｉｎ）を上述したよう
に種々に変化させた場合でも、地金溶解用酸素ガス中の
純酸素流量ｂ（Ｎｍ³ ／ｍｉｎ）を、下記（１）式が満
たされる範囲内に制御することが必要である。

【００２６】 （ｂ／ａ）×１００＝１〜５０（％）--------------（１） この知見は次のようにして得たものである。

【００２７】３００ｔ／ｃｈの上底吹き転炉を用い、ラ
ンスとして、６孔ラバールノズルからなる吹錬用ノズル
が下端に設けられ、地金溶解用ノズルがランス下端から
の所定高さ位置の２段に、各々、ランス外周に沿って１
０個のノズルが設けられ、ノズル径が８ｍｍのものを使
用した。地金溶解用酸素の噴射方向と、ランスの軸心線
とのなす角度θ（図１参照）は９０°、即ち水平方向に
酸素を噴射させた。吹錬用酸素の流量ａとして、１７０
〜５００Ｎｍ³ ／ｍｉｎ、及び７００〜１０００Ｎｍ³
／ｍｉｎの２水準で行なった。

【００２８】地金の溶解試験は、炉口地金の付着量が基
準値に達したときに行なった。吹錬用酸素の流量ａと、
地金溶解用酸素の流量ｂとの比率（ｂ／ａ）×１００
（％）を、０〜７０％の範囲内の種々の値に変化させて
行なった。そして、炉口地金の溶解に伴う炉口径の拡大
速度より炉口地金の溶解速度を求め、これを溶解速度指
数で表わした。この指数は大きいほど溶解速度が速く、
地金除去に望ましいことを表わす。また、炉口耐火物の
溶損速度を測定し、指数で表わした。この指数は小さい
ほど溶損速度が遅く望ましいことを表わす。

【００２９】図２に、ｂ／ａと炉口地金の溶解速度との
関係を示し、図３に、ｂ／ａと炉口耐火物の溶損速度と
の関係を示す。図２及び３からわかるように、ｂ／ａが
１〜５０％の範囲内の場合には、炉口地金を速やかに溶
解することができ、しかも、炉口耐火物の溶損量も少な
い。特に、ｂ／ａが３〜１０％の場合に良好な結果が得
られた。以上より、地金溶解用酸素ガス中の純酸素流量
ｂ（Ｎｍ³ ／ｍｉｎ）は、吹錬用酸素ガスの流量ａ（Ｎ
ｍ³ ／ｍｉｎ）の３〜１０％の範囲内において供給する
ことにより、目標とする地金溶解を行なうのがよい。

【００３０】（４）次に、吹錬末期における炉内反応状
況と吹錬方法との関係の注意すべき点について説明す
る。地金の溶解操作中の吹錬時には、付着地金は溶解し
て浴中に離脱・落下したり溶融流下したりする。このよ
うな地金の浴中混入により、大なり小なり浴温度の低下
及び成分組成の変化が起こる。従って、吹錬中あるいは
吹錬終点時の測温及び成分分析用試料が浴を代表しない
ものであってはならない。この観点から、吹錬末期に
は、地金溶解用酸素ガス中の純酸素流量は、吹錬用酸素
ガスの流量の３〜１０％の範囲内のできるだけ小さい領
域とする方が望ましい。吹錬末期の具体例として、いわ
ゆるサブランス計測の実施時点前後以降の期間があげら
れる。 （５）地金溶解用酸素の噴射方向については、ランスの
長手方向軸心線１０に対する角度θが、４０〜９０°の
角度をなして下向き乃至水平方向にすると、上述した地
金溶解・除去の作用・効果が大きいこともわかった。

【００３１】（６）本発明者らは、従来吹錬の炉口付着
地金を採取して詳細に調査し、炉口に地金付着が起こり
にくい条件を検討した。炉口付着地金をミクロ的に観察
した結果、それは鉄とスラグとの小粒が混合した状態
で、相互に絡み合って強固に固着・成長し、凝固したも
のであることがわかった。このような付着地金の溶解に
おいては、付着地金のスラグ成分部分が溶融しにくい。
従って、付着地金のスラグ成分部分の比率を小さくする
ことが望ましい。一方、吹錬中の炉内スラグ量がおよそ
３０kg/t-steel乃至これよりも少ない程度の場合に、吹
錬初期における転炉排ガス中ダスト発生速度が比較的小
さい。図４は、従来の吹錬における炉内スラグ量と初期
のダスト発生速度との関係の一例を示すものであり、前
ヒートからの炉内残留スラグがない場合である。本発明
者等の試験によれば、吹錬初期には、転炉排ガス中ダス
ト発生速度が大きいときに地金付着が多いことが判明し
ている。よって、吹錬中の炉内スラグ量がおよそ３０kg
/t-steel乃至これよりも少ない程度の場合に、吹錬初期
の地金の付着量は少なくなる。

【００３２】ところが、スラグは転炉精錬反応中、脱Ｐ
反応の促進に不可欠である。従って、転炉装入鉄原料中
のＰ濃度を、素鋼目標Ｐ濃度以下に、従って成品仕様の
Ｐ濃度以下に予め調整しておけば、生成スラグ量を少な
くしてもよい。通常、このような脱Ｐ溶銑を用いた場合
の転炉吹錬における炉内スラグ量は、およそ３０kg/t-s
teel乃至これよりも少ない程度である。以上より、炉口
の地金付着量を少なくするためには、当該ヒートの炉内
スラグ量を３０kg/t-steel以下にすることが効果的であ
り、そのためには、素鋼目標Ｐ濃度以下に脱Ｐ処理され
た溶銑を主な鉄源とすることが極めて効果的である。

【００３３】

【実施例】この発明を実施例により更に詳細に説明す
る。試験方法は、３００ｔ転炉に溶銑３１０ｔ及びスク
ラップ１０ｔ、並びに造滓材を所定量装入し、上吹きラ
ンスで脱炭精錬をした。用いた設備は図１に示したもの
に準じる。上吹きランスとして、下端に吹錬用酸素ノズ
ルを配し、下端から同一高さの外周面に地金溶解用酸素
ノズルを等間隔に８孔を、下端から２０００ｍｍ高さ毎
に２段配した８孔×２段型のものを用いた。そして、ノ
ズルの形状及び諸元、並びにノズルの取付け角を種々変
えた。また、地金溶解用酸素の流量、及びノズル出口前
圧力を各種に設定した。

【００３４】試験は、本発明の範囲内の条件により連続
３０ヒートの精錬を行ない、次いで、本発明の範囲外の
条件により連続３０ヒートの精錬を行なった。表１に、
本発明の範囲内の試験（実施例）、及び範囲外の試験
（比較例）の試験条件を示す。

【００３５】

【表１】

【００３６】実施例の連続３０ヒートの前後、及び比較
例の連続３０ヒートの前後に、炉口及び炉内側壁に付着
していた地金の位置と量との測定、及び、炉内耐火物の
損耗状態を測定し、連続ヒート前後の測定値を比較し
て、それぞれの地金溶解指数、及び耐火物溶損指数を求
めた。表１にこれら指数を併記した。

【００３７】上記試験結果より、実施例では、耐火物の
溶損を抑えつつ地金の溶解が促進され、これに対して、
比較例では、地金の付着堆積は防止されたが、耐火物の
損傷が進んだ。

【００３８】

【発明の効果】以上述べたように、この発明によれば、
転炉型精錬炉における生産性を阻害することなく、炉口
耐火物の損傷を抑制しつつ、効率的に炉口地金の付着を
抑制する方法を提供することができ、工業上有用な効果
がもたらされる。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明の方法を実施するために用いる設備例
の概念図である。

【図２】吹錬用酸素の流量ａと炉口地金溶解用酸素の流
量ｂとの比率ｂ／ａと、炉口地金の溶解速度との関係を
示すグラフである。

【図３】吹錬用酸素の流量ａと炉口地金溶解用酸素の流
量ｂとの比率ｂ／ａ（％）と、炉口耐火物の溶損速度と
の関係を示すグラフである。

【図４】吹錬初期のダスト発生速度におよぼす吹錬中の
炉内スラグ量の影響を示すグラフである。

【符号の説明】

１ 溶銑 ２ 造滓材 ３ 転炉 ４ 炉口 ５ 吹錬用ランス ６ 吹錬用酸素ノズル ７ 炉口地金溶解用ノズル ８ 炉口地金 ８’ 炉内側壁地金 ９ 炉口耐火物 １０ 軸心線

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 日出 寛治 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 瀬良 泰三 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 Ｆターム(参考） 4K002 AA00 AB02 AC07 BF02

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 溶銑を主たる鉄源として、上吹き又は上
   底吹き酸素により精錬を行なう転炉型精錬炉において、
   吹錬用ノズルが下端に設けられ、地金溶解用ノズルが外
   周面に設けられ、前記地金溶解用ノズルからは酸素ガス
   又はパージガスを吹錬用酸素ガスとは独立に制御して供
   給することができるランスを用い、炉口及び／又は炉内
   側壁に地金が付着するのを抑制する吹錬方法において、 吹錬期間を吹錬前期と吹錬後期とに区分し、前記吹錬前
   期には、前記地金溶解用ノズルからパージガス又はこの
   パージガスと純酸素換算で所定流量以下の酸素ガスとを
   流して、当該地金溶解用ノズルの目詰まりを防止しつつ
   吹錬し、次いで吹錬後期には、前記地金溶解用ノズルか
   ら酸素ガスを供給して炉口及び／又は炉内側壁に付着し
   た地金を溶解・除去しつつ吹錬することを特徴とする、
   転炉型精錬炉における地金付着抑制吹錬方法。
2. 【請求項２】 前記吹錬前期と後期との境界時点を、吹
   錬の開始から吹錬全予定時間の５〜５０％の範囲内の時
   点とし、前記吹錬後期に流す地金溶解用酸素ガス中の純
   酸素流量をその時点の吹錬用酸素ガス流量の３〜１０％
   の範囲内とし、そして、前記吹錬前期において前記パー
   ジガスと共に前記地金溶解用ノズルから流す酸素ガス中
   の純酸素流量を、前記吹錬後期に流す地金溶解用酸素ガ
   ス中の純酸素流量の５０％以下に制限する、請求項１記
   載の転炉型精錬炉における地金付着抑制吹錬方法。
3. 【請求項３】 前記吹錬前期と後期との境界時点を、吹
   錬の開始から吹錬全予定時間の５〜３０％の範囲内の時
   点とし、前記吹錬後期に流す地金溶解用酸素ガス中の純
   酸素流量を吹錬用酸素ガスの流量の３〜１０％の範囲内
   とし、そして、前記吹錬前期においてパージガスと共に
   前記地金溶解用ノズルから流す酸素ガス中の純酸素流量
   を、前記吹錬後期に流す地金溶解用酸素ガス中の純酸素
   流量の２０％以下に制限する、請求項１記載の転炉型精
   錬炉における地金付着抑制吹錬方法。
4. 【請求項４】 請求項１、２又は３記載の吹錬方法にお
   いて、前記地金溶解用ノズルから噴射させる酸素の噴射
   方向を、前記ランスの長手方向軸心線とのなす角度が４
   ０〜９０°の範囲内であって、且つ下向き乃至水平方向
   にすることを特徴とする、転炉型精錬炉における地金付
   着抑制吹錬方法。