JP2000054024A - 鋼の加工熱処理法 - Google Patents
鋼の加工熱処理法Info
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/02—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for springs
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- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ねじり負荷されたバネ部材用鋼の加工熱処理
法。 【解決手段】 出発材料を最低５０Ｋ／ｓの加熱速度で
加熱してオーステナイト化し、引き続き少なくとも１つ
の変態工程で変態させ、かつその際、変態後の変態製出
物をマルテンサイト温度未満まで急冷してマルテンサイ
トにして、引き続き焼き戻しをする場合に、出発材料を
再結晶温度を上回る温度に加熱し、引き続き、オーステ
ナイトの動的再結晶及び／又は静的再結晶が生じるよう
な温度で変態させ、かつ変態製出物のこのように再結晶
化されたオーステナイトを急冷し、かつ焼き戻しする。
法。 【解決手段】 出発材料を最低５０Ｋ／ｓの加熱速度で
加熱してオーステナイト化し、引き続き少なくとも１つ
の変態工程で変態させ、かつその際、変態後の変態製出
物をマルテンサイト温度未満まで急冷してマルテンサイ
トにして、引き続き焼き戻しをする場合に、出発材料を
再結晶温度を上回る温度に加熱し、引き続き、オーステ
ナイトの動的再結晶及び／又は静的再結晶が生じるよう
な温度で変態させ、かつ変態製出物のこのように再結晶
化されたオーステナイトを急冷し、かつ焼き戻しする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、出発材料を最低５
０Ｋ／ｓの加熱速度で加熱してオーステナイト化し、引
き続き少なくとも１つの変態工程で変態させ、かつその
際、変態後の変態製出物をマルテンサイト温度未満まで
急冷してマルテンサイトにして、引き続き焼き戻しをす
ることによる、ねじり負荷されたバネ部材用鋼の加工熱
処理法に関する。
０Ｋ／ｓの加熱速度で加熱してオーステナイト化し、引
き続き少なくとも１つの変態工程で変態させ、かつその
際、変態後の変態製出物をマルテンサイト温度未満まで
急冷してマルテンサイトにして、引き続き焼き戻しをす
ることによる、ねじり負荷されたバネ部材用鋼の加工熱
処理法に関する。
【０００２】
【従来の技術】冒頭に記載の種類の方法は既にドイツ特
許（ＤＥ）第４３４０５６８Ｃ２号明細書から公知であ
る。この公知の方法では、出発材料としての針金を８５
Ｋ／ｓ〜１００Ｋ／ｓの速度でＡｃ3を上回る温度ま
で、即ち８６０℃の温度まで加熱し、引き続き、１０〜
３０秒保持して、一方ではフェライト構造を完全にオー
ステナイトに変え、かつ他方ではオーステナイト中に炭
素を均一に分布させる。高い細粒性を達成するために引
き続き、変態を８６０℃で行い、その際、針金を第１の
圧延工程でオーバル化（ovalisieren)し、第２の圧延工
程で円形に圧延し、引き続き、校正ノズルに導通させ
る。その後針金を急冷し、かつ再び焼き戻しする。オー
ステナイトからマルテンサイトへの急冷をこの公知の方
法では、再結晶されていない組織構造を伴って行う。こ
の公知の方法で製造された針金の強度もしくは靭性特性
は、ねじり負荷されたバネ部材に必要な高い耐振性に関
して改善する余地がある。
許（ＤＥ）第４３４０５６８Ｃ２号明細書から公知であ
る。この公知の方法では、出発材料としての針金を８５
Ｋ／ｓ〜１００Ｋ／ｓの速度でＡｃ3を上回る温度ま
で、即ち８６０℃の温度まで加熱し、引き続き、１０〜
３０秒保持して、一方ではフェライト構造を完全にオー
ステナイトに変え、かつ他方ではオーステナイト中に炭
素を均一に分布させる。高い細粒性を達成するために引
き続き、変態を８６０℃で行い、その際、針金を第１の
圧延工程でオーバル化（ovalisieren)し、第２の圧延工
程で円形に圧延し、引き続き、校正ノズルに導通させ
る。その後針金を急冷し、かつ再び焼き戻しする。オー
ステナイトからマルテンサイトへの急冷をこの公知の方
法では、再結晶されていない組織構造を伴って行う。こ
の公知の方法で製造された針金の強度もしくは靭性特性
は、ねじり負荷されたバネ部材に必要な高い耐振性に関
して改善する余地がある。
【０００３】ドイツ特許（ＤＥ）第１９５４６２０４Ｃ
１号明細書から既に、焼き入れ鋼からなるバネ部材の製
法が公知であり、その際、出発材料の加工熱処理は次の
工程で実施される： ａ）鋼の出発材料をオーステナイト領域で１０５０℃〜
１２００℃の温度で溶体化処理し、 ｂ）直後に、第１の変態を再結晶温度を上回る温度で実
施し、 ｃ）直後に、再結晶温度未満及びＡｒ3温度を上回る温
度で第２の変態を実施し、 ｄ）更なる変態及び処理工程を再結晶温度未満Ａｒ3温
度を上回る温度で実施し、その際数分の保持時間を用意
し、かつ ｅ）引き続き、圧延製出物をマルテンサイト温度未満ま
で急冷し、引き続き焼き戻す。
１号明細書から既に、焼き入れ鋼からなるバネ部材の製
法が公知であり、その際、出発材料の加工熱処理は次の
工程で実施される： ａ）鋼の出発材料をオーステナイト領域で１０５０℃〜
１２００℃の温度で溶体化処理し、 ｂ）直後に、第１の変態を再結晶温度を上回る温度で実
施し、 ｃ）直後に、再結晶温度未満及びＡｒ3温度を上回る温
度で第２の変態を実施し、 ｄ）更なる変態及び処理工程を再結晶温度未満Ａｒ3温
度を上回る温度で実施し、その際数分の保持時間を用意
し、かつ ｅ）引き続き、圧延製出物をマルテンサイト温度未満ま
で急冷し、引き続き焼き戻す。
【０００４】オーステナイトからマルテンサイトへの急
冷をこの公知の方法でも、前記の工程ｃ）及びｄ）によ
る変態により再結晶化させていない組織構造を伴って行
う。この公知の方法では、再結晶温度未満のみで変態さ
せるのではないので、急冷前に高い温度で更により長い
保持時間が用意されており、通常、高い粒子成長が生じ
る。
冷をこの公知の方法でも、前記の工程ｃ）及びｄ）によ
る変態により再結晶化させていない組織構造を伴って行
う。この公知の方法では、再結晶温度未満のみで変態さ
せるのではないので、急冷前に高い温度で更により長い
保持時間が用意されており、通常、高い粒子成長が生じ
る。
【０００５】出願人の実験では、公知の方法を使用する
と微細針状ではあるが著しく集合した、圧延方向に良好
に強度もしくは靭性を有するマルテンサイト組織がもた
らされる。この公知の方法は従って、圧延方向に引張負
荷／圧縮負荷されるバネ部材に好適であり、これは殊に
重ね板バネに該当する。
と微細針状ではあるが著しく集合した、圧延方向に良好
に強度もしくは靭性を有するマルテンサイト組織がもた
らされる。この公知の方法は従って、圧延方向に引張負
荷／圧縮負荷されるバネ部材に好適であり、これは殊に
重ね板バネに該当する。
【０００６】ねじり負荷されたバネ部材、例えばコイル
バネ及びスタビライザでは、最大負荷の方向は勿論、前
記の方法で生じた最大強度の優先的方向に相応しない。
従って、結晶化されてなく、僅かに高められたオーステ
ナイト粒子をもたらす加工熱処理は、ねじり負荷された
バネ部材用の鋼には不適当であり、更に、耐振性の改善
ももたらさない。
バネ及びスタビライザでは、最大負荷の方向は勿論、前
記の方法で生じた最大強度の優先的方向に相応しない。
従って、結晶化されてなく、僅かに高められたオーステ
ナイト粒子をもたらす加工熱処理は、ねじり負荷された
バネ部材用の鋼には不適当であり、更に、耐振性の改善
ももたらさない。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は従っ
て、バネ鋼の強度もしくは靭性の改善をもたらし、かつ
ねじり負荷されたバネ部材の負荷方向でも、耐振性のか
なりの高まりを生じさせる、ねじり負荷されたバネ部材
用の鋼の加工熱処理法を提供することである。
て、バネ鋼の強度もしくは靭性の改善をもたらし、かつ
ねじり負荷されたバネ部材の負荷方向でも、耐振性のか
なりの高まりを生じさせる、ねじり負荷されたバネ部材
用の鋼の加工熱処理法を提供することである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】前記の課題はねじり負荷
されたバネ部材用の鋼の加工熱処理法で、本発明により
本質的には、出発材料を再結晶温度を上回る温度に加熱
し、引き続きオーステナイトの動的及び／又は静的再結
晶化が生じるような温度で変態させ、かつ変態製出物の
こうして再結晶化させたオーステナイトを急冷すること
により解決される。
されたバネ部材用の鋼の加工熱処理法で、本発明により
本質的には、出発材料を再結晶温度を上回る温度に加熱
し、引き続きオーステナイトの動的及び／又は静的再結
晶化が生じるような温度で変態させ、かつ変態製出物の
こうして再結晶化させたオーステナイトを急冷すること
により解決される。
【０００９】本発明の方法では、再結晶化温度を上回る
温度までのオーステナイト領域への加熱を、非常に短時
間で行って、オーステナイト粒子に更に粗大な粒子に成
長する時間を与えない。相応する温度領域での引き続く
変態により、動的再結晶化（変態の際）及び／又はこれ
も再結晶化と称される静的再結晶化（変態後）が生じ、
かつ結果として非常に微細な粒子状オーステナイト結晶
がもたらされる。超微細再結晶化微結晶は次いで後続の
急冷により非常に微細な針状マルテンサイト構造に変化
する。急冷処理の後に引き続き、所望の強度−靭性コン
ビへの焼きなましを行う。
温度までのオーステナイト領域への加熱を、非常に短時
間で行って、オーステナイト粒子に更に粗大な粒子に成
長する時間を与えない。相応する温度領域での引き続く
変態により、動的再結晶化（変態の際）及び／又はこれ
も再結晶化と称される静的再結晶化（変態後）が生じ、
かつ結果として非常に微細な粒子状オーステナイト結晶
がもたらされる。超微細再結晶化微結晶は次いで後続の
急冷により非常に微細な針状マルテンサイト構造に変化
する。急冷処理の後に引き続き、所望の強度−靭性コン
ビへの焼きなましを行う。
【００１０】従来技術に対する本発明の違いは従って結
果として、オーステナイトが再結晶化されること、再結
晶化された状態で変態処理を行うこと、次いで静的及び
／又は動的再結晶化を進行させること、かつ引き続き、
再結晶化されたオーステナイトを急冷してマルテンサイ
トにすることである。
果として、オーステナイトが再結晶化されること、再結
晶化された状態で変態処理を行うこと、次いで静的及び
／又は動的再結晶化を進行させること、かつ引き続き、
再結晶化されたオーステナイトを急冷してマルテンサイ
トにすることである。
【００１１】本発明の方法で生じるマルテンサイトは、
公知の方法で生じた構造に対して、著しく改善された強
度もしくは靭性を有し、かつねじり負荷されたバネ部材
の負荷方向でも、耐振性をかなり高める。
公知の方法で生じた構造に対して、著しく改善された強
度もしくは靭性を有し、かつねじり負荷されたバネ部材
の負荷方向でも、耐振性をかなり高める。
【００１２】有利に、出発材料を８０〜１５０Ｋ／ｓの
加熱速度で最低９００℃、有利に９００〜１２００℃の
温度に加熱する。この加熱は誘導的に行うのが有利であ
る。
加熱速度で最低９００℃、有利に９００〜１２００℃の
温度に加熱する。この加熱は誘導的に行うのが有利であ
る。
【００１３】変態を再結晶温度を上回る温度で少なくと
も２つの変態工程で行うと、特に良好な結果が得られ
る。再結晶温度を上回る温度で数回の変態工程を、有利
に４回の変態工程を実施することもできる。更に、最低
０．１の対数全変態度で変態を実施するのが推奨され
る。
も２つの変態工程で行うと、特に良好な結果が得られ
る。再結晶温度を上回る温度で数回の変態工程を、有利
に４回の変態工程を実施することもできる。更に、最低
０．１の対数全変態度で変態を実施するのが推奨され
る。
【００１４】変態時もしくは変態後の前記の数回の静的
及び動的再結晶化により、初めから微細なオーステナイ
ト結晶が更に微細になる。
及び動的再結晶化により、初めから微細なオーステナイ
ト結晶が更に微細になる。
【００１５】個々の変態工程の間にオーステナイト結晶
に成長の時間を与えないために、更に、変態工程の間の
保持時間をそれぞれ非常に短く、場合により１分未満に
するようにする。有利に、変態工程の間の保持時間は数
秒のみであるようにする。変態自体は、有利な実施例で
は約１０００〜８００℃の温度範囲で進行し、その際、
材料を連続する変態工程の間に再び加熱して、再結晶化
を可能にするべきである。
に成長の時間を与えないために、更に、変態工程の間の
保持時間をそれぞれ非常に短く、場合により１分未満に
するようにする。有利に、変態工程の間の保持時間は数
秒のみであるようにする。変態自体は、有利な実施例で
は約１０００〜８００℃の温度範囲で進行し、その際、
材料を連続する変態工程の間に再び加熱して、再結晶化
を可能にするべきである。
【００１６】急冷の後に生じたマルテンサイト構造を更
に微細にするためには更に、材料を新たに迅速にオース
テナイト化し、こうして生じたオーステナイトを再び更
なる変態の後に、又は更に変態することなく新たに急冷
するようにする。焼き戻しの前後の冷間成形も簡単に可
能である。
に微細にするためには更に、材料を新たに迅速にオース
テナイト化し、こうして生じたオーステナイトを再び更
なる変態の後に、又は更に変態することなく新たに急冷
するようにする。焼き戻しの前後の冷間成形も簡単に可
能である。
【００１７】出発材料として本発明の方法では殊に、バ
ナジウム又は他の合金元素で微量合金化されている０．
３５％〜０．７５％の炭素含有率を有するシリコンクロ
ム鋼を使用する。
ナジウム又は他の合金元素で微量合金化されている０．
３５％〜０．７５％の炭素含有率を有するシリコンクロ
ム鋼を使用する。
【００１８】
【実施例】出発材料を方法の開始時に、出発温度から数
秒以内に誘導的に、８０〜１５０Ｋ／ｓの加熱速度で１
０８０℃まで加熱する。引き続き、１０８０℃の温度を
短時間保持し；次いでこれをほぼ１０００℃に低下させ
る。次いで、４回の変態工程を行うが、それぞれ、圧延
の形で、約１０００℃〜８００℃の温度範囲であり、そ
の際、圧延工程の間に、非常に短時間の保持時間のみを
用意して、オーステナイト微結晶に成長の時間を与えな
い。
秒以内に誘導的に、８０〜１５０Ｋ／ｓの加熱速度で１
０８０℃まで加熱する。引き続き、１０８０℃の温度を
短時間保持し；次いでこれをほぼ１０００℃に低下させ
る。次いで、４回の変態工程を行うが、それぞれ、圧延
の形で、約１０００℃〜８００℃の温度範囲であり、そ
の際、圧延工程の間に、非常に短時間の保持時間のみを
用意して、オーステナイト微結晶に成長の時間を与えな
い。
【００１９】各圧延工程の後に、それぞれ再び短時間加
熱して、約１０００℃の温度にする。記載の実施例で
は、この変態の際に、最低０．１の対数全変態度を達し
ている。最後の圧延工程の後に、温度をなお短時間８０
０℃を上回る範囲に高め、僅かな温度低下で短時間保持
する。引き続き、５０Ｋ／ｓを上回る急冷速度で室温ま
で迅速に急冷し、かつ約３８０℃の温度まで引き続き焼
き戻しを行う。
熱して、約１０００℃の温度にする。記載の実施例で
は、この変態の際に、最低０．１の対数全変態度を達し
ている。最後の圧延工程の後に、温度をなお短時間８０
０℃を上回る範囲に高め、僅かな温度低下で短時間保持
する。引き続き、５０Ｋ／ｓを上回る急冷速度で室温ま
で迅速に急冷し、かつ約３８０℃の温度まで引き続き焼
き戻しを行う。
【００２０】実施例では、出発材料はバナジウムで微量
合金化されており、かつ０．４５％〜０．６５％の炭素
含有率を有するシリコンクロム鋼である（５８ＳｉＣｒ
Ｖ６）。１０８０℃でのオーステナイト化及び再結晶化
及び１０００℃〜８００℃での４回の圧延工程での再結
晶化により、３．６μｍの以前のオーステナイト粒径を
達成することができた。この材料のために、２４００Ｍ
Ｐａの靭性でも、＞４０％の破損減縮が測定された。２
２８０ＭＰａの靭性では、ショットピーニングなしで、
ねじり疲れ強さが７００±３４５ＭＰａまで上昇しえ
た。
合金化されており、かつ０．４５％〜０．６５％の炭素
含有率を有するシリコンクロム鋼である（５８ＳｉＣｒ
Ｖ６）。１０８０℃でのオーステナイト化及び再結晶化
及び１０００℃〜８００℃での４回の圧延工程での再結
晶化により、３．６μｍの以前のオーステナイト粒径を
達成することができた。この材料のために、２４００Ｍ
Ｐａの靭性でも、＞４０％の破損減縮が測定された。２
２８０ＭＰａの靭性では、ショットピーニングなしで、
ねじり疲れ強さが７００±３４５ＭＰａまで上昇しえ
た。
【００２１】達成可能なオーステナイト粒度を本発明の
方法では簡単に左右することができる。主なパラメータ
ーは次である： − 合金組成、殊にバナジウム添加又は他の微量合金元
素の添加、 − オーステナイト化温度、加熱時間及び保持時間、 − 変態工程の間の変態温度範囲及び保持時間 − 変態工程の数、 − 対数全変態度及び − 個々の変態工程での全変態度の分布 同じバネ鋼（５８ＳｉＣｒＶ６）を使用して実施された
比較例では、誘導的に焼き入れにより引張強度は十分な
靭性を有する２１５０ＭＰａまでのみ達成されえた（破
損減縮＞４０％）。この場合、オーステナイト化を１０
００℃で、かつ急冷を４８０℃で行った。この材料では
７００±３２０ＭＰａの捻り疲れ強さを測定することが
できた。構造の微細性を記載するための尺度としての以
前のオーステナイト粒径は実験変法では８．８μｍであ
った。
方法では簡単に左右することができる。主なパラメータ
ーは次である： − 合金組成、殊にバナジウム添加又は他の微量合金元
素の添加、 − オーステナイト化温度、加熱時間及び保持時間、 − 変態工程の間の変態温度範囲及び保持時間 − 変態工程の数、 − 対数全変態度及び − 個々の変態工程での全変態度の分布 同じバネ鋼（５８ＳｉＣｒＶ６）を使用して実施された
比較例では、誘導的に焼き入れにより引張強度は十分な
靭性を有する２１５０ＭＰａまでのみ達成されえた（破
損減縮＞４０％）。この場合、オーステナイト化を１０
００℃で、かつ急冷を４８０℃で行った。この材料では
７００±３２０ＭＰａの捻り疲れ強さを測定することが
できた。構造の微細性を記載するための尺度としての以
前のオーステナイト粒径は実験変法では８．８μｍであ
った。
【００２２】さらに高い原料強度を調整するためにより
低い焼き戻し温度を選択することにより、材料の成形性
は、必要な最低限度未満に低下するであろうし、かつこ
の材料は懸架バネを製造するためには使用することがで
きない。
低い焼き戻し温度を選択することにより、材料の成形性
は、必要な最低限度未満に低下するであろうし、かつこ
の材料は懸架バネを製造するためには使用することがで
きない。
【００２３】結果として、誘導的焼き入れに比べて本発
明により、８％の応力振幅の伸びが生じる。より高い材
料強度では相応して、より良好な疲れ強さが得られる。
明により、８％の応力振幅の伸びが生じる。より高い材
料強度では相応して、より良好な疲れ強さが得られる。
【００２４】最後になお、本発明の方法のために、出発
材料の選択も重要であることを指摘することができる。
出発材料として、バナジウム及び／又は他の合金元素で
微量合金化された鋼が特に好適である。更に、出発材料
は、僅かな混在物及び／又は最低量の混在物のみを有す
るものであるべきである。
材料の選択も重要であることを指摘することができる。
出発材料として、バナジウム及び／又は他の合金元素で
微量合金化された鋼が特に好適である。更に、出発材料
は、僅かな混在物及び／又は最低量の混在物のみを有す
るものであるべきである。
【図１】本発明の方法実施例の温度−時間ダイアグラム
を示す図であり、その際、温度軸の縮尺は正確ではな
い。
を示す図であり、その際、温度軸の縮尺は正確ではな
い。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 アンドレアス クレーマン ドイツ連邦共和国 ヴァイセンゼー バー ンホーフシュトラーセ 69 (72)発明者 ハンス ギュンター クルル ドイツ連邦共和国 ドゥイスブルク ゲロ ークシュトラーセ １ (72)発明者 トーマス ムール ドイツ連邦共和国 アッテンドルン ミュ ールハルト 45 (72)発明者 ホルスト ヴァイス ドイツ連邦共和国 ネートフェン イム ベルンヒェン ４
Claims (15)
- 【請求項１】 出発材料を最低５０Ｋ／ｓの加熱速度で
加熱してオーステナイト化し、引き続き少なくとも１つ
の変態工程で変態させ、かつその際、変態後の変態製出
物をマルテンサイト温度未満まで急冷してマルテンサイ
トにして、引き続き焼き戻しをすることによる、ねじり
負荷されたバネ部材用鋼の加工熱処理法において、出発
材料を再結晶温度を上回る温度に加熱し、引き続き、オ
ーステナイトの動的再結晶及び／又は静的再結晶が生じ
るような温度で変態させ、かつ変態製出物のこのように
再結晶化されたオーステナイトを急冷し、かつ焼き戻し
することを特徴とする、ねじり負荷されたバネ部材用鋼
の加工熱処理法。 - 【請求項２】 出発材料を８０〜１５０Ｋ／ｓの加熱速
度で最低９００℃の温度に加熱する、請求項１に記載の
方法。 - 【請求項３】 加熱を誘導的に行う、請求項１又は２に
記載の方法。 - 【請求項４】 変態を再結晶温度を上回る温度で最低２
つの変態工程で、有利に４つの変態工程で実施する、請
求項１から３までのいずれか１項に記載の方法。 - 【請求項５】 変態を、最低０．１の対数全変態度で実
施する、請求項１から４までのいずれか１項に記載の方
法。 - 【請求項６】 ２つの変態工程の間の保持時間が１分未
満である、請求項５に記載の方法。 - 【請求項７】 変態を１０００℃〜８００℃の温度範囲
で実施する、請求項１から６までのいずれか１項に記載
の方法。 - 【請求項８】 材料を連続する変態工程の間で再び加熱
する、請求項４から７までのいずれか１項に記載の方
法。 - 【請求項９】 急冷後の変態製出物を更に最低１回オー
ステナイト化し、引き続き再び急冷する、請求項１から
８までのいずれか１項に記載の方法。 - 【請求項１０】 オーステナイト化された状態で、変態
を少なくとも１つの変態工程で実施する、請求項９に記
載の方法。 - 【請求項１１】 変態製出物を焼き戻しの前、又は後に
冷間成形する、請求項１から１０までのいずれか１項に
記載の方法。 - 【請求項１２】 変態製出物をＡｃ3未満まで、有利に
５００℃までの温度範囲に焼き戻しする、請求項１から
１１までのいずれか１項に記載の方法。 - 【請求項１３】 出発材料として、炭素含有率０．３５
％〜０．７５％を有するシリコンクロム鋼を使用する、
請求項１から１２までのいずれか１項に記載の方法。 - 【請求項１４】 出発材料として、バナジウム及び／又
は他の合金元素を有する微量合金鋼を使用する、請求項
１３に記載の方法。 - 【請求項１５】 出発材料として、ほんの僅かな混在物
及び／又は最低量の混在物のみを有するものを使用す
る、請求項１から１４までのいずれか１項に記載の方
法。
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