JP2000052015A - アルミニウム合金のダイカスト法 - Google Patents
アルミニウム合金のダイカスト法Info
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22C—FOUNDRY MOULDING
- B22C3/00—Selection of compositions for coating the surfaces of moulds, cores, or patterns
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D17/00—Pressure die casting or injection die casting, i.e. casting in which the metal is forced into a mould under high pressure
- B22D17/14—Machines with evacuated die cavity
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D17/00—Pressure die casting or injection die casting, i.e. casting in which the metal is forced into a mould under high pressure
- B22D17/20—Accessories: Details
- B22D17/2007—Methods or apparatus for cleaning or lubricating moulds
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 溶接可能なダイカスト品を提供する。
【解決手段】 アルミニウム合金を金型のキャビティに
圧入するダイカスト法において、ゲート部での通過速度
を５ｍ／ｓｅｃ〜１５ｍ／ｓｅｃの範囲に設定したこと
を特徴とする。 【効果】 鋳造品の耐力は、ゲート速度が７〜９ｍ／ｓ
ｅｃのときにピークとなり、それよりゲート速度が小さ
い５ｍ／ｓｅｃではガス量が少ないにもかかわらず耐力
は小さくなる。５ｍ／ｓｅｃ未満では溶湯をキャビティ
内に充填する過程で冷却され、湯廻り不良となるからと
考えられる。すなわち、５ｍ／ｓｅｃ未満では高圧・高
速注入と言うダイカスト本来の作用が薄弱となる。従っ
て、アルミニウム合金のダイカストにおいて、ゲート部
での通過速度を５ｍ／ｓｅｃ〜１５ｍ／ｓｅｃの範囲に
保つ。
圧入するダイカスト法において、ゲート部での通過速度
を５ｍ／ｓｅｃ〜１５ｍ／ｓｅｃの範囲に設定したこと
を特徴とする。 【効果】 鋳造品の耐力は、ゲート速度が７〜９ｍ／ｓ
ｅｃのときにピークとなり、それよりゲート速度が小さ
い５ｍ／ｓｅｃではガス量が少ないにもかかわらず耐力
は小さくなる。５ｍ／ｓｅｃ未満では溶湯をキャビティ
内に充填する過程で冷却され、湯廻り不良となるからと
考えられる。すなわち、５ｍ／ｓｅｃ未満では高圧・高
速注入と言うダイカスト本来の作用が薄弱となる。従っ
て、アルミニウム合金のダイカストにおいて、ゲート部
での通過速度を５ｍ／ｓｅｃ〜１５ｍ／ｓｅｃの範囲に
保つ。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は溶接が可能である鋳
造品を製造することのできるアルミニウム合金のダイカ
スト法に関する。
造品を製造することのできるアルミニウム合金のダイカ
スト法に関する。
【０００２】
【従来の技術】金型に大気中でアルミニウム合金の溶湯
を重力のみで鋳込む鋳造法を、重力金型鋳造法又は単に
金型鋳造と言い、二輪車や軽車両の車体、エンジン部品
の製造に威力を発揮してきた。しかし、この重力金型鋳
造法は砂型鋳造法と同様に、鋳造のサイクルタイムが長
く生産性が低いこと、寸法精度が良くないこと、強度向
上のために熱処理を必要とするなどの課題がある。
を重力のみで鋳込む鋳造法を、重力金型鋳造法又は単に
金型鋳造と言い、二輪車や軽車両の車体、エンジン部品
の製造に威力を発揮してきた。しかし、この重力金型鋳
造法は砂型鋳造法と同様に、鋳造のサイクルタイムが長
く生産性が低いこと、寸法精度が良くないこと、強度向
上のために熱処理を必要とするなどの課題がある。
【０００３】そこで、寸法精度が良く、サイクルタイム
がごく短いダイカスト法の採用を検討する必要がでてき
た。ダイカスト法は、高速、高圧で溶湯をキャビティに
圧入することを原理としたものであり、高速であるため
空気を巻込み、鋳物に気泡を含み、加熱すると鋳肌にブ
リスタ（ふくれ）を発生する。しかし、高圧で圧入する
ため緻密な組織と平坦な鋳肌が得られため高強度が得ら
れダイカスト品は、熱処理を要しないともいえる。
がごく短いダイカスト法の採用を検討する必要がでてき
た。ダイカスト法は、高速、高圧で溶湯をキャビティに
圧入することを原理としたものであり、高速であるため
空気を巻込み、鋳物に気泡を含み、加熱すると鋳肌にブ
リスタ（ふくれ）を発生する。しかし、高圧で圧入する
ため緻密な組織と平坦な鋳肌が得られため高強度が得ら
れダイカスト品は、熱処理を要しないともいえる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、二輪車の車体
など三次元的な構造物を製造しようとすると、溶接によ
る接合が必須となる。上述した重力金型鋳造品は溶接可
能であり、ダイカスト品は溶接不可である。
など三次元的な構造物を製造しようとすると、溶接によ
る接合が必須となる。上述した重力金型鋳造品は溶接可
能であり、ダイカスト品は溶接不可である。
【０００５】そこで、従来から改良型ダイカスト法が種
々提案され、そのうちの一つが特開平４−１７２１６６
号公報「ろう付け用アルミニューム鋳物部品の製造方
法」である。この製造方法は、同公報の図面において、
前半を０．３ｍ／ｓ〜０．６ｍ／ｓの低速、後半を１０
ｍ／ｓ〜３０ｍ／ｓの高速に、溶湯のゲート速度を段階
的に切換えるというものである。
々提案され、そのうちの一つが特開平４−１７２１６６
号公報「ろう付け用アルミニューム鋳物部品の製造方
法」である。この製造方法は、同公報の図面において、
前半を０．３ｍ／ｓ〜０．６ｍ／ｓの低速、後半を１０
ｍ／ｓ〜３０ｍ／ｓの高速に、溶湯のゲート速度を段階
的に切換えるというものである。
【０００６】しかし、ダイカストマシンにおいて、ピス
トンの速度を前進途中で切換えるには高価な制御機構と
高度の制御技術が必要となる。加えて、速度変更により
大きな加速力や減速力が発生し、それに耐えるように装
置の剛性を上げなければならない。または、速度を変更
するために２本のシリンダユニットを選択的に使用する
装置もあり、これであれば制御はやや容易になるが、や
はり装置は大型なものとなる。
トンの速度を前進途中で切換えるには高価な制御機構と
高度の制御技術が必要となる。加えて、速度変更により
大きな加速力や減速力が発生し、それに耐えるように装
置の剛性を上げなければならない。または、速度を変更
するために２本のシリンダユニットを選択的に使用する
装置もあり、これであれば制御はやや容易になるが、や
はり装置は大型なものとなる。
【０００７】そこで、本発明の目的は高度の制御技術を
駆使する必要が無く、高価な装置に変更すること無く、
既存のダイカストマシンで溶接可能なダイカスト品を製
造することのできる技術を提供することにある。
駆使する必要が無く、高価な装置に変更すること無く、
既存のダイカストマシンで溶接可能なダイカスト品を製
造することのできる技術を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に請求項１は、アルミニウム合金を金型のキャビティに
圧入するダイカスト法において、ゲート部での通過速度
を５ｍ／ｓｅｃ〜１５ｍ／ｓｅｃの範囲に設定したこと
を特徴とする。
に請求項１は、アルミニウム合金を金型のキャビティに
圧入するダイカスト法において、ゲート部での通過速度
を５ｍ／ｓｅｃ〜１５ｍ／ｓｅｃの範囲に設定したこと
を特徴とする。
【０００９】詳細は後述の図２で説明するが、ゲート速
度が増加するにしたがって鋳造品内部のガス量は徐々に
増加し、特に１５ｍ／ｓｅｃを超えると、ガス量は急激
に増加する。また、詳細は後述の図３で説明するが、鋳
造品の耐力は、ゲート速度が７〜９ｍ／ｓｅｃのときに
ピークとなり、それよりゲート速度が小さい５ｍ／ｓｅ
ｃではガス量が少ないにもかかわらず耐力は小さくな
る。５ｍ／ｓｅｃ未満では溶湯をキャビティ内に充填す
る過程で冷却され、湯廻り不良となるからと考えられ
る。すなわち、５ｍ／ｓｅｃ未満では高圧・高速注入と
言うダイカスト本来の作用が薄弱となる。従って、アル
ミニウム合金のダイカストにおいて、ゲート部での通過
速度を５ｍ／ｓｅｃ〜１５ｍ／ｓｅｃの範囲に保つ必要
がある。
度が増加するにしたがって鋳造品内部のガス量は徐々に
増加し、特に１５ｍ／ｓｅｃを超えると、ガス量は急激
に増加する。また、詳細は後述の図３で説明するが、鋳
造品の耐力は、ゲート速度が７〜９ｍ／ｓｅｃのときに
ピークとなり、それよりゲート速度が小さい５ｍ／ｓｅ
ｃではガス量が少ないにもかかわらず耐力は小さくな
る。５ｍ／ｓｅｃ未満では溶湯をキャビティ内に充填す
る過程で冷却され、湯廻り不良となるからと考えられ
る。すなわち、５ｍ／ｓｅｃ未満では高圧・高速注入と
言うダイカスト本来の作用が薄弱となる。従って、アル
ミニウム合金のダイカストにおいて、ゲート部での通過
速度を５ｍ／ｓｅｃ〜１５ｍ／ｓｅｃの範囲に保つ必要
がある。
【００１０】ところで、鋳造品が大きいほど充填所要時
間が大きくなり、溶湯の充填が完了せぬうちに最初に充
填した湯が凝固してしまうとか、鋳造品の肉が薄いとき
にはごく短い時間で凝固が完了する等、鋳造品の形状及
び大小は鋳造に影響する。上記請求項１ではそれらに無
関係にゲート部の通過速度を決定したものであるが、鋳
造品の形状及び大小を加味することはより実用的であ
る。そこで、溶湯の凝固が完了するまでの時間の７０％
の時間で充填を完了させる、との思想に基づいたＦ．
Ｃ．Ｂｅｎｎｅｔｔの式を引用して、ゲート部の通過速
度、溶湯比熱、溶湯温度、鋳物肉厚などを加味した上
で、ゲート部の断面積の簡易式を導くことにした。
間が大きくなり、溶湯の充填が完了せぬうちに最初に充
填した湯が凝固してしまうとか、鋳造品の肉が薄いとき
にはごく短い時間で凝固が完了する等、鋳造品の形状及
び大小は鋳造に影響する。上記請求項１ではそれらに無
関係にゲート部の通過速度を決定したものであるが、鋳
造品の形状及び大小を加味することはより実用的であ
る。そこで、溶湯の凝固が完了するまでの時間の７０％
の時間で充填を完了させる、との思想に基づいたＦ．
Ｃ．Ｂｅｎｎｅｔｔの式を引用して、ゲート部の通過速
度、溶湯比熱、溶湯温度、鋳物肉厚などを加味した上
で、ゲート部の断面積の簡易式を導くことにした。
【００１１】次に示す式は、Ｆ．Ｃ．Ｂｅｎｎｅｔｔの
式に修正係数αを乗じたものであり、式の下に示した如
くｃに０．２３、Ｔｍに６５０などを代入することによ
り、ｔ＝０．８０８Ｔ2を得ることができた。なお、溶
湯密度（２．３５ｇ／ｃｍ3）は熱膨張の関係で常温で
の値（２．７ｇ／ｃｍ3）より小さい。
式に修正係数αを乗じたものであり、式の下に示した如
くｃに０．２３、Ｔｍに６５０などを代入することによ
り、ｔ＝０．８０８Ｔ2を得ることができた。なお、溶
湯密度（２．３５ｇ／ｃｍ3）は熱膨張の関係で常温で
の値（２．７ｇ／ｃｍ3）より小さい。
【００１２】
【数２】
【００１３】下記式は、同式左の略図で示すとおり、断
面積Ｓのゲート部を通じて、ゲート部速度ｖ１又はｖ２
で充填時間ｔだけ、キャビティへ溶湯を充填すること
で、重量Ｗの鋳造品を得たときの計算式（Ｗ＝γ・１０
０ｖｎ・ｔ・Ｓ）である。右辺の１００はｍをｃｍに換
算するための値である。
面積Ｓのゲート部を通じて、ゲート部速度ｖ１又はｖ２
で充填時間ｔだけ、キャビティへ溶湯を充填すること
で、重量Ｗの鋳造品を得たときの計算式（Ｗ＝γ・１０
０ｖｎ・ｔ・Ｓ）である。右辺の１００はｍをｃｍに換
算するための値である。
【００１４】
【数３】
【００１５】上式をＳについて整理したのが次の式で
あり、この式のγに２．７、ｖ１に５、ｖ２に１５の
値を代入して整理したものが式である。
あり、この式のγに２．７、ｖ１に５、ｖ２に１５の
値を代入して整理したものが式である。
【００１６】
【数４】
【００１７】そこで、請求項２は、ゲート部の断面積を
Ｓ（ｃｍ2）、鋳造品の重量をＷ（ｇ）、鋳造品の代表
厚さをＴ（ｃｍ）としたときに、ゲート部の断面積Ｓを
上記式で定める範囲にしたことを特徴とする。
Ｓ（ｃｍ2）、鋳造品の重量をＷ（ｇ）、鋳造品の代表
厚さをＴ（ｃｍ）としたときに、ゲート部の断面積Ｓを
上記式で定める範囲にしたことを特徴とする。
【００１８】上記式はゲート部の通過速度、溶湯比熱、
溶湯温度、鋳物肉厚などを加味した上で、ゲート部の断
面積の簡易式を導いたものであって、式の左辺の断面積
はゲート速度５ｍ／ｓｅｃに相当し、右辺は同１５ｍ／
ｓｅｃに相当する。従って、細かな計算をすること無
く、簡単にゲート部の断面積を決定することができ、設
計工数の削減及び試運転調整の工数短縮とが図れる。
溶湯温度、鋳物肉厚などを加味した上で、ゲート部の断
面積の簡易式を導いたものであって、式の左辺の断面積
はゲート速度５ｍ／ｓｅｃに相当し、右辺は同１５ｍ／
ｓｅｃに相当する。従って、細かな計算をすること無
く、簡単にゲート部の断面積を決定することができ、設
計工数の削減及び試運転調整の工数短縮とが図れる。
【００１９】請求項３は、無機成分及び黒鉛を主成分と
し、３０ｗｔ％を超えない揮発成分を含み、水分は含ま
ぬ離型剤を、金型に塗布することを特徴とする。鋳型か
ら鋳造品を円滑に分離するには離型剤の使用が有効であ
る。この離型剤には高分子系合成油などの揮発成分を添
加する必要がある。この揮発成分は粘着性に富離型剤を
鋳型に付着させる作用をなす。しかし、揮発成分は熱分
解して水素ガスを発生する。揮発成分が３０ｗｔ％を超
えると溶接性に悪影響を及ぼすほどのガスが発生する。
また、揮発成分が１５ｗｔ％未満では付着力が不足す
る。そこで、アルミニウム合金鋳造では、７００℃以上
で揮発する揮発成分を３０ｗｔ％以下とし、好ましくは
１５〜３０ｗｔ％の範囲とする。
し、３０ｗｔ％を超えない揮発成分を含み、水分は含ま
ぬ離型剤を、金型に塗布することを特徴とする。鋳型か
ら鋳造品を円滑に分離するには離型剤の使用が有効であ
る。この離型剤には高分子系合成油などの揮発成分を添
加する必要がある。この揮発成分は粘着性に富離型剤を
鋳型に付着させる作用をなす。しかし、揮発成分は熱分
解して水素ガスを発生する。揮発成分が３０ｗｔ％を超
えると溶接性に悪影響を及ぼすほどのガスが発生する。
また、揮発成分が１５ｗｔ％未満では付着力が不足す
る。そこで、アルミニウム合金鋳造では、７００℃以上
で揮発する揮発成分を３０ｗｔ％以下とし、好ましくは
１５〜３０ｗｔ％の範囲とする。
【００２０】請求項４は、ゲート部を、鋳造品の溶接接
合部に設置することを特徴とする。ゲート部は他の部分
に比較して、鋳造欠陥がでにくい。そこで、ゲート部で
溶接すれば、溶接欠陥がでにくく、良好な溶接構造物を
製造することができる。
合部に設置することを特徴とする。ゲート部は他の部分
に比較して、鋳造欠陥がでにくい。そこで、ゲート部で
溶接すれば、溶接欠陥がでにくく、良好な溶接構造物を
製造することができる。
【００２１】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を添付図に基
づいて以下に説明する。なお、図面は符号の向きに見る
ものとする。図１は本発明に係るダイカスト設備の原理
図であり、ダイカスト設備１０は、ベース１１に立てた
固定盤１２及び可動盤１３とで挟持する金型１４と、こ
の金型１４内部のキャビティ１５を真空にする真空装置
１６と、キャビティ１５のゲート部１７に臨ませたスリ
ーブ１８と、このスリーブ１８へ溶湯を注入するレ−ド
ル（ひしゃく、柄杓）１９と、溶湯を押出すプランジャ
２１と、溶湯を保温しながら貯溜する保持炉２２と、こ
の保持炉２２を二室に仕切る仕切り壁２３と、この仕切
り壁２３の手前の（レ−ドル１９に無関係の側の）室に
挿入した脱ガス装置２４と、この脱ガス装置２４にアル
ゴンガスなどの不活性ガスを送るガスボンベ２５とから
なる。２７は離型剤射出ノズル、２８は局部加圧シリン
ダ、２９は注湯口である。
づいて以下に説明する。なお、図面は符号の向きに見る
ものとする。図１は本発明に係るダイカスト設備の原理
図であり、ダイカスト設備１０は、ベース１１に立てた
固定盤１２及び可動盤１３とで挟持する金型１４と、こ
の金型１４内部のキャビティ１５を真空にする真空装置
１６と、キャビティ１５のゲート部１７に臨ませたスリ
ーブ１８と、このスリーブ１８へ溶湯を注入するレ−ド
ル（ひしゃく、柄杓）１９と、溶湯を押出すプランジャ
２１と、溶湯を保温しながら貯溜する保持炉２２と、こ
の保持炉２２を二室に仕切る仕切り壁２３と、この仕切
り壁２３の手前の（レ−ドル１９に無関係の側の）室に
挿入した脱ガス装置２４と、この脱ガス装置２４にアル
ゴンガスなどの不活性ガスを送るガスボンベ２５とから
なる。２７は離型剤射出ノズル、２８は局部加圧シリン
ダ、２９は注湯口である。
【００２２】上記構成の内、スリーブ１８とレ−ドル１
９は熱伝導率がＦｅに比べて格段に小さいセラミックを
使用する。本発明は既存のダイカスト法に比較してゲー
ト速度を小さくしたので、湯温が低下しやすい。そこ
で、セラミックスリーブ及びセラミックレ−ドルを採用
することで、湯温の低下を最小限に留めるようにした。
９は熱伝導率がＦｅに比べて格段に小さいセラミックを
使用する。本発明は既存のダイカスト法に比較してゲー
ト速度を小さくしたので、湯温が低下しやすい。そこ
で、セラミックスリーブ及びセラミックレ−ドルを採用
することで、湯温の低下を最小限に留めるようにした。
【００２３】以上の述べたダイカスト設備の作用を図１
に基づいて説明する。 １．溶湯の準備 保持炉２２にアルミニウム合金の溶湯３０を入れ、この
溶湯３０を脱ガス等の処理を行う。 ２．型締め 固定盤１２に可動盤１３を寄せることで、金型１４を型
締めする。 ３．離型剤の散布 スリーブ１８に設けた注湯口２９を塞ぐまでプランジャ
２１を前進させ、次に真空装置１６でキャビティ１５を
排気し、同時に離型剤射出ノズル２７から離型剤を噴射
する。この離型剤はキャビティ１５内部が負圧であるた
め、キャビティ１５内に拡散し、キャビティ１５の面に
付着する。
に基づいて説明する。 １．溶湯の準備 保持炉２２にアルミニウム合金の溶湯３０を入れ、この
溶湯３０を脱ガス等の処理を行う。 ２．型締め 固定盤１２に可動盤１３を寄せることで、金型１４を型
締めする。 ３．離型剤の散布 スリーブ１８に設けた注湯口２９を塞ぐまでプランジャ
２１を前進させ、次に真空装置１６でキャビティ１５を
排気し、同時に離型剤射出ノズル２７から離型剤を噴射
する。この離型剤はキャビティ１５内部が負圧であるた
め、キャビティ１５内に拡散し、キャビティ１５の面に
付着する。
【００２４】４．注湯 プランジャ２１を後退させて注湯口２９を開き、この注
湯口２９にレ−ドル１９にて保持炉２２からすくった溶
湯を注入する。 ５．射出 プランジャ２１を前進させ、注湯口２９が塞がったら、
真空装置１６で再びキャビティ１５内を真空引きし、プ
ランジャ２１を所定の高速で前進させて、溶湯をキャビ
ティ１５へ射出する。 ６．鋳造品取出し 凝固が完了したら金型１４を開いて、鋳造品を取出す。
湯口２９にレ−ドル１９にて保持炉２２からすくった溶
湯を注入する。 ５．射出 プランジャ２１を前進させ、注湯口２９が塞がったら、
真空装置１６で再びキャビティ１５内を真空引きし、プ
ランジャ２１を所定の高速で前進させて、溶湯をキャビ
ティ１５へ射出する。 ６．鋳造品取出し 凝固が完了したら金型１４を開いて、鋳造品を取出す。
【００２５】なお、脱ガス装置２４は、溶湯３０にアル
ゴンガスを吹込むことで、溶解ガスを追い出す作用をな
す。仕切り壁２３は、アルゴンガスを吹込みにより浮上
した不純物がレードル１９側へ行かぬようにするための
障壁である。局部加圧シリンダ２８は、キャビティ１５
に充填した未凝固溶湯を直接的に押すことで充填圧を高
める作用をなす。これらは適宜実施すればよい。
ゴンガスを吹込むことで、溶解ガスを追い出す作用をな
す。仕切り壁２３は、アルゴンガスを吹込みにより浮上
した不純物がレードル１９側へ行かぬようにするための
障壁である。局部加圧シリンダ２８は、キャビティ１５
に充填した未凝固溶湯を直接的に押すことで充填圧を高
める作用をなす。これらは適宜実施すればよい。
【００２６】
【実施例】以下に本発明の実験例を示すが、本発明はこ
れに限定するものではない。 ○第１実験例： 実験条件： 供試材の成分；アルミニウム合金ダイカスト６種（JIS
H 5302）
れに限定するものではない。 ○第１実験例： 実験条件： 供試材の成分；アルミニウム合金ダイカスト６種（JIS
H 5302）
【００２７】
【表１】
【００２８】溶湯温度；７３０℃ 鋳造機；普通のダイカストマシン ゲート速度；５〜６５ｍ／ｓ ゲート断面積；９．７５ｃｍ2
【００２９】図２はゲート速度と素材ガス量の関係を調
べたグラフであり、上記実験にてゲート速度を変化させ
て、素材（鋳造品）中のガス量を調べたものであり、横
軸はゲート速度、縦軸はアルミニウム１００ｇ当りのガ
ス量を示す。このグラフによれば、ゲート速度が１５ｍ
／ｓを超えると急激にガス量が増加することが分かる。
べたグラフであり、上記実験にてゲート速度を変化させ
て、素材（鋳造品）中のガス量を調べたものであり、横
軸はゲート速度、縦軸はアルミニウム１００ｇ当りのガ
ス量を示す。このグラフによれば、ゲート速度が１５ｍ
／ｓを超えると急激にガス量が増加することが分かる。
【００３０】図３はゲート速度と耐力との関係を示すグ
ラフであり、図４はゲート速度と抗張力の関係を示すグ
ラフである。図２で説明したとおりに、ゲート速度が１
５ｍ／ｓを超えると急激にガス量が増加するため、ガス
が気泡となって残り、結果として、図３，図４において
ゲート速度が１５ｍ／ｓを超えると耐力、抗張力ともに
激減することが分かる。
ラフであり、図４はゲート速度と抗張力の関係を示すグ
ラフである。図２で説明したとおりに、ゲート速度が１
５ｍ／ｓを超えると急激にガス量が増加するため、ガス
が気泡となって残り、結果として、図３，図４において
ゲート速度が１５ｍ／ｓを超えると耐力、抗張力ともに
激減することが分かる。
【００３１】以上の説明からアルミニウム合金ダイカス
トにおいて、ゲート速度を１５ｍ／ｓに抑えることによ
り、ガスの巻込みを大幅に改善することができることが
分かった。ガスの巻込みがなければ、従来のダイカスト
品に比べ鋳肌がきめ細かくなること、及び気泡が無いか
ら溶接可能となることの見通しを得た。なお、詳しいデ
ータは省略するが、ゲート速度が５ｍ／ｓを下回ると、
溶湯がキャビティに充満する過程で冷却され、湯廻り不
良となる。そこで、ゲート速度を５〜１５ｍ／ｓとする
ことが望ましい。
トにおいて、ゲート速度を１５ｍ／ｓに抑えることによ
り、ガスの巻込みを大幅に改善することができることが
分かった。ガスの巻込みがなければ、従来のダイカスト
品に比べ鋳肌がきめ細かくなること、及び気泡が無いか
ら溶接可能となることの見通しを得た。なお、詳しいデ
ータは省略するが、ゲート速度が５ｍ／ｓを下回ると、
溶湯がキャビティに充満する過程で冷却され、湯廻り不
良となる。そこで、ゲート速度を５〜１５ｍ／ｓとする
ことが望ましい。
【００３２】○第２実験例： 実験条件： 供試材の成分；Ｓｉレス・アルミニウム合金（３．５〜
４．５％Ｍｇ−１．２〜１．８％Ｍｎ−０．６〜０．９
％Ｎｉ−残部Ａｌ）
４．５％Ｍｇ−１．２〜１．８％Ｍｎ−０．６〜０．９
％Ｎｉ−残部Ａｌ）
【００３３】溶湯温度；７３０℃ 鋳造機；普通のダイカストマシン ゲート速度；７．８〜１２．８ｍ／ｓ ゲート断面積；８．４ｃｍ2
【００３４】図５はけい素成分と明度の関係を調べたグ
ラフであり、横軸は陽極酸化皮膜厚さ、縦軸は明度を示
す。第１実験例での供試材はアルミニウム合金ダイカス
ト６種（JIS H 5302）であり、１．０％以下のＳｉを含
み、膜厚増加と共に暗くなる。第２実験例での供試材は
上述した通りＳｉを含まない。この第２実験例の供試材
は第１実験例の供試材より、明るい。この理由は、製品
表面に陽極酸化皮膜処理を行った場合、ＳｉがＭｇと結
び付いてＭｇ2Ｓｉとなり、これが皮膜の表面に介在し
て光を乱反射させるため、明度が低下したものである。
従って、陽極酸化皮膜処理を行う場合には、Ｓｉはゼロ
にすることが望ましい。
ラフであり、横軸は陽極酸化皮膜厚さ、縦軸は明度を示
す。第１実験例での供試材はアルミニウム合金ダイカス
ト６種（JIS H 5302）であり、１．０％以下のＳｉを含
み、膜厚増加と共に暗くなる。第２実験例での供試材は
上述した通りＳｉを含まない。この第２実験例の供試材
は第１実験例の供試材より、明るい。この理由は、製品
表面に陽極酸化皮膜処理を行った場合、ＳｉがＭｇと結
び付いてＭｇ2Ｓｉとなり、これが皮膜の表面に介在し
て光を乱反射させるため、明度が低下したものである。
従って、陽極酸化皮膜処理を行う場合には、Ｓｉはゼロ
にすることが望ましい。
【００３５】３．５〜４．５％のＭｇを含有させた理由
は後述する。
は後述する。
【００３６】図６はＭｎ成分と流動性の関係を調べたグ
ラフであり、横軸は基本元素であるＭｇの含有量、縦軸
は溶湯の流動性を示す。細線はＡｌ−Ｍｇ合金、太線は
Ａｌ−Ｍｇ−Ｍｎ合金を示し、Ｍｎを含む太線の方が流
動性が大きいことが分かる。このことは、Ｍｇを増加さ
せると流動性が下がるが、これを補うにはＭｎを添加し
て凝固に伴なう固相量の増大を抑制し、溶湯の流動性を
向上させることが有効であることを意味する。ただし、
Ｍｎが１．８％を超えると金属間化合物であるＡｌ6Ｍ
ｎを晶出し、機械的性質が低下する。また、Ｍｎが１．
２％未満では凝固に伴なう固相量の増大を抑制する作用
が小さい。従って、Ｍｎは１．２〜１．８％の範囲とす
ることにする。
ラフであり、横軸は基本元素であるＭｇの含有量、縦軸
は溶湯の流動性を示す。細線はＡｌ−Ｍｇ合金、太線は
Ａｌ−Ｍｇ−Ｍｎ合金を示し、Ｍｎを含む太線の方が流
動性が大きいことが分かる。このことは、Ｍｇを増加さ
せると流動性が下がるが、これを補うにはＭｎを添加し
て凝固に伴なう固相量の増大を抑制し、溶湯の流動性を
向上させることが有効であることを意味する。ただし、
Ｍｎが１．８％を超えると金属間化合物であるＡｌ6Ｍ
ｎを晶出し、機械的性質が低下する。また、Ｍｎが１．
２％未満では凝固に伴なう固相量の増大を抑制する作用
が小さい。従って、Ｍｎは１．２〜１．８％の範囲とす
ることにする。
【００３７】ＮｉはＡｌ3Ｎｉの共晶を形成し、微細な
割れに融液を供給し、割れの進展を抑制する効果を発揮
する。ただし、Ｎｉが０．９％を超えるとマイナス要因
が無視できなくなり、また、０．６％未満では割れ抑制
効果が乏しくなる。従って、Ｎｉは０．６〜０．９％の
範囲とすることにする。
割れに融液を供給し、割れの進展を抑制する効果を発揮
する。ただし、Ｎｉが０．９％を超えるとマイナス要因
が無視できなくなり、また、０．６％未満では割れ抑制
効果が乏しくなる。従って、Ｎｉは０．６〜０．９％の
範囲とすることにする。
【００３８】図７はＭｇと耐力、抗張力との関係を示す
グラフであり、横軸はＭｇ含有量、縦軸は０．２％耐力
又は抗張力を示す。Ｍｇの増加とともに耐力及び抗張力
は増加する。図８はＭｇと衝撃値及び割れ性の関係を示
すグラフであり、横軸はＭｇ含有量、縦軸は衝撃値を示
す。Ｍｇが２．０〜３．０％の範囲にあると割れ性が増
加することが分かり、この範囲を避けるべく０．５％の
余裕を持たせるとＭｇは１．５％以下又は３．５％以上
にすべきである。１．５％以下は耐力及び抗張力の点で
採用できない。また、Ｍｇの増加とともに衝撃値が減少
する。衝撃値の下限値を１．５ｋｇ−ｍ／ｃｍ2とすれ
ば、Ｍｇの含有量は４．５％に留めるべきである。従っ
て、Ｍｇの含有量は３．５〜４．５％の範囲とすべきで
ある。
グラフであり、横軸はＭｇ含有量、縦軸は０．２％耐力
又は抗張力を示す。Ｍｇの増加とともに耐力及び抗張力
は増加する。図８はＭｇと衝撃値及び割れ性の関係を示
すグラフであり、横軸はＭｇ含有量、縦軸は衝撃値を示
す。Ｍｇが２．０〜３．０％の範囲にあると割れ性が増
加することが分かり、この範囲を避けるべく０．５％の
余裕を持たせるとＭｇは１．５％以下又は３．５％以上
にすべきである。１．５％以下は耐力及び抗張力の点で
採用できない。また、Ｍｇの増加とともに衝撃値が減少
する。衝撃値の下限値を１．５ｋｇ−ｍ／ｃｍ2とすれ
ば、Ｍｇの含有量は４．５％に留めるべきである。従っ
て、Ｍｇの含有量は３．５〜４．５％の範囲とすべきで
ある。
【００３９】次に離型剤を検討する。鋳型から鋳造品を
円滑に分離するには離型剤の使用が有効である。この離
型剤には高分子系合成油などの揮発成分を添加する必要
がある。この揮発成分は粘着性に富離型剤を鋳型に付着
させる作用をなす。しかし、揮発成分は熱分解して水素
ガスを発生する。
円滑に分離するには離型剤の使用が有効である。この離
型剤には高分子系合成油などの揮発成分を添加する必要
がある。この揮発成分は粘着性に富離型剤を鋳型に付着
させる作用をなす。しかし、揮発成分は熱分解して水素
ガスを発生する。
【００４０】図９は離型剤とガス量との関係を調べたグ
ラフであり、揮発成分が少ない離型剤では、ガスの発生
は１００ｇＡｌ当り２ｃｍ3に留った。これに対して、
揮発成分が多い離型剤では１００ｇＡｌ当り４ｃｍ3も
のガス量が検出された。揮発成分が３０ｗｔ％を超える
と溶接性に悪影響を及ぼすほどのガスが発生する。ま
た、揮発成分が１５ｗｔ％未満では付着力が不足する。
そこで、アルミニウム合金鋳造では、７００℃以上で揮
発する揮発成分を３０ｗｔ％以下とし、好ましくは１５
〜３０ｗｔ％の範囲とする。
ラフであり、揮発成分が少ない離型剤では、ガスの発生
は１００ｇＡｌ当り２ｃｍ3に留った。これに対して、
揮発成分が多い離型剤では１００ｇＡｌ当り４ｃｍ3も
のガス量が検出された。揮発成分が３０ｗｔ％を超える
と溶接性に悪影響を及ぼすほどのガスが発生する。ま
た、揮発成分が１５ｗｔ％未満では付着力が不足する。
そこで、アルミニウム合金鋳造では、７００℃以上で揮
発する揮発成分を３０ｗｔ％以下とし、好ましくは１５
〜３０ｗｔ％の範囲とする。
【００４１】次に本発明法で製造したアルミニウム合金
の鋳造品を、溶接で繋ぎあわせることによって得られる
構造体を検討する。図１０（ａ），（ｂ）は本発明に係
るアルミニウム合金を採用した二輪車車体の分解図及び
組立図である。（ａ）において、二輪車車体５０は、オ
ールアルミニウム合金製であって、例えば重力鋳造法で
製造したヘッドパイプ５１と、引抜き加工又は押出し加
工で製造した長手パイプ５２，５２，５３，５３と、ダ
イカスト法で製造したピボットプレート５４，５４と、
引抜き加工又は押出し加工で製造したクロスパイプ５５
とを組合わせた構造体である。
の鋳造品を、溶接で繋ぎあわせることによって得られる
構造体を検討する。図１０（ａ），（ｂ）は本発明に係
るアルミニウム合金を採用した二輪車車体の分解図及び
組立図である。（ａ）において、二輪車車体５０は、オ
ールアルミニウム合金製であって、例えば重力鋳造法で
製造したヘッドパイプ５１と、引抜き加工又は押出し加
工で製造した長手パイプ５２，５２，５３，５３と、ダ
イカスト法で製造したピボットプレート５４，５４と、
引抜き加工又は押出し加工で製造したクロスパイプ５５
とを組合わせた構造体である。
【００４２】但し、前記ピボットプレート５４は、ダイ
カストの際に、長手パイプ５２，５２に接続する側の端
部にダイカストのためのゲート部５６，５６を臨ませた
ことを特徴とする。ゲート部５６は他の部分に比較し
て、エアの巻込みがなく、鋳造欠陥がでにくい。
カストの際に、長手パイプ５２，５２に接続する側の端
部にダイカストのためのゲート部５６，５６を臨ませた
ことを特徴とする。ゲート部５６は他の部分に比較し
て、エアの巻込みがなく、鋳造欠陥がでにくい。
【００４３】（ｂ）は、長手パイプ５２にピボットプレ
ート５４を突合せるなどして、溶接にて二輪車車体５０
を構成したことを示す。５７，５７は溶接ビードであ
り、ゲート部５６，５６の付近はガスの巻込みが無く、
組織が緻密であるため、溶接熱によるガスの膨れを心配
する必要が無く、良好な溶接構造物を製造することがで
きる。なお、ゲート部５６はピボットプレート５４の長
手パイプ５３側の端部又はピボットプレート５４のクロ
スパイプ５５との接点に臨ませてもよい。これら、ピボ
ットプレート５４の長手パイプ５２，５３側の端部、ピ
ボットプレート５４のクロスパイプ５５との接点を「溶
接接合部」という。従って、ダイカストのためのゲート
部５６を、鋳造品（ピボットプレート５４）の溶接接合
部に設置することは、良質の溶接構造体を製造する上で
好ましいことである。
ート５４を突合せるなどして、溶接にて二輪車車体５０
を構成したことを示す。５７，５７は溶接ビードであ
り、ゲート部５６，５６の付近はガスの巻込みが無く、
組織が緻密であるため、溶接熱によるガスの膨れを心配
する必要が無く、良好な溶接構造物を製造することがで
きる。なお、ゲート部５６はピボットプレート５４の長
手パイプ５３側の端部又はピボットプレート５４のクロ
スパイプ５５との接点に臨ませてもよい。これら、ピボ
ットプレート５４の長手パイプ５２，５３側の端部、ピ
ボットプレート５４のクロスパイプ５５との接点を「溶
接接合部」という。従って、ダイカストのためのゲート
部５６を、鋳造品（ピボットプレート５４）の溶接接合
部に設置することは、良質の溶接構造体を製造する上で
好ましいことである。
【００４４】
【発明の効果】本発明は上記構成により次の効果を発揮
する。請求項１は、アルミニウム合金を金型のキャビテ
ィに圧入するダイカスト法において、ゲート部での通過
速度を５ｍ／ｓｅｃ〜１５ｍ／ｓｅｃの範囲に設定した
ので、エアの巻込みがなく、溶接が可能な鋳造品を得る
ことができた。例えば車両用アルミニウム合金鋳物は重
力鋳造品であったが、これを本発明のダイカスト品に変
更することにより溶接可能で緻密な鋳造品を製造するこ
とが可能となり、大量生産と、製造コストダウンとが図
れるようになった。
する。請求項１は、アルミニウム合金を金型のキャビテ
ィに圧入するダイカスト法において、ゲート部での通過
速度を５ｍ／ｓｅｃ〜１５ｍ／ｓｅｃの範囲に設定した
ので、エアの巻込みがなく、溶接が可能な鋳造品を得る
ことができた。例えば車両用アルミニウム合金鋳物は重
力鋳造品であったが、これを本発明のダイカスト品に変
更することにより溶接可能で緻密な鋳造品を製造するこ
とが可能となり、大量生産と、製造コストダウンとが図
れるようになった。
【００４５】請求項２は、ゲート部の断面積をＳ（ｃｍ
2）、鋳造品の重量をＷ（ｇ）、鋳造品の代表厚さをＴ
（ｃｍ）としたときに、ゲート部の断面積Ｓを次式で計
算できるようにした。
2）、鋳造品の重量をＷ（ｇ）、鋳造品の代表厚さをＴ
（ｃｍ）としたときに、ゲート部の断面積Ｓを次式で計
算できるようにした。
【００４６】
【数５】
【００４７】上記式はゲート部の通過速度、溶湯比熱、
溶湯温度、鋳物肉厚などを加味した上で、ゲート部の断
面積の簡易式を導いたものであって、式の左辺の断面積
はゲート速度５ｍ／ｓｅｃに相当し、右辺は同１５ｍ／
ｓｅｃに相当する。従って、細かな計算をすること無
く、簡単にゲート部の断面積を決定することができ、設
計工数の削減及び試運転調整の工数短縮とが図れる。
溶湯温度、鋳物肉厚などを加味した上で、ゲート部の断
面積の簡易式を導いたものであって、式の左辺の断面積
はゲート速度５ｍ／ｓｅｃに相当し、右辺は同１５ｍ／
ｓｅｃに相当する。従って、細かな計算をすること無
く、簡単にゲート部の断面積を決定することができ、設
計工数の削減及び試運転調整の工数短縮とが図れる。
【００４８】請求項３は、無機成分及び黒鉛を主成分と
し、３０ｗｔ％を超えない揮発成分を含み、水分は含ま
ぬ離型剤を、金型に塗布することを特徴とする。鋳型か
ら鋳造品を円滑に分離するには離型剤の使用が有効であ
る。この離型剤には高分子系合成油などの揮発成分を添
加する必要がある。この揮発成分は粘着性に富離型剤を
鋳型に付着させる作用をなす。しかし、揮発成分は熱分
解して水素ガスを発生する。揮発成分が３０ｗｔ％を超
えると溶接性に悪影響を及ぼすほどのガスが発生する。
また、揮発成分が１５ｗｔ％未満では付着力が不足す
る。そこで、アルミニウム合金鋳造では、７００℃以上
で揮発する揮発成分を３０ｗｔ％以下とし、好ましくは
１５〜３０ｗｔ％の範囲とする。
し、３０ｗｔ％を超えない揮発成分を含み、水分は含ま
ぬ離型剤を、金型に塗布することを特徴とする。鋳型か
ら鋳造品を円滑に分離するには離型剤の使用が有効であ
る。この離型剤には高分子系合成油などの揮発成分を添
加する必要がある。この揮発成分は粘着性に富離型剤を
鋳型に付着させる作用をなす。しかし、揮発成分は熱分
解して水素ガスを発生する。揮発成分が３０ｗｔ％を超
えると溶接性に悪影響を及ぼすほどのガスが発生する。
また、揮発成分が１５ｗｔ％未満では付着力が不足す
る。そこで、アルミニウム合金鋳造では、７００℃以上
で揮発する揮発成分を３０ｗｔ％以下とし、好ましくは
１５〜３０ｗｔ％の範囲とする。
【００４９】請求項４は、ゲート部を、鋳造品の溶接接
合部に設置することを特徴とする。ゲート部は他の部分
に比較して、鋳造欠陥がでにくい。そこで、ゲート部で
溶接すれば、溶接欠陥がでにくく、良好な溶接構造物を
製造することができる。
合部に設置することを特徴とする。ゲート部は他の部分
に比較して、鋳造欠陥がでにくい。そこで、ゲート部で
溶接すれば、溶接欠陥がでにくく、良好な溶接構造物を
製造することができる。
【図１】本発明に係るダイカスト設備の原理図
【図２】ゲート速度と素材ガス量の関係を調べたグラフ
【図３】ゲート速度と耐力との関係を示すグラフ
【図４】ゲート速度と抗張力の関係を示すグラフ
【図５】けい素成分と明度の関係を調べたグラフ
【図６】Ｍｎ成分と流動性の関係を調べたグラフ
【図７】Ｍｇと耐力、抗張力との関係を示すグラフ
【図８】Ｍｇと衝撃値及び割れ性の関係を示すグラフ
【図９】離型剤とガス量との関係を調べたグラフ
【図１０】本発明に係るアルミニウム合金を採用した二
輪車車体の分解図及び組立図
輪車車体の分解図及び組立図
１０…ダイカスト設備、１４…金型、１５…キャビテ
ィ、１７，５６…ゲート部、２７…離型剤射出ノズル、
３０…溶湯、５４・・・鋳造品（ピトットプレート）、５
７…溶接接合部（ピトットプレートの端部）。
ィ、１７，５６…ゲート部、２７…離型剤射出ノズル、
３０…溶湯、５４・・・鋳造品（ピトットプレート）、５
７…溶接接合部（ピトットプレートの端部）。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 中川 昌彦 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内 (72)発明者 藤本 軍八 熊本県菊池郡旭志村大字川辺1106−１ 九 州柳河精機株式会社内 (72)発明者 村上 充徳 熊本県菊池郡旭志村大字川辺1106−１ 九 州柳河精機株式会社内 (72)発明者 川内 敦 熊本県菊池郡旭志村大字川辺1106−１ 九 州柳河精機株式会社内
Claims (4)
- 【請求項１】 アルミニウム合金を金型のキャビティに
圧入するダイカスト法において、ゲート部での通過速度
を５ｍ／ｓｅｃ〜１５ｍ／ｓｅｃの範囲に設定したこと
を特徴とするアルミニウム合金のダイカスト法。 - 【請求項２】 前記ゲート部の断面積をＳ（ｃｍ2）、
鋳造品の重量をＷ（ｇ）、鋳造品の代表厚さをＴ（ｃ
ｍ）としたときに、ゲート部の断面積Ｓを次式で定める
範囲にしたことを特徴とする請求項１記載のアルミニウ
ム合金のダイカスト法。 【数１】 - 【請求項３】 無機成分及び黒鉛を主成分とし、３０ｗ
ｔ％を超えない揮発成分を含み、水分は含まぬ離型剤
を、前記金型に塗布することを特徴とした請求項１又は
請求項２記載のアルミニウム合金のダイカスト法。 - 【請求項４】 前記ゲート部を、鋳造品の溶接接合部に
設置することを特徴とした請求項１記載のアルミニウム
合金のダイカスト法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22636598A JP3715110B2 (ja) | 1998-08-10 | 1998-08-10 | アルミニウム合金のダイカスト法 |
| US09/368,369 US6352099B1 (en) | 1998-08-10 | 1999-08-04 | Aluminum alloy die casting method |
| IT1999TO000701A IT1310678B1 (it) | 1998-08-10 | 1999-08-09 | Procedimento per la pressofusione di una lega d'alluminio. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22636598A JP3715110B2 (ja) | 1998-08-10 | 1998-08-10 | アルミニウム合金のダイカスト法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000052015A true JP2000052015A (ja) | 2000-02-22 |
| JP3715110B2 JP3715110B2 (ja) | 2005-11-09 |
Family
ID=16844010
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22636598A Expired - Fee Related JP3715110B2 (ja) | 1998-08-10 | 1998-08-10 | アルミニウム合金のダイカスト法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6352099B1 (ja) |
| JP (1) | JP3715110B2 (ja) |
| IT (1) | IT1310678B1 (ja) |
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| CN106119625A (zh) * | 2016-08-30 | 2016-11-16 | 太仓海嘉车辆配件有限公司 | 一种汽车转向器齿轮箱变速器铝合金壳体及其制备方法 |
| CN106345985A (zh) * | 2016-11-03 | 2017-01-25 | 太仓海嘉车辆配件有限公司 | 一种高强度低孔隙率电动转向壳体的挤压压铸工艺 |
| WO2021064834A1 (ja) * | 2019-09-30 | 2021-04-08 | 本田技研工業株式会社 | 内燃機関用ピストンの製造方法および製造装置 |
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|---|---|---|---|---|
| US20050167071A1 (en) * | 2003-05-29 | 2005-08-04 | Kendall Dennis A.Sr. | Mold release agent and method of application for die casting |
| US7784525B1 (en) | 2007-05-19 | 2010-08-31 | Zhongnan Dai | Economical methods and injection apparatus for high pressure die casting process |
| CN102248150B (zh) * | 2011-07-04 | 2013-04-17 | 宁波炜兴特种铝制品有限公司 | 一种铝压铸模具嵌入砂芯模型成型工艺 |
| CN102773456A (zh) * | 2012-07-30 | 2012-11-14 | 贵州裕高电子有限责任公司 | 一种挖掘机导向组件导向铝轮模具和压铸工艺 |
| CN103302264B (zh) * | 2013-05-22 | 2015-04-08 | 王金水 | 铝合金汽车液压刹车泵壳体铸件的高致密度压铸成型方法 |
| CN104907520A (zh) * | 2015-05-06 | 2015-09-16 | 吴芳吉 | 汽车发动机箱体的加工工艺 |
| CN106424630B (zh) * | 2016-08-19 | 2019-01-18 | 浙江大学 | 复杂薄壁类铝合金件超声辅助半固态压铸成型装置及方法 |
| JP7086773B2 (ja) * | 2018-07-25 | 2022-06-20 | 株式会社東芝 | 溶接方法、溶接物の製造方法、及び溶接物 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3963502A (en) * | 1973-02-02 | 1976-06-15 | P. R. Mallory & Co., Inc. | Composition for application to die cavity surface |
| JP2939517B2 (ja) | 1990-11-07 | 1999-08-25 | 東洋ラジエーター株式会社 | ろう付け用アルミニューム鋳物部品の製造方法 |
| US5263531A (en) * | 1991-09-23 | 1993-11-23 | Gibbs Die Casting Aluminum Corporation | Casting process using low melting point core material |
| JP3049648B2 (ja) * | 1993-12-13 | 2000-06-05 | 日立金属株式会社 | 加圧成形方法および加圧成形機 |
-
1998
- 1998-08-10 JP JP22636598A patent/JP3715110B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1999
- 1999-08-04 US US09/368,369 patent/US6352099B1/en not_active Expired - Fee Related
- 1999-08-09 IT IT1999TO000701A patent/IT1310678B1/it active
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106119625A (zh) * | 2016-08-30 | 2016-11-16 | 太仓海嘉车辆配件有限公司 | 一种汽车转向器齿轮箱变速器铝合金壳体及其制备方法 |
| CN106345985A (zh) * | 2016-11-03 | 2017-01-25 | 太仓海嘉车辆配件有限公司 | 一种高强度低孔隙率电动转向壳体的挤压压铸工艺 |
| WO2021064834A1 (ja) * | 2019-09-30 | 2021-04-08 | 本田技研工業株式会社 | 内燃機関用ピストンの製造方法および製造装置 |
| JPWO2021064834A1 (ja) * | 2019-09-30 | 2021-04-08 | ||
| JP7202477B2 (ja) | 2019-09-30 | 2023-01-11 | 本田技研工業株式会社 | 内燃機関用ピストンの製造方法および製造装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ITTO990701A1 (it) | 2001-02-09 |
| US6352099B1 (en) | 2002-03-05 |
| IT1310678B1 (it) | 2002-02-19 |
| ITTO990701A0 (it) | 1999-08-09 |
| JP3715110B2 (ja) | 2005-11-09 |
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