HU223694B1 - Eljárás és berendezés szénhidrogén párhuzamos hidrogénező feldolgozására sorosan vezetett recirkulációs hidrogénárammal - Google Patents
Eljárás és berendezés szénhidrogén párhuzamos hidrogénező feldolgozására sorosan vezetett recirkulációs hidrogénárammal Download PDFInfo
- Publication number
- HU223694B1 HU223694B1 HU9700197A HUP9700197A HU223694B1 HU 223694 B1 HU223694 B1 HU 223694B1 HU 9700197 A HU9700197 A HU 9700197A HU P9700197 A HUP9700197 A HU P9700197A HU 223694 B1 HU223694 B1 HU 223694B1
- Authority
- HU
- Hungary
- Prior art keywords
- stream
- hydrogen
- hydrocarbon
- catalytic reactor
- gas stream
- Prior art date
Links
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 title claims abstract description 138
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 title claims abstract description 136
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 33
- 238000004064 recycling Methods 0.000 title 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 228
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims abstract description 228
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 217
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims abstract description 132
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 127
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 claims abstract description 91
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 claims abstract description 85
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 17
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims abstract description 11
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims abstract description 11
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 claims abstract description 11
- 239000003921 oil Substances 0.000 claims description 41
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 claims description 14
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims description 13
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 12
- 238000004821 distillation Methods 0.000 claims description 12
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 claims description 8
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 6
- 239000010426 asphalt Substances 0.000 claims 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 claims 1
- 238000004227 thermal cracking Methods 0.000 claims 1
- 238000005979 thermal decomposition reaction Methods 0.000 claims 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 55
- 238000004517 catalytic hydrocracking Methods 0.000 description 20
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 15
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 7
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 4
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 4
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 125000003118 aryl group Chemical group 0.000 description 2
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 2
- 238000004523 catalytic cracking Methods 0.000 description 2
- 238000005243 fluidization Methods 0.000 description 2
- 238000005194 fractionation Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 125000002252 acyl group Chemical group 0.000 description 1
- 125000001931 aliphatic group Chemical group 0.000 description 1
- HSFWRNGVRCDJHI-UHFFFAOYSA-N alpha-acetylene Natural products C#C HSFWRNGVRCDJHI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 1
- -1 arylalkyl aromatic compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000004939 coking Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 125000002534 ethynyl group Chemical group [H]C#C* 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical group [H]* 0.000 description 1
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000006317 isomerization reaction Methods 0.000 description 1
- 150000002605 large molecules Chemical class 0.000 description 1
- 239000012263 liquid product Substances 0.000 description 1
- 229920002521 macromolecule Polymers 0.000 description 1
- 150000002736 metal compounds Chemical class 0.000 description 1
- 229910017464 nitrogen compound Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002830 nitrogen compounds Chemical class 0.000 description 1
- 235000015097 nutrients Nutrition 0.000 description 1
- 125000001477 organic nitrogen group Chemical group 0.000 description 1
- 150000002898 organic sulfur compounds Chemical class 0.000 description 1
- 125000001741 organic sulfur group Chemical group 0.000 description 1
- 239000003079 shale oil Substances 0.000 description 1
- 238000011064 split stream procedure Methods 0.000 description 1
- 239000002641 tar oil Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G49/00—Treatment of hydrocarbon oils, in the presence of hydrogen or hydrogen-generating compounds, not provided for in a single one of groups C10G45/02, C10G45/32, C10G45/44, C10G45/58 or C10G47/00
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G65/00—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only
- C10G65/14—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural parallel stages only
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
A találmány tárgya eljárás szénhidrogén párhuzamos hidrogénezőfeldolgozására első és második katalitikus reaktorzónában hidrogénrecirkulációjával és egyben komprimálásával, amikor is a szénhidrogéntmind hidrogént, mind szenet – elemekként számítva – legalábbhozzávetőleg 90 tömeg%-ban tartalmazó vegyületeket magában foglalófolyadék, gőz és kombinált folyadék-gőz áramokból választják ki. Azeljárás során frakcionáló (80) szénhidrogén termékáramát (56)hidrogéndús recirkulációs gázárammal (58) egy első katalitikusreaktorzónában (59) hidrogénező feldolgozásnak vetik alá, az enneksorán keletkező áramot (60) első hidrogéndús gázáramra (64) és elsőhidrogénezett termékáramra (62) választják szét, majd az elsőhidrogéndús gázárammal (64) – egy második katalitikus reaktorzónában(68) – egy szénhidrogén nyersanyagot (66) hidrogénezésselfeldolgoznak. Az ennek során képzett terméket tartalmazó áramot (70)második hidrogéndús gázáramra (74) és második hidrogénezetttermékáramra (72) választják szét. A második hidrogéndús gázáramhoz(74) kiegészítő hidrogénáramot (76) adnak hozzá. Így hidrogéndúsrecirkulációs gázáramot (58) képeznek, amelyet az első katalitikusreaktorzónában (59) végrehajtandó hidrogénezéshez komprimálnak. Ahidrogénezett első és második termékáramot (62, 72) együtttöbbfokozatú frakcionálóban (80) frakcionálják, az ennek soránlétrehozott termékáramok (56) egyikét az első katalitikusreaktorzónába (59) juttatják. A találmány tárgya továbbá berendezésszénhidrogén párhuzamos hidrogénező feldolgozására hidrogénrecirkulációjával és egyben komprimálásával, a szénhidrogénnekfolyadék, gőz és kombinált folyadék-gőz áramokból valókiválasztásával, amely áramok mind hidrogént, mind szenet – elemekkéntszámítva – legalább hozzávetőleg 90 tömeg%-ban tartalmazó vegyületeketfoglalnak magukban. ŕ
Description
nyersanyagot (66) hidrogénezéssel feldolgoznak. Az ennek során képzett terméket tartalmazó áramot (70) második hidrogéndús gázáramra (74) és második hidrogénezett termékáramra (72) választják szét. A második hidrogéndús gázáramhoz (74) kiegészítő hidrogénáramot (76) adnak hozzá. így hidrogéndús recirkulációs gázáramot (58) képeznek, amelyet az első katalitikus reaktorzónában (59) végrehajtandó hidrogénezéshez komprimálnak. A hidrogénezett első és második termékáramot (62, 72) együtt többfokozatú frakcionálóban (80) frakcionálják, az ennek során létrehozott termékáramok (56) egyikét az első katalitikus reaktorzónába (59) juttatják.
A találmány tárgya továbbá berendezés szénhidrogén párhuzamos hidrogénező feldolgozására hidrogén recirkulációjával és egyben komprimálásával, a szénhidrogénnek folyadék, gőz és kombinált folyadék-gőz áramokból való kiválasztásával, amely áramok mind hidrogént, mind szenet - elemekként számítva - legalább hozzávetőleg 90 tömeg%-ban tartalmazó vegyületeket foglalnak magukban.
A találmány tárgya eljárás szénhidrogén párhuzamos hidrogénező feldolgozására első és második katalitikus reaktorzónában hidrogén recirkulációjával és egyben komprimálásával, amikor is a szénhidrogént mind hidrogént, mind szenet - elemekként számítva - legalább hozzávetőleg 90 tömeg%-ban tartalmazó vegyületeket magában foglaló folyadék, gőz és kombinált folyadékgőz áramokból választjuk ki. A találmány tárgya továbbá berendezés szénhidrogén párhuzamos hidrogénező feldolgozására hidrogén recirkulációjával és egyben komprimálásával, a szénhidrogénnek folyadék, gőz és kombinált folyadék-gőz áramokból való kiválasztásával, amely áramok mind hidrogént, mind szenet - elemekként számítva - legalább hozzávetőleg 90 tömeg%ban tartalmazó vegyületeket foglalnak magukban.
A találmány tárgya szénhidrogénáramok hidrogénező feldolgozására vonatkozik, amely magában foglalja az ilyen áramok hidrokrakkolását és hidrogénező finomítását olajfinomítókban vagy vegyi üzemekben.
A szénhidrogén-alapú nyersolaj és szintetikus olaj különböző forrásokból származik, amelyek nyersolajat, szurokföldet, palaolajat és cseppfolyós szénalapú vegyületeket tartalmaznak. Az ilyen olajokat finomítókban és vegyi üzemekben dolgozzák fel, hogy a nem kívánt komponenseket eltávolítsák, és a szénhidrogénalapú olajokat vegyileg módosítsák, aminek eredményeképpen a természetben előforduló vagy a feldolgozóberendezéshez szállított anyagokkal összehasonlítva értékesebb anyagokat nyernek. Az olajfinomítókban alkalmazott eljárásokhoz tartoznak a hidrogénező finomítás és a hidrokrakkolás.
A hidrogénező finomítóeljárás során tipikusan katalizátor jelenlétében hidrogént reagáltatnak szénhidrogén-alapú olajjal, hogy a szerves kén- és nitrogénvegyületeket hidrogén-szulfiddá, illetve ammóniává alakítsák át, amit a szénhidrogén-alapú olajáramból viszonylag könnyen távolíthatnak el. Számos más reakció valósul még meg párhuzamosan ugyanazon reakcióedényben, amelyek hidrogénezést is magukban foglalnak.
A hidrokrakkolási eljárást hasonlóképpen hajtják végre katalizátor jelenlétében, viszont tipikusan szigorúbb feltételek mellett, mint amilyeneket a hidrogénező finomításnál alkalmaznak. így például a hidrokrakkolást tipikusan lényegesen nagyobb nyomás alatt hajtják végre, mint a hidrogénező finomítást és a hidrokrakkolás a hidrogénező finomítástól abban is különbözik, hogy a hidrokrakkolás egyik feladata a nagy molekulák kisebbekre való szétbontása, amelyek nagyobb értékűek.
Mindkét eljárás során hidrogént alkalmaznak, és mivel a feldolgozóegységek viszonylag nagy nyomás alatt működnek, a beruházási költségek és a komprimálás vonatkozásában az üzemelési költségek jelentősek. Számos találmány született a feldolgozóegységek konfigurációjával kapcsolatban, a hidrogénrendszert figyelembe véve. A legtöbb találmány azt a célt tűzte ki, hogy a beruházási és a működtetési költségeket csökkentse, miközben a feldolgozóberendezés flexibilitását növelje.
Az US 3,592,757 (Baral) lajstromszámú szabadalmi leírás hidrokrakkolóval sorban működő hidrogénező finomítót ismertet, ahol a terméknek egy frakcióját egy hidrogénezőbe táplálják. A hidrogénező finomítóba járulékos és recirkuláltatott hidrogénnel együtt gázolaj nyersanyagot vezetnek. A hidrogénező finomító termékáramához recirkulációs áramot és járulékos recirkulációs hidrogént adnak hozzá, és a keveréket hidrokrakkolóba táplálják. A hidrokrakkoló termékáramát lehűtik, és gáznemű áramra és folyékony áramra választják szét. A gáznemű áramot a hidrogénező finomítóba való visszavezetéshez recirkulációs hidrogénkompresszorba vezetik. A folyadékáramot felső, középső és alsó áramra frakcionálják. Az alsó áramot a hidrokrakkolóba visszavezetik. A középső áramot kiegészítő hidrogénkompresszorból származó hidrogénnel keverik össze, és a hidrogénezőbe vezetik. A hidrogénezőtői visszanyert hidrogént a kiegészítő hidrogénkompresszornak egy fokozatában komprimálják, és a hidrogénező finomítóba vezetik.
Az US 5,114,562 (Haunet és társa) szabadalmi leírás kétfokozatú hidrogénező kénmentesítési (lényegében ugyanaz, mint a hidrogénező finomítás) és hidrogénezési eljárást ismertet szénhidrogénpárlathoz. Két különálló reakciózónát sorban alkalmaznak, az elsőt hidrogénező kénmentesítéshez és a másodikat hidrogénezéshez. A betáplált anyagot recirkuláltatott hidrogénnel keverik össze, és kéntelenítő reaktorba táplálják. A kéntelenítő reaktor termékéből hidrogénszulfidot hajtanak ki ellenáramú hidrogénáram segítségével. Ezen sztrippelőművelet által nyert folyékony termékáramot viszonylag
HU 223 694 Bl tiszta recirkuláltatott hidrogénnel keverik össze, és a keveréket egy hidrogénező reakciózónába vezetik. A hidrogénező reaktorból hidrogént nyernek vissza, és ezt osztott áramként mind a kénmentesítő reaktorba, mind a hidrogénező reaktorba vezetik vissza. A sztrippelőművelet által nyert hidrogént szeparátoron keresztülvezetik, a hidrogénező reaktorhoz irányított recirkuláltatott hidrogénrésszel összekeverik, komprimálják, kezelőfokozaton keresztülvezetik, és a hidrogénező reaktorba visszavezetik. így a szénhidrogén nyersanyagáram sorban a kénmentesítő és hidrogénező reaktorokon halad át, miközben viszonylag kis hidrogénnyomást alkalmaznak a kénmentesítő fokozatban, és viszonylag nagy hidrogénnyomást a hidrogénező fokozatban.
Az US 5,403,469 (Vauk és Társai) középpárlat és fluidizációs katalitikus krakkoláshoz nyersanyag előállítására szolgáló eljárást ismertet. Vákuum toronyból származó külön-külön nyersanyagáramot párhuzamosan hidrokrakkoló berendezésben, és hidrogénező finomítóban dolgoznak fel, éspedig viszonylag könnyebb nyersanyagáramot a hidrokrakkoló berendezésben és viszonylag nehezebb nyersanyagáramot a hidrogénező finomítóban. A recirkuláltatott és kiegészítő hidrogént tartalmazó közös forrás táplálása párhuzamosan történik a hidrokrakkolási és a hidrogénező finomítási lépésekkel. A hidrokrakkolási és hidrogénező finomítási eljárási lépésekkel nyert termékáramokat közös szeparátorban folyékony és gáznemű áramokra választják szét. A hidrokrakkolási és hidrogénező finomítási eljárási lépéseknél azonos nyomást alkalmaznak. Ez szükségessé teszi, hogy a hidrogénező finomítási eljárási lépés során az optimális nyomásnál nagyobb nyomást alkalmazzanak és/vagy a hidrokrakkolási eljárási lépésnél az optimális nyomásnál kisebb nyomást alkalmazzanak, mivel a hidrokrakkoló berendezés jellemzően lényegesen nagyobb nyomáson működik, mint a hidrogénező finomító. A recirkulációs hidrogént a nyomás fenntartása érdekében hozzáadott kiegészítő hidrogénnel együtt a közös szeparátorból recirkulációs gázkompresszorhoz recirkuláltatják, amely a gázt komprimálja, mielőtt ezt párhuzamosan mind a hidrokrakkoló berendezésbe, mind a hidrogénező finomítóba vezetik. Egy alternatív megoldásnál a hidrokrakkoló berendezésbe táplált anyag a ffakcionáló által szolgáltatott recirkulációs áram, ahol a frakcionáló a hidrogénező finomító és a hidrokrakkoló berendezés által előállított vegyes terméket szétválasztja.
Bár számos továbblépés történt ezen a területen, még mindig szükség van olyan párhuzamosan hidrogénező feldolgozást végző konfigurációra, amelynél párhuzamos reaktorok különböző parciális hidrogénnyomáson működnek, és emellett a hagyományos konfigurációkhoz képest a komprimálásra vonatkozóan a beruházási és üzemelési költségek csökkenthetők.
A találmány révén megoldandó feladat, hogy erre alkalmas eljárást és berendezést hozzunk létre.
A jelen találmány esetén szénhidrogén nyersanyagáramokat párhuzamos reaktorokban a reaktorokon sorban átáramló hidrogénnel hidrogénezéssel dolgozzuk fel. Egy első szénhidrogén nyersanyagot, mint például könnyű vákuumgázolajat, egy hidrogéndús recirkulációs gázárammal együtt egy első reaktorba, például hidrokrakkoló berendezésbe vezetünk. A reaktort elhagyó első áramot első hidrogéndús gázáramra és hidrogénezéssel feldolgozott első termékáramra választjuk szét. A második szénhidrogén nyersanyagot, mint például nehéz vákuumgázolajat, az első hidrogéndús gázárammal együtt második reaktorba, mint például hidrogénező finomítóba, vezetjük. A reaktort elhagyó második áramot második hidrogéndús áramra és második reaktor termékáramára választjuk szét. A második hidrogéndús áramhoz kiegészítő hidrogént adunk, és a keveréket komprimáljuk és recirkulációs hidrogénáramot képezve recirkuláltatjuk.
A találmány tehát eljárás szénhidrogén párhuzamos hidrogénező feldolgozására első és második katalitikus reaktorzónában hidrogén recirkulációjával és egyben komprimálásával, amikor is a szénhidrogént mind hidrogént, mind szenet - elemekként számítva - legalább hozzávetőleg 90 tömeg%-ban tartalmazó vegyületeket magában foglaló folyadék, gőz és kombinált folyadékgőz áramokból választjuk ki. A találmány szerint az alábbi lépéseket hajtjuk végre:
egyetlenegy közös, többfokozatú frakcionálóból származó szénhidrogén termékáramot egy első katalitikus reaktorzónában hidrogéndús recirkulációs gázárammal hidrogénezéssel feldolgozunk, aminek során a reaktort elhagyó első áramot képezünk, a reaktort elhagyó első áramot első hidrogéndús gázáramra és első hidrogénezett termékáramra választjuk szét, egy szénhidrogén nyersanyagot az első hidrogéndús gázárammal egy második katalitikus reaktorzónában egyszeri átvezetéssel az első hidrogéndús gázáram komprimálása nélkül az első katalitikus reaktorzóna parciális hidrogénnyomásánál lényegesen kisebb parciális hidrogénnyomás alatt - a reaktort elhagyó második áramot képezve - hidrogénezéssel feldolgozunk, amikor is az első hidrogéndús gázáramot a szénhidrogén nyersanyag hidrogénező feldolgozása során egyedüli hidrogénforrásként alkalmazzuk, a reaktort elhagyó második áramot második hidrogéndús gázáramra és második hidrogénezett termékáramra választjuk szét, a második hidrogéndús gázáramhoz - a hidrogéndús recirkulációs gázáramot képezve - kiegészítő hidrogénáramot adunk hozzá, a hidrogéndús recirkulációs gázáramot - az első katalitikus reaktorzónában további hidrogénkomprimálás nélkül történő - hidrogénezéshez komprimáljuk, a hidrogénezett első és második termékáramot együtt az egyetlenegy közös többfokozatú ffakcionálóban frakcionáljuk, aminek során a szénhidrogén termékáramot is magukban foglaló több termékáramot állítunk elő, és a szénhidrogén termékáramot hidrogénező feldolgozáshoz az első katalitikus reaktorzónába betápláljuk.
HU 223 694 Bl
Egy előnyös foganatosítási mód szerint az egyetlenegy többfokozatú frakcionálóból az első katalitikus reaktorzónába vezetett szénhidrogén termékáramként hozzávetőleg 400 °C (750 °F) fölötti forráspontú szénhidrogén termékáramot, szénhidrogén nyersanyagként pedig hozzávetőleg 510 °C (950 °F) alatti forrásponttartományú vákuumgázolaj-frakciót tartalmazó szénhidrogén nyersanyagot alkalmazunk.
Egy másik foganatosítási mód szerint az egyetlenegy többfokozatú frakcionálóból az első katalitikus reaktorzónába vezetett szénhidrogén termékáramként hozzávetőleg 320 °C (600 °F) és hozzávetőleg 590 °C (1100 °F) közötti forráspont-tartományú szénhidrogén termékáramot, szénhidrogén nyersanyagként pedig oldószeres bitumenmentesítésből származó nehéz gázolaj frakciót tartalmazó szénhidrogén nyersanyagot alkalmazunk.
Előnyös, ha az egyetlenegy többfokozatú frakcionálóból az első katalitikus reaktorzónába vezetett szénhidrogén termékáramként hozzávetőleg 320 °C (600 °F) és hozzávetőleg 590 °C (1100 °F) közötti forráspont-tartományú szénhidrogén termékáramot, szénhidrogén nyersanyagként pedig kokszosításból származó nehéz gázolaj frakciót tartalmazó szénhidrogén nyersanyagot alkalmazunk.
Célszerű, ha az egyetlenegy többfokozatú frakcionálóból az első katalitikus reaktorzónába vezetett szénhidrogén termékáramként hozzávetőleg 320 °C (600 °F) és hozzávetőleg 590 °C (1100 °F) közötti forráspont-tartományú szénhidrogén termékáramot, szénhidrogén nyersanyagként pedig viszkozitást csökkentő hőbontásból származó nehéz gázolajfrakciót tartalmazó szénhidrogén nyersanyagot alkalmazunk.
Célszerű továbbá, ha az egyetlenegy többfokozatú frakcionálóból az első katalitikus reaktorzónába vezetett szénhidrogén termékáramként hozzávetőleg 320 °C (600 °F) és hozzávetőleg 590 °C (1100 °F) közötti forráspont-tartományú szénhidrogén termékáramot, szénhidrogén nyersanyagként pedig termikus krakkolásból származó nehéz gázolaj frakciót tartalmazó szénhidrogén nyersanyagot alkalmazunk.
Célszerű még, ha a hidrogénezés lépéseit a hidrogéndús recirkulációs gázáramot és az első hidrogéndús gázáramot tekintve egyszeri átvezetéssel hajtjuk végre.
Előnyös, ha a vonatkozó szénhidrogén termékáram és szénhidrogén nyersanyag elemi hidrogéntartalmánál nagyobb elemi hidrogéntartalommal rendelkező szénhidrogén termékáramot és hidrogénezett szénhidrogén nyersanyagot állítunk elő.
A találmány továbbá berendezés szénhidrogén párhuzamos hidrogénező feldolgozására hidrogén recirkulációjával és egyben komprimálásával, a szénhidrogénnek folyadék, gőz és kombinált folyadék-gőz áramokból való kiválasztásával, amely áramok mind hidrogént, mind szenet - elemekként számítva - legalább hozzávetőleg 90 tömeg%-ban tartalmazó vegyületeket foglalnak magukban. A berendezés a találmány szerint tartalmaz:
szénhidrogén nyersanyagot, egyetlenegy többfokozatú frakcionálóból származó szénhidrogén termékáramnak hidrogéndús recirkulációs gázárammal való hidrogénező feldolgozására alkalmas első katalitikus reaktorzónát, az első katalitikus reaktorzónát elhagyó áramot első hidrogéndús gázáramra és első hidrogénezett termékáramra szétválasztó szeparátort, a szénhidrogén nyersanyagnak az első hidrogéndús gázárammal az első reaktorzóna parciális hidrogénnyomásánál lényegesen kisebb parciális hidrogénnyomás alatt egyszeri átvezetéssel történő hidrogénező feldolgozására szolgáló második katalitikus reaktorzónákat, ahol az első hidrogéndús gázáram a második katalitikus reaktorzónában egyedüli hidrogénforrást képez, a második katalitikus reaktorzónából származó áramot második hidrogéndús gázáramra és második hidrogénezett termékáramra szétválasztó második szeparátort, járulékos hidrogénnek a második hidrogéndús gázáramhoz való hozzáadását biztosító kiegészítő hidrogénáramot, a második hidrogéndús gázáramot az első katalitikus reaktorzóna nyomására komprimáló és így a hidrogéndús recirkulációs gázáramot képező kompresszort, az első és második hidrogénezett termékáramnak a fogadására és a szénhidrogén termékáramot is magában foglaló, több különálló termékáramra történő együttes frakcionálására alkalmas egyetlenegy közös többfokozatú ffakcionálót, valamint a szénhidrogén termékáramot az első katalitikus reaktorzónába tápláló vezetéket.
A találmány szerinti berendezésnek egy előnyös kiviteli alakja esetén az első és második hidrogénezett termékáram nagyobb elemi hidrogéntartalmú, mint a vonatkozó, az egyetlenegy közös frakcionálóból származó termékáram és a szénhidrogén nyersanyag.
A találmány tárgya továbbá eljárás szénhidrogén párhuzamos hidrogénező feldolgozására első és második katalitikus reaktorzónában hidrogén recirkulációjával és egyben komprimálásával, amikor is a szénhidrogént mind hidrogént, mind szenet - elemekként számítva - legalább hozzávetőleg 90 tömeg%-ban tartalmazó vegyületeket magában foglaló folyadék, gőz és kombinált folyadék-gőz áramokból választjuk ki. A találmány szerint az alábbi lépéseket hajtjuk végre:
szénhidrogén nyersanyagot viszonylag könnyű frakcióra és viszonylag nehéz frakcióra választunk szét, a viszonylag könnyű frakciót egyedüli hidrogénforrást képező hidrogéndús recirkulációs gázárammal egyszeri átvezetéssel első katalitikus reaktorzónában hidrogénező feldolgozásnak vetjük alá, aminek során a reaktort elhagyó első áramot képezünk, a reaktort elhagyó első áramot első hidrogéndús gázáramot és első hidrogénezett termékáramot képezve különválasztjuk, a nehéz frakciót egyedüli hidrogénforrást képező, első hidrogéndús gázárammal egyszeri átveze4
HU 223 694 Bl téssel második katalitikus reaktorzónában hidrogénező feldolgozásnak vetjük alá az első katalitikus reaktorzóna parciális hidrogénnyomásánál kisebb parciális hidrogénnyomás alatt, aminek során a második reaktort elhagyó áramot képezünk, a második reaktort elhagyó áramot második hidrogéndús gázáramot és második hidrogénezett termékáramot képezve szétválasztjuk, és a második hidrogéndús gázáramhoz kiegészítő hidrogénáramot adunk hozzá, majd a második hidrogéndús gázáramot - hidrogéndús recirkulációs gázáramot képezve - komprimáljuk.
Egy másik foganatosítási mód szerint nyersolaj desztillációjával előállított atmoszferikus maradék olajat tartalmazó szénhidrogén nyersanyagot ASTM szerint hozzávetőleg 510 °C (950 °F) alatt 95%-ig átdesztilláló könnyű vákuumgázolaj-frakciót tartalmazó könnyű frakciót, valamint ASTM szerint hozzávetőleg 400 °C (750 °F) fölött 5%-ig átdesztilláló nehéz vákuumgázolaj-frakciót tartalmazó nehéz frakciót alkalmazunk.
A találmány tárgya továbbá berendezés soros hidrogénrecirkulációval történő párhuzamos hidrogénezésre, amely berendezés a találmány szerint tartalmaz:
szénhidrogén nyersanyagot viszonylag könnyű frakciót képező első szénhidrogénáramra és viszonylag nehéz frakciót képező második szénhidrogénáramra szétválasztó frakcionálót, az első szénhidrogénáramnak - egyedüli hidrogénforrást képező hidrogéndús recirkulációs gázáram egyszeri átvezetésével végrehajtott - hidrogénező feldolgozására alkalmas első katalitikus reaktorzónát, az első katalitikus reaktorzónát elhagyó áramnak első hidrogéndús gázáramra és első hidrogénezett termékáramra való szétválasztására alkalmas első szeparátort, a második szénhidrogénáramnak egyedüli hidrogénforrást képező első hidrogéndús gázáram egyszeri átvezetésével az első katalitikus reaktorzóna nyomásánál kisebb parciális hidrogénnyomás alatt történő hidrogénező feldolgozására szolgáló második katalitikus reaktorzónát, a második katalitikus reaktorzónát elhagyó áramot második hidrogéndús gázáramra és második hidrogénezett termékáramra szétválasztó második szeparátort, a második hidrogéndús gázáramhoz való hidrogénhozzáadást biztosító kiegészítő hidrogénáramot, a második hidrogéndús gázáramnak a kiegészítő hidrogénáram hozzáadását követően történő komprimálására és az első katalitikus reaktorzóna hidrogéndús recirkulációs gázáramot képező komprimált második hidrogéndús gázárammal való ellátására alkalmas kompresszort.
Előnyös, ha a szénhidrogén nyersanyag nyersolaj desztillációjából származó atmoszferikus maradék olajat tartalmaz, míg a könnyű frakció hozzávetőleg 510 °C (950 °F) alatt ASTM szerint 95%-ban átdesztilláló könnyű vákuumgázolaj-frakciót tartalmaz, a nehéz frakció pedig hozzávetőleg 400 °C (750 °F) fölött ASTM szerint 5%-ban átdesztilláló nehéz vákuumgázolaj-frakciót tartalmaz.
A találmányt az alábbiakban előnyös példák kapcsán, a mellékelt rajzra való hivatkozással részletesebben is ismertetjük, ahol a rajzon az
1. ábrán leegyszerűsített folyamatábra látható szénhidrogén nyersanyagoknak első és második katalitikus reaktorzónában történő párhuzamos hidrogénező feldolgozására, amihez az első, majd a második katalitikus reaktorzónán sorban recirkulációs ciklusban átvezetett hidrogént alkalmazunk, majd kiegészítő hidrogénnel együtt komprimáljuk és az első reaktorba visszavezetjük, a
2. ábrán vákuumgázolaj-áramok párhuzamos hidrokrakkolására és hidrogénező finomítására szolgáló leegyszerűsített folyamatábra látható atmoszferikus maradék dúsításához, a
3. ábrán egy leegyszerűsített folyamatábra látható atmoszferikus maradék vagy gázolajáram hidrogénező finomítására és hidrogénező finomítóból és hidrokrakkoló berendezésből származó termékáramok közös frakcionálásával nyert recirkulációs áram hidrokrakkolására középpárlatok előállítását lehetővé tevő alkalmazáshoz.
Az 1-3. ábrákon párhuzamosan történő hidrogénező feldolgozást végző reaktorkonfigurációk láthatók, amelyek soros hidrogénrecirkulációs ciklusokat alkalmaznak. Az itt alkalmazott „szénhidrogén” kifejezés magában foglalja az összes olyan vegyületet, amely mind hidrogént, mind szenet tartalmaz és mind folyadék, gőz és kevert folyadék-gőz áramokat foglal magában, amelyek kb. 90 tömeg%-nál nagyobb mennyiségben tartalmaznak hidrogént és szenet, elemekként figyelembe véve.
Az 1. ábrán párhuzamos hidrogénező feldolgozásra szolgáló 10 eljárás látható, aminek során 12 első szénhidrogén nyersanyagot és 14 hidrogéndús recirkulációs gázáramot 15 első katalitikus reaktorzónába vezetünk. A 15 első katalitikus reaktorzónában előállított és a reaktort elhagyó 16 első áramot 17 első szeparátorba juttatjuk. A 17 első szeparátor a reaktort elhagyó 16 első áramot gáznemű 18 első hidrogéndús gázáramra és folyékony, hidrogénezett 19 első termékáramra választja szét.
A 18 első hidrogéndús gázáramot és egy 20 második szénhidrogén nyersanyagot 21 második katalitikus reaktorzónába tápláljuk. A 21 második katalitikus reaktorzónában a reaktort elhagyó 22 második áramot állítunk elő és ezt 23 második szeparátorba juttatjuk. A 23 második szeparátor a reaktort elhagyó 22 második áramot gáznemű 24 második hidrogéndús gázáramra és folyékony, hidrogénezett 26 második termékáramra választja szét.
A 24 második hidrogéndús gázáramot 27 kompresszorban komprimáljuk és 28 kiegészítő hidrogénára5
HU 223 694 Bl mot adunk hozzá, így 14 hidrogéndús recirkulációs gázáramot képezünk, amelyet a 15 első katalitikus reaktorzónába vezetünk. Alternatív módon a 28 kiegészítő hidrogénáramot a 24 második hidrogéndús gázáramhoz a 27 kompresszor szívóoldalán is hozzáadhatjuk, hogy a hidrogéndús recirkulációs gázáramot képezzük.
A 15 első katalitikus reaktorzóna és a 21 második katalitikus reaktorzóna bármilyen, hidrogénező feldolgozásra szolgáló reaktor, amelyet szokásosan finomítókban és vegyi üzemekben alkalmaznak. Ilyenek lehetnek például hidrogénező finomítást (magában foglalva a hidrogénező kéntelenítést és hidrogénező denitrogénezést) hidrokrakkolást, hidrogénezést, izomerizálást, aromás szaturálást, paraffinmentesítést végző és hasonló reaktorok. A 15 első katalitikus reaktorzónában és a 21 második katalitikus reaktorzónában átalakítható szénhidrogén-vegyületek szerves ként, szerves nitrogént és szerves fémvegyületeket, továbbá olefin-vegyületeket, aromás, alifás, cikloalifás, acetilénes, akariles és aril-alkil aromás vegyületeket és ezek származékait foglalják magukban. Amennyiben szükséges, a 15 első katalitikus reaktorzóna és a 21 második katalitikus reaktorzóna több fokozattal vagy ággyal lehet ellátva, ahol a fokozatok közé 14 hidrogéndús recirkulációs gázáram, illetve 18 első hidrogéndús gázáram vezethető be.
A sorosan vezetett recirkulációs gázáramot alkalmazó kétfokozatú hidrogénező feldolgozásra szolgáló és az 1. ábrán általánosságban bemutatott reakcióséma számos előnnyel és haszonnal jellemezhető. A 15 első katalitikus reaktorzóna és a 21 második katalitikus reaktorzóna különböző parciális hidrogénnyomáson működik, mivel a hidrogéndús gáz sorosan áramlik a nagyobb nyomású 15 első katalitikus reaktorzónából a kisebb nyomású 21 második katalitikus reaktorzónába. Ez lehetővé teszi, hogy a szénhidrogén nyersanyagokat flexibilisen egy megfelelő parciális hidrogénnyomáshoz igazítsuk.
A szénhidrogén nyersanyagok megfelelő parciális hidrogénnyomással való megfelelő egyensúlyban tartása a kívánt termékek előállítása érdekében hatékony hidrogénfelhasználást tesz lehetővé. A 14 hidrogéndús recirkulációs gázáram és a 18 első hidrogéndús gázáram viszonylagos áramlási sebessége a recirkulációs gáz sebességének csökkentése érdekében egyensúlyban tartható.
A hidrogénáram soros vezetését biztosító elrendezés csökkenti a kompresszor beruházási költségeit és egyben csökkenti a kompresszor üzemeltetési költségeit. Egyetlenegy kompresszor lehetővé teszi, hogy a első katalitikus reaktorzónát viszonylag nagyobb nyomású és nagyobb tisztaságú hidrogénnel lássuk el és a 21 második katalitikus reaktorzónát viszonylag kisebb nyomású és kisebb tisztaságú hidrogénnel lássuk el anélkül, hogy például vezérlőszelepen keresztül hatásfokot rontó nyomáscsökkenést kelljen alkalmazni.
A működési feltételek a nyersanyagokhoz igazodóan megválaszthatok. Az optimális feltételek a nyersanyagtól és a kívánt termékjellemzőktől függnek. A reaktorok főbb üzemi paraméterei magukban foglalják a nyomást, a hőmérsékletet, a hidrogén- és szénhidrogén-áramok óránkénti térfogatsebességét és viszonylagos áramlási sebességét. Az 1. ábrán bemutatott példa esetén a 15 első katalitikus reaktorzóna és a 21 második katalitikus reaktorzóna jellemzően az alábbi tartományokban működnek: 0,34-28 MPa (50-4000 psig); 37,8 °C és 538 °C (100-1000 °F); 0,05 és 25 térfogat/térfogat χ óra, valamint 90-2700 m3 hidrogén normálállapotban (normálköbméter)/m3 szénhidrogén-betáplálás (500 és 15 000 scf hidrogén/bbl szénhidrogénbetáplálás). A 14 hidrogéndús recirkulációs gázáram hidrogéntisztasága jellemzően nagyobb, mint 65 térfogat0/», míg a 18 első hidrogéndús gázáramban a hidrogéntisztaság jellemzően nagyobb, mint 50 térfogat%.
A 2. ábrán a találmánynak egy előnyös kiviteli alakja látható. Az ábrán bemutatott párhuzamos hidrogénező feldolgozásra szolgáló 10a eljárás során 32 nyersanyagot, például nyersolaj desztillációjából származó atmoszferikus maradék olajat vákuumtorony által képzett 33 frakcionálóba tápláljuk, ahol ezt 34 könnyű frakcióra, előnyösen könnyű vákuumgázolaj-frakcióra és 36 nehéz frakcióra, előnyösen nehéz vákuumgázolaj-frakcióra ffakcionáljuk. A könnyű vákuumgázolajfrakcióra jellemző, hogy hozzávetőleg 510 °C (950 °F) alatt az ASTM szabvány szerint mérve 95%-ban átdesztillál, míg a nehéz vákuumgázolaj-frakció vonatkozásában jellemző, hogy hozzávetőleg 399 °C fölött az ASTM szabvány szerint mérve 5%-ban átdesztillál.
A 34 könnyű frakciót és egy 38 hidrogéndús recirkulációs gázáramot a bemutatott példa esetén hidrokrakkoló berendezést képező 39 első katalitikus reaktorzónába táplálunk, hogy a hidrokrakkolót elhagyó 40 áramot állítsunk elő, amelyet 41 szeparátorba vezetünk. A hidrokrakkoló berendezést elhagyó 40 áramot a 41 szeparátorban egy első hidrogénezett 42 termékáramra és egy első hidrogéndús 44 gázáramra választjuk szét. A hidrogéndús 44 gázáramot a 36 nehéz frakcióval együtt a bemutatott példa esetén hidrogénező finomítót képező 45 második katalitikus reaktorzónába vezetjük, ahol második 46 áramot állítunk elő, ezt 47 szeparátorba juttatjuk, amely a második 46 áramot második hidrogénezett 48 termékáramra és 50 második hidrogéndús gázáramra választja szét. Az 50 második hidrogéndús gázáramhoz 52 kiegészítő hidrogénáramot adunk hozzá, és a keveréket 53 kompresszorban komprimáljuk, aminek eredményeként a 39 első katalitikus reaktorzónába visszavezetendő 38 hidrogéndús recirkulációs gázáramot állítunk elő. Az 52 kiegészítő hidrogénáram hozzáadásához nyomásszabályozót (az ábrán nem szerepel) alkalmazhatunk. Alternatív módon, ha az 52 kiegészítő hidrogénáram elegendő nagy nyomással áll rendelkezésre, úgy ezt az 50 második hidrogéndús gázáramhoz az 53 kompresszor kimeneti oldalán is hozzáadhatjuk. Mindkét esetben a 38 hidrogéndús recirkulációs gázáramban ellenőrizhető a hidrogéntisztaság, hogy a parciális hidrogénnyomást és a hidrogén- és szénhidrogénáramok átfolyó mennyiségét vezéreljük.
A 2. ábrán bemutatott kiviteli példa esetén a 39 első katalitikus reaktorzóna (hidrokrakkoló berendezés) és a 45 második katalitikus reaktorzóna (hidrogénező finomító) jellemzően az alábbi tartományokban működik:
HU 223 694 Bl
1,5 és 28 MPa (200 és 4000 psig); 260 °C és 480 °C (500 és 900 °F); 0,05-10 térfogat/térfogat χ óra, és 90-2700 m3 (normálköbméter) hidrogén/m3 szénhidrogén-betáplálás normálállapotban (500-15 000 séf hidrogén/bbl szénhidrogén-betáplálás). A 38 hidrogéndús recirkulációs gázáram hidrogéntisztasága jellemzően nagyobb, mint 65 térfogat% és a hidrokrakkolót elhagyó, hidrogéndús 44 gázáramban a hidrogéntisztaság jellemzően nagyobb, mint 50 térfogat%.
A 39 első katalitikus reaktorzóna (hidrokrakkoló berendezés) előnyösen az alábbi tartományokban működik: 4,8 és 17 MPa (700-2500 psig); 316 °C-454 °C (600-850 °F); 0,1-5 térfogat/térfogat χ óra és 180-1800 m3 hidrogén/m3 szénhidrogén-betáplálás normálállapotra vonatkoztatva (1000-10 000 séf hidrogén/bbl szénhidrogén-betáplálás), míg a 45 második katalitikus reaktoizóna (hidrogénező finomító) az alábbi tartományokban működik: 2-10 MPa (300-1500 psig); 260 “C-427 °C (500-800 °F); 0,1-5 térfogat/térfogatxóra és 180-1800 m3 hidrogén/m3 szénhidrogén-betáplálás normálállapotra vonatkoztatva (1000-10 000 séf hidrogén/bbl szénhidrogén-betáplálás).
A 3. ábrán a jelen találmánynak egy további kiviteli alakja látható. Egy párhuzamos hidrogénező feldolgozásra szolgáló 10b eljárás során egyetlenegy közös többfokozatú 80 frakcionálóból 56 szénhidrogén termékáramot és 58 hidrogéndús recirkulációs gázáramot, például hidrokrakkoló berendezésként kiképzett 59 első katalitikus reaktorzónába táplálunk, hogy a reaktort elhagyó 60 áramot képezzünk, amelyet 61 szeparátorba vezetünk. A reaktort elhagyó 60 áramot a 61 szeparátorban első hidrogénezett 62 termékáramra és 64 hidrogéndús gázáramra választjuk szét. A 64 hidrogéndús gázáramot és 66 szénhidrogén nyersanyagot, mint például nyersolaj desztillációjából származó atmoszferikus maradék olajat vagy vákuumgázolajat egy 68 második katalitikus reaktorzónába, például hidrogénező finomítóba tápláljuk, amelyben a reaktort elhagyó 70 áramot képezünk, amelyet 71 szeparátorba táplálunk. A reaktorból elvezetett 70 áramot a 71 szeparátorban második hidrogénezett 72 termékáramra és második 74 hidrogéndús gázáramra választjuk szét. A második 74 hidrogéndús gázáramhoz 76 kiegészítő hidrogénáramot adunk hozzá, hogy az 59 első katalitikus reaktorzónába visszavezetendő 58 hidrogéndús recirkulációs gázáramot képezzünk. Amennyiben a 76 kiegészítő hidrogénáram nyomása elegendő, úgy alternatív módon ezt a 78 kompresszor kimenőoldalán a második 74 hidrogéndús gázáramhoz adhatjuk hozzá.
A második hidrogénezett 72 termékáramot és az első hidrogénezett 62 termékáramot egyesítve egyetlenegy közös, többfokozatú 80 frakcionálóba tápláljuk. A 80 frakcionáló tápanyagát legalább két frakcióra választja szét, ahol az egyik frakciót az 56 szénhidrogén termékáram képezi, amelyet az 59 első katalitikus reaktorzónába tápláltunk. A 80 frakcionálóból más frakciók is elvezethetők, mint termékáramok. így például középpárlatáramot képező 82 termékáram, mint például sugárhajtóműves repülőgépek tüzelőanyaga vagy dízelmotor-üzemanyag, és alsó elvezetésű 84 termékáram nyerhető a 80 frakcionálóból. Az alsó elvezetésű 84 termékáram jellemzően alkalmas fluidizációs katalitikus krakkolásra szolgáló berendezésbe való betáplálásra, vagy további átalakításhoz (konverzióhoz) az 59 első katalitikus reaktorzónába visszavezethető.
A 3. ábrán bemutatott hidrokrakkoló berendezés és hidrogénező finomító működési feltételei hozzávetőlegesen azonosak, mint a 2. ábrán bemutatott kiviteli alak esetén alkalmazott működési feltételek. A 3. ábrán látható konfiguráció előnye, hogy a recirkulációs konfiguráció a középpárlatáramot tekintve nagyobb hozamot biztosít, mint az egyszeri átbocsátással működő konfiguráció.
Példa
Egy tanulmányt készítettünk, aminek során vákuumgázolajak párhuzamos reaktorfokozatokban való párhuzamos hidrokrakkolását és hidrogénező finomítását szimuláló, számítógépen alapuló eljárásokat hasonlítottunk össze. Az első modell párhuzamos hidrogénrecirkuláció alkalmazását tartalmazta, olyat, mint amilyen az US 5 403 469 lajstromszámú szabadalmi leírásban került ismertetésre, míg a második modell a jelen találmány 1. ábráján bemutatott sorosan vezetett hidrogénrecirkulációt alkalmazott. Napi 2385 m3 (15 000 barrel) vákuumgázolaj hidrokrakkolásán és napi 4770 m3 (30 000 barrel) vákuumgázolaj hidrogénező finomításán alapulva, amelyet iparilag megvalósítható nyomásokon hajtottunk végre, számításokat végeztünk. Ahogy az alábbiakban ismertetett táblázatból kitűnik, mindkét modell vonatkozásában a reaktor bemenetéin betáplált hidrogén-olaj aránya ekvivalens volt. A jelen találmányon alapuló modell vonatkozásában a teljes gázcirkulációs térfogatáram lényegesen kisebb volt (2802 normálköbméter/min az 5960 normálköbméter/min-nel szemben) (100 085 scfm a 212 885 scfm-mel szemben) és lényegesen kisebb komprimálási költségeket okozott (2453 kW a 2925 kW-tal szemben) (3289 HP a 3923 HP-vel szemben) annak ellenére, hogy a teljes nyomáskülönbség nagyobb volt (2,9 MPa az 1,9 MPa-lal szemben) (425 psi a 255 psi-vel szemben). A jelen találmányon alapuló modell továbbá a hidrogénező finomítóreaktorfokozatban kisebb bemeneti nyomást eredményezett (8,8 MPa a 10 MPa-lal szemben) (1275 psi az 1500 psivel szemben), ami lehetővé teszi, hogy a beruházási költségeket, továbbá a berendezések üzembe helyezési költségeit csökkentsük, és a hidrogénfelhasználást minimalizáljuk. A tanulmány eredményeit az alábbi táblázatban foglaltuk össze.
HU 223 694 Bl
Táblázat
| Párhuzamos hidrogénrecirkuláció | Soros hidrogénrecirkuláció | (1, ábra) | |
| Hidrokrakkoló fokozat | ||
| Reaktorbetáplálás (m3/nap) | 2385 (15 000 barrel/nap) | 2385 (15 000 barrel/nap) |
| Bemeneti gáz/olaj arány (m3/m3 normálállapotra vonatkoztatva) | 1080 (6000 scf/bbl) | 959 (5325 scf/bbl) |
| Bemeneti H2/olaj arány (m3/m3 normálállapotra vonatkoztatva) | 859 (4770 scf/bbl) | 859 (4770 scf/bbl) |
| Bemeneti abszolút nyomás (MPa) | 10 (1500 psig) | 10 (1500 psig) |
| Bemeneti parciális nyomás (MPa) | 8 (1200 psia) | 9 (1360 psia) |
| Hidrogénező finomítófokozat | ||
| Reaktorbetáplálás (m3/nap normálállapotra vonatkoztatva) | 4770 (30 000 b/d) | 4770 (30 000 b/d) |
| Bemeneti gáz/olaj arány (m3/m3 normálállapotra vonatkoztatva) | 648 (3600 scf/bbl) | 661 (3670 scf/bbl) |
| Bemeneti H2/olaj arány (m3/m3 normálállapotra vonatkoztatva) | 506 (2810 scf/bbl) | 517 (2870 scf/bbl) |
| Bemeneti teljes nyomás (MPa) | 10 (1500 psig) | 8,8 (1275 psig) |
| Bemeneti parciális nyomás (MPa) | 8 (1180 psia) | 7 (1010 psia) |
| Recirkulációs kompresszor | ||
| Recirkulációs térfogatáram (m3/min normálállapotra vonatkoztatva) | 5960 (212 885 scfm) | 2802 (100 085 scfm) |
| Bemeneti nyomás (MPa) | 8,8 (1275 psig) | 7,6 (1105 psig) |
| Kimeneti nyomás (MPa) | 10,5 (1530 psig) | 10,5 (1530 psig) |
| Nyomáskülönbség (MPa) | 1,9 (255 psi) | 2,9 (425 psi) |
| Kompresszió (kW) | 2925 (3923 hp) | 2453 (3289 hp) 1 |
A jelen találmányt a fentiekben részletesebb leírás 45 zelhető. Mindezen változatok természetesen az igényés egy példa alapján ismertettük. Ettől eltérő, szakem- pontokban meghatározott oltalmi körön belül vannak, bér számára nyilvánvaló, számos más változat is elkép- és így a találmány ezekre is kiterjed.
Claims (14)
- SZABADALMI IGÉNYPONTOK1. Eljárás szénhidrogén párhuzamos hidrogénező feldolgozására első és második katalitikus reaktorzónában hidrogén recirkulációjával és egyben komprimálá- 55 sával, amikor is a szénhidrogént mind hidrogént, mind szenet - elemekként számítva - legalább hozzávetőleg 90 tömeg%-ban tartalmazó vegyületeket magában foglaló folyadék, gőz és kombinált folyadék-gőz áramokból választjuk ki, ahol az alábbi lépéseket hajtjuk végre: 60 egyetlenegy közös, többfokozatú frakcionálóból (80) származó szénhidrogén termékáramot (56) egy első katalitikus reaktorzónában (59) hidrogéndús recirkulációs gázárammal (58) hidrogénezéssel feldolgozunk, aminek során a reaktort elhagyó első áramot (60) képezünk, a reaktort elhagyó első áramot (60) első hidrogéndús gázáramra (64) és első hidrogénezett termékáramra (62) választjuk szét, azzal jellemezve, hogyHU 223 694 Β1 egy szénhidrogén nyersanyagot (66) az első hidrogéndús gázárammal (64) egy második katalitikus reaktorzónában (68) egyszeri átvezetéssel az első hidrogéndús gázáram (64) komprimálása nélkül az első katalitikus reaktorzóna parciális hidrogénnyomásánál lényegesen kisebb parciális hidrogénnyomás alatt - a reaktort elhagyó második áramot (70) képezve - hidrogénezéssel feldolgozunk, amikor is az első hidrogéndús gázáramot (64) a szénhidrogén nyersanyag (66) hidrogénező feldolgozása során egyedüli hidrogénforrásként alkalmazzuk, a reaktort elhagyó második áramot (70) második hidrogéndús gázáramra (74) és második hidrogénezett termékáramra (72) választjuk szét, a második hidrogéndús gázáramhoz (74) - a hidrogéndús recirkulációs gázáramot (58) képezve kiegészítő hidrogénáramot (76) adunk hozzá, a hidrogéndús recirkulációs gázáramot (58) - az első katalitikus reaktorzónában (59) további hidrogénkomprimálás nélkül történő - hidrogénezéshez komprimáljuk, a hidrogénezett első és második termékáramot (62, 72) együtt az egyetlenegy közös többfokozatú frakciónál óban (80) frakcionáljuk, aminek során a szénhidrogén termékáramot (56) is magukban foglaló több termékáramot (56, 82, 84) állítunk elő, és a szénhidrogén termékáramot (56) hidrogénező feldolgozáshoz az első katalitikus reaktorzónába (59) betápláljuk.
- 2. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy az egyetlenegy többfokozatú frakcionálóból (80) az első katalitikus reaktorzónába (59) vezetett szénhidrogén termékáramként (56) 400 °C (750 °F) fölötti forráspontú szénhidrogén termékáramot (56), szénhidrogén nyersanyagként (66) pedig 510 °C (950 °F) alatti forráspont-tartományú vákuumgázolaj-frakciót tartalmazó szénhidrogén nyersanyagot (66) alkalmazunk.
- 3. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy az egyetlenegy többfokozatú frakcionálóból (80) az első katalitikus reaktorzónába (59) vezetett szénhidrogén termékáramként (56) 320 °C (600 °F) és 590 °C (1100 °F) közötti forráspont-tartományú szénhidrogén termékáramot (56), szénhidrogén nyersanyagként (66) pedig oldószeres bitumenmentesítésből származó nehéz gázolaj frakciót tartalmazó szénhidrogén nyersanyagot (66) alkalmazunk.
- 4. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy az egyetlenegy többfokozatú frakcionálóból (80) az első katalitikus reaktorzónába (59) vezetett szénhidrogén termékáramként (56) 320 °C (600 °F) és 590 °C (1100 °F) közötti forráspont-tartományú szénhidrogén termékáramot (56), szénhidrogén nyersanyagként (66) pedig kokszosításból származó nehéz gázolaj frakciót tartalmazó szénhidrogén nyersanyagot (66) alkalmazunk.
- 5. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy az egyetlenegy többfokozatú frakcionálóból (80) az első katalitikus reaktorzónába (59) vezetett szénhidrogén termékáramként (56) 320 °C (600 °F) és 590 °C (1100 °F) közötti forráspont-tartományú szénhidrogén termékáramot (56), szénhidrogén nyersanyagként (66) pedig viszkozitást csökkentő hőbontásból származó nehéz gázolaj frakciót tartalmazó szénhidrogén nyersanyagot (66) alkalmazunk.
- 6. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy az egyetlenegy többfokozatú frakcionálóból (80) az első katalitikus reaktorzónába (59) vezetett szénhidrogén termékáramként (56) 320 °C (600 °F) és 590 °C (1100 °F) közötti forráspont-tartományú szénhidrogén termékáramot (56), szénhidrogén nyersanyagként (66) pedig termikus krakkolásból származó nehéz gázolajffakciót tartalmazó szénhidrogén nyersanyagot (66) alkalmazunk.
- 7. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a hidrogénezés lépéseit a hidrogéndús recirkulációs gázáramot (58) és az első hidrogéndús gázáramot (64) tekintve egyszeri átvezetéssel hajtjuk végre.
- 8. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a vonatkozó szénhidrogén termékáram és szénhidrogén nyersanyag elemi hidrogéntartalmánál nagyobb elemi hidrogéntartalommal rendelkező szénhidrogén termékáramot és hidrogénezett szénhidrogén nyersanyagot állítunk elő.
- 9. Berendezés szénhidrogén párhuzamos hidrogénező feldolgozására hidrogén recirkulációjával és egyben komprimálásával, a szénhidrogénnek folyadék, gőz és kombinált folyadék-gőz áramokból való kiválasztásával, amely áramok mind hidrogént, mind szenet - elemekként számítva - legalább 90 tömeg%-ban tartalmazó vegyületeket foglalnak magukban, ahol az tartalmaz:szénhidrogén nyersanyagot (66), egyetlenegy többfokozatú frakcionálóból (80) származó szénhidrogén termékáramnak (56) hidrogéndús recirkulációs gázárammal (58) való hidrogénező feldolgozására alkalmas első katalitikus reaktorzónát (59), az első katalitikus reaktorzónát (59) elhagyó áramot (60) első hidrogéndús gázáramra (64) és első hidrogénezett termékáramra szétválasztó szeparátort (61), azzal jellemezve, hogy a szénhidrogén nyersanyagnak (66) az első hidrogéndús gázárammal (64) az első reaktorzóna parciális hidrogénnyomásánál lényegesen kisebb parciális hidrogénnyomás alatt egyszeri átvezetéssel történő hidrogénező feldolgozására szolgáló második katalitikus reaktorzónákat (68), ahol az első hidrogéndús gázáram (64) a második katalitikus reaktorzónában (68) egyedüli hidrogénforrást képez, a második katalitikus reaktorzónából (68) származó áramot (70) második hidrogéndús gázáramra (74) és második hidrogénezett termékáramra (72) szétválasztó második szeparátort (71), járulékos hidrogénnek a második hidrogéndús gázáramhoz (74) való hozzáadását biztosító kiegészítő hidrogénáramot (76), a második hidrogéndús gázáramot (74) az első katalitikus reaktorzóna (59) nyomására komprimálóHU 223 694 Bl és így a hidrogéndús recirkulációs gázáramot (58) képező kompresszort (78), az első és második hidrogénezett termékáramnak (62, 72) a fogadására és a szénhidrogén termékáramot (56) is magában foglaló, több különálló termékáramra (56, 82, 84) történő együttes frakcionálására alkalmas egyetlenegy közös többfokozatú frakcionálót (80), valamint a szénhidrogén termékáramot (56) az első katalitikus reaktorzónába (59) tápláló vezetéket.
- 10. A 9. igénypont szerinti berendezés, azzal jellemezve, hogy az első és második hidrogénezett termékáram (62, 72) nagyobb elemi hidrogéntartalmú, mint a vonatkozó, az egyetlenegy közös frakcionálóból származó termékáram (56) és a szénhidrogén nyersanyag (66).
- 11. Eljárás szénhidrogén párhuzamos hidrogénező feldolgozására első és második katalitikus reaktorzónában hidrogén recirkulációjával és egyben komprimálásával, amikor is a szénhidrogént mind hidrogént, mind szenet - elemekként számítva - legalább hozzávetőleg 90 tömeg%-ban tartalmazó vegyületeket magában foglaló folyadék, gőz és kombinált folyadék-gőz áramokból választjuk ki, ahol az alábbi lépéseket hajtjuk végre:szénhidrogén nyersanyagot (32) viszonylag könnyű frakcióra (34) és viszonylag nehéz frakcióra (36) választunk szét, a viszonylag könnyű frakciót (34) egyedüli hidrogénforrást képező hidrogéndús recirkulációs gázárammal (38) egyszeri átvezetéssel első katalitikus reaktorzónában (39) hidrogénező feldolgozásnak vetjük alá, aminek során a reaktort elhagyó első áramot (40) képezünk, a reaktort elhagyó első áramot (40) első hidrogéndús gázáramot (44) és első hidrogénezett termékáramot (42) képezve különválasztjuk, azzal jellemezve, hogy a nehéz frakciót (36) egyedüli hidrogénforrást képező, első hidrogéndús gázárammal (44) egyszeri átvezetéssel második katalitikus reaktorzónában (45) hidrogénező feldolgozásnak vetjük alá az első katalitikus reaktorzóna (39) parciális hidrogénnyomásánál kisebb parciális hidrogénnyomás alatt, aminek során a második reaktort elhagyó áramot (46) képezünk, a második reaktort elhagyó áramot (46) második hidrogéndús gázáramot (50) és második hidrogénezett termékáramot (48) képezve szétválasztjuk, és a második hidrogéndús gázáramhoz (50) kiegészítő hidrogénáramot (52) adunk hozzá, majd a második hidrogéndús gázáramot (50) - hidrogéndús recirkulációs gázáramot (38) képezve - komprimáljuk.
- 12. A 11. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy nyersolaj desztillációjával előállított atmoszferikus maradék olajat tartalmazó szénhidrogén nyersanyagot (32) ASTM szerint hozzávetőleg 510 °C (950 °F) alatt 95%-ig átdesztilláló könnyű vákuumgázolaj-frakciót tartalmazó könnyű frakciót, valamint ASTM szerint hozzávetőleg 400 °C (750 °F) fölött 5%ig átdesztilláló nehéz vákuumgázolaj-frakciót tartalmazó nehéz frakciót alkalmazunk.
- 13. Berendezés soros hidrogénrecirkulációval történő párhuzamos hidrogénezésre, ahol az tartalmaz:szénhidrogén nyersanyagot (32) viszonylag könnyű frakciót (34) képező első szénhidrogénáramra és viszonylag nehéz frakciót (36) képező második szénhidrogénáramra szétválasztó frakcionálót (33), az első szénhidrogénáramnak - egyedüli hidrogénforrást képező hidrogéndús recirkulációs gázáram (38) egyszeri átvezetésével végrehajtott hidrogénező feldolgozására alkalmas első katalitikus reaktorzónát (39), az első katalitikus reaktorzónát (39) elhagyó áramnak (40) első hidrogéndús gázáramra (44) és első hidrogénezett termékáramra (42) való szétválasztására alkalmas első szeparátort (41), azzal jellemezve, hogy a második szénhidrogénáramnak egyedüli hidrogénforrást képező első hidrogéndús gázáram (44) egyszeri átvezetésével az első katalitikus reaktorzóna (39) nyomásánál kisebb parciális hidrogénnyomás alatt történő hidrogénező feldolgozására szolgáló második katalitikus reaktorzónát (45), a második katalitikus reaktorzónát (45) elhagyó áramot (46) második hidrogéndús gázáramra (50) és második hidrogénezett termékáramra (48) szétválasztó második szeparátort (47), a második hidrogéndús gázáramhoz (50) való hidrogén-hozzáadást biztosító kiegészítő hidrogénáramot (52), a második hidrogéndús gázáramnak (50) a kiegészítő hidrogénáram (52) hozzáadását követően történő komprimálására és az első katalitikus reaktorzóna (39) hidrogéndús recirkulációs gázáramot (38) képező komprimált második hidrogéndús gázárammal való ellátására alkalmas kompresszort (53).
- 14. A 13. igénypont szerinti berendezés, azzal jellemezve, hogy a szénhidrogén nyersanyag (32) nyersolaj desztillációjából származó atmoszferikus maradék olajat tartalmaz, míg a könnyű frakció (34) hozzávetőleg 510 °C (950 °F) alatt ASTM szerint 95%-ban átdesztilláló könnyű vákuumgázolaj-frakciót tartalmaz, a nehéz frakció (36) pedig hozzávetőleg 400 °C (750 °F) fölött ASTM szerint 5 %-ban átdesztilláló nehéz vákuumgázolaj-frakciót tartalmaz.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/599,456 US5958218A (en) | 1996-01-22 | 1996-01-22 | Two-stage hydroprocessing reaction scheme with series recycle gas flow |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| HU9700197D0 HU9700197D0 (en) | 1997-03-28 |
| HUP9700197A1 HUP9700197A1 (hu) | 1998-08-28 |
| HU223694B1 true HU223694B1 (hu) | 2004-12-28 |
Family
ID=24399688
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| HU9700197A HU223694B1 (hu) | 1996-01-22 | 1997-01-22 | Eljárás és berendezés szénhidrogén párhuzamos hidrogénező feldolgozására sorosan vezetett recirkulációs hidrogénárammal |
Country Status (15)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5958218A (hu) |
| EP (1) | EP0787787B1 (hu) |
| JP (1) | JP4291888B2 (hu) |
| KR (1) | KR100452253B1 (hu) |
| CN (1) | CN1085241C (hu) |
| AU (1) | AU719704B2 (hu) |
| BR (1) | BR9700719A (hu) |
| CA (1) | CA2195708C (hu) |
| DE (1) | DE69718083T2 (hu) |
| HU (1) | HU223694B1 (hu) |
| MY (1) | MY113946A (hu) |
| PL (1) | PL184450B1 (hu) |
| RU (1) | RU2174534C2 (hu) |
| TW (1) | TW404979B (hu) |
| ZA (1) | ZA97286B (hu) |
Families Citing this family (35)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7291257B2 (en) * | 1997-06-24 | 2007-11-06 | Process Dynamics, Inc. | Two phase hydroprocessing |
| ES2227852T3 (es) | 1997-06-24 | 2005-04-01 | Process Dynamics, Inc. | Hidroprocesado en dos fases. |
| US7569136B2 (en) | 1997-06-24 | 2009-08-04 | Ackerson Michael D | Control system method and apparatus for two phase hydroprocessing |
| EA200000945A1 (ru) * | 1998-03-14 | 2001-04-23 | Шеврон Ю.Эс.Эй. Инк. | Комбинированный способ конверсии с противотоком водорода |
| US6224747B1 (en) | 1998-03-14 | 2001-05-01 | Chevron U.S.A. Inc. | Hydrocracking and hydrotreating |
| US6179995B1 (en) | 1998-03-14 | 2001-01-30 | Chevron U.S.A. Inc. | Residuum hydrotreating/hydrocracking with common hydrogen supply |
| US6096190A (en) * | 1998-03-14 | 2000-08-01 | Chevron U.S.A. Inc. | Hydrocracking/hydrotreating process without intermediate product removal |
| US6200462B1 (en) | 1998-04-28 | 2001-03-13 | Chevron U.S.A. Inc. | Process for reverse gas flow in hydroprocessing reactor systems |
| US6572837B1 (en) * | 2000-07-19 | 2003-06-03 | Ballard Power Systems Inc. | Fuel processing system |
| US6783660B2 (en) * | 2001-10-25 | 2004-08-31 | Chevron U.S.A. Inc. | Multiple hydroprocessing reactors with intermediate flash zones |
| US6797154B2 (en) * | 2001-12-17 | 2004-09-28 | Chevron U.S.A. Inc. | Hydrocracking process for the production of high quality distillates from heavy gas oils |
| US6702935B2 (en) | 2001-12-19 | 2004-03-09 | Chevron U.S.A. Inc. | Hydrocracking process to maximize diesel with improved aromatic saturation |
| US7238274B2 (en) | 2002-04-03 | 2007-07-03 | Fluor Technologies Corporation | Combined hydrotreating and process |
| US7384542B1 (en) * | 2004-06-07 | 2008-06-10 | Uop Llc | Process for the production of low sulfur diesel and high octane naphtha |
| US7470358B1 (en) * | 2005-12-19 | 2008-12-30 | Uop Llc | Integrated process for the production of low sulfur diesel |
| JP4783645B2 (ja) * | 2006-02-08 | 2011-09-28 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | ワックスの水素化処理方法 |
| FR2910017B1 (fr) * | 2006-12-18 | 2010-08-13 | Total France | Procede d'hydrotraitement d'une charge gazole, reacteur d'hydrotraitement pour la mise en oeuvre dudit procede, et unite d'hydroraffinage correspondante |
| JP5249630B2 (ja) * | 2008-05-09 | 2013-07-31 | ユーオーピー エルエルシー | 低硫黄ディーゼルと高オクタン価ナフサを製造する方法 |
| US8263008B2 (en) | 2008-12-18 | 2012-09-11 | Uop Llc | Apparatus for improving flow properties of crude petroleum |
| US9157037B2 (en) | 2008-12-18 | 2015-10-13 | Uop Llc | Process for improving flow properties of crude petroleum |
| WO2012100068A2 (en) | 2011-01-19 | 2012-07-26 | Process Dynamics, Inc. | Process for hydroprocessing of non-petroleum feestocks |
| CN102161911A (zh) * | 2011-03-10 | 2011-08-24 | 何巨堂 | 一种高氮高芳烃油加氢转化集成方法 |
| US8475745B2 (en) * | 2011-05-17 | 2013-07-02 | Uop Llc | Apparatus for hydroprocessing hydrocarbons |
| RU2619931C2 (ru) * | 2011-06-09 | 2017-05-22 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Способ получения газойлевой фракции |
| HUE032494T2 (hu) * | 2011-07-07 | 2017-09-28 | Solvay (Zhangjiagang) Speciality Chemicals Co Ltd | Eljárás aminonitril és diamin elõállítására |
| CN102399584B (zh) * | 2011-10-12 | 2014-06-25 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种加氢装置氢气联合优化利用工艺 |
| US8747784B2 (en) | 2011-10-21 | 2014-06-10 | Uop Llc | Process and apparatus for producing diesel |
| CN104114678B (zh) * | 2011-12-29 | 2017-11-24 | 国际壳牌研究有限公司 | 加氢处理烃油的方法 |
| CN103450933B (zh) * | 2012-05-28 | 2015-09-23 | 中国石油天然气集团公司 | 一种柴油加氢改质组合方法 |
| US20150119615A1 (en) * | 2013-10-25 | 2015-04-30 | Uop Llc | Pyrolysis gasoline treatment process |
| CN103566837B (zh) * | 2013-11-13 | 2015-09-30 | 山西大学 | 一种适用于加氢放热反应的外循环反应装置 |
| FR3013722B1 (fr) * | 2013-11-28 | 2015-12-04 | Ifp Energies Now | Procede d'hydrotraitement d'un gazole dans des reacteurs en serie avec recyclage d'hydrogene. |
| FI127871B (en) | 2018-04-05 | 2019-04-15 | Neste Oyj | Hydrogenation process and equipment |
| FR3083243A1 (fr) | 2018-06-29 | 2020-01-03 | IFP Energies Nouvelles | Procede integre d'hydrocraquage deux etapes et d'un procede d'hydrotraitement a circulation d'hydrogene inversee |
| RU2691965C1 (ru) * | 2019-01-25 | 2019-06-19 | Игорь Анатольевич Мнушкин | Способ гидроочистки дизельного топлива |
Family Cites Families (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3005770A (en) * | 1956-01-25 | 1961-10-24 | Standard Oil Co | Process of reforming naphthas |
| US3159565A (en) * | 1961-09-26 | 1964-12-01 | Exxon Research Engineering Co | Hydrocarbon conversion process to obtain gasoline with the use of a single distillation zone |
| US3252888A (en) * | 1962-11-06 | 1966-05-24 | Exxon Research Engineering Co | Conversion of hydrocarbons with the use of hydrogen donor diluents |
| US3364134A (en) * | 1966-11-30 | 1968-01-16 | Universal Oil Prod Co | Black oil conversion and desulfurization process |
| US3494855A (en) * | 1968-06-10 | 1970-02-10 | Universal Oil Prod Co | Desulfurization of high metal black oils |
| US3592757A (en) * | 1969-03-17 | 1971-07-13 | Union Oil Co | Combination hydrocracking-hydrogenation process |
| US3649519A (en) * | 1970-04-02 | 1972-03-14 | Universal Oil Prod Co | Lubricating oil base stock production by hydrocracking two separate feed-stocks |
| US3649518A (en) * | 1970-04-02 | 1972-03-14 | Universal Oil Prod Co | Lubricating oil base stock production by hydrocracking two separat feed-stocks |
| US3691059A (en) * | 1970-08-24 | 1972-09-12 | Universal Oil Prod Co | Hydrogen-cascade process for hydrocarbon conversion |
| US3753891A (en) * | 1971-01-15 | 1973-08-21 | R Graven | Split-stream reforming to upgrade low-octane hydrocarbons |
| US3779897A (en) * | 1971-12-29 | 1973-12-18 | Texaco Inc | Hydrotreating-hydrocracking process for manufacturing gasoline range hydrocarbons |
| US3775293A (en) * | 1972-08-09 | 1973-11-27 | Universal Oil Prod Co | Desulfurization of asphaltene-containing hydrocarbonaceous black oils |
| US3928174A (en) * | 1975-01-02 | 1975-12-23 | Mobil Oil Corp | Combination process for producing LPG and aromatic rich material from naphtha |
| US4002555A (en) * | 1976-01-07 | 1977-01-11 | Chevron Research Company | Hydrocarbon reforming process |
| US4082647A (en) * | 1976-12-09 | 1978-04-04 | Uop Inc. | Simultaneous and continuous hydrocracking production of maximum distillate and optimum lube oil base stock |
| US4197184A (en) * | 1978-08-11 | 1980-04-08 | Uop Inc. | Hydrorefining and hydrocracking of heavy charge stock |
| US4919789A (en) * | 1985-06-03 | 1990-04-24 | Mobil Oil Corp. | Production of high octane gasoline |
| US4943366A (en) * | 1985-06-03 | 1990-07-24 | Mobil Oil Corporation | Production of high octane gasoline |
| KR0128999B1 (ko) * | 1988-03-31 | 1998-04-04 | 오노 알버어스 | 혼합-상 탄화수소질 유출물의 분리 방법 및 이에 의해 얻어진 탄화수소질 유출물 |
| US4875991A (en) * | 1989-03-27 | 1989-10-24 | Amoco Corporation | Two-catalyst hydrocracking process |
| US5026472A (en) * | 1989-12-29 | 1991-06-25 | Uop | Hydrocracking process with integrated distillate product hydrogenation reactor |
| US5114562A (en) * | 1990-08-03 | 1992-05-19 | Uop | Two-stage hydrodesulfurization and hydrogenation process for distillate hydrocarbons |
| US5203987A (en) * | 1991-04-05 | 1993-04-20 | Union Oil Company Of California | Method of upgrading residua |
| US5346609A (en) * | 1991-08-15 | 1994-09-13 | Mobil Oil Corporation | Hydrocarbon upgrading process |
| US5403469A (en) * | 1993-11-01 | 1995-04-04 | Union Oil Company Of California | Process for producing FCC feed and middle distillate |
| US5447621A (en) * | 1994-01-27 | 1995-09-05 | The M. W. Kellogg Company | Integrated process for upgrading middle distillate production |
-
1996
- 1996-01-22 US US08/599,456 patent/US5958218A/en not_active Expired - Lifetime
-
1997
- 1997-01-14 ZA ZA9700286A patent/ZA97286B/xx unknown
- 1997-01-15 AU AU10180/97A patent/AU719704B2/en not_active Ceased
- 1997-01-17 BR BR9700719A patent/BR9700719A/pt not_active IP Right Cessation
- 1997-01-20 EP EP97100816A patent/EP0787787B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-01-20 DE DE69718083T patent/DE69718083T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-01-21 MY MYPI97000212A patent/MY113946A/en unknown
- 1997-01-21 PL PL97318053A patent/PL184450B1/pl unknown
- 1997-01-21 JP JP00833097A patent/JP4291888B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1997-01-21 RU RU97100947/04A patent/RU2174534C2/ru active
- 1997-01-22 CA CA002195708A patent/CA2195708C/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-01-22 KR KR1019970001782A patent/KR100452253B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1997-01-22 HU HU9700197A patent/HU223694B1/hu not_active IP Right Cessation
- 1997-01-22 CN CN97101837A patent/CN1085241C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1997-01-30 TW TW086101179A patent/TW404979B/zh not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN1085241C (zh) | 2002-05-22 |
| EP0787787A2 (en) | 1997-08-06 |
| KR970059263A (ko) | 1997-08-12 |
| TW404979B (en) | 2000-09-11 |
| JPH09194853A (ja) | 1997-07-29 |
| HUP9700197A1 (hu) | 1998-08-28 |
| RU2174534C2 (ru) | 2001-10-10 |
| CA2195708C (en) | 2005-11-22 |
| BR9700719A (pt) | 1998-05-26 |
| AU1018097A (en) | 1997-07-31 |
| HU9700197D0 (en) | 1997-03-28 |
| PL184450B1 (pl) | 2002-10-31 |
| CA2195708A1 (en) | 1997-07-23 |
| DE69718083D1 (de) | 2003-02-06 |
| EP0787787B1 (en) | 2003-01-02 |
| ZA97286B (en) | 1997-07-30 |
| US5958218A (en) | 1999-09-28 |
| JP4291888B2 (ja) | 2009-07-08 |
| MX9700572A (es) | 1997-07-31 |
| AU719704B2 (en) | 2000-05-18 |
| PL318053A1 (en) | 1997-08-04 |
| MY113946A (en) | 2002-06-29 |
| KR100452253B1 (ko) | 2004-12-17 |
| EP0787787A3 (en) | 1998-03-25 |
| DE69718083T2 (de) | 2003-04-30 |
| CN1160073A (zh) | 1997-09-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| HU223694B1 (hu) | Eljárás és berendezés szénhidrogén párhuzamos hidrogénező feldolgozására sorosan vezetett recirkulációs hidrogénárammal | |
| US6454932B1 (en) | Multiple stage ebullating bed hydrocracking with interstage stripping and separating | |
| US4422927A (en) | Process for removing polymer-forming impurities from naphtha fraction | |
| US6726832B1 (en) | Multiple stage catalyst bed hydrocracking with interstage feeds | |
| US4411768A (en) | Hydrogenation of high boiling hydrocarbons | |
| JP2697749B2 (ja) | リサイクル形式により運転される燃料油水素化分解工程の未転換油からの高級潤滑基油供給原料の製造方法 | |
| US7390398B2 (en) | Process for upgrading heavy oil using a highly active slurry catalyst composition | |
| US6740226B2 (en) | Process for increasing hydrogen partial pressure in hydroprocessing processes | |
| KR101399207B1 (ko) | 미전환유를 이용한 고급 윤활기유 공급원료의 제조방법 | |
| US7238275B2 (en) | Combined hydrotreating process and configurations for same | |
| JP2002513844A (ja) | 蒸気段を含む三段水素処理方法 | |
| JPS5922756B2 (ja) | 窒素化合物によつて汚染された石油炭化水素の水素化クラツキング方法 | |
| US4231858A (en) | Processing shale oil to jet fuel | |
| JP2004511622A (ja) | 単一反応槽における二段水素処理およびストリッピング | |
| EP0035864B1 (en) | Process for upgrading heavy hydrocarbonaceous oils | |
| US4902405A (en) | Fixed bed hydrocracking process | |
| EP1436362B1 (fr) | Procede d'hydrodesulfuration comprenant une section de stripage et une section de fractionnement sous vide | |
| US4465584A (en) | Use of hydrogen sulfide to reduce the viscosity of bottoms streams produced in hydroconversion processes | |
| CN109328225B (zh) | 具有高转化率的加氢裂化方法及装置 | |
| GB2148937A (en) | Two-stage petroleum residuum hydroconversion using a countercurrent gas-liquid first stage | |
| USRE32265E (en) | Hydrogenation of high boiling hydrocarbons | |
| MXPA97000572A (en) | Reaction scheme of hydroprocessing in two stages with recirculation gas flow in se | |
| US3436340A (en) | Denitrification process with recycle of extracted nitrogen compounds | |
| JP3062701B2 (ja) | 食品級の品質のホワイト鉱油の製法 | |
| KR20220168993A (ko) | 수소화분해 방법 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| HFG4 | Patent granted, date of granting |
Effective date: 20041020 |
|
| MM4A | Lapse of definitive patent protection due to non-payment of fees |