CN103450933B - 一种柴油加氢改质组合方法 - Google Patents
一种柴油加氢改质组合方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN103450933B CN103450933B CN201210169280.XA CN201210169280A CN103450933B CN 103450933 B CN103450933 B CN 103450933B CN 201210169280 A CN201210169280 A CN 201210169280A CN 103450933 B CN103450933 B CN 103450933B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- diesel oil
- hydrogen
- reaction
- pressure separator
- reactor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
本发明涉及一种柴油加氢改质组合方法，首先较高品质柴油和来自冷高压分离器的循环氢混合加热后在第一加氢精制反应器反应，得到加氢精制物流经过换热冷却后，进入冷高压分离器，进行气液分离得到气相物料和液体物料；气相物料经过脱硫系统脱硫后的氢气再经压缩机升压后与较低品质柴油混合加热后至第二加氢改质反应器，反应产物经换热冷却后进入冷高压分离器，分离出的气相物料做为循环氢气到第一加氢精制反应器，液体物料与高压分离器的液体物料混合进入低压分离器，得到液体产品在产品分馏塔中分馏得到气体，石脑油和柴油；本方法第一加氢精制反应器脱硫率达到要求即可，降低了投资和氢气消耗；第二加氢改质反应器能保证达到足够高的十六烷值。
Description
技术领域
本发明涉及一种柴油加氢改质组合方法。
背景技术
催化裂化具有原料适应范围广、经济性好的特点，在国内得到广泛的应用，但其柴油质量差（硫、氮及芳烃含量高，十六烷值低）、贮存安定性差。另一方面，为保护环境，日益严格的环保法规对柴油产品质量提出了更高的要求，限定了硫含量、芳烃含量及十六烷值。一般炼厂除了催化柴油外，还有大量的直馏柴油、焦化柴油等不同品质的柴油组分，为满足新的质量标准，炼油企业必须建设新的柴油加氢装置，将柴油组分进行经济合理的加氢精制或改质。
对于规模较大的炼油厂，可以建设多套加氢装置，将品质较好的直馏柴油、焦化柴油等进行加氢精制即可，而将十六烷值较低的催化柴油等进行加氢改质，以满足全厂柴油硫含量及十六烷值的规格。而对于规模较小的炼油厂，建设两套小规模的加氢装置，投资大；建设一套加氢装置就需要按品质差的条件设计，品质好的柴油存在过度加氢的问题，氢气耗量大，经济上不合理。
发明内容
本发明的目的是提供一种柴油加氢改质组合方法；针对普通柴油仅需进行加氢精制，而品质较差的催化柴油需要在脱硫氮等杂质的同时，大幅度提高芳烃饱和率和柴油十六烷值的要求，可以在不同的反应条件下的两个反应器进行加氢精制和加氢改质，有效提高品质低柴油的十六烷值，具有分区优化反应条件、全面提高加氢柴油质量的特点。
本发明所述的一种柴油加氢改质组合方法包括如下内容：
首先较高品质柴油和来自冷高压分离器的循环氢混合加热后在第一加氢精制反应器反应，得到加氢精制物流经过换热冷却后，进入冷高压分离器，进行气液分离得到气相物料和液体物料。气相物料经过脱硫系统脱硫后的氢气再经压缩机升压后与较低品质柴油混合加热后至第二加氢改质反应器，反应产物经换热冷却后进入冷高压分离器，分离出的气相物料做为循环氢气到第一加氢精制反应器，液体物料与高压分离器的液体物料混合进入低压分离器，得到液体产品在产品分馏塔中分馏得到气体，石脑油和柴油。
所述的品质较好的柴油为150~370℃的直馏柴油、焦化柴油、加氢脱硫柴油等柴油馏分，品质较差的柴油为150~370℃的催化柴油。
所述的第一加氢精制反应加氢精制操作条件为4~10MPa，氢油体积比100:1~500:1，体积空速0.1~8.0h-1，反应温度270~450℃。
所述的第一加氢精制反应器优选的操作条件为6~9MPa，氢油体积比200:1~400:1，体积空速0.5~4.0h-1，反应温度300~420℃。
所述的第二加氢改质反应器操作条件为4~20MPa，氢油体积比100:1~1500:1，体积空速0.1~8.0h-1，反应温度240~450℃。
所述的第二加氢改质反应器优选的操作条件为8~14MPa，氢油体积比300:1~1000:1，体积空速0.5~4.0h-1，反应温度300~420℃。
所述的第二加氢改质反应器较第一加氢精制反应器压力高1.0~4.0MPa，反应温度高30~50℃，氢油体积比高100:1~600:1。
所述的第一加氢精制反应器和第二加氢改质反应器共用一台新氢机和一套循环氢压缩机系统。
所述的第二加氢改质反应器可以使用精制与裂化组合催化剂。
所述的第一加氢精制反应器和第二加氢改质反应器使用相同的加氢 精制催化剂，或使用不同的加氢催化剂。
本发明所述的一种柴油加氢改质组合方法由于第二加氢改质反应器的氢气硫化氢含量很低，氢分压较高，加上采用加氢改质催化剂，可以保证足够高的十六烷值提高幅度。同时，第一加氢精制反应器由于采用较低的反应温度和压力，在加氢精制条件下，仅进行一定深度的加氢反应，保证脱硫率达到要求即可，最大程度降低投资和氢气消耗。
附图说明
图1是柴油加氢改质组合工艺流程示意图。
具体实施方式
首先较高品质柴油1和来自冷高压分离器20的循环氢2混合加热后在第一加氢精制反应区15反应，得到加氢精制物流3经过换热冷却后，进入冷高压分离器16，进行气液分离得到气相物料5和液体物料4。气相物料5经过脱硫系统17脱硫后的氢气6再经压缩机18升压后与较低品质柴油8混合加热后至第二加氢改质反应区19，反应产物9经换热冷却后进入冷高压分离器20，分离出的气相物料做为循环氢气2到第一反应区，液体物料10与高压分离器16的液体物料4混合进入低压分离器21，得到液体产品11在产品分馏塔中分馏得到气体12，石脑油13和柴油14。
实施例
表1原料油主要性质
| 项目 | 直馏柴油 | 催化柴油 |
| 流量，万吨/年 | 120 | 80 |
| 密度（20℃）/g/ml | 0.8556 | 0.9225 |
| 馏程范围，℃ | 180~340 | 180~350 |
| 硫含量，wt% | 1.55 | 1.81 |
| 芳烃含量，wt% | 22.1 | 58.6 |
| 十六烷值 | 46 | 23 |
表2加氢精制催化剂主要性质
表3实施例工艺条件与反应结果
| 工艺方案 | 参比方案 | 实施例-1 | 实施例-2 |
| 第一反应器 | |||
| 原料油 | 混合柴油 | 直馏柴油 | 直馏柴油 |
| 氢分压，MPa | 10.0 | 6.5 | 6.5 |
| 氢油体积比 | 500:1 | 300:1 | 300:1 |
| 空速，h-1 | 1.0 | 2.0 | 2.0 |
| 反应温度，℃ | 360 | 340 | 350 |
| 第二反应器 | |||
| 原料油 | - | 催化柴油 | 催化柴油 |
| 氢分压，MPa | - | 10.0 | 10.0 |
| 氢油体积比 | - | 500:1 | 500:1 |
| 空速，h-1 | - | 1.5 | 1.5 |
| 反应温度，℃ | - | 360 | 360 |
| 加氢柴油 | |||
| 硫含量，ug/g | 20 | 50 | 20 |
| 芳烃含量，wt% | 22.0 | 23.0 | 20.0 |
| 十六烷值 | 52.0 | 52.0 | 53.0 |
通过上面的实施例可以看出，由于第二反应器的压力高且氢气硫化氢含量低，氢分压较高，可以保证催化柴油有足够高的芳烃饱和率。由于仅需脱硫，一反所需反应压力较低，从而使设备投资减少。
Claims (4)
1.一种柴油加氢改质组合方法，其特征在于：
首先较高品质柴油和来自冷高压分离器的循环氢混合加热后在第一加氢精制反应器反应，得到加氢精制物流经过换热冷却后，进入冷高压分离器，进行气液分离得到气相物料和液体物料；气相物料经过脱硫系统脱硫后的氢气再经压缩机升压后与较低品质柴油混合加热后至第二加氢改质反应器，反应产物经换热冷却后进入冷高压分离器，分离出的气相物料做为循环氢气到第一加氢精制反应器，液体物料与高压分离器的液体物料混合进入低压分离器，得到液体产品在产品分馏塔中分馏得到气体，石脑油和柴油；
所述的品质较好的柴油为150～370℃的直馏柴油、焦化柴油、加氢脱硫柴油，品质较差的柴油为150～370℃的催化柴油；
所述的第一加氢精制反应器操作条件为4～10MPa，氢油体积比100:1～500:1，体积空速0.1～8.0h-1，反应温度270～450℃；
所述的第二加氢改质反应器操作条件一般为4～20MPa，氢油体积比100:1～1500:1，体积空速0.1～8.0h-1，反应温度240～450℃；
所述的第二加氢改质反应器比第一加氢精制反应器压力高1.0～4.0MPa，反应温度高30～50℃，氢油体积比高100:1～600:1；
所述的第二加氢改质反应器使用精制与裂化组合催化剂；
所述的两个加氢反应器使用相同的加氢精制催化剂，或使用不同的加氢催化剂。
2.按照权利要求1所述的方法，其特征在于：所述的第一加氢精制反应器操作条件为6～9MPa，氢油体积比200:1～400:1，体积空速0.5～4.0h-1，反应温度300～420℃。
3.按照权利要求1所述的方法，其特征在于：所述的第二加氢改质反应器操作条件为8～14MPa，氢油体积比300:1～1000:1，体积空速0.5～4.0h-1，反应温度300～420℃。
4.按照权利要求1所述的方法，其特征在于：所述的两个反应器共用一台新氢机和一套循环氢压缩机系统。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201210169280.XA CN103450933B (zh) | 2012-05-28 | 2012-05-28 | 一种柴油加氢改质组合方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201210169280.XA CN103450933B (zh) | 2012-05-28 | 2012-05-28 | 一种柴油加氢改质组合方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN103450933A CN103450933A (zh) | 2013-12-18 |
| CN103450933B true CN103450933B (zh) | 2015-09-23 |
Family
ID=49733777
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201210169280.XA Active CN103450933B (zh) | 2012-05-28 | 2012-05-28 | 一种柴油加氢改质组合方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN103450933B (zh) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106947531B (zh) * | 2016-01-06 | 2019-04-12 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种含芳烃柴油催化加氢转化方法 |
| CN109694732B (zh) * | 2017-10-23 | 2021-02-09 | 中国石油化工股份有限公司 | 加工重质柴油的方法 |
| CN109988600B (zh) * | 2017-12-29 | 2021-07-09 | 中国石油化工股份有限公司 | 劣质柴油灵活加氢改质工艺 |
| CN113061461B (zh) * | 2021-03-25 | 2023-02-03 | 南京延长反应技术研究院有限公司 | 一种提高柴油品质的装置及方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1160073A (zh) * | 1996-01-22 | 1997-09-24 | 凯洛格总公司 | 具有连续循环气流的两段氢处理反应方法 |
-
2012
- 2012-05-28 CN CN201210169280.XA patent/CN103450933B/zh active Active
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1160073A (zh) * | 1996-01-22 | 1997-09-24 | 凯洛格总公司 | 具有连续循环气流的两段氢处理反应方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN103450933A (zh) | 2013-12-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN103013559B (zh) | 一种选择性增产航煤的加氢裂化方法 | |
| CN103059972B (zh) | 一种生产化工原料的组合加氢方法 | |
| CN102399586B (zh) | 一种生产喷气燃料的中压加氢裂化方法 | |
| CN1876767B (zh) | 煤焦油加氢裂化方法 | |
| CN102061194B (zh) | 一种降低汽油硫含量的方法 | |
| CN102757818B (zh) | 一种生产无硫汽油的方法 | |
| CN102453535B (zh) | 一种增产重整料的加氢裂化方法 | |
| CN105462610B (zh) | 一种蒽油加氢方法 | |
| CN100587038C (zh) | 一种生产优质催化裂化原料的加氢方法 | |
| CN101724453A (zh) | 一种重烃多段沸腾床加氢方法 | |
| CN103450933B (zh) | 一种柴油加氢改质组合方法 | |
| CN105602619A (zh) | 一种液相加氢异构系统及其工艺和应用 | |
| CN105647581A (zh) | 催化汽油加氢方法 | |
| CN103059986A (zh) | 一种生产化工原料的加氢裂化方法 | |
| CN101747936A (zh) | 一种生产优质低硫柴油馏分的加氢方法 | |
| US9574141B2 (en) | Wet start-up method for hydrogenation unit, energy-saving hydrogenation process and hydrogenation apparatus | |
| CN102344826B (zh) | 一种生产催化原料与优质柴油的加氢组合方法 | |
| CN100419044C (zh) | 一种从煤液化油最大量生产大比重航空煤油的方法 | |
| CN105733669A (zh) | 油品加氢方法 | |
| CN103059955B (zh) | 一种催化裂化汽油生产清洁汽油的方法 | |
| CN108998092B (zh) | 加氢处理重交沥青馏分油生产润滑油基础油的工艺 | |
| CN102465016B (zh) | 一种联合加氢工艺方法 | |
| CN109988635B (zh) | 一种加氢处理和加氢裂化组合工艺 | |
| CN106520191B (zh) | 一种强化加氢的加氢裂化方法 | |
| CN109207196B (zh) | 一种fdfcc催化裂化改质副粗汽油的加工流程 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant |