HU208412B - Process and apparatus for melting glass - Google Patents

Process and apparatus for melting glass Download PDF

Info

Publication number
HU208412B
HU208412B HU882713A HU271388A HU208412B HU 208412 B HU208412 B HU 208412B HU 882713 A HU882713 A HU 882713A HU 271388 A HU271388 A HU 271388A HU 208412 B HU208412 B HU 208412B
Authority
HU
Hungary
Prior art keywords
melting
space
glass
chamber
cleaning
Prior art date
Application number
HU882713A
Other languages
English (en)
Other versions
HUT51576A (en
Inventor
Helmut Pieper
Original Assignee
Sorg Gmbh & Co Kg
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Sorg Gmbh & Co Kg filed Critical Sorg Gmbh & Co Kg
Publication of HUT51576A publication Critical patent/HUT51576A/hu
Publication of HU208412B publication Critical patent/HU208412B/hu

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
    • C03B5/235—Heating the glass
    • C03B5/237—Regenerators or recuperators specially adapted for glass-melting furnaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B3/00—Charging the melting furnaces
    • C03B3/02—Charging the melting furnaces combined with preheating, premelting or pretreating the glass-making ingredients, pellets or cullet
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B3/00—Charging the melting furnaces
    • C03B3/02—Charging the melting furnaces combined with preheating, premelting or pretreating the glass-making ingredients, pellets or cullet
    • C03B3/023—Preheating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/02—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture in electric furnaces, e.g. by dielectric heating
    • C03B5/027—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture in electric furnaces, e.g. by dielectric heating by passing an electric current between electrodes immersed in the glass bath, i.e. by direct resistance heating
    • C03B5/03—Tank furnaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/02—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture in electric furnaces, e.g. by dielectric heating
    • C03B5/027—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture in electric furnaces, e.g. by dielectric heating by passing an electric current between electrodes immersed in the glass bath, i.e. by direct resistance heating
    • C03B5/03—Tank furnaces
    • C03B5/031—Cold top tank furnaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/04—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture in tank furnaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
    • C03B5/18—Stirring devices; Homogenisation
    • C03B5/182—Stirring devices; Homogenisation by moving the molten glass along fixed elements, e.g. deflectors, weirs, baffle plates
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
    • C03B5/18—Stirring devices; Homogenisation
    • C03B5/193—Stirring devices; Homogenisation using gas, e.g. bubblers
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
    • C03B5/20—Bridges, shoes, throats, or other devices for withholding dirt, foam, or batch
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
    • C03B5/225—Refining
    • C03B5/2257—Refining by thin-layer fining
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
    • Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Electrochemistry (AREA)
  • Glass Melting And Manufacturing (AREA)
  • Furnace Details (AREA)
  • Glass Compositions (AREA)
  • Nitrogen And Oxygen Or Sulfur-Condensed Heterocyclic Ring Systems (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Measuring Temperature Or Quantity Of Heat (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)
  • Thermally Actuated Switches (AREA)

Description

A találmány tárgya eljárás és berendezés üveg olvasztására.
A találmány szerinti energiatakarékos eljárás olyan üvegolvasztó kemencével kapcsolatos, amelyben az 15 elegyet olvasztótérben olvasztjuk fel, az olvasztótérhez csatlakozó tisztítótérben tisztítjuk meg, ezt követőleg megnövelt fürdőmélységű, ehhez csatlakozó homogenizáló térben homogenizáljuk és ebből vesszük ki. Az elegyet az olvasztótér elülső részén adjuk be, és az 20 elegy beadása közben elektródákkal energiát vezetünk be. Az eljárásnál az égéstermékek és az égőkhöz veze-. tett égési levegő között hőcserélést végzünk.
Találmány még a vázolt eljárás megvalósítására szolgáló üvegolvasztó berendezés is. 25
Az üvegolvasztó berendezéseknek általában - még ha rekuperátorokkal vagy regenerátorokkal működnek is - hátránya a csekély hatásfok. Ennek oka nem az üvegolvasztó kád gondot jelentő szigetelése, hanem az, hogy az égéstermékek hasznosítható hőtartalma az 30 égéslevegő előmelegítéséhez szükséges hőenergia mennyiségét tetemesen meghaladja. Az égéslevegő hőmérséklete növelésének határt szab az, hogy a hőcserélés nagyon költséges és különösen hátrányos az, hogy a mérgező NOX gázok koncentrációja erősen növekszik. 35
Azért, hogy az égéstermékek hőfölöslegét ésszerűen kihasználjuk, már különféle kísérletek történtek arra, hogy az elegyet az üvegolvasztó kádba való bevitel előtt előhevítsük. Ezek a kísérletek azonban eredménytelenek maradtak, mert az előhevítés hatására egyes 40 elegyalkotók korán megolvadtak. E körülmény folytán a megolvadt részek a hőcserélő felületére tapadtak, másrészt pedig az eleggyel közvetlenül érintkező égéstermék az előzetesen megolvadt egyes elegyalkotókkal összekeveredett, illetve bizonyos elegyalkotókat az 45 égéstermék magával ragadott, aminek következtében az égéstermék portartalma meg nem engedhető mértékben megnőtt, illetve nagyon költséges porszűrő alkalmazása vált szükségessé.
A találmány feladata, hogy olyan üvegolvasztó el- 50 járást és olyan üvegolvasztó berendezést szolgáltasson, amely mentes a vázolt hátrányoktól. Az ismert berendezésekhez képest a találmány szerinti kemencének legyen lényegesen jobb a hatásfoka, azonban hasonlóan gazdaságosan legyen előállítható és az égéstermé- 55 kekben különösen csekély legyen az NOX koncentráció, valamint a portartalom anélkül, hogy a kemencéhez vagy a hocselérőhöz nagy hőmérsékletnek kitett különleges alkatrészek kellenének.
A felső kemencehőmérséklet és az alkalmazott hő- 60 cserélő (rekuperátor) hőmérséklete legyen akár kisebb, mint a szokásos ismert berendezések kemencéinél.
Az említett előnyökön felül a találmány szerinti berendezésnek gazdaságosan előállíthatónak és biztonságosan üzemeltethetőnek kell lenni olyképpen, hogy szükség esetén legyen lehetséges a fosszilis energiahordozók és az elektromos energia messzemenő felcserélése.
A vázolt feladat az eljárás tekintetében a találmány szerint azáltal oldható meg, hogy az olvasztáshoz szükséges energia túlnyomó részét fosszilis tüzelőanyaggal működő égők útján a tisztítótérbe juttatjuk, az elegyet a füstgázokkal ellenáramban terítjük be, és az elegy beadásának a közelében szívjuk ki ezeket, az olvasztóteret a felszínen a tisztítótér felőli áramlással az elegyhez képest ellenáramban áramoltatjuk át, a tisztítótérből származó lángsugárzás ellen a tisztítótér határánál és az olvasztótér felett elnyeléssel védekezünk úgy, hogy ennek következtében az olvadék feletti tér különböző hőmérsékletű zónákra oszlik, amelyek közül a legnagyobb hőmérsékletű zóna a tisztítótérben van.
Előnyös az eljárást emellett úgy megvalósítani, hogy a legnagyobb hőmérsékletű zónát jelentő tisztítótérben (I. zóna) a nitrogén-oxid képződés csökkentésére az égők levegőhiányos táplálással működnek, a füstgáz áramlás tekintetében a következő, alacsonyabb hőmérsékletű térben (II. zóna) pedig a beáramlásnál lévő égők az égés tökéletesebbé tételére levegő többlettel működnek.
A találmány szerinti feladat megoldása a berendezés tekintetében oly módon történik, hogy az előremenő elegy és a tisztítótérből származó forró közeg ellenáramának kialakulásához az olvasztótér feneke a tisztítótér felől az elegy beadásának helye felé lejt, a kemence fedelének a tisztítótér (I. zóna) és az olvasztótér (II. zóna) között legalább egy, közel az olvadék felszínéig lenyúló sugárzásvédő gátja van, és az elektromos energia bevezetésére szolgáló elektródák az elegybeadás helyénél vannak, az égési levegő felhevítésére pedig hőcserélő van alkalmazva.
Előnyös hatású, továbbá az elegybeadás helye alatt elhelyezett elektródáknál az, hogy mellettük, a tisztítótér felőli oldalon leszálló áramlás jön létre, amely az olvasztótérben a meleg üveg áramlását lefelé eltéríti, aminek következtében a fenéken a tisztítótér felé haladó visszaáramlás megerősödik.
Az égők környezetéből a sugárzás következtében a hatásfokot csökkentő hőátadást előnyös módon a tisztítótér és az olvasztótér között, valamint az olvasztótérben elhelyezett sugárzásvédő gátak akadályozzák meg.
HU 208 412 Β
A találmány szerinti eljárás és üvegolvasztó berendezés különös előnye abban van, hogy az égéstermékek az üvegfürdőben lévő elegy előmelegítése közben a kád teréből való kilépésükig 800-1000 ’C-ig hűlnek le, és a rekuperátorok nagyobb technikai nehézség nélkül, mintegy 700 °C-ra tudják ellenáramban felmelegíteni a levegőt.
Belátható, hogy a találmány szerinti üvegolvasztó berendezés és az üzemeltetésére szolgáló eljárás a felmerülő problémákat különösen előnyös módon és egyedülállóan oldja meg. A találmány szerint alkalom nyílik arra, hogy az elegyet az üvegfürdőbe bejuttassuk, ott az égéstermékkel előmelegítsük és aközben a távozó gázt oly mértékben lehűtsük, hogy a megmaradó energiát gyakorlatilag teljesen fel lehessen használni az égési levegő felhevítésére. Az üveg folyékonyan tartása és a kád elegyelőmelegítö részében az optimális áramlási mező beállítása ilyenkor viszonylag csekély mennyiségű elektromos energia bejuttatásával biztosítható.
A találmány szerinti eljárást és berendezés részleteiben a találmány szerinti berendezés kiviteli példái kapcsán az ábrák segítségével ismertetjük. Az ábrák a következők:
1. ábra: a találmány szerinti berendezés egy példakénti kivitelének hosszmetszete, a
2. ábra: az 1. ábrának megfelelő vízszintes sík mentén vett metszet.
3. ábra: A találmány szerinti berendezés egy másik kiviteli alakjának vízszintes sík mentén vett metszete. A
4. ábra: a találmány szerinti üvegolvasztó berendezés egy újabb példakénti kiviteli alakjának függőleges metszete. Az
5. ábra: a találmány szerinti berendezésben alkalmazható olvasztókád egy példakénti kiviteli alakjának függőleges metszete, a
6. ábra: az 5. ábrán látható olvasztókád fedelek nélküli felülnézete. A
7. ábra: szakaszos kivételre is alkalmas olvasztókád függőleges sík mentén vett metszete, a
8. ábra: a 7. ábrán látható olvasztókád vízszintes metszete az üvegfürdő felszínének a magasságában, és a
9. ábra: a 7. és 8. ábrán látható kád metszete az üvegfürdő felszíne felett.
Az ábráknak megfelelően a találmány szerinti üvegolvasztó berendezéshez hosszúkás, derékszögű négyszög alakú (42) kád tartozik. A (42) kádnál (2) tisztítótér és (3) olvasztótér különíthető el, amelyek egymásban folytatódnak és amelyeknél a (3) olvasztótér hossza körülbelül 2-2 1/2-szer olyan nagy, mint a (2) tisztítótér hossza. A (2) tisztítótérnek azt a lapos kádrészt tekintjük, amelyben az olaj, vagy gáz tüzelésére szolgáló (20) égők vannak beépítve.
A (42) kádnak a (20) égők felőli végénél a (16) keresztfala, az elegy beadása felőli oldalon a (17) keresztfala, és oldalt a (18) oldalfalai vannak. A (42) kádat felülről az (1) fedél határolja. A (3) olvasztótér alját a (9) fenék képezi.
A (3) olvasztótérben (II. zóna) annak (9) fenekén (6) elektródák vannak, amelyek az üvegfürdő befagyását megakadályozzák, különösképpen az elegy beadásának helyén. A befagyás ezenkívül azáltal is akadályozva van, hogy a (3) olvasztótérben olyan áramlás van kialakítva, amely folyamatosan nagy hőmérsékletű üveget szállít a magas hőmérsékletű (2) tisztítótérből az elegybeadás helyéhez.
Az elegy beadása a szokásos módon történik a (17) keresztfái teljes szélessége mentén.
A találmány szerinti berendezés a szokásos technikának megfelelően van felépítve, amint ez a szabadalmas korábbi szabadalmi leírásaiban szerepel, ezért a részletek ismertetése nem szükséges. Ez különösen a falak, a boltozat, a fenék, az égők, az elektródák, valamint az elegybeadással átellenes végen lévő (2a) homogenizáló tér és (19) kifolyó kiképzésére, továbbá a közvetlenül az elegybeadás mellett lévő (22) gázkivezető nyílás kiképzésére áll.
A (42) kád belsejében a (2) tisztítótér beadás felőli végénél van az az (5) sugárzásvédő fal, amely az (1) fedéltől közel a (4) folyadékfelszínig ér le és megakadályozza, hogy sugárzás a (3) olvasztótérbe juthasson. Ismert, hogy nagy hőmérsékletnél az energia nagyobb részét sugárzás viszi át, ezért a találmány esetében az előbbiek értelmében a (20) égőkbe táplált energia a (2) tisztítótérbe koncentrálódik.
Mivel a (4) folyadékfelszínről és különösképpen az (5) sugárzásvédő falról a beadási oldal felé további tetemes sugárzás történik, a (3) olvasztótémek még további (7) sugárzásvédő fala van az elegy beadási helyének a közelében, valamint a sugárzásvédő fala az (5 és 7) sugárzásvédő falak között. Ezzel a kiképzéssel biztosan megakadályozható, hogy említésre méltó sugárzási energia szolgáljon az elegy felfűtésére, vagyis ez gyakorlatilag kizárólag az égéstermékekkel történik, amelyek a (2) tisztítótérből a (3) olvasztótéren keresztül áramlanak a (22) gázkivezető nyíláshoz.
A (9) fenéknek a (2) tisztítótér beadásoldali végénél lehet egy (14) küszöb. Lényeges, hogy az elegy beadása felé egyenletesen lejt a (9) fenék. így olyan áramlási kép alakul ki, amely szerint a forró üveg a kádban a fürdő felső részén áramlik visszafelé az elegy beadásához, és ott a (6) elektródák révén bevezetett energiával együtt az üveg dermedését megakadályozza. A (2) tisztítótérben a (9) fenék vízszintes.
Az égéstermékek hőtartalmaznak jobb kihasználása végett a (42) kádban már kismértékben lehűlt égésterméket (füstgázokat) a találmány értelmében (43) rekuperátorba vezetjük. Általában 900 ’C körüli hőmérsékleten jut a füstgáz a (43) rekuperátorba és ott 150— 250 ’C-ig is lehűlhet. A 2. és 3. ábrán szereplő példakénti berendezéseknél látható, hogy két (43) rekuperátor van alkalmazva, amelyekhez egy-egy (10) magas hőmérsékletű rész és egy-egy (11) alacsony hőmérsékletű rész tartozik. Az említett példáknál a (42) kádból kivezetett füstgáz mintegy 950 ’C-on lép be a (10) magas hőmérsékletű részekbe, és kb. 350 ’C hőmérséklettel lép ki a (11) alacsony hőmérsékletű részekből.
A (43) rekuperátorokban a lehűlő égéstermékek kö3
HU 208 412 B vetkeztében az égési levegő a normál hőmérsékletről kb. 700 °C-ra melegszik fel, és ezután csővezetékeken jut a (20) égőkhöz. A viszonylag csekély hőmérsékleten létrejövő égés következtében az az előny jelentkezik, hogy a láng hőmérséklete viszonylag alacsony, és ezért az NOX nagyobb koncentrációja nem tud kialakulni, Az égéstermék tehát nemcsak nagymértékben lehűl, hanem rendkívül kis koncentrációban tartalmaz NOX gázokat, úgyhogy a találmány szerinti üvegolvasztó berendezés üzemeltetése olyan területen is lehetséges, ahol az emissziós értékek csak alacsonyak lehetnek, mint pl. városokban, és még egyszerű porszűrők alkalmazása is lehetséges az égéstermék kis hőmérséklete következtében.
A (42) kád üzeme szempontjából lényeges, hogy a (3) olvasztótémek a beadás felőli végénél az elegynek kizárólag az előmelegítése történik, és az elegy lényeges részének a megolvasztása csak a (3) olvasztótémek a (20) égők oldali részénél következik be, majd a (2) tisztítótérben valósul meg az üveg tisztítása, mielőtt azt a (19) kifolyón keresztül ismert módon kinyernénk.
A (2) tisztítótérben bizonyos számú (25) buborékoltató van beépítve, amelyek a (9) fenéken keresztül levegőt vezethetnek be. Ennek a levegőnek a segítségével - adott esetben fenék-elektródákkal együttműködve - a gáz erős mozgása érhető el a (2) tisztítótérben úgy, hogy a tisztítótéren belül felülről lefelé csak csekély hőmérséklet gradiens jöhet létre.
Ezáltal van az biztosítva, hogy a fürdő felszíne kb. 1550-1560 °C-ot ér el, miközben a fürdő felett az elegy hőmérséklete a (2) tisztítótérben az 1580 °C hőmérsékletet nem lépi túl. Ezzel szemben a (3) olvasztótérben lényegesen alacsonyabb a hőmérséklet. Az elegy beadásától a (2) olvasztótér felé 1100 °C-tól 1300 °C-ig változik.
A (2a) homogenizáló térben történik lehűlés közben az üveg homogenizálása úgy, hogy olyan optimális hőmérséklet-rétegződés lép fel, ami a keringő áramlásokat és ezzel a (19) kifolyónál a szennyeződések bejutását megakadályozza.
Az (5, 7 és 8) sugárzásvédő falak következtében az elegy felett kb. 10-15 m/s gázsebesség jön létre, amely a sugárzási energiaátadás mellett még bizonyos konvektív hőátadást is biztosít. A sugárzásvédő falak ilyenkor például megfelelő köztes ívekkel építhetők meg.
A betáplált elektromos energiát a továbbiakban az égőkön keresztül bevezetett energiához viszonyítva úgy lehet megválasztani, hogy az NOX tömegáram a megengedett értéket ne lépje túl. Nagyobb arányú elektromos energia esetében az NOX tömegáram csökken, és az arány csökkentése esetén növekszik.
A találmány szerinti üvegolvasztó berendezést gazdaságosan lehet előállítani, mivel a kisebb hőmérsékletek következtében az elegy beadási terében kedvezőbb árú tűzálló anyagokat lehet felhasználni.
A találmány eredményességéhez szükséges, hogy az egész üvegolvasztó berendezésnél az égéstermékek és a felmelegített égési levegő vezetékei jól szigeteltek legyenek. Ennek is köszönhető, hogy szakemberek részére meglepő az, hogy a fajlagos energiafelhasználás az eddig el nem ért 3100-3400 kJ/kg üveg értékre csökkenthető.
Az I. zónaként szereplő (2) tisztítótérben a (20) égők léghiánnyal működnek úgy, hogy nitrogén-oxid képződés (NOX képződés) gyakorlatilag nem lép fel, mivel az égés nem tökéletes. Ezután az égéstermékek a
II. zónába, nevezetesen a (3) olvasztótérbe jutnak, és ott a II. zóna áramlási terének kezdeténél, ahol már kb. 150 °C-kal alacsonyabb hőmérséklet uralkodik, mint az I. zónában, a (20) égők a betáplált szénhidrogén-tartalmú anyagok tökéletes elégetése céljából légfelesleggel üzemelnek, úgyhogy a hatásfokcsökkenés elkerülhető. Az itt uralkodó lényegesen alacsonyabb hőmérsékleten gyakorlatilag ugyancsak nem keletkezik NOX gáz, így az égéstermékek a légkörbe való kijutásnál gyakorlatilag NOX mentesek. A találmány szerinti üvegolvasztó berendezés tehát előnyösen működhet sűrűn lakott területen is.
Lényeges továbbá, hogy nagyarányú üvegcserép és a szokásos elegy maradékának a keverékével lehet dolgozni, vagyis lehetséges a berendezést olcsó alapanyaggal üzemeltetni. A visszatáplált régi üveg mindig nagyobbá váló mennyisége következtében, amelyet időben még szín szerint nem lehetett elkülöníteni, különböző oxidációs potenciállal kerül a cserép a (42) kádba. A különböző oxidációs potenciálú üvegeknek egymás közötti reakciójánál erős hab keletkezik a fürdő felszínén, amely a láng sugárzását visszaveri és a hőátadást az üvegfürdőbe erősen akadályozza. Ez a hab redukáló tűzvezetéssel erősen csökkenthető. Ennek is köszönhető, hogy az új kád nagyobb mennyiségű használt üveg felhasználásával és a kedvezőtlen viszonyok között is kedvezőbben üzemel, mint a szokásos kádak.
A nyersanyag minőségétől való viszonylagos függetlenség fokozott mértékben érvényes a 4-9. ábrák szerinti berendezésekre. Ezeknél a berendezéseknél az üveg tisztítását és ezzel az üveg minőségét az olvasztótértől teljesen függetlenül lehet befolyásolni, mivel itt semmiféle visszaáramlás nem lép fel. Inhomogén nyersanyag alkalmazása, erős habképződés, vagy sok elgőzölögtetendő vízzel járó nátronlúg-adagolás sem gyakorol semmilyen visszahatást az üveg minőségére, mivel az olvasztótérben a homogenizálás buborékoltatással történik.
Az olcsóbb nyersanyagok alkalmazása következtében jelentkező megtakarítás ez esetben meghaladja a habképződés miatt megnövekedett energiafelhasználás nagyobb költségeit.
A leírás következő része a találmány szerinti berendezés különféle kiképzésére vonatkozik, tekintettel a technika mai állására.
A 4-9. ábrák kapcsán szemléltetett találmány szerinti berendezéseknek az üveg anyagának haladási irányában három egymás után következő tere van, mégpedig a (3) olvasztótér a (2) tisztítótér és a (2a) homogenizáló tér. Az üveg legmagasabb hőmérséklete ez esetben a (2) tisztítótérnek a különösen alacsony kiképzésű (34) térrészében van, ahol a megfelelő felhevítés a (20) égőkkel és a (36) elektródákkal történhet. Mindenesetre különösen előnyös az, ha az elektromos ener4
HU 208 412 Β giához képest viszonylag olcsóbb konvencionális energiát táplálunk be az égők segítségével, miközben az üvegfürdő teljes hőmérsékletnövekedését a (34) térrészben a csekély kádmélységgel érjük el.
Az egyenletesen felhevített üveg a (34) térrészből tehát a (2a) homogenizáló térbe jut, amelyben ez „dugattyúáramlás” egy fajtájaként, örvénylés nélkül, lehűlés közben száll alá. A lehűlés biztosítja ilyenkor azt, hogy az üveg a meglévő rétegződést megőrzi úgy, hogy az örvénylés biztosan elmarad.
Az elegyet a (3) olvasztótér elülső végénél (áramlás irányban tekintve) adagoljuk be, ahonnan ez a (2) tisztítótér felé halad. A (2) tisztítótérbe való továbbjutást azonban a (37) fenékáteresztővel ellátott (38) híd akadályozza. A (38) hidat levegővel lehet hűteni. Az itt felmelegedett, később égési levegőként felhasználható levegő például inconel anyagú csőben vezethető, ami kibírja a magas hőmérsékleteket.
A (37) fenékáteresztő után, az eleggyel már össze nem keveredő üveg dugattyúszerű áramlással emelkedik felfelé, mivel a hőenergia felülről való betáplálása következtében itt is olyan rétegződés áll be, miszerint a hidegebb üveg alul, a melegebb üveg pedig felül helyezkedik el. Ennek a hőmérsékleti eloszlásnak köszönhető a dugattyúszerű áramlás, amely örvénylés nélküli. Ez kizárja, hogy kellően még elő nem hevített üveg jusson a tényleges tisztítózónába, illetve, hogy a már nagymértékben hevített üveg a (2) tisztítótér első részébe ismét alásüllyedjen.
Azért, hogy a (3) olvasztótérben nagyon erős energiabetáplálás legyen biztosított, ennek a (2) tisztítótér felőli részében (24) mennyezetégőket lehet elhelyezni olyképpen, hogy minden (24) mennyezetégő alatt egy (25) buborékoltató legyen, amely biztosítja, hogy folyamatosan utánáramoljon a hideg üveg és a túlhevülés így elkerülhető legyen. Megfelelő (25) buborékoltató az elegy beadási helye alatt, illetve ennek közelében is elhelyezhető azért, hogy itt is folyamatos üvegáramlást hozzon létre a megdermedés elkerülésére.
A 4. ábra szerinti példakénti berendezésnél még a beadott elegyet, illetve a beadandó cserepet is elő lehet melegíteni. A (2) tisztítótérből és a (3) olvasztótérből származó füstgázokat az elegybeadás helyénél ki lehet szívni és ellenáramban az elegyre és a cserépre rá lehet vezetni, mielőtt a (27) ciklonban megtisztítjuk és a környezetbe bocsátjuk. A (27) ciklonból a szilárd anyag ilyenkor a (31) elegybunkerbe jut vissza, amiből ezt az égési levegő áramába vezetjük vagy hullatjuk. A (28) cserépvezető csatornában továbbított cserépen az égési levegő áramlik át. A (28) cserépvezető csatorna olyan egyedi (29) lapokból (lemezekből) áll, amelyek között hézag van és ferdén befelé lejtenek. Az égési levegő árama az ily módon kiképzett közbenső réseken a cserepek közé be tud jutni.
Hogy különösen jó minőségű üveget nyerjünk, a 4. ábra szerint a (2a) homogenizáló tér feneke lényegesen a (2) olvasztótér fenekének szintje alatt lehet. Ilyenkor az elegy és a cserép beadása, valamint a füstgázok kivezetése a (22) gázkivezető nyíláson keresztül történhet.
Az 5. és a 6. ábra a találmány szerinti berendezés (42) kádjának egyszerűsített kivitelét mutatja be, amelynél a hevítés a (3) olvasztótérben a (6) elektródákkal történik. Az elegy ilyenkor a (3) olvasztótér tetemes részét tölti ki. A megolvadt üveg ezután - úgy, mint a 4. ábrán látható esetben - a (37) fenékáteresztön keresztül áramlik át a (2) tisztítótérbe, és ekkor felemelkedés közben további (36) elektródák és a felszín fölötti egy vagy több (20) égő hatására hévül fel. Itt is a felemelkedés közben a „dugattyúszerű” áramlás feltételei adottak, és az üveg a legmagasabb hőmérsékletét a (34) térrészben éri el, ahol az előzőekben már leírtak szerint az üvegfürdő a legkisebb mélységű.
Ezután az üveg további dugattyúszerű áramlással a (2) tisztítótémek az áramlás irányában vett hátsó részébe jut a következő (30) fenékáteresztőhöz és onnan a (2a) homogenizáló térbe, ahol a hőveszteség pótlását, illetve a hőmérséklet-eloszlás kívánt beállítását a (20) égőkkel lehet biztosítani.
A (38) hidat, valamint a (2) tisztítótér fenekét hideg égéslevegővel lehet hűteni, amit magas hőmérsékletet álló anyagból készített (39) csövekben vezetünk.
A 7-9. ábrák szerint a (3) olvasztótérben az elegy megolvasztása ismét a (6) elektródákkal betáplált elektromos energiával történik, és a (2) tisztítótéren át az áramlás először felfelé és azután lefelé irányuló dugattyúszerű áramlással zajlik le úgy, amint ezt az 5. és 6. ábrákkal kapcsolatban leírtuk. Most azonban a (2a) homogenizáló térként az indirekt fűtésű munkakád szolgál a (20) égővel és indirekt fűtéssel.
Azért, hogy üvegkivétel-mentes esetben is a (2a) homogenizáló térből, illetve a munkakádból a visszaáramlást megakadályozzuk, a (2) tisztítótérben tűzálló anyagból készített (41) áramlásszűkítő betét van elhelyezve, amely az átfolyó üvegáramot két részre osztja és a vízszintes irányú keveredést sem engedi meg. Mivel a (2) tisztítótérben a (20) égőn keresztül betáplált energia a kívánt hőmérséklet-eloszlást a nyugalmi időszakban is keveredés nélkül fenntartja, ez a kivitel különösen alkalmas szakaszos kivételű berendezések részére. Az indirekt fűtés emellett azt is biztosítja, hogy a megkívánt hőmérséklet-eloszlás a (2a) homogenizáló téren, illetve a munkakádon belül is megmarad. A hőmérsékletek itt tehát áramlás nélkül is a megkívánt módon vannak beállítva.
A találmány vonatkozik tehát arra, hogy a (2) tisztítótérben bármilyen keveredés nélkül meghatározott hőmérséklet-eloszlást állítunk be olyképpen, hogy ezt a felfűtés, illetve a hűtés alatt és a legnagyobb hőmérséklet tartományban a csekély fürdőmélység következtében érjük el.

Claims (17)

1. Eljárás üveg olvasztására olyan üvegolvasztó berendezésben, amelyben az elegyet olvasztótérben olvasztjuk meg, az olvasztótérhez csatlakozó tisztítótérben tisztítjuk meg, ezt követően a megnövelt fürdőmélységű, ehhez csatlakozó homogenizáló térben
HU 208 412 Β homogenizáljuk és ebből vesszük ki, az elegyet az olvasztótér kezdeténél adagoljuk be, és az elegy beadása közben elektródákkal energiát vezetünk be, a tisztítótérben az energia betáplálására égőket alkalmazunk és amelynél az égéstermék gázai és az égőkhöz vezetett égéslevegő közötti energiacseréhez hőcserélőket alkalmazunk, azzal jellemezve, hogy az olvasztáshoz szükséges energiabetáplálás túlnyomó részét a tisztítótérben (2) fosszilis tüzelőanyagokkal végezzük, a füstgázokkal az elegyet az olvasztótérben (3) ellenáramban melegítjük, és az elegy beadásának közelében szívjuk ki ezeket, az olvasztóteret (3) a felső részén a tisztítótérből (2) érkező ömledékkel az elegyhez képest ellenáramban áramoltatjuk át úgy, hogy az olvadék feletti teret különböző hőmérsékletű zónákra oszlatjuk fel, amelyek közül a legmagasabb hőmérsékletű zónát a tisztítótérben (2) alakítjuk ki, és a tisztítótérből (2) származó lángsugárzás ellen a tisztítótér (2) határánál, valamint az olvasztótér (3) felett elnyeléssel védekezünk.
2. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a tisztítótérben (2) a nitrogén-oxid-képződés csökkentésére az égőket (20) léghiánnyal működtetjük, a füstgázáramlás szempontjából az alacsonyabb hőmérsékletű térben a beáramlásnál lévő égőket pedig az égés tökéletesebbé tételére légfelesleggel működtetjük.
3. A 2. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a magasabb hőmérsékletű tér és az alacsonyabb hőmérsékletű tér között legalább 150 °C hőmérsékletkülönbséget tartunk.
4. Az 1-3. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy 50-80% üvegcserepet tartalmazó elegyet használunk kiinduló anyagként.
5. A 4. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a hőcserélőből kilépő füstgázokat átáramoltatjuk a cserépen és eközben 200 °C-on felüli hőmérsékletig hűtjük le azokat.
6. Berendezés az 1-5. igénypontok bármelyike szerinti eljárás megvalósítására olvasztótérrel, megnövelt kádmélységű homogenizálótérrel és a közöttük elhelyezkedő csekély kádmélységű tisztítótérrel, amelyben égők vannak, emellett az égéstermék gázainak az elszívása és az elegy betáplálása az olvasztótér kezdeténél történik, azzal jellemezve, hogy az elegymozgás ellenáramaként ható mély áramlás létrehozása céljából az olvasztótér (3) feneke (9) a tisztítótér (2) felől az elegy beadási helye felé lejt, a kemence fedelén (1) a tisztítótér (2) (I. zóna) és az olvasztótér (3) (II. zóna) között legalább egy, közel a folyadékfelszínig (4) lenyúló sugárzásvédő fal (5) van, az elegy beadási terében elektromos energiát betápláló elektródák (6) vannak, továbbá az égési levegő felmelegítésére hőcserélők vannak.
7. A 6. igénypont szerinti üvegolvasztó berendezés, azzal jellemezve, hogy az olvasztótémek (3) hosszában állandó lejtésű feneke (9), a tisztítótémek (2) pedig vízszintes feneke van.
8. A 6. vagy 7. igénypont szerinti üvegolvasztó berendezés, azzal jellemezve, hogy az olvasztótérben (3) legalább egy további sugárzásvédő fal (7) van.
9. A 6-8. igénypontok bármelyike szerinti üvegolvasztó berendezés, azzal jellemezve, hogy a hőcserélője rekuperátor (43) és ennek magas hőmérsékletű része (10) és alacsony hőmérsékletű része (11) van.
10. A 7. igénypont szerinti üvegolvasztó berendezés, azzal jellemezve, hogy a tisztítótér (2) vagy az olvasztótér (3) fenekében (9) levegő befúvására szolgáló eszköz, célszerűen buborékoltató (25) van.
11. A 6-10. igénypontok bármelyike szerinti üvegolvasztó berendezés, azzal jellemezve, hogy üvegcserép előmelegítő cserépvezető csatornája (28) van, amelynek legalább egyik oldalán ferdén lefelé és befelé álló lapok (29) vannak, és közöttük kiképzett, a forró égéstermék gázokat bevezető nyílások vannak.
12. A 6-9. igénypontok bármelyike szerinti üvegolvasztó berendezés, azzal jellemezve, hogy az olvasztótér (3) és a tisztítótér (2) közötti fenékáteresztő (37) van.
13. A 12. igénypont szerinti üvegolvasztó kemence, azzal jellemezve, hogy a tisztítótér (2) és a homogenizáló tér (2a) között fenékáteresztő (30) van.
14. A 12. vagy a 13. igénypont szerinti üvegolvasztó berendezés, azzal jellemezve, hogy a fenékáteresztők (30, 37) hídjaiban (38) légvezető csövek (39) vannak.
15. A 12-14. igénypontok bármelyike szerinti üvegolvasztó berendezés, azzal jellemezve, hogy munkakádként kiképzett homogenizáló tere (2a) van.
16. A 12-15. igénypontok bármelyike szerinti üvegolvasztó berendezés, azzal jellemezve, hogy a tisztítótér (2) lapos térrészében (34) áramlásszűkítő betét (41) van.
17. A 12-16. igénypontok bármelyike szerinti üvegolvasztó kemence, azzal jellemezve, hogy az olvasztótémek (3) az áramlás szempontjából hátsó végénél mennyezetégők (24) vannak, és minden ilyen égő alatt buborékoltató (25) van.
HU882713A 1987-05-30 1988-05-27 Process and apparatus for melting glass HU208412B (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19873718276 DE3718276A1 (de) 1987-05-30 1987-05-30 Glasschmelzofen

Publications (2)

Publication Number Publication Date
HUT51576A HUT51576A (en) 1990-05-28
HU208412B true HU208412B (en) 1993-10-28

Family

ID=6328775

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
HU882713A HU208412B (en) 1987-05-30 1988-05-27 Process and apparatus for melting glass

Country Status (28)

Country Link
US (1) US4882736A (hu)
EP (2) EP0293545B1 (hu)
JP (2) JPS63310734A (hu)
KR (1) KR920003221B1 (hu)
CN (1) CN1021039C (hu)
AT (2) ATE77354T1 (hu)
AU (1) AU603194B2 (hu)
BG (1) BG49381A3 (hu)
CA (1) CA1335535C (hu)
CZ (1) CZ278070B6 (hu)
DD (1) DD272290A5 (hu)
DE (3) DE3718276A1 (hu)
ES (2) ES2031286T3 (hu)
FI (1) FI86985C (hu)
HK (1) HK14093A (hu)
HU (1) HU208412B (hu)
IN (1) IN171025B (hu)
LT (2) LT3654B (hu)
LV (2) LV11168B (hu)
MY (1) MY102814A (hu)
PL (1) PL153827B1 (hu)
PT (1) PT87600B (hu)
RU (2) RU1836303C (hu)
SG (1) SG101492G (hu)
SK (1) SK180188A3 (hu)
TR (1) TR25215A (hu)
UA (1) UA11070A (hu)
ZA (1) ZA882900B (hu)

Families Citing this family (88)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3903016A1 (de) * 1989-02-02 1990-08-09 Sorg Gmbh & Co Kg Diskontinuierlicher glasschmelzofen
GB8822093D0 (en) * 1988-09-20 1988-10-19 Toledo Eng Co Inc Improvements relating to melting of glass
DE3836763A1 (de) * 1988-10-28 1990-05-03 Sorg Gmbh & Co Kg Verfahren zur verringerung des stickoxidgehaltes im abgas von glasschmelzoefen
US4906272A (en) * 1989-04-17 1990-03-06 Corning Incorporated Furnace for fining molten glass
GB8913539D0 (en) * 1989-06-13 1989-08-02 Pilkington Plc Glass melting
US5370723A (en) * 1989-06-13 1994-12-06 Pilkington Plc Glass melting furnace with control of the glass flow in the riser
US5194081A (en) * 1989-06-13 1993-03-16 Pilkington Plc Glass melting process
NL8902935A (nl) * 1989-11-28 1991-06-17 Leonardus Mathijs Marie Nevels Werkwijze voor het verwerken van asresten alsmede daarbij te gebruiken verglazingsoven.
US5057133A (en) * 1990-07-02 1991-10-15 Air Products And Chemicals, Inc. Thermally efficient melting and fuel reforming for glass making
DE4225257B4 (de) * 1992-07-28 2006-03-16 Software & Technologie Glas Gmbh (Stg) Verfahren und Vorrichtung zum stickoxidmindernden Betrieb von Industrieöfen
DE4327237C1 (de) * 1993-08-13 1994-08-25 Sorg Gmbh & Co Kg Verfahren zum Schmelzen von Glas in einem Wannenofen und Wannenofen hierfür
EP0643019B1 (en) * 1993-09-09 1998-11-25 Praxair Technology, Inc. Method for processing niter-containing glassmaking materials
FR2711077B1 (fr) * 1993-10-11 1996-01-05 Delot Int Fours Procédé de vitrification de déchets, et four de vitrification.
FR2711981B1 (fr) * 1993-11-02 1996-01-05 Saint Gobain Vitrage Dispositif pour la fusion du verre.
FR2720737A1 (fr) * 1994-06-06 1995-12-08 Stein Heurtey Perfectionnements apportés aux fours de verrerie.
CH688325A5 (de) * 1994-11-25 1997-07-31 Holderbank Financ Glarus Verfahren zur Aufbereitung von festen Rueckstaenden aus Muellverbrennungsanlagen und Vorrichtung zur Drchfuehrung des Verfahrens.
DE4446575C2 (de) * 1994-12-25 1996-11-28 Sorg Gmbh & Co Kg Verfahren und Vorrichtung zum Abtrennen von Galle bei Schmelzprozessen von Glas
DE4446576C1 (de) * 1994-12-25 1996-04-25 Sorg Gmbh & Co Kg Wannen-Schmelzofen zum Inertisieren von Schadstoffen durch Verglasen
DE19524215C2 (de) * 1995-07-03 2003-04-17 Alstom Schmelzofen zur thermischen Behandlung von schwermetallhaltigen und/oder dioxinhaltigen Sonderabfällen
US5807418A (en) * 1996-05-21 1998-09-15 Praxair Technology, Inc. Energy recovery in oxygen-fired glass melting furnaces
DE19710351C1 (de) * 1997-03-13 1998-05-20 Sorg Gmbh & Co Kg Verfahren und Glasschmelzofen zum Herstellen von hochschmelzenden Gläsern mit verdampfbaren Komponenten
US6085551A (en) * 1997-03-14 2000-07-11 Beteiligungen Sorg Gmbh & Co. Kg Method and apparatus for manufacturing high melting point glasses with volatile components
FR2774085B3 (fr) * 1998-01-26 2000-02-25 Saint Gobain Vitrage Procede de fusion et d'affinage de matieres vitrifiables
DE19815326C2 (de) * 1998-04-06 2001-05-03 Sorg Gmbh & Co Kg Glasschmelzofen mit Brennern für fossile Brennstoffe und mit inneren Strahlungsschutzwänden
DE19924521C2 (de) * 1999-05-28 2003-04-30 Schott Glas Verfahren zum Schmelzen von Glas
GB2352024A (en) * 1999-07-15 2001-01-17 Glaverbel Glass making furnace
FR2832704B1 (fr) * 2001-11-27 2004-02-20 Saint Gobain Isover Dispositif et procede de fusion de matieres vitrifiables
US20050186526A1 (en) * 2002-11-01 2005-08-25 Bas Medical, Inc. Methods and systems for enabling and stabilizing tooth movement
CN100372789C (zh) * 2006-04-13 2008-03-05 同济大学 日池式y型全电熔玻璃窑
DE102007008299B4 (de) * 2006-08-12 2012-06-14 Schott Ag Verfahren zur Herstellung von Gläsern, wobei die chemische Reduktion von Bestandteilen vermieden wird
JPWO2008069150A1 (ja) * 2006-11-30 2010-03-18 旭硝子株式会社 ガラス溶融装置
US8113018B2 (en) * 2006-12-14 2012-02-14 Ocv Intellectual Capital, Llc Apparatuses for controlling the temperature of glass forming materials in forehearths
DE102007027044B3 (de) * 2007-06-12 2008-09-04 Beteiligungen Sorg Gmbh & Co. Kg Glasschmelzofen und Verfahren für das Erschmelzen von Gläsern
WO2009005067A1 (ja) * 2007-07-02 2009-01-08 Asahi Glass Co., Ltd. ガラス溶解窯及びガラス製品の製造方法
US8925353B2 (en) * 2007-11-08 2015-01-06 Corning Incorporated Process and system for fining glass
BRPI0909081A2 (pt) * 2008-03-25 2015-08-25 Agg Glass Europ Forno de fundição de vidro
JP5265975B2 (ja) * 2008-06-30 2013-08-14 株式会社オハラ ガラス成形体の製造方法及び製造装置
US20100081103A1 (en) * 2008-09-26 2010-04-01 Hisashi Kobayashi Furnace with multiple heat recovery systems
US8875544B2 (en) 2011-10-07 2014-11-04 Johns Manville Burner apparatus, submerged combustion melters including the burner, and methods of use
US8650914B2 (en) 2010-09-23 2014-02-18 Johns Manville Methods and apparatus for recycling glass products using submerged combustion
US10322960B2 (en) 2010-06-17 2019-06-18 Johns Manville Controlling foam in apparatus downstream of a melter by adjustment of alkali oxide content in the melter
US8973405B2 (en) 2010-06-17 2015-03-10 Johns Manville Apparatus, systems and methods for reducing foaming downstream of a submerged combustion melter producing molten glass
US9032760B2 (en) 2012-07-03 2015-05-19 Johns Manville Process of using a submerged combustion melter to produce hollow glass fiber or solid glass fiber having entrained bubbles, and burners and systems to make such fibers
US8769992B2 (en) 2010-06-17 2014-07-08 Johns Manville Panel-cooled submerged combustion melter geometry and methods of making molten glass
US8973400B2 (en) 2010-06-17 2015-03-10 Johns Manville Methods of using a submerged combustion melter to produce glass products
US8707740B2 (en) 2011-10-07 2014-04-29 Johns Manville Submerged combustion glass manufacturing systems and methods
US9776903B2 (en) * 2010-06-17 2017-10-03 Johns Manville Apparatus, systems and methods for processing molten glass
US9021838B2 (en) 2010-06-17 2015-05-05 Johns Manville Systems and methods for glass manufacturing
US8991215B2 (en) 2010-06-17 2015-03-31 Johns Manville Methods and systems for controlling bubble size and bubble decay rate in foamed glass produced by a submerged combustion melter
US9096452B2 (en) 2010-06-17 2015-08-04 Johns Manville Methods and systems for destabilizing foam in equipment downstream of a submerged combustion melter
US8997525B2 (en) 2010-06-17 2015-04-07 Johns Manville Systems and methods for making foamed glass using submerged combustion
US8707739B2 (en) * 2012-06-11 2014-04-29 Johns Manville Apparatus, systems and methods for conditioning molten glass
CN102372415B (zh) * 2011-08-11 2013-07-10 华尔润玻璃产业股份有限公司 一种玻璃混合料的传输装置
CN102503078A (zh) * 2011-11-01 2012-06-20 河南国控宇飞电子玻璃有限公司 两槽式玻璃池炉
US9533905B2 (en) 2012-10-03 2017-01-03 Johns Manville Submerged combustion melters having an extended treatment zone and methods of producing molten glass
WO2014055199A1 (en) 2012-10-03 2014-04-10 Johns Manville Methods and systems for destabilizing foam in equipment downstream of a submerged combustion melter
CN102875010A (zh) * 2012-10-31 2013-01-16 中国建材国际工程集团有限公司 一种有关生产超薄玻璃的浮法玻璃熔窑
US9227865B2 (en) 2012-11-29 2016-01-05 Johns Manville Methods and systems for making well-fined glass using submerged combustion
US9777922B2 (en) 2013-05-22 2017-10-03 Johns Mansville Submerged combustion burners and melters, and methods of use
WO2014189504A1 (en) 2013-05-22 2014-11-27 Johns Manville Submerged combustion burners
US11142476B2 (en) 2013-05-22 2021-10-12 Johns Manville Burner for submerged combustion melting
WO2014189506A1 (en) 2013-05-22 2014-11-27 Johns Manville Submerged combustion burners and melters, and methods of use
WO2014189501A1 (en) 2013-05-22 2014-11-27 Johns Manville Submerged combustion burners, melters, and methods of use
SI3003997T1 (sl) 2013-05-30 2021-08-31 Johns Manville Potopni zgorevalni gorilniki s sredstvi za izboljšanje mešanja za talilne peči za steklo in uporaba
US9731990B2 (en) 2013-05-30 2017-08-15 Johns Manville Submerged combustion glass melting systems and methods of use
US10858278B2 (en) 2013-07-18 2020-12-08 Johns Manville Combustion burner
US9751792B2 (en) 2015-08-12 2017-09-05 Johns Manville Post-manufacturing processes for submerged combustion burner
CN105217932B (zh) * 2015-08-24 2017-08-25 王立臣 一种平板玻璃熔窑的多氧斜焰燃烧方法及燃烧装置
US10041666B2 (en) 2015-08-27 2018-08-07 Johns Manville Burner panels including dry-tip burners, submerged combustion melters, and methods
US10670261B2 (en) 2015-08-27 2020-06-02 Johns Manville Burner panels, submerged combustion melters, and methods
US9815726B2 (en) 2015-09-03 2017-11-14 Johns Manville Apparatus, systems, and methods for pre-heating feedstock to a melter using melter exhaust
CN106517736B (zh) * 2015-09-15 2020-01-17 江苏华东耀皮玻璃有限公司 一种用于熔制高挥发组分玻璃的熔窑
US9982884B2 (en) 2015-09-15 2018-05-29 Johns Manville Methods of melting feedstock using a submerged combustion melter
US10837705B2 (en) 2015-09-16 2020-11-17 Johns Manville Change-out system for submerged combustion melting burner
US10081563B2 (en) 2015-09-23 2018-09-25 Johns Manville Systems and methods for mechanically binding loose scrap
US10144666B2 (en) 2015-10-20 2018-12-04 Johns Manville Processing organics and inorganics in a submerged combustion melter
US10246362B2 (en) 2016-06-22 2019-04-02 Johns Manville Effective discharge of exhaust from submerged combustion melters and methods
US10301208B2 (en) 2016-08-25 2019-05-28 Johns Manville Continuous flow submerged combustion melter cooling wall panels, submerged combustion melters, and methods of using same
US10337732B2 (en) 2016-08-25 2019-07-02 Johns Manville Consumable tip burners, submerged combustion melters including same, and methods
US10196294B2 (en) 2016-09-07 2019-02-05 Johns Manville Submerged combustion melters, wall structures or panels of same, and methods of using same
US10233105B2 (en) 2016-10-14 2019-03-19 Johns Manville Submerged combustion melters and methods of feeding particulate material into such melters
CN109896725A (zh) * 2019-04-23 2019-06-18 蚌埠中光电科技有限公司 一种玻璃液澄清装置
GB201906745D0 (en) 2019-05-13 2019-06-26 Fives Stein Ltd Hybrid horizontal glass melting furnace with high flexibility in energy input
EP3760595A1 (en) * 2019-07-04 2021-01-06 International Partners in Glass Research (IPGR) e.V. Glass melting furnace
US11912608B2 (en) 2019-10-01 2024-02-27 Owens-Brockway Glass Container Inc. Glass manufacturing
CN110922028B (zh) * 2019-10-18 2020-10-23 中材科技股份有限公司 一种用于生产玻璃、玄武岩纤维或岩棉的窑炉装置
CN112830661B (zh) * 2021-01-15 2023-05-16 彩虹显示器件股份有限公司 一种大长宽比高电负荷型混熔窑炉及熔化工艺
CN113480150A (zh) * 2021-06-30 2021-10-08 陕西彩虹工业智能科技有限公司 一种柔性玻璃制备系统及方法

Family Cites Families (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BE390095A (hu) *
US212249A (en) * 1879-02-11 Improvement in wind-wheels
DE224309C (hu)
FR609269A (fr) * 1925-04-10 1926-08-11 Saint Gobain Procédé et dispositifs pour l'affinage du verre
DE476744C (de) * 1925-05-29 1929-05-23 Chauny & Cirey Verfahren und Einrichtung zur Laeuterung fluessigen Glases in dem Laeuterungsraum eines Glasschmelzofens
GB325238A (en) * 1928-11-12 1930-02-12 William Alfred Morton Improvements in glass melting apparatus
US2122469A (en) * 1936-09-10 1938-07-05 Pittsburgh Plate Glass Co Apparatus for making glass
CH248744A (fr) * 1944-05-05 1947-05-31 Electroverre Romont Sa Procédé pour la fusion des matières vitrifiables et leur affinage, lors de la fabrication du verre, et four pour la mise en oeuvre de ce procédé.
US2513732A (en) * 1944-12-06 1950-07-04 Installation for the continuous
DE806883C (de) * 1946-01-16 1951-06-21 Saint Gobain Verfahren und Ofen zur fortlaufenden Herstellung von Glas
US2616221A (en) * 1950-04-26 1952-11-04 Puerto Rico Glass Corp Glass melting furnace
US2640859A (en) * 1950-12-02 1953-06-02 Ferro Corp Apparatus for producing porcelain enamel
US2680772A (en) * 1950-12-02 1954-06-08 Ferro Corp Method for producing porcelain enamel
US3198618A (en) * 1955-03-09 1965-08-03 Harvey L Penberthy Throatless glass furnace
US3108149A (en) * 1959-11-18 1963-10-22 Libbey Owens Ford Glass Co Method and apparatus for glass melting
FR1300813A (fr) * 1961-06-21 1962-08-10 Saint Gobain Perfectionnement aux fours à bassin pour la fabrication du verre ou autre matière analogue
LU48378A1 (hu) * 1965-04-12 1966-10-12
US4001001A (en) * 1976-01-19 1977-01-04 Ppg Industries, Inc. Horizontal glassmaking furnace
GB1513653A (en) * 1976-04-12 1978-06-07 Bfg Glassgroup Manufacture of glass sheets
DE2703223B2 (de) * 1977-01-27 1981-02-05 Sorg - Gmbh & Co Kg, 8770 Lohr Glasschmelzofen
US4410347A (en) * 1981-03-31 1983-10-18 Ppg Industries, Inc. Glass melting method using cullet as particulate collection medium
IT1138425B (it) 1981-06-16 1986-09-17 Stigler Otis S P A Complesso elettro-fluidodinamico per l'azionamento di una cabina di un impianto ascensore
US4549895A (en) 1981-09-03 1985-10-29 Hoya Corporation Method and apparatus for melting glass
EP0086858A1 (de) * 1982-02-24 1983-08-31 Sorg GmbH & Co. KG Verfahren zum Schmelzen von Glas mit Hilfe von elektrischer Energie und Ofen zur Durchführung dieses Verfahrens
EP0086859A1 (de) * 1982-02-24 1983-08-31 Sorg GmbH & Co. KG Verfahren zum Schmelzen von Glas und Glasschmelzofen zur Durchführung dieses Verfahrens
DE3330183A1 (de) 1983-08-20 1985-03-07 Philips Patentverwaltung Gmbh, 2000 Hamburg Glasschmelzwanne
GB8402298D0 (en) * 1984-01-28 1984-02-29 Asahi Glass Co Ltd Glass
GB8402297D0 (en) * 1984-01-28 1984-02-29 Asahi Glass Co Ltd Glass
GB8430312D0 (en) * 1984-11-30 1985-01-09 Pilkington Brothers Plc Glass melting tanks
DE3671882D1 (de) * 1986-01-23 1990-07-19 Sorg Gmbh & Co Kg Glasschmelzofen mit verbessertem wirkungsgrad.
SU1395590A1 (ru) 1986-06-27 1988-05-15 Государственный научно-исследовательский институт стекла Стекловаренна ванна печь

Also Published As

Publication number Publication date
DD272290A5 (de) 1989-10-04
UA11070A (uk) 1996-12-25
DE3872056D1 (en) 1992-07-23
JPH03183624A (ja) 1991-08-09
ATE77354T1 (de) 1992-07-15
LV11168A (lv) 1996-04-20
SG101492G (en) 1992-12-24
DE3870817D1 (en) 1992-06-11
JPS63310734A (ja) 1988-12-19
FI882530A (fi) 1988-12-01
ZA882900B (en) 1988-10-27
LT3759B (en) 1996-03-25
RU2013383C1 (ru) 1994-05-30
RU1836303C (ru) 1993-08-23
JPH0476931B2 (hu) 1992-12-07
IN171025B (hu) 1992-07-04
LV11169A (lv) 1996-04-20
DE3718276A1 (de) 1988-12-08
EP0317551A2 (de) 1989-05-24
EP0293545B1 (de) 1992-06-17
PT87600A (pt) 1988-06-01
SK277753B6 (en) 1994-12-07
AU1339588A (en) 1988-12-01
ES2031286T3 (es) 1992-12-01
JPH0375492B2 (hu) 1991-12-02
EP0317551B1 (de) 1992-05-06
ATE75706T1 (de) 1992-05-15
LTIP1465A (en) 1995-05-25
MY102814A (en) 1992-11-30
CN88103288A (zh) 1988-12-21
CN1021039C (zh) 1993-06-02
BG49381A3 (en) 1991-10-15
DE3718276C2 (hu) 1989-11-23
FI86985B (fi) 1992-07-31
PL153827B1 (en) 1991-06-28
CZ180188A3 (en) 1993-04-14
FI86985C (fi) 1992-11-10
SK180188A3 (en) 1994-12-07
HUT51576A (en) 1990-05-28
LT3654B (en) 1996-01-25
TR25215A (tr) 1992-11-26
PT87600B (pt) 1991-05-22
HK14093A (en) 1993-02-26
PL271802A1 (en) 1989-04-03
LV11169B (en) 1996-06-20
AU603194B2 (en) 1990-11-08
EP0317551A3 (en) 1990-08-08
KR920003221B1 (ko) 1992-04-24
EP0293545A2 (de) 1988-12-07
LV11168B (en) 1996-06-20
KR880013828A (ko) 1988-12-22
EP0293545A3 (en) 1990-11-07
US4882736A (en) 1989-11-21
CA1335535C (en) 1995-05-16
FI882530A0 (fi) 1988-05-30
CZ278070B6 (en) 1993-08-11
LTIP1833A (en) 1995-08-25
ES2032876T3 (es) 1993-03-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
HU208412B (en) Process and apparatus for melting glass
US9150446B2 (en) Glass melting furnace
US4001001A (en) Horizontal glassmaking furnace
US9221703B2 (en) Glass melting furnace
KR100380704B1 (ko) 유리용융용장치
US8943856B2 (en) Glass melting furnace
US9260334B2 (en) Glass melting furnace
CA1323192C (en) Glass melting furnace of improved efficiency
US4852118A (en) Energy saving method of melting glass
FI89582C (fi) Glassmaeltugn
PH26453A (en) Energy saving method of melting glass

Legal Events

Date Code Title Description
HMM4 Cancellation of final prot. due to non-payment of fee