HU180579B - Process for cleaning urea-containing waste waters and for producing melamine - Google Patents
Process for cleaning urea-containing waste waters and for producing melamine Download PDFInfo
- Publication number
- HU180579B HU180579B HU80801134A HU113480A HU180579B HU 180579 B HU180579 B HU 180579B HU 80801134 A HU80801134 A HU 80801134A HU 113480 A HU113480 A HU 113480A HU 180579 B HU180579 B HU 180579B
- Authority
- HU
- Hungary
- Prior art keywords
- urea
- substantially pure
- separation
- melamine
- zone
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01C—AMMONIA; CYANOGEN; COMPOUNDS THEREOF
- C01C1/00—Ammonia; Compounds thereof
- C01C1/02—Preparation, purification or separation of ammonia
- C01C1/12—Separation of ammonia from gases and vapours
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01C—AMMONIA; CYANOGEN; COMPOUNDS THEREOF
- C01C1/00—Ammonia; Compounds thereof
- C01C1/02—Preparation, purification or separation of ammonia
- C01C1/08—Preparation of ammonia from nitrogenous organic substances
- C01C1/086—Preparation of ammonia from nitrogenous organic substances from urea
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/02—Treatment of water, waste water, or sewage by heating
- C02F1/025—Thermal hydrolysis
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07D—HETEROCYCLIC COMPOUNDS
- C07D251/00—Heterocyclic compounds containing 1,3,5-triazine rings
- C07D251/02—Heterocyclic compounds containing 1,3,5-triazine rings not condensed with other rings
- C07D251/12—Heterocyclic compounds containing 1,3,5-triazine rings not condensed with other rings having three double bonds between ring members or between ring members and non-ring members
- C07D251/26—Heterocyclic compounds containing 1,3,5-triazine rings not condensed with other rings having three double bonds between ring members or between ring members and non-ring members with only hetero atoms directly attached to ring carbon atoms
- C07D251/40—Nitrogen atoms
- C07D251/54—Three nitrogen atoms
- C07D251/56—Preparation of melamine
- C07D251/60—Preparation of melamine from urea or from carbon dioxide and ammonia
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Removal Of Specific Substances (AREA)
- Physical Water Treatments (AREA)
- Treatment Of Water By Oxidation Or Reduction (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
- Heat Treatment Of Water, Waste Water Or Sewage (AREA)
- Separation Of Suspended Particles By Flocculating Agents (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
- Phenolic Resins Or Amino Resins (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Disinfection, Sterilisation Or Deodorisation Of Air (AREA)
- Chemical And Physical Treatments For Wood And The Like (AREA)
- Detergent Compositions (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
Description
Feltaláló:
Goorden Josephus Johannes Petrus Maria, vegyészmérnök, Sittard, Hollandia
Szabadalmas:
Stamica’rbon B. V., Geleen, Hollandia
Eljárás karbamid tartalmú szennyvizek tisztítására és melamin előállítására
A találmány karbamidtartalmú szennyvizek tisztítására és melamin előállítására alkalmas eljárásra vonatkozik.
A karbamidtartalmú szennyvizek tisztítása során a szennyvizet emelt hőmérsékleten és 5 nyomáson kezeljük, így a karbamid hidrolizálódik, majd a képződött ammónia és széndioxid deszorbeálódik.
Hasonló eljárás ismert a Proceedings, The Fertilizer Institute, Environmental Symposium, 1976, január 13—16. 91. oldaltól kezdve, közleményből.
Karbamid előállításánál és feldolgozásánál karbamidtartalmú szennyvíz keletkezik, amelyet úgy ahogy van, nem lehet a felszíni vizekbe engedni.
Biológiai szennyvíztisztítás hatásos megoldását jelenti ennek a problémának, de ennek az a hátránya, hogy legalább kétlépéses tisztításra van mindig szükség, így oxigént igénylő és oxi- 20 gént nem igénylő tisztítás, miközben az NH3 és/vagy a karbamid visszakeringetésének a lehetősége ki van zárva.
Gazdasági okokból az NH3 és/vagy a karbamid kinyerése a törekvés a szennyvízből. Erre a célra 25 különböző módszereket javasoltak, amelyek általában a jelenlévő NH3-nak és CO2-nek a karbamidtartalmú szennyvizekből történő deszorpciójára szorítkoznak, ezt követően hidrolizálják a szennyvízben lévő karbamidot, majd az így kép- 30
180 579 ződött NH?,-at és CO2-őt teljesen vagy részben deszorbeálják.
Az ilyen természetű eljárásnak az a hátránya, hogy számos desztilláló és hidrolizáló oszlopból álló berendezésre van szükség a karbamidtartalmú szennyvizek feldolgozására.
A találmány szerinti eljárás segítségével oly módon tisztíthatjuk a karbamidtartalmú szennyvizeket, hogy ezeket a hátrányokat elkerüljük. 10 Az eljárásra az jellemző, hogy a tisztítást lényegében tiszta NHs, és lényegében tiszta CO2 elválasztásának a kombinálása közben, adott esetben vízzel, végezzük ezeknek az elegyéből egy NH3-elválasztó zónában, egy CCh-elválasztó zó15 nában és egy deszorpciós zónában, mimellett a karbamidtartalmú szennyvizet e zónák egyikébe betápláljuk.
A karbamidtartalmú szennyvíz megfelelő tisztítása érdekében kívánatos, hogy a deszorpciós zónát 5 bar és 50 bar, előnyösen 20 bar és 40 bar közötti nyomáson működtessük.
A deszorpciós zónában uralkodó kisebb nyomás miatt nem lehet normális oszlopot használni a deszorpcióhoz, ehelyett módosított oszlopokat kell alkalmazni hosszabb folyadéktartózkodási időkkel, mint a normál desztillációs oszlopoknál. Lehetőség van ugyan 50 bar feletti nyomás alkalmazására, de ez nem jelent további előnyöket, sőt korrózióállóbb és ennek következtében költségesebb anyagokra van szükség.
180 579
Előnyösen 20 bar és 40 bar közötti nyomásokat alkalmazunk, mivel az eljárás működik optimálisan ezeken a nyomásokon, és normális oszlopokat is használhatunk.
A találmány szerinti eljárás azon a meglepő felismerésen alapszik, hogy az adott körülmények között, így a hőmérséklet-, folyadéktartózkodási idő, gáz-folyiadékarány, és a tálcák számának figyelembevételével, lényegében a tiszta NH3, és lényegében tiszta CO2 elválasztása során ezek vizes oldatából, és különösen a deszorpciós zónában, a karbamid teljes vagy lényegében teljes hidrolízise, valamint a képződött NH3 és CO2 deszorpciója úgy megy végbe, hogy a folyadék úgy távozik az elválasztási folyamatból, hogy nem, vagy gyakorlatilag nem tartalmaz már sem karbamidot, sem NH3-at.
Mihelyt az NH3/CO2 rendszer azeotróp elegyet alkot, speciális méretekre van szükség az NH3, CO2 és H2O rendszernek komponenseire való szétválasztására [a rendszerleírás P. J. C Kaasenbrood, Chemical Reaction Engineering Proceedings of the fourth Európán Symposium, 1968. szeptemben 9—11., Pergamon Press (1971), 317— 328. oldal irodalmi helyen olvasható.]
A jelentősebb módszerek lényegében tiszta NH3-nak és lényegében tiszta CO2-nek a kiválasztására elegyekből, amelyek vizet is tartalmazhatnak, a 6 706 135 és a 7 612 163 számú holland és a 2 646 804 számú NSZK-beli közzétett találmányi bejelentésekben vannak leírva.
A 6 706 135 számú holland közzétett találmányi bejelentésben leírt eljárás szerint NH:j-at különítünk el egy első zónában NH3 és CO2 vizes oldatából, amely feleslegben tartalmaz NH3-at. Az elválasztás légköri nyomáson történik. Ezután már egy úgynevezett határvonal-összetételű NH3- és CO2-vizes oldat marad vissza. További méretek nélkül már nem lehet tiszta NH3at vagy tiszta CO2-őt kiválasztani ebből az oldatból. Az említett találmányi leírás szerint az oldat nyomásának 5—20 bar közötti értékre való növelése után lehetővé válik CO2 elválasztása.
A 7 612 163 számú holland közzétett találmányi bejelentésben ismertetett eljárás a hígítás elvén alapszik, amelynek során a CCb-elválasztó zónába táplálják be az NHs-el választó zónából származó anyagot, amely úgynevezett határvonalösszetételű, vízzel együtt. Ily módon a határvonal az NHs, CO2 és víz rendszerben túlléphető, és a CO2 nagyobb része kinyerhető anélkül, hogy különböző nyomásokon kellene dolgozni.
A különböző zónákban tartott hőmérséklet a nyomásoktól, a betáplált anyag összetételétől és az Skülönítendő termékek iránti kívánalmaktól függ. Abban az esetben, ha rektifikáló oszlopokat használunk a szétválasztó zónákban, akkor a hőmérsékletek általában az alábbi táblázatban megadott határok között vannak.
fenék tető
NHa szétválasztás +60—hl70°C—35—+ 66 °C
CO2 szétválasztás +75--[-200 °C 0—+100 °C
A hőmérsékleteket a deszorpciós zónában az alkalmazott nyomás irányítja. Ezek a hőmérsékletek általában a deszonbeálandó folyadékfázis forráspontja felett vannak.
A karbamidtartalmú szennyvizek például karbamid-előállító üzemben, melamingyártó üzemben, vagy más olyan üzemben keletkeznek, ahol karbamidot használnak betáplálásra, vagy melléktermékként és/vagy közbenső termékként keletkezik. A találmány szerinti eljárás különösen karbamid-előállító gyárakból származó karbamidtartalmú eljárásnál keletkező kondenzátumok kezelésére vonatkozik.
Ilyen kondenzátumokon az eljárás folyamán lecsapódott karbamidtartalmú oldatokat vagy karbamidot, NHs-at, CO2-t és H2O-t tartalmazó gázelegyek kondenzálásakor, vagy ezek vizes folyadékban való elnyetetésekor kapott elegyeket értjük. Ezek a gázelegyek például vizes karbamidoldatnak (lényegében) vízmentes karbamiddá vagy koncentrált karbamidoldattá való feldolgozásánál keletkeznek.
A karbamidtartalmú szennyvizet az NH3/CO2szétválasztás bármelyik zónájába betáplálhatjuk. Előnyös azonban, ha azt a CO2 szétválasztó zónába, vagy a deszorpciós zónába visszük be, mivel az eljárás összenergia-fogyasztása ebben az esetben a legkevesebb.
A találmány szerinti eljárás előnye az, hogy a karbamidtartalmú szennyvíz NH3 kinyerése mellett történő tisztítására szolgáló szakasz nélkülözhető a karbamid-előállítási és -feldolgozási folyamatban: a szennyvizet egészében egy ammónia/széndioxid-szétválasztó egységbe táplálhatjuk be, amelyet karbamid előállításánál és feldolgozásánál keletkezett eljárási elegyek kezelésére, karbamidból és karbamid készítésével kapcsolatos termékek előállításánál keletkező anyagok feldolgozására alkalmazunk.
A találmány más kiviteli módja eljárás mélamin előállítására, karbamid katalitikus átalakítása útján gáz alakú NH3 vagy NHs-tartalmú gázelegy jelenlétében; a melamin elkülönítése az így képződött gáz alakú reakcióelegyből, ezt követően NH3, CO2 és/vagy a maradék gázelegy vegyületei vizes oldatának a képzése, és lényegében tiszta NH3, és lényegében tiszta CO2 elkülönítése a vizes oldatból egyedi szétválasztási lépésekben. Az eljárásra az jellemző, hogy karbamidtartalmú szennyvizet táplálunk be az elválasztólépésbe, amelyben lényegében tiszta CO2-ot kapunk. Méginkább a karbamid előállításánál keletkező kondenzátumot, amelyet legalább részben betáplált anyagként alkalmaztunk a melamingyártásnál, betápláljuk ebbe az elválasztólépésbe.
A találmány szerinti eljárás a csatolt rajzok segítségével is bemutatjuk, ahol az
1. ábra egy karbamidtartalmú szennyvíz tisztítására alkalmas találmány szerinti eljárás vázlatos kiviteli módját szemlélteti, és a
2. ábra a találmány szerinti karbamid- és melamin-előállítás vázlatos kiviteli módját mutatja.
Az 1. ábra szerint NH3, CO2 és H2O elegyét az
180 579 vezetéken át a 2 szivattyú segítségével egy 3 NHi rektifikáló oszlopba táplálunk be. A 3 oszlop tetején gáz alakú NH3 távozik a 4 vezeték útján. Ezt az NH3-at az 5 kondenzátorban (mély) hűtéssel kondenzálhatjuk. Valamely NH3-ból és közömbös gázból álló nem kondenzált gázelegy távozik a kondenzátorból. Ez a közömbös gáz a berendezésbe bevitt, és a szerkezeti anyagoknak a tartályokban való fenntartására és passziválására szolgáló, levegőből származó gáz, így korrózió nem megy végbe. Levegő helyett oxigént vagy valamely más oxigénforrást is használhatunk erre a célra. A levegőt a 6 kompreszszoron, valamint a 7 és 8 vezetékeken, továbbá a D redukálószelepen keresztül szállítjuk a 3 rektifikáló oszlopba, és részben a 9 vezetéken át a 10 deszorberbe.
Az 5 kondenzátorból származó gázelegyet megszabadítjuk az NH3-tól a 11 gázmosóban vízzel történő mosással, amelyet a 34 vezetéken keresztül viszünk be, az abszorpciós hőt a kapott vizes NH3-oldattal való hűtéssel elvonjuk, amelyet azután a 12 szivattyúval a 13 visszakeringtető hűtőbe viszünk, és visszavezetünk a 11 gázmosóba a 14 vezetéken át. Az így képződött oldatot visszakeringtetjük a 3 NH3 rektifikáló oszlopba a 15 vezetéken keresztül.
A közömbös gázt a 16 vezetéken át elvisszük és a 17 vezetéken keresztül bevezetjük a 18 CO2 rektifikáló oszlop aljára, előbb azonban a nyomását megnöveljük az A kompresszorban. Kívánt esetben ezt teljesen vagy részben lefújhatjuk a 19 vezetéken át. Az 5 kondenzátorban cseppfolyósított NHs egy részét a 20 vezeték útján viszszavisszük az NH3 rektifikáló oázlopba, ahol refluxként szolgál.
A 3 NH3 rektifikáló oszlop aljáról vizes NH3 és CCh-oldatot viszünk el a 21 vezetéken és a B szivattyún át. Ezt az oldatot bevezetjük a 18 CO2 rektifikáló oszlopba, amely gyakorlatilag ugyanazon rendszernyomáson működik, mint a (3) NH3 rektifikáló oszlop.
A 18 rektifikáló oszlopban szükséges hő egy részét úgy kapjuk, hogy a deszorberből származó fenéktermék hőjét felszabadítás után a 18 oszlop aljára vezetjük. A rektifikáláshoz szükséges többi hőt a 24 fűtőcsöveknek például gőzzel való melegítése útján adagoljuk.
Hígítóként bizonyos mennyiségű karbamidtartalmú szennyvizet szállítunk a 18 oszlopba a 40 vezetéken és a 41 szivattyún át és adott esetben a 23 részáram szállít hőt a 18 oszlop aljára és a 26 hűtőbe. További mennyiségű mosóvizet is adagolunk a 18 oszlopba a 29 vezeték útján annak érdekében, hogy az NH3-at lehetőleg teljesen kinyerjük a CO>-bőI. A 18 oszlop tetején CO2-ből és kevés közömbös gázból, amely gyakorlatilag nem vagy alig tartalmaz NH3-at, álló gázelegy távozik a 30 vezetéken keresztül.
A 18 oszlopból a fenékterméket, NHj és CO2 vízzel hígított oldatát, a 31 vezetéken át a 10 deszorberbe visszük, ahol melegítéssel, például a 32 fűtőcsövekben vezetett gőzzel, lényegében az összes NH3-at és COa-t kinyerjük. A folyadékot amely lényegében mentes NH3-tól és CCU-től, továbbá nem, vagy lényegében nem tartalmaz már karbamidot, a 23 vezetéken át a 18 CO2 rektifikáló oszlopba vezetjük, és az NH3-ból, COa-ből és HaO-ból képződött gázelegyet a 10 deszprberből a 33 vezetéken és a C redukálószelepen át részben a 3 NH3 rektifikáló oszlopba, a 38 vezetéken át pedig részben a CO? rektifikáló oszlop aljára vezetjük.
A 2. ábrán eljárást mutatunk be kapcsolási rajz formájában karbamid és melamin előállítására. Ezzel kapcsolatban ismertetjük NH3 és CO2 elkülönítését, valamint a karbamidtartalmú szennyvíz tisztítását.
Az 51 és 52 vezetékeken át NH3-at és COj-ot táplálunk be a karbamid-előállító egységbe, amelyet E betűvel jelölünk. Az egységből vízmentes karbamindot vezetünk el az 53 és 54 vezetékeken keresztül egy melamin-előállító egységbe, és például raktározásra vagy más karbamidfelhasználási célra.
A melamin-előállító egységből, amelyet F betű jelöl vázlatosan, a melamint az 55 vezetéken át vesszük el. A melamintermelő egységből és a karbamidtermelő egységből karbamidtartalmú szennyvízáramokat, amelyek NHs-at és CCb-ot is tartalmaznak, vezetünk el az 57 és 58 vezetékeken keresztül. Ezeket egyesítjük az 58 vezetékben és az NH3/CO2 szétválasztó egységbe viszszük be.
A melamin-előállító egységből vizes NH3- és CCh-oldatot vezetünk az NH3/CO2 elválasztókészülék első zónájába az 59 vezetéken keresztül. Ebben a zónában, amelyet G betű jelöl, NH3-ból, CCbből és vízből álló gázelegyet szállítunk a 62 vezeték útján. Ez az elegy a K deszorpciós zónából ered.
A G zóna tetejéről lényegében tiszta NH3-at viszünk el a 61 vezetéken át, és részben visszakeringtetjük az E karbamidegységbe és az F melaminegységbe, míg az aljáról NHs-ból, CCh-ből és vízből álló gázelegyet a H zónába táplálunk be a 65 vezetéken át. A karbamidtartalmú szennyvizet, amely a karbamid- és a melamingyártó egységekből ered, ebbe a zónába visszük az 58 vezeték útján. Ugyanakkor meghatározott menynyiségű hígítóvizet adagolhatunk be a 66 vezetéken át. A H zóna tetejéről lényegében tiszta CO3-t vezetünk el a 64 vezeték útján és visszakeringtetjük az E karbamidgyártó egységbe, míg az aljáról vizes NH3- és CCh-oldatot viszünk el .a 63 vezetéken keresztül. Ez a híg oldat általában még tartalmaz karbamidot. A K deszorpciós zónában a karbamid tovább hidrolizálódik NH3má és CCh-vé, miközben lényegében valamennyi már jelenlévő, és ezután képződött NH3 és CO2 deszorbeálódik.
A K zónából eredő gázelegyet, amely vizet is tartalmaz az NH3 és CO2 mellett, a G zónába tápláljuk be a 62 vezetéken át. A K zónából távozó víz már nyomokban tartalmaz csak NH3-at, CO2-t és/vagy karbamidot és a 60 vezeték útján eltávolítható.
180 579
A találmány szerinti eljárást kiviteli példá i is bemutatjuk.
Példa
Az 1. ábra szerinti berendezésben lényegében tiszta NH3-at és lényegében tiszta CC>2-ot választunk ki NH3, CO2 és H2O elegyéből, amelyet karbamidtartalmú szennyvíz tisztításával kombinálunk. A hivatkozási számok az 1. ábrára vonatkoznak, és a százalékok súlyszázalékokat jelentenek a példában. Az említett nyomás NH3/CO2/ H2O-rendszerre vonatkozik. Közömbös gáz jelenléte miatt a tényleges nyomás kissé nagyobb.
bar nyomáson a 3 NHa rektifikálóoszlopba betáplálunk 56 489 kg/óra mennyiségben vizes NH3- és COa-oldatot, amely 32,8% NEL-bóI, 18,3% CO2-ből és 48,9% vízből áll. A 6 kompresszor segítségével 635 kg/óra mennyiségű levegőt szállítunk, amelyből 248 kg/óra mennyiség kerül a 3 NH3 rektifikáló oszlopba és 387 kg/óra mennyiség jut a 10 deszorberbe.
647 kg/óra mennyiségű gázelegyet, amely 55,6% NHa-ból, 6,4% COa-ből, 38,0% H2O-bóI és 1,5% közömbös gázból áll, és a 10 deszorberből származik, 18 bar nyomásra való expandál tatás után, a C szelepen keresztül szintén betáplálunk a 3 NH3 rektifikáló oszlopba. Ennek az oszlopnak a tetején 45 455,7 kg/óra mennyiségű gázelegyet veszünk le, amely 98,6% Nbb-ból, 0,1% H2O-ból és 1,3% közömbös gázból áll. Hűtéssel e gázelegy egy részét folyadékká alakítjuk az 5 kondenzátorban. Ennek egy részét refluxként visszakeringtetjük a 3 oszlopba.
497 kg/óra mennyiségű folyékony NH3-at veszünk le, és 2464 kg/óra mennyiségű gázelegy, amely 74,2% NH3-ból és 25,8% közömbös gázból áll, távozik az 5 kondenzátorból.
Ezt a 11 gázmosóban kimossuk, mégpedig vízzel. A 11 gázmosóból a 13 visszakeringtetős hűtő segítségével hőt nyerünk. Az NH3 rektifikáló oszlopba 4229 kg oldatot keringtetünk vissza óránként. A 16 és 17 vezetékeken, valamint az A kompresszoron át 635 kg/óra mennyiségű közömbös gázt szállítunk a 18 CO2 rektifikáló oszlopba, amely 30 bar rendszernyomáson üzemel.
A 3 NH3 rektifikáló oszlop aljáról 71 039 kg/óra mennyiségű folyadékot viszünk a 18 CO2 rektifikáló oszlopba a 21 vezeték és a B szivattyú útján.
A 18 oszlopba 10 852 kg/óra mennyiségű gázelegyet, amely a 10 deszorberből származik, adagolunk a 38 vezetéken át. A 18 oszlopba a 23 vezetéken keresztül 35 994 kg/óra mennyiségű hígítóvizet is adagolunk, amely nyomokban tartalmaz NH,>-at, CO2-ot és karbamidot, amelynek a hőmérséklete 231 °C a deszorberből való távozáskor, amely a 40 vezetéken át történik. A távozó folyadék 276 kg/óra mennyiségű karbamidot, 470 kg/óra mennyiségben CCr-t, 811 kg/óra mennyiségben NH:;-at és 19 697 kg/óra mennyiségben H-zO-t szállít. A hő egy részét leadja a 18
CO2 rektifikáló oszlop alján. A deszorberből összesen 94 027 kg/óra mennyiségben folyadékot veszünk le, így 47 216 kg/óra mennyiségű vizet viszünk el a 27 hűtőben való lehűtés után. Ezt a folyadékot például NH3 és CO2 elnyeletésére használhatjuk.
A CO2 rektifikáló oszlop tetején 8425 kg/óra mennyiségű mosóvizet adagolunk, amely arra szolgál, hogy kimossa az NH3 nyomokat. Emellett 11 623 kg/óra mennyiségű gázelegy szabadul fel, amely 94,3% CCú-t tartalmaz egyebek között, amelyben az NH3 mennyisége 100 ppm-nél kevesebb.
A 18 oszlop aljáról 136 526 kg/óra mennyiségű oldatot viszünk el, amelynek a hőmérséklete 181 °C, és összetétele 80,7% H2O, 17,3% NH3 és 2,0% CO2, amelyet betáplálunk a 10 deszorberbe. Ez az összetétel a határvonal NHa-ban gazdag oldalára esik. Gőz használata esetén az oldatot melegítjük, így a karbamid tovább hidrolizálódik, és az összes NH3 és CO2 deszorbeálódik, így 44 027 kg/óra mennyiségű vizet távolíthatunk el.
Claims (6)
- Szabadalmi igénypontok:1. Eljárás karbamidtartalmú szennyvizek tisztítására, amelynek során a szennyvizet emelt hőmérsékleten és nyomáson kezeljük, így a karbamidot hidrolizáljuk, majd a képződött ammóniát és széndioxidot deszorbeáljuk, azzal jellemezve, hogy a tisztítást lényegében tiszta NH3 és lényegében tiszta CO2 elválasztásának a kombinálásával, azok elegyeiből, egy NH3 elválasztó zónában, egy CO2 elválasztó zónában és egy deszorpciós zónában, adott esetben vízzel végezzük, és a karbamidtartalmú szennyvizet e zónák egyikébe tápláljuk be.
- 2. Az 1. igénypont szerinti eljárás foganatosítási módja, azzal jellemezve, hogy a deszorpciós zónát 5—50 bar, előnyösen 20—40 bar nyomáson üzemeltetjük.
- 3. Az 1. vagy 2. igénypont szerinti eljárás foganatosítási módja, azzal jellemezve, hogy a karbamidtartalmú szennyvizeit a lényegében tiszta CO2 elválasztására szolgáló zónához szállítjuk.
- 4. Az 1—3. igénypontok bármelyike szerinti eljárás foganatosítási módja, azzal jellemezve, hogy NHs, CO2 és adott esetben víztartalmú elegyként melaminnak karbamidból való előállításánál keletkező elegyet alkalmazunk.
- 5. Eljárás melamm előállítására karbamid katalitikus átalakításával gáz alakú NH3- vagy NH3tartalmú gázelegy jelenlétében, a melamin elkülönítése a képződött reakcióelegyből, ezt követően NH3, CO2 és/vagy a maradék gázelegyben lévő vegyületek vizes oldatának a képzése, majd lényegében tiszta NH3 és lényegében tiszta CO2 kiválasztása a vizes oldatból egyedi kiválasztási lépésekben, azzal jellemezve, hogy kar.bamidtartalmú szennyvizet abba az elválasztó lépésbe viszünk, ahol lényegében tiszta C02-ot nyerünk ki.
- 6. Az 5. igénypont szerinti eljárás foganatosí180 579 tási módja, azzal jellemezve, hogy abba a lépésbe, ahol lényegében tiszte CCh-ot választunk ki, olyan a karbamid-előállításból származó kon denzátumot viszünk be, amely a melamin-előállításnál részben betáplált anyagként került alkalmazásra.2 rajz, 2 ábraA kiadásért felel: a Közgazdasági és Jogi Könyvkiadó igazgatója84. 32 216 Petőfi Nyomda, Kecskemét — Felelős vezető: Ablaka István igazgató-5180 579
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL7903623A NL7903623A (nl) | 1979-05-09 | 1979-05-09 | Werkwijze voor het zuiveren van ureumhoudend afvalwater en werkwijze voor het bereiden van melamine. |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| HU180579B true HU180579B (en) | 1983-03-28 |
Family
ID=19833125
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| HU80801134A HU180579B (en) | 1979-05-09 | 1980-05-08 | Process for cleaning urea-containing waste waters and for producing melamine |
Country Status (20)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4308385A (hu) |
| EP (1) | EP0019326B1 (hu) |
| JP (1) | JPS55149676A (hu) |
| AT (1) | ATE4496T1 (hu) |
| BR (1) | BR8002794A (hu) |
| CA (1) | CA1141872A (hu) |
| CS (1) | CS221908B2 (hu) |
| DD (1) | DD150601A5 (hu) |
| DE (1) | DE3064616D1 (hu) |
| EG (1) | EG14770A (hu) |
| ES (1) | ES8107126A1 (hu) |
| HU (1) | HU180579B (hu) |
| IN (1) | IN152912B (hu) |
| MX (1) | MX6297E (hu) |
| NL (1) | NL7903623A (hu) |
| NO (1) | NO153488C (hu) |
| PL (1) | PL123687B1 (hu) |
| RO (1) | RO81470B (hu) |
| YU (2) | YU118980A (hu) |
| ZA (1) | ZA802477B (hu) |
Families Citing this family (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4433146A (en) * | 1982-04-07 | 1984-02-21 | Stamicarbon B.V. | Process for the preparation of melamine |
| US4838281A (en) * | 1985-02-28 | 1989-06-13 | Alcon Laboratories, Inc. | Linear suction control system |
| DE3844992B4 (de) * | 1987-03-04 | 2006-06-14 | Novartis Ag | Hydrogentartrat eines Phenylcarbamats |
| IT1232670B (it) * | 1989-09-15 | 1992-03-02 | Snam Progetti | Procedimento per la purificazione delle acque reflue prodotte dagli impianti di produzione dell'urea. |
| CH679485A5 (hu) * | 1989-12-29 | 1992-02-28 | Ammonia Casale Sa | |
| US6258111B1 (en) | 1997-10-03 | 2001-07-10 | Scieran Technologies, Inc. | Apparatus and method for performing ophthalmic procedures |
| US6077491A (en) | 1997-03-21 | 2000-06-20 | Ec&C Technologies | Methods for the production of ammonia from urea and/or biuret, and uses for NOx and/or particulate matter removal |
| US6358260B1 (en) | 1998-04-20 | 2002-03-19 | Med-Logics, Inc. | Automatic corneal shaper with two separate drive mechanisms |
| US6702832B2 (en) | 1999-07-08 | 2004-03-09 | Med Logics, Inc. | Medical device for cutting a cornea that has a vacuum ring with a slitted vacuum opening |
| US6699285B2 (en) | 1999-09-24 | 2004-03-02 | Scieran Technologies, Inc. | Eye endoplant for the reattachment of a retina |
| KR100339834B1 (ko) * | 2000-01-27 | 2002-06-07 | 박호군 | 멜라민 제조 공정중에 배출되는 폐수의 처리 방법 |
| US6428508B1 (en) | 2000-02-01 | 2002-08-06 | Enlighten Technologies, Inc. | Pulsed vacuum cataract removal system |
| US6663644B1 (en) | 2000-06-02 | 2003-12-16 | Med-Logics, Inc. | Cutting blade assembly for a microkeratome |
| US6511644B1 (en) | 2000-08-28 | 2003-01-28 | The Chemithon Corporation | Method for removing contaminants in reactors |
| US7311700B2 (en) | 2000-11-29 | 2007-12-25 | Med-Logics, Inc. | LASIK laminar flow system |
| US6425905B1 (en) | 2000-11-29 | 2002-07-30 | Med-Logics, Inc. | Method and apparatus for facilitating removal of a corneal graft |
| US6761868B2 (en) * | 2001-05-16 | 2004-07-13 | The Chemithon Corporation | Process for quantitatively converting urea to ammonia on demand |
| DE10229103A1 (de) * | 2002-06-25 | 2004-01-15 | Agrolinz Melamin Gmbh | Vorrichtung und Verfahren zur thermischen Wasseraufbereitung |
| US6887449B2 (en) * | 2002-11-21 | 2005-05-03 | The Chemithon Corporation | Method of quantitatively producing ammonia from urea |
| DE102005028665A1 (de) | 2005-06-15 | 2007-01-04 | Ami-Agrolinz Melamine International Gmbh | Verfahren zur Reinigung von Abwässern aus Melaminanlagen |
| US20090148370A1 (en) * | 2007-12-06 | 2009-06-11 | Spencer Iii Herbert W | Process to produce ammonia from urea |
| US9586831B2 (en) | 2014-06-09 | 2017-03-07 | Wahlco, Inc. | Urea to ammonia process |
| AU2016274861B2 (en) * | 2015-06-10 | 2018-11-08 | Bechtel Energy Technologies & Solutions, Inc. | Systems and methods for high CO2 ammonia purification |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT261638B (de) * | 1966-05-02 | 1968-05-10 | Chemie Linz Ag | Verfahren zur Aufarbeitung eines Ammoniak-Kohlensäure-Gasgemisches |
| FR1541273A (fr) * | 1966-10-25 | 1968-10-04 | Toyo Koatsu Ind Inc | Procédé de traitement des substances inaltérées de la synthèse de l'urée |
| DE1670290A1 (de) * | 1967-12-01 | 1971-01-14 | Basf Ag | Verfahren zur Abtrennung von Ammoniak aus den bei der Melaminsynthese anfallenden Abgasen |
| NL6801577A (hu) * | 1968-02-02 | 1969-08-05 | ||
| DE1770969C3 (de) * | 1968-07-25 | 1978-08-24 | Basf Ag, 6700 Ludwigshafen | Verfahren zur Rückführung der Abgase der Melaminsynthese in die Hamstoffsynthese |
| JPS4919259B1 (hu) * | 1969-08-30 | 1974-05-16 | ||
| NL6919152A (hu) * | 1969-12-20 | 1971-06-22 | ||
| NL165712C (nl) * | 1970-05-30 | 1981-05-15 | Stamicarbon | Werkwijze en inrichting voor het bij synthesedruk terug- winnen van ammoniak en kooldioxyde uit het spuigas van een ureumsynthese. |
| US3922222A (en) * | 1973-02-20 | 1975-11-25 | Cf Ind | Method for treatment of urea crystallizer condensate |
| US4013757A (en) * | 1975-04-17 | 1977-03-22 | Fmc Corporation | High pressure thermal hydrolysis process to decompose triazines in acid waste streams |
| IT1060622B (it) * | 1976-05-14 | 1982-08-20 | Snam Progetti | Procedimento per la riutilizzazio ne delle acque di processo negli impianti combinati urea e ammoniaca |
| DE2646804C3 (de) * | 1976-10-16 | 1982-03-11 | Basf Ag, 6700 Ludwigshafen | Verfahren zur Gewinnung von reinem Ammoniak aus Ammoniak und Kohlendioxid enthaltenden Gasgemischen |
| NL168196C (nl) * | 1976-11-03 | 1982-03-16 | Stamicarbon | Werkwijze voor het afscheiden van nh&013 en co&012 uit een mengsel van nh&013, co&012 en h&012o. |
| IT1065422B (it) * | 1976-12-23 | 1985-02-25 | Snam Progetti | Processo ammoniaca-urea integrato per la produzione di urea |
| US4087513A (en) * | 1977-08-12 | 1978-05-02 | Olin Corporation | Method of hydrolyzing urea contained in waste water streams |
-
1979
- 1979-05-09 NL NL7903623A patent/NL7903623A/nl not_active Application Discontinuation
-
1980
- 1980-04-24 ZA ZA00802477A patent/ZA802477B/xx unknown
- 1980-05-01 AT AT80200404T patent/ATE4496T1/de active
- 1980-05-01 EP EP80200404A patent/EP0019326B1/en not_active Expired
- 1980-05-01 DE DE8080200404T patent/DE3064616D1/de not_active Expired
- 1980-05-05 YU YU01189/80A patent/YU118980A/xx unknown
- 1980-05-06 BR BR8002794A patent/BR8002794A/pt unknown
- 1980-05-06 PL PL1980224050A patent/PL123687B1/pl unknown
- 1980-05-07 EG EG277/80A patent/EG14770A/xx active
- 1980-05-07 CS CS803195A patent/CS221908B2/cs unknown
- 1980-05-08 US US06/147,714 patent/US4308385A/en not_active Expired - Lifetime
- 1980-05-08 MX MX808801U patent/MX6297E/es unknown
- 1980-05-08 HU HU80801134A patent/HU180579B/hu not_active IP Right Cessation
- 1980-05-08 RO RO101064A patent/RO81470B/ro unknown
- 1980-05-08 ES ES491280A patent/ES8107126A1/es not_active Expired
- 1980-05-08 NO NO801366A patent/NO153488C/no unknown
- 1980-05-08 JP JP6120180A patent/JPS55149676A/ja active Pending
- 1980-05-09 IN IN553/CAL/80A patent/IN152912B/en unknown
- 1980-05-09 CA CA000351675A patent/CA1141872A/en not_active Expired
- 1980-05-09 DD DD80221019A patent/DD150601A5/de not_active IP Right Cessation
-
1982
- 1982-12-22 YU YU02847/82A patent/YU284782A/xx unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA1141872A (en) | 1983-02-22 |
| NO153488C (no) | 1986-04-02 |
| EP0019326A1 (en) | 1980-11-26 |
| EP0019326B1 (en) | 1983-08-24 |
| YU284782A (en) | 1985-04-30 |
| BR8002794A (pt) | 1980-12-16 |
| MX6297E (es) | 1985-03-18 |
| PL123687B1 (en) | 1982-11-30 |
| ES491280A0 (es) | 1980-12-01 |
| CS221908B2 (en) | 1983-04-29 |
| DE3064616D1 (en) | 1983-09-29 |
| NO153488B (no) | 1985-12-23 |
| DD150601A5 (de) | 1981-09-09 |
| ES8107126A1 (es) | 1980-12-01 |
| RO81470B (ro) | 1983-04-30 |
| PL224050A1 (hu) | 1981-02-13 |
| EG14770A (en) | 1984-09-30 |
| YU118980A (en) | 1983-04-30 |
| NO801366L (no) | 1980-11-10 |
| US4308385A (en) | 1981-12-29 |
| IN152912B (hu) | 1984-04-28 |
| ATE4496T1 (de) | 1983-09-15 |
| NL7903623A (nl) | 1980-11-11 |
| ZA802477B (en) | 1981-04-29 |
| JPS55149676A (en) | 1980-11-21 |
| RO81470A (ro) | 1983-04-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| HU180579B (en) | Process for cleaning urea-containing waste waters and for producing melamine | |
| CN112566706B (zh) | 回收环氧乙烷的方法 | |
| US4314077A (en) | Method for the production of urea and purification of water | |
| CN109890788B (zh) | 尿素与尿素-硝酸铵的集成工艺 | |
| US4539077A (en) | Process for the preparation of urea | |
| CA1053701A (en) | Integrated urea-ammonia process | |
| EP3224223A1 (en) | Method and plant for producing urea-ammonium nitrate (uan) | |
| SU1494864A3 (ru) | Способ получени мочевины | |
| US3155722A (en) | Recovery of residual ammonia and carbon dioxide in the synthesis of urea | |
| WO2016099269A1 (en) | Process for urea production | |
| CA2779841C (en) | A urea stripping process for the production of urea | |
| JPS6256084B2 (hu) | ||
| US6342632B1 (en) | Process and plant for the production of urea with high conversion yield and low energy consumption | |
| US3984469A (en) | Process for the production of urea | |
| NL8602770A (nl) | Werkwijze voor de bereiding van ureum. | |
| US3193353A (en) | Method of removing carbon dioxide from ammonia | |
| CN117222620A (zh) | 合成尿素和三聚氰胺的方法和装置 | |
| US4115449A (en) | Process for preparing a urea solution from ammonia and carbon dioxide | |
| US3471558A (en) | Method for the decomposition and evaporation of urea synthesis effluent | |
| US4137262A (en) | Process for the production of urea | |
| EA004238B1 (ru) | Способ получения мочевины | |
| KR800001159B1 (ko) | 암모니아와 이산화탄소를 함유하고 있는 혼합물로 부터 암모니아와 이산화탄소를 분리하는 방법 | |
| KR830002201B1 (ko) | 요소의 제조방법 | |
| WO2024112198A1 (en) | Urea melamine plant with melamine off-gas condenser | |
| FI71501B (fi) | Foerfarande foer separering av nh3 och co2 ur blandningar som innehaoller dessa |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| HU90 | Patent valid on 900628 | ||
| HMM4 | Cancellation of final prot. due to non-payment of fee |