HU177534B - Method for makong texturized silocn steels - Google Patents
Method for makong texturized silocn steels Download PDFInfo
- Publication number
- HU177534B HU177534B HU79AE566A HUAE000566A HU177534B HU 177534 B HU177534 B HU 177534B HU 79AE566 A HU79AE566 A HU 79AE566A HU AE000566 A HUAE000566 A HU AE000566A HU 177534 B HU177534 B HU 177534B
- Authority
- HU
- Hungary
- Prior art keywords
- weight
- hours
- temperature
- steel
- silicon
- Prior art date
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/147—Alloys characterised by their composition
- H01F1/14766—Fe-Si based alloys
- H01F1/14775—Fe-Si based alloys in the form of sheets
- H01F1/14783—Fe-Si based alloys in the form of sheets with insulating coating
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
- C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1277—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular surface treatment
- C21D8/1283—Application of a separating or insulating coating
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Description
A találmány tárgya eljárás textúráit szilíciumacél előállítására.
Az ún. Goss-textúra kialakulása a borral, mint inhibitorral adalékolt elektromágneses szilíciumacélokban a másodlagos rekrisztallizáció függvénye. A másodlagos rekrisztallizáció során az ilyen textúráit szekunder krisztallitok a primer krisztallitok növekedésének rovására alakulhatnak ki, ha a primer krisztallitok növekedését megakadályozzuk. Erre a célra alkalmaznak inhibitorokat, például bőrt, ként és nitrogént, amelyek általában gátolják a primer szemcsék kialakulását a texturálódás hőmérsékletén, ahol a szekunder krisztallitok a primer szemcsék rovására növekednek. Ezt a műveletet hívják általában végső texturáló hőkezelésnek.
A hagyományos végső texturáló hőkezelés általában egyenletes felmelegítéssel kezdődik, amelynek során a hevítési sebesség kb. 27,8 C°/óra. A felmelegítés után hőntartás következik olyan hőmérsékleten, ahol a szennyezők jelentős része az anyagból eltávozik. Maga a másodlagos rekrisztallizáció a hevítést ciklus alatt játszódik le kb. 900 és 1040 C° között. 1040 C° körül a hevitési sebességet, az alkalmazott berendezéstől függően, csökkenteni lehet kb.
19,4 C°/óra értékre. A szennyezők eltávolítása 1090 és 1260 C° között történik,
A jelen találmánnyal olyan eljárás kidolgozása a célunk, amellyel a hevitési ciklus hatékonyabbá tehető és ezáltal az elektromágneses szilíciumacélok mágneses tulajdonságai javíthatók. Az acélt 927 C° hőmérsékletről 16,7 C°/óra sebességnél kisebb sebességgel hevítjük fel 1038 C°-ra, majd legalább 1090 C° hőmérsékleten legalább 4 órán át hőn tartjuk. A lassúbb hevitési sebesség célja járulékos idő biztosítása a szelektív szemcsenövekedés lejátszódásához. A lassú hevítés ezen túlmenően megváltoztatja a szemcsehatárokon lejátszódó kémiai folyamatokat, minthogy 5 több idő áll rendelkezésre az anyagot bevonó hőálló oxidbevonatban levő bór számára, hogy a bevonatból az acélba diffundáljon. Mint már említettük, a bór olyan inhibitorként szerepel, amely gátolja a primer szemcsék növekedését.
Számos korábbi publikációban ismertetnek különböző végső hőkezelési hevitési ciklusokat. Ilyen hőkezelések ismertetése található például a 2 534141, a 3930906, a 3 932 234 és a 3 933 537 számú USA szabadalmi leírásban. Ugyancsak végső texturáló hőkezeléssel foglalkozik Goto,
I. Matoba, Imanaka T., Gotoh T. és Kan T. „Development of a New Grain Oriented Silicon Steel „RG— H” with High Permeability” című előadása, amely az 1975. április 9—11. között Cardiffban tartott, lágymágneses anyagokkal foglalkozó konferencián hangzott el. Sem ez a cikk, sem a felsorolt szabadalmak azonban nem ismertettek a jelen találmányunkhoz hasonló eljárást a végső texturáló hőkezelés lefolytatására. Ezen túlmenően a hivatkozott helyeken nem borral, mint inhibitorral adalékolt szilíciumacélok texturáló hőkezeléséről van szó. A
3 930 906, a 3 932 234 és a 3 933 537 számú USA szabadalmi leírásokban antimonnal adalékolt szilíciumacélok kezelését ismertetik. Az antimont, mint inhibitort nem a jelen találmány szerinti acélolvadékba adagolják, hanem attól teljesen eltérő összetételű acélba. Ezen túlmenően a
3 933 537 számú USA szabadalom antimonnal és alumini177534 ummal adalékolt szilíciumacélra vonatkozik, amelyben sem az alumínium sem az antimon nem a találmányunk szerinti összetételű acélban fejti ki hatását
Számos egyéb publikáció foglalkozik viszont borral, mint inhibitorral adalékolt szilíciumacélokkal. Ilyenek például a 3.873 381, a 3 905 842, a 3 905 843, a 3 957 546 és a 4030950 számú USA szabadalmak, valamint 696964 sz. USA szabadalmi leírás, amely bőrt tartalmazó hőálló oxidbevonat készítéséről is említést tesz. Egyik szabadalom sem foglalkozik azonban az acélok végső hőkezelésének technológiájával.
A jelen találmánnyal tehát olyan eljárás kidolgozása a célunk, amelynek segítségével a textúráit elektromágneses szilíciumacélok gyártási technológiája tökéletesíthető.
A kitűzött feladatot úgy oldjuk meg, hogy a szilíciumacél előállítása során, amikoris 0,02—0,06 súly% karbont, 0,015—0,15 súly% mangánt, 0,005—0,05 súly% ként és/vagy szelént, 0,0006—0,008 súly%, előnyösen legalább 0,0008 súly% bőrt, legfeljebb 0,01 súly% nitrogént, legfeljebb 1 súly% rezet, legfeljebb 0,005 súly% antimont, legfeljebb 0,009 súly% alumíniumot és 2,5—4 súly% szilíciumot tartalmazó fémolvadékot készítünk, a fémolvadékból tüsköt öntünk, a tuskókat melegen hengereljük, majd hideghengerlést végzünk egy lépésben vagy több lépésben közbülső normalizáló hőkezeléssel, azután dekarbonizáló hőkezelést végzünk, és olyan hőálló oxidbevonatot viszünk fel az anyagra, amely adott esetben bőrt is tartalmaz, majd végül végső texturáló hőkezelést végzünk legfeljebb 1260 C°-on, a találmány szerint a végső texturáló hőkezelés során az anyagot 927 C°-ról 1038 C° hőmérsékletre hevítjük
16,7 C°/óránál kisebb sebességgel, majd legalább 1093 C°-on hőntartjuk, amíg a szennyezők, például kén, karbon és nitrogén eltávoznak az anyagból.
A találmány szerinti eljárás során a 927 C°-ról 1030 C°-ra történő hevítés sebessége célszerűen kisebb, mint
13,9 C°/óra. A hűtési sebességet a találmány szerint célszerűen .úgy választjuk meg a fenti hőmérséklettartományban, hogy az izzítás izotermikus legyen. Ilyen izotermikus izzítás általában legalább 6 órát vesz igánybe. A találmány szerint célszerű a hevítést legalább 10 óráig végezni. A hőntartás ideje legalább 4 óra, de célszerű legalább 12 óra hőntartást végezni. Előnyösen a hőntartás ideje a 20 órát is meghaladhatja. A hőntartást hidrogént tartalmazó atmoszférában lehet végezni.
A találmány szerinti eljárás alkalmazása során a hagyományos technológiák alkalmazhatók, például a már említett 3 873 381,3 905 842, 3 905 843, 3 95 7 546 vagy 4 03 0 950 számú szabadalmakban ismertetettek vagy a 696964 számú szabadalmi bejelentés szerinti. A találmány szerint az öntés célszerűen folyamatosan történik. A melegen hengerelt szalag hőkezelése elvégezhető ugyancsak a jelen eljárás keretein belül.
Amint azt már korábban említettük, a találmány szerinti eljárás során végzett öntéskor a fémolvadékba nem adagolunk antimont és alumíniumot. Ugyanakkor azonban bőrt az olvadék tartalmaz, még hozzá célszerűen legalább 0,0008 súly% mennyiségben. További bőr bevitelét lehet biztosítani, ha a hőálló oxidbevonat is tartalmaz bőrt.
A találmány szerint előállított szilíciumacélok általában legalább 23487,2-10 7 Henry/m permeabilitással rendelkeznek 10 Oe-nél.
A találmány további részleteit kiviteli példák segítségével fogjuk ismertetni.
1. példa
Szilíciumacél olvadékot készítettünk az alábbi összetétellel :
karbon 0,03 súly% mangán 0,035 súly% kén 0,023 súly% bór 0,0012 súly% nitrogén 0,0053 súly% szilícium 3,08 súly% réz 0,35 súly% vas maradék.
Látható, hogy a fenti összetételű olvadék sem alumíniumot sem antimont nem tartalmazott. Ebből az olvadékból készítettünk a hagyományos módon Goss-texturált gzilíciumacélt. Az anyagot néhány órán át magas hőmérsékleten állni hagytuk, majd melegen hengereltük kb. 2 mm vastagságig. A melegen hengerelt szalagot normalizáltuk, majd hidegenhengereltük kb. 0,3 mm vastagságra. Ezután dekarbonizáló hőkezelést végeztünk, és ezután bort tartalmazó hőálló oxidbevonatot vittünk fel az anyagra. A végső texturáló hőkezelést az alábbi módon végeztük.
Négy próbadarab hőntartását végeztük el 1093 C°-ot meghaladó hőmérsékleten 20 órát meghaladó hőntartási idővel. Az „A” és „B” jelű mintákat 927 C°-ról 1038 C°-ra
27,8 C°/óra sebességgel hevítettük fel. Az A’ és B’ jelű próbadarabokat 13,9 C /óra sebességgel hevítettük. Az A' és B' jelű próbadarabok hőkezelését a találmány szerint végeztük. Az A és A’ minták ugyanabból a tekercsből származtak, mint a B és B' minták.
Valamennyi próbadarabon permeabilitás és vasveszteség vizsgálatot végeztünk. Az eredményeket az alábbiakban tüntetjük fel. . ’
l. táblázat | ||
Minta | Permeabilitás (H/m) | Vasveszteség (W'kg) |
Λ | 2368,8-10 ’ | 1,57 |
A’ | 24052,4-10 7 | L52 |
B | 23864-10 7 | 1,55 |
B’ | 24065-10- 7 | 1,46 |
A fenti adatokból nyilvánvalóan látszik a találmány szerinti hevítési ciklus előnyös hatása. Mind a permeabilitás, mind a vasveszteség értékei jelentős mértékben javultak ennek hatására. A találmány szerinti hőkezelt A' és B' minták peremeabilitási értékei 24 052.4-10 7 és 24065-10-7 H/m voltak, míg a hagyományos módon kezelt A és B minták permeabilitási értékei 2368,8-10 7 és 23 864-10 7 H/m voltak. Hasonló módon a vasveszteségek értékei is kedvezőbbek az A' és B' mintáknál, minthogy a hagyományos kezelésnél elért 1,57 és 1,55 értékek helyett 1,52 és 1,46 értékeket kaptunk.
2. példa
Ismét szilíciumacél olvadékot készítettünk és azt az 1. példában ismertetett módon alakítottuk. A végső texturáló hőkezelést a következőképpen végeztük.
Valamennyi adagból két mintát hevítettünk 1180 C° hőmérsékletre és ott 20 órán át hőntartottuk őket. Valamennyi adagból egy-egy mintát 1180 C°-ra hevítettünk
27,8 C°/óra sebességgel. Ezek a minták az A csoportba ses tulajdonságai. Nyilvánvaló az is, hogy az eljárást nem csupán a példákban bemutatott módon, hanem számos egyéb, de a találmány kereteibe tartozó módon lehet elvégezni.
tartozó próbadarabok voltak. További próbadarabokat (a B csoportba tartozókat) 982 C°-ra hevítettünk 27,8 C°/óra sebességgel és ezen a hőmérsékleten tartottuk 10 órán át, majd ugyancsak 27,8 C°/óra sebességgel 1180 C°-ra hevítettük őket Ez azt jelentette, hogy a 927 C° és 1038 C° kö- 5 zötti tartományban 4 óra volt a hevítés időtartama (2 óra 927 C°-ról 982 C°-ra és ugyancsak 2 óra 982 C° és 1038 C° között). Közben 10 órán át végeztünk izotermikus izzítást. Összességében tehát 927 C° és 1038 C° között a hevítés során az anyag 14 órát tartózkodott. Ennek megfelelően az 10 átlagos hevítési sebesség
1038-927 -----— =7,9 C°/óra 14 ami a megadott sebességtartományon belül van.
A B csoportba tartozó próbadarabokon tehát a találmány szerint végeztük a végső texturáló hőkezelést
Valamennyi mintán mágneses vizsgálatokat végeztünk, mértük a permeabilitást és a vasveszteségeket. Az A és a 20 B csoportra vonatkozóan átlagos értékeket határoztunk meg.
Az eredményeket az alábbiakban mutatjuk be.
2. táblázat | 25 | ||
Csoport | Permeabilitás (H/m) | Vasveszteség (\\ kg) «« | |
A | 23524,9-10- 7 | 1,59 | |
B | 24014,7-10-7 | 1,68 | 30 |
A fenti adatok is jól mutatják a találmány szerinti hévítési ciklus előnyös hatását. Mind a permeabilitás, mind a mágneses vasveszteség értékei kedvezően változtak. A B csoportba tartozó minták átlagos permeabilitása 35
24014,7-rtfo7 volt, míg az.A csoportba tartozó mintáké, amelyeket nem a találmány szerint kezeltünk, csupán 23524,9- líf 7. Hasonlóképpen kedvező volt a találmány szerint kezelt B csoportba tartozó minták vasvesztesége, csupán 1,68, míg az A csoportba tartozó minták vasveszte- 40 sége 1,59 volt
Az elmondottakból jól látható, hogy a találmány szerinti eljárás segítségével jelentős mértékben javíthatók az elektromágneses, textúráit vasszilícium ötvözetek mágne-
Claims (7)
- Szabadalami igénypontok1. Eljárás elektromágneses textúráit szilíciumacél előállítására, amelynek során 0,02—0,06 súly% karbont, 0,015—0,15 súly% mangánt, 0,005—0,05 súly% ként és/ vagy szelént, 0,0006—0,008 súly%, előnyösen 0,0008 súly% bort, legfeljebb 0,005 súly% antimont, legfeljebb 0,01 súly% nitrogént, legfeljebb 1 súly% rezet, legfeljebb 0,009 súly% alumíniumot és 2,5—4 súly% szilíciumot tartalmazó fémolvadékot készítünk, a fémolvadékból tuskót öntünk, a tuskókat melegen hengereljük, majd hideghengerlést végzünk, ezután az anyagot dekarbonizáljuk és olyan hőálló oxidbevonattal látjuk el, amely adott esetben bórt tartalmaz, majd végső texturáló hőkezelést végzünk legfeljebb 1260 C°-on, azzal jellemezve, hogy a végső texturáló hőkezelést legalább 1093 C°-on végezzük oly módon, hogy először az anyagot 927 C°-ról 1038 C°-ra hevítjük átlagosan legfeljebb 16,7 C°/óra sebességgel, majd 1093 C° fölött legalább 4 órán át hőntartjuk.
- 2. Az 1. igénypont szerinti eljárás foganatosítási módja, azzal jellemezve, hogy az acélnak 927 és 1038 C° közötti hevítését átlagosan legfeljebb 13,9 C°/óra sebességgel végezzük.
- 3. Az 1. vagy 2. igénypont szerinti eljárás foganatosítási módja, azzal jellemezve, hogy a 927 C° és 1038 C° közötti hőmérsékleten izotermikus izzítást végzünk.
- 4. A 3. igénypont szerinti eljárás foganatosítási módja, azzal jellemezve, hogy az izotermikus izzítást legalább 6 órán át végezzük.
- 5. A 3. igénypont szerinti eljárás foganatosítási módja, azzal jellemezve, hogy az izotermikus izzítást legalább 10 órán át végezzük.
- 6. Az 1—5. igénypontok bármelyike szerinti eljárás foganatosítási módja, azzal jellemezve, hogy a legalább 1093 C°-on történő hőntartást legalább 12 órán át végezzük.
- 7. Az 1—5. igénypontok bármelyike szerinti eljárás foganatosítási módja, azzal jellemezve, hogy a legalább 1093 C°-on történő hőntartást legalább 20 órán át végezzük.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US05/895,678 US4157925A (en) | 1978-04-12 | 1978-04-12 | Texture annealing silicon steel |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
HU177534B true HU177534B (en) | 1981-11-28 |
Family
ID=25404882
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
HU79AE566A HU177534B (en) | 1978-04-12 | 1979-04-11 | Method for makong texturized silocn steels |
Country Status (20)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4157925A (hu) |
JP (1) | JPS54142120A (hu) |
AR (1) | AR220934A1 (hu) |
AT (1) | ATA251579A (hu) |
AU (1) | AU525956B2 (hu) |
BE (1) | BE875540A (hu) |
BR (1) | BR7902164A (hu) |
CA (1) | CA1123323A (hu) |
CS (1) | CS215115B2 (hu) |
DE (1) | DE2912752C2 (hu) |
ES (1) | ES479579A1 (hu) |
FR (1) | FR2422722B1 (hu) |
GB (1) | GB2019438B (hu) |
HU (1) | HU177534B (hu) |
IT (1) | IT1115130B (hu) |
MX (1) | MX5749E (hu) |
PL (1) | PL118030B1 (hu) |
RO (1) | RO78546A (hu) |
SE (1) | SE7903204L (hu) |
YU (1) | YU72879A (hu) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4416707A (en) * | 1981-09-14 | 1983-11-22 | Westinghouse Electric Corp. | Secondary recrystallized oriented low-alloy iron |
CA1240592A (en) * | 1983-07-05 | 1988-08-16 | Allegheny Ludlum Corporation | Processing for cube-on-edge oriented silicon steel |
US4693762A (en) * | 1983-07-05 | 1987-09-15 | Allegheny Ludlum Corporation | Processing for cube-on-edge oriented silicon steel |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5113469B2 (hu) * | 1972-10-13 | 1976-04-28 | ||
US3873381A (en) * | 1973-03-01 | 1975-03-25 | Armco Steel Corp | High permeability cube-on-edge oriented silicon steel and method of making it |
US3905842A (en) * | 1974-01-07 | 1975-09-16 | Gen Electric | Method of producing silicon-iron sheet material with boron addition and product |
US4054471A (en) * | 1976-06-17 | 1977-10-18 | Allegheny Ludlum Industries, Inc. | Processing for cube-on-edge oriented silicon steel |
US4102713A (en) * | 1976-06-17 | 1978-07-25 | Allegheny Ludlum Industries, Inc. | Silicon steel and processing therefore |
-
1978
- 1978-04-12 US US05/895,678 patent/US4157925A/en not_active Expired - Lifetime
-
1979
- 1979-03-22 AU AU45412/79A patent/AU525956B2/en not_active Ceased
- 1979-03-27 YU YU00728/79A patent/YU72879A/xx unknown
- 1979-03-30 DE DE2912752A patent/DE2912752C2/de not_active Expired
- 1979-04-03 CA CA324,823A patent/CA1123323A/en not_active Expired
- 1979-04-03 IT IT48602/79A patent/IT1115130B/it active
- 1979-04-04 GB GB7911707A patent/GB2019438B/en not_active Expired
- 1979-04-04 AT AT0251579A patent/ATA251579A/de not_active Application Discontinuation
- 1979-04-09 RO RO7997177A patent/RO78546A/ro unknown
- 1979-04-09 BR BR7902164A patent/BR7902164A/pt unknown
- 1979-04-10 MX MX797864U patent/MX5749E/es unknown
- 1979-04-10 AR AR276143A patent/AR220934A1/es active
- 1979-04-11 SE SE7903204A patent/SE7903204L/ not_active Application Discontinuation
- 1979-04-11 CS CS792484A patent/CS215115B2/cs unknown
- 1979-04-11 PL PL1979214823A patent/PL118030B1/pl unknown
- 1979-04-11 ES ES479579A patent/ES479579A1/es not_active Expired
- 1979-04-11 JP JP4411579A patent/JPS54142120A/ja active Pending
- 1979-04-11 HU HU79AE566A patent/HU177534B/hu unknown
- 1979-04-12 BE BE0/194574A patent/BE875540A/xx not_active IP Right Cessation
- 1979-04-12 FR FR7909341A patent/FR2422722B1/fr not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB2019438B (en) | 1982-12-22 |
CA1123323A (en) | 1982-05-11 |
BE875540A (fr) | 1979-10-12 |
PL118030B1 (en) | 1981-09-30 |
YU72879A (en) | 1983-12-31 |
DE2912752A1 (de) | 1979-10-25 |
JPS54142120A (en) | 1979-11-06 |
AR220934A1 (es) | 1980-12-15 |
AU525956B2 (en) | 1982-12-09 |
IT7948602A0 (it) | 1979-04-03 |
US4157925A (en) | 1979-06-12 |
GB2019438A (en) | 1979-10-31 |
SE7903204L (sv) | 1979-10-13 |
ES479579A1 (es) | 1979-07-16 |
ATA251579A (de) | 1984-04-15 |
IT1115130B (it) | 1986-02-03 |
CS215115B2 (en) | 1982-07-30 |
RO78546A (ro) | 1982-04-12 |
FR2422722A1 (fr) | 1979-11-09 |
AU4541279A (en) | 1979-10-18 |
BR7902164A (pt) | 1979-12-04 |
DE2912752C2 (de) | 1986-10-16 |
PL214823A1 (hu) | 1980-02-25 |
MX5749E (es) | 1984-06-13 |
FR2422722B1 (fr) | 1985-10-25 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4653261B2 (ja) | 薄いスラブからの高磁気特性を備えた粒配向性電気鋼ストリップの製造方法 | |
US3770517A (en) | Method of producing substantially non-oriented silicon steel strip by three-stage cold rolling | |
TW397869B (en) | Method of producing grain-oriented electric steel sheet with a low hysteresis loss and a high polarization | |
US2867557A (en) | Method of producing silicon steel strip | |
JP2001520311A5 (hu) | ||
US3287184A (en) | Method of producing low carbon electrical sheet steel | |
US3180767A (en) | Process for making a decarburized low carbon, low alloy ferrous material for magnetic uses | |
US3855019A (en) | Processing for high permeability silicon steel comprising copper | |
HU177279B (en) | Process for producing boron-doped silicon steel having goss-texture | |
US2113537A (en) | Method of rolling and treating silicon steel | |
JPS6025495B2 (ja) | 磁気的珪素鋼の製造方法 | |
HU177534B (en) | Method for makong texturized silocn steels | |
CN116536562A (zh) | 一种高均匀延伸率2.0GPa级多主元合金及其制备方法 | |
US2939810A (en) | Method for heat treating cube-on-edge silicon steel | |
US3666569A (en) | Production of deep drawing steel | |
JPS5843444B2 (ja) | 電磁珪素鋼の製造方法 | |
JP3031484B2 (ja) | 球状化組織を有する鋼線材又は棒鋼の製造方法 | |
HU180123B (en) | Method for making electromagnetic silicon steel with texture | |
JP2004506093A (ja) | 方向性電磁鋼帯の製造におけるインヒビター分散の調整方法 | |
US3644185A (en) | Method of improving magnetic permeability of cube-on-edge oriented silicon-iron sheet stock | |
JPS62130268A (ja) | 加工用合金化処理溶融亜鉛めつき軟鋼板の製造方法 | |
HU183219B (en) | Process for producing textureted electromagnetic silicon steel with clean to metal surface | |
US3392063A (en) | Grain-oriented iron and steel and method of making same | |
JPH0222446A (ja) | 高成形性アルミニウム合金硬質板の製造法 | |
US3892602A (en) | As-worked, heat treated cold-workable hypoeutectoid steel |