FR3026361A1 - Circuit d'eclairage et feu de vehicule l'utilisant - Google Patents

Abstract

Un circuit d'éclairage (10) pour une source de lumière (2) comporte une section de génération de tension de commande (30) et un circuit d'attaque (20). La section de génération de tension de commande (30) génère une tension de commande (VCNT) qui augmente avec le temps, lorsqu'il lui est demandé de démarrer l'allumage de la source de lumière (2). Le circuit d'attaque (20) délivre un courant de lampe (ILD) à la source de lumière (2) conformément à la tension de commande (VCNT). La section de génération de tension de commande (30) comporte un condensateur (C11) et un circuit de charge (32). Le condensateur (C11) possède un potentiel fixe à une extrémité de celui-ci. La tension entre les deux extrémités du condensateur (C11) est la tension de commande (VCNT). Le circuit de charge (32) délivre un courant de charge variable (IC) au condensateur (C11). Le circuit de charge (32) augmente le courant de charge (IC) à mesure que la tension de commande (VCNT) augmente jusqu'à ce que la tension de commande (VCNT) atteigne une valeur de tension prédéterminée (VMAX).

Description

ARRIÈRE-PLAN Domaine technique [0001] La présente invention concerne un feu de véhicule destiné à être utilisé dans une automobile ou analogue. Arrière-plan de la technique [0002] Des lampes à halogène et des lampes à décharge de haute intensité (HID) ont été utilisées jusqu'à présent de façon prédominante en tant que sources de lumière pour feux de véhicule, et en particulier pour des phares. Toutefois, le développement récent des sources de lumière à semiconducteur, telles que les diodes électroluminescentes (DEL) ainsi que les diodes laser (appelées également lasers à semiconducteur), progresse en tant qu'alternative. [0003] L'oeil humain possède des caractéristiques logarithmiques vis-à-vis de l'éclairage périphérique. En conséquence, plus la périphérie est sombre, plus l'oeil humain est sensible aux variations de luminosité. Considérons le cas où la luminance d'une lampe augmente en douceur (allumage progressif). On suppose que l'intensité de lumière varie, de sorte que lorsque l'intensité de lumière de la lampe est faible, le degré de variation d'intensité de lumière est faible et lorsque l'intensité de lumière de la lampe est élevée, le degré de variation de l'intensité de lumière est important. Un éclairage qui semble naturel pour l'ceil humain peut alors être réalisé. La figure lA montre une forme d'onde souhaitable de l'intensité de lumière pendant l'allumage/l'extinction (qui sera appelée forme d'onde optimale). De façon similaire, lorsque la luminance d'une lampe diminue en douceur (extinction progressive), il est préférable que le degré de variation de l'intensité de lumière soit important lorsque l'intensité de lumière de la lampe est élevée et que le degré de variation de l'intensité de lumière soit faible lorsque l'intensité de lumière de la lampe est faible. [0005] Pour modifier l'intensité de lumière conformément à la forme d'onde idéale de la figure 1A, une tension de commande VcNT ayant la forme d'onde idéale de la figure 1A doit être générée, et un courant correspondant à la tension de commande VcNT doit être fourni à une 5 source de lumière à semiconducteur. Toutefois, bien que la tension de commande Von' ayant la forme d'onde idéale de la figure 1A puisse être générée par un micro-ordinateur, un micro-ordinateur, un convertisseur N/A et analogue sont nécessaires, ce qui augmente le coût du circuit. [0006] 10 D'autre part, lorsque la génération d'une forme d'onde de tension qui augmente ou diminue avec le temps est souhaitée, les procédés suivants sont largement utilisés dans les circuits analogiques. C'est-à-dire qu'un condensateur est chargé en utilisant une source de courant constant et la tension entre les deux extrémités du condensateur est ensuite 15 échantillonnée. En variante, un condensateur est chargé en utilisant une résistance et la tension entre les deux extrémités du condensateur est échantillonnée. Toutefois, lorsqu'une source de courant constant et un condensateur sont utilisés en combinaison, la tension de commande VCNT générée par le condensateur présente une pente constante, comme 20 représenté sur la figure 1B, et la forme d'onde idéale de la figure 1A ne peut pas être obtenue. De plus, lorsqu'une résistance et un condensateur sont utilisés en combinaison, la tension de commande VcNT générée par le condensateur varie conformément à une fonction logarithmique ayant une constante de temps CR, comme représenté sur la figure 1C, de sorte que 25 la forme d'onde idéale de la figure 1A ne peut pas être obtenue. [0007] La présente invention a été réalisée compte tenu des circonstances ci-dessus, et un exemple d'objectif d'un aspect de la présente invention consiste à fournir un circuit d'éclairage capable d'un 30 allumage progressif souhaitable à faible coût. [0008] (1) Selon un mode de réalisation de l'invention, un circuit d'éclairage pour une source de lumière comporte une section de génération de tension de commande et un circuit d'attaque. La section de 35 génération de tension de commande génère une tension de commande qui augmente avec le temps, lorsqu'il lui est demandé de démarrer l'allumage de la source de lumière. Le circuit d'attaque délivre un courant de lampe à la source de lumière conformément à la tension de commande. La section de génération de tension de commande comporte un condensateur et un circuit de charge. Le condensateur possède un potentiel fixe à une extrémité de celui-ci. La tension entre les deux extrémités du condensateur est la tension de commande. Le circuit de charge délivre un courant de charge variable au condensateur. Le circuit de charge augmente le courant de charge à mesure que la tension de commande augmente jusqu'à ce que la tension de commande atteigne une valeur de tension prédéterminée. [0009] Grâce à cette configuration, pendant une période allant jusqu'à ce que la tension de commande atteigne une valeur de tension prédéterminée, c'est-à-dire, pendant une période allant jusqu'à ce que l'intensité de lumière atteigne une intensité de lumière prédéterminée, le courant de charge augmente lorsque la tension de commande augmente, c'est-à-dire, lorsque l'intensité de lumière augmente. En conséquence, pendant cette période, la vitesse d'augmentation de la tension de commande, c'est-à-dire la vitesse d'augmentation de l'intensité de lumière augmente avec l'augmentation de la tension de commande Vcier-r, c'est-à-dire l'augmentation de l'intensité de lumière. En conséquence, il devient possible d'effectuer un allumage progressif souhaitable. [0010] (2) Dans le circuit d'éclairage selon (1), le circuit de charge peut comprendre un circuit miroir de courant et un circuit d'impédance variable. Le circuit miroir de courant comporte un côté sortie connecté au condensateur. Le circuit d'impédance variable est connecté au côté entrée du circuit miroir de courant et possède une impédance qui chute à mesure que la tension de commande augmente. [0011] (3) Dans le circuit d'éclairage selon (1), le circuit de charge peut comprendre un circuit miroir de courant et une source de courant variable. Le circuit miroir de courant comporte un côté sortie connecté au condensateur. La source de courant variable est connectée au côté entrée du circuit miroir de courant et possède un courant qui augmente à mesure que la tension de commande augmente. [0012] (4) Dans le circuit d'éclairage selon l'un quelconque parmi (1) à (3), le circuit de charge peut comprendre un circuit miroir de courant, une première résistance, un premier transistor et une deuxième résistance. Le 5 circuit miroir de courant comporte un côté sortie connecté au condensateur. La première résistance est connectée au côté entrée du circuit miroir de courant. Le premier transistor et la deuxième résistance peuvent être disposés en série sur un trajet parallèle à la première résistance. Un signal correspondant à la tension de commande est 10 appliqué en entrée à la borne de commande du premier transistor. Dans ce cas, l'allumage progressif peut être réalisé en utilisant une configuration simple ayant une faible surface de circuit et incluant un transistor et deux éléments de résistance ainsi que le circuit miroir de courant. Puisqu'aucun amplificateur opérationnel n'est nécessaire, 15 l'allumage progressif peut être mis en oeuvre à faible coût. [0013] (5) Dans le circuit d'éclairage selon (4), le circuit de charge peut comprendre en outre une troisième résistance et un deuxième transistor. La troisième résistance est disposée entre une ligne de source 20 d'alimentation et la borne de commande du premier transistor. Le deuxième transistor est disposé entre la borne de commande du premier transistor et une ligne de masse. Le deuxième transistor peut inclure une borne de commande à laquelle est appliquée en entrée la tension de commande et avoir une polarité complémentaire à celle du premier 25 transistor. Dans ce cas, l'ajout du troisième transistor et de la deuxième résistance permet d'obtenir une forme d'onde souhaitable même dans une plage dans laquelle la tension de commande est faible. Ceci est dû au fait que les tensions (grille-source) entre les émetteurs du premier transistor 30 et du deuxième transistor s'annulent mutuellement. [0014] (6) Dans le circuit d'éclairage selon (1), le circuit de charge peut comprendre une première source de courant et une deuxième source de courant. La première source de courant est connectée au condensateur et 35 sert de source pour faire circuler le premier courant vers le condensateur. La deuxième source de courant est connectée au condensateur, sert de puits qui extrait un deuxième courant du condensateur, et diminue le deuxième courant à mesure que la tension de commande augmente. Le condensateur est chargé avec un courant de différence entre le premier courant et le deuxième courant. En conséquence, le courant de 5 différence augmente avec l'augmentation de la tension de commande, ce qui permet d'effectuer l'allumage progressif. [0015] (7) Dans le circuit d'éclairage selon (1), le circuit de charge peut comprendre un circuit miroir de courant, une première résistance, un 10 premier transistor, une deuxième résistance, une troisième résistance, une quatrième résistance et un deuxième transistor. Le circuit miroir de courant comporte un côté sortie connecté à une extrémité du condensateur. La première résistance est connectée au côté entrée du circuit miroir de courant. Le premier transistor et la deuxième résistance 15 sont disposés en série entre la première extrémité du condensateur et une ligne de masse. La troisième résistance est disposée entre la borne de commande du premier transistor et la ligne de masse. La quatrième résistance possède une extrémité connectée à une ligne de source d'alimentation. Le deuxième transistor est disposé entre la quatrième 20 résistance et la troisième résistance et possède une borne de commande à laquelle est appliquée en entrée la tension de commande. [0016] (8) Le circuit d'éclairage selon l'un quelconque parmi (1) à (7) peut comprendre en outre une résistance de décharge et un transistor de 25 décharge. La résistance de décharge et le transistor de décharge sont connectés en série de façon à former un trajet de décharge parallèle au condensateur. Le transistor de décharge et le circuit de charge sont configurés de façon à pouvoir être commutés entre MARCHE et ARRÊT conformément un signal d'instruction d'allumage externe. 30 Au moment de l'allumage, le circuit de charge est commuté sur ARRÊT et le transistor de charge est commuté sur MARCHE. Il est ainsi possible d'obtenir une chute de la tension de commande en douceur et d'obtenir une forme d'onde souhaitable. En conséquence, l'extinction progressive peut être effectuée. 35 [0017] (9) Le circuit d'éclairage selon l'un quelconque parmi (1) à (8) peut comprendre en outre un circuit de comparaison. Le circuit de comparaison compare une tension correspondant à la tension de commande, avec une tension de seuil prédéterminée. Un signal de suspension forcée de courant de lampe indiquant le résultat de la comparaison peut être fourni en sortie. Lorsque la diode laser est attaquée, cela peut être détecté par le circuit de comparaison si la tension de commande est inférieure à une valeur de seuil correspondant à un courant de valeur de seuil d'oscillation de la diode laser. Il est alors possible d'empêcher un courant inutile de circuler vers la diode laser dans un état sans oscillation en référence au signal de suspension forcée de courant. [0018] (10) Selon l'un autre mode de réalisation, un feu de véhicule comprend une source de lumière et le circuit d'éclairage selon l'un quelconque parmi (1) à (9) qui attaque la source de lumière. [0019] Les modes de réalisation de l'invention permettent d'effectuer un allumage progressif favorable à faible coût.

BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS L'invention sera bien comprise et ses avantages seront mieux compris à la lecture de la description détaillée qui suit. La description se rapporte aux dessins indiqués ci-après et qui sont donnés à titre d'exemple.

Les figures lA a 1C sont des courbes illustrant des formes d'ondes d'intensité de lumière pendant l'allumage et l'extinction ; la figure 2 est un schéma de circuit illustrant une configuration de base d'un feu de véhicule selon un mode de réalisation ; les figures 3A et 3B sont des schémas de circuit illustrant des 30 exemples de configurations spécifiques d'une section de génération de tension de commande ; les figures 4A et 4B sont des schémas de circuit illustrant des exemples spécifiques de sections de génération de tension de commande ; les figures 5A et 5B sont des formes d'onde fonctionnelles des 35 sections de génération de tension de commande respectives des figures 4A et 48; les figures 6A et 6B sont des schémas de circuit illustrant une autre configuration de la section de génération de tension de commande ; les figures 7A à 7C sont des schémas expliquant un procédé de gradation pouvant être combiné avec la section de génération de tension de commande ; la figure 8 est un schéma de circuit d'un circuit de génération de tension de commande qui prend en charge une extinction progressive en plus de l'allumage progressif ; la figure 9 est un schéma illustrant les caractéristiques de courant d'une diode laser ; la figure 10 est un schéma de circuit d'une section de génération de tension de commande selon un exemple de modification ; et la figure 11 est une vue en perspective d'une unité de lampe incluant un feu de véhicule selon un mode de réalisation.

DESCRIPTION DÉTAILLÉE DE L'INVENTION [0021] Des modes de réalisation préférables de l'invention vont être décrits en détail ci-dessous en référence aux dessins annexés. Des éléments constitutifs, organes et traitement identiques ou équivalents représentés sur les dessins respectifs reçoivent les mêmes numéros de référence et leur explication redondante sera omise. De plus, les modes de réalisation sont simplement des exemples et ne limitent pas l'invention. L'ensemble des caractéristiques décrites dans les modes de réalisation qui suivent et leurs combinaisons ne sont pas toujours essentielles pour l'invention. [0022] Dans la présente description, un « élément A se trouve dans un état où l'élément A est connecté à un élément B » comporte le cas où l'élément A et l'élément B sont directement connectés physiquement ensemble et le cas où l'élément A est l'élément B sont indirectement connectés ensemble par l'intermédiaire d'un autre élément dans la mesure où (i) il n'y a aucun impact sensible sur leur état de connexion électrique ou (ii) il n'y a aucune dégradation de la fonctionnalité et des effets fournis par leur connexion mutuelle.

De façon similaire, un « élément C se trouve dans un état où l'élément C est disposé entre un élément A et un élément B» comporte le cas où l'élément A est directement connecté à l'élément B, le cas où l'élément B est indirectement connecté à l'élément C et le cas où une connexion indirecte est réalisée par l'intermédiaire d'un autre élément dans la mesure où (i) il n'y a aucun impact sensible sur leur état de connexion électrique ou (ii) il n'y a aucune dégradation de la fonctionnalité et des effets fournis par leur connexion mutuelle. [0023] Dans la présente description, les symboles donnés au signaux électriques tels que les signaux de tension et les signaux de courant, et aux éléments de circuits tels que les résistances et les condensateurs, représentent respectivement des valeurs de tension et des valeurs de courant ou des valeurs de résistance et des valeurs de capacité, selon le cas. [0024] La figure 2 est un schéma de circuit illustrant une configuration de base d'un feu de véhicule 1 selon un mode de réalisation. Le feu de véhicule 1 comporte un circuit d'éclairage 10 et une source de lumière 2.

La source de lumière 2 est une source de lumière à semiconducteur telle qu'une DEL ou une diode laser. Le circuit d'éclairage 10 délivre un courant de lampe à la source de lumière 2 conformément à une luminance cible, qui provoque l'émission de lumière par la source de lumière 2. [0025] Le circuit d'éclairage 10 comporte une section de génération de tension de commande 30 et un circuit d'attaque 20. Lorsque la source de lumière 2 effectue une transition d'un état sans éclairage à un état d'éclairage, le circuit d'éclairage 10 effectue un allumage progressif qui augmente en douceur la luminance. Le circuit d'attaque 20 reçoit une tension de batterie VBAT provenant d'une batterie 4 par l'intermédiaire d'un commutateur 6 et délivre un courant de lampe ILD à la source de lumière 2 conformément à une tension de commande VcNT. La configuration du circuit d'attaque 20 n'est pas particulièrement limitée. Le circuit d'attaque 20 peut être configuré par exemple au moyen d'un convertisseur continu/continu qui élève ou abaisse la tension VBAT de la batterie. Le procédé de gradation du circuit d'attaque 20 n'est pas particulièrement limité. Une gradation analogique qui commande le courant peut être utilisée. En variante, une gradation à PWM, qui modifie le rapport temporel MARCHE/ARRÊT tout en maintenant le courant (amplitude) constant peut être utilisée. [0026] La section de génération de tension de commande 30 génère la tension de commande VcNT et délivre la tension de commande VcNT au circuit d'attaque 20. La section de génération de tension de commande 30 augmente la tension de commande VCNT avec le temps lorsqu'on lui demande de commencer l'allumage de la source de lumière 2. La section de génération de tension de commande 30 comporte un condensateur C11 et un circuit de charge 32. La tension de source d'alimentation Vcc d'une ligne d'alimentation est par exemple à zéro dans l'état non allumé. Lorsqu'un éclairage est demandé et que le commutateur 6 est actionné, la tension de source d'alimentation Vcc augmente jusqu'à un niveau prédéterminé (par exemple, 3,5 V ou 5 V). [0027] Une extrémité du condensateur C11 est reliée à la masse et le potentiel de sa première extrémité est fixe. La tension entre les deux extrémités du condensateur C11 est la tension de commande VcNT. Le circuit de charge 32 délivre un courant de charge variable Tc au condensateur C11. Le circuit de charge 32 augmente le courant de charge Tc avec l'augmentation de la tension de commande VcNT jusqu'à ce que la tension de commande VcNT atteigne une valeur de tension prédéterminée VmAx. Le circuit de charge 32 peut être considéré comme un circuit de conversion VII (circuit à transconductance) qui convertit la tension de commande VcNT en un courant de charge correspondant ic. [0028] Le circuit d'éclairage 10 possède la configuration de base décrite ci-dessus. Selon le circuit d'éclairage 10, pendant une période allant jusqu'à ce que la tension de commande VcNT atteigne la valeur de tension prédéterminée Vmm, c'est-à-dire pendant une période allant jusqu'à ce que l'intensité de lumière atteigne une intensité de lumière prédéterminée, le courant de charge Ic augmente avec l'augmentation de la tension de commande VcNT, c'est-à-dire l'augmentation de l'intensité de lumière. Ainsi, pendant cette période, la vitesse d'augmentation de la tension de commande Van', c'est-à-dire la vitesse d'augmentation de l'intensité de lumière augmente avec l'augmentation de la tension de commande Vcr\rr, c'est-à-dire l'augmentation de l'intensité de lumière. En conséquence, il est possible d'effectuer l'allumage progressif souhaitable comme représenté sur la figure 1A. Bien que l'invention englobe divers circuits que l'on peut lire sur le schéma par blocs de la figure 2, des exemples de configurations spécifiques de celle-ci vont être décrits ci-dessous. [0029] Les figures 3A et 3B sont des schémas de circuit montrant des 10 exemples spécifiques de configuration de la section de génération de tension de commande 30. Le circuit de charge 32 de la figure 3A comporte un circuit miroir de courant 34 et une source de courant variable 36. Le côté sortie du circuit miroir de courant 34 est connecté au condensateur C11. La source de courant variable 36 est connectée au côté entrée du 15 circuit miroir de courant 34. La source de courant variable 36 est configurée de sorte que le courant Ta augmente lorsque la tension de commande Vo\IT augmente. Le courant de charge Ic pour le condensateur C11 est donné par Ic = K x Ta, où K représente le rapport du miroir (rapport d'amplification de courant) du circuit miroir de courant 34. 20 [0030] La configuration du circuit miroir de courant 34 n'est pas particulièrement limitée à celle-ci. Le circuit miroir de courant 34 peut être configuré par exemple au moyen d'une paire de transistors bipolaires PNP dont les bases sont connectées entre elles. Avec cette configuration, la 25 tension de commande VOEIT varie tandis que la limite supérieure de la commande VGIT est la valeur de tension prédéterminée VmAX VCC VBE. Après que VcNT a atteint la valeur de tension prédéterminée VmAx, Vcur est maintenue de manière à se trouver à la valeur de tension prédéterminée VmAx. VBE est la tension base-émetteur des transistors bipolaires (.= 0,6 V). 30 Des résistances d'émetteur R21, R22 sont insérées pour améliorer la précision et la stabilité du circuit miroir de courant, mais elles peuvent être omises. De plus, à la place des transistors bipolaires, on peut utiliser des MOSFET (transistors à effet de champ métal-oxyde-semiconducteur) à canal P. 35 [0031] La section de génération de tension de commande 30 peut être mise en oeuvre comme représenté sur la figure 3B. Un circuit d'impédance variable 38 est connecté au côté entrée du circuit miroir de courant 34. Le circuit d'impédance variable 38 est configuré de sorte que l'impédance diminue à mesure que la tension de commande Von- augmente. Le courant Ia est donné par l'équation suivante : Vcc = Ia x (R21 + Rv) + VBE OÙ VBE représente la tension base-émetteur du transistor Q21 et Rv représente l'impédance du circuit d'impédance variable 38. Ainsi, le 10 courant Ta est obtenu au moyen de l'équation suivante. Ta = (Vcc - VBE/(R21 + Rv) Le courant la augmente à mesure que l'impédance Rv diminue. L'équation suivante se vérifie lorsque R21 « Rv la ge (Vcc VBE)/Ry 15 [0032] Les figures 4A et 4B sont des exemples spécifiques de la configuration de la section de génération de tension de commande 30. La source de courant variable 36 de la figure 4A comporte une première résistance R11, une deuxième résistance R12 et un premier transistor QI. 20 La première résistance Rn est connectée au côté entré du circuit miroir de courant 34. Le premier transistor Qii et la deuxième résistance R12 sont disposés en série sur un trajet parallèle à la première résistance R11. Le premier transistor Qu est un transistor bipolaire NPN. Un signal correspondant à la tension de commande Von- est appliqué en entrée à la 25 borne de commande (base) du premier transistor Q11. Le premier transistor Qii peut être un MOSFET à canal N. [0033] La tension VR12 entre les deux extrémités de la deuxième résistance R12 est égale à VCNT VBE, OÙ VBE représente la tension base- 30 émetteur du premier transistor Q11. Le courant IQ11 circulant à travers le premier transistor Qii et la deuxième résistance R12 est donc donné par l'équation ci-dessous. IQ11 = (VCNT VBE)/R12 En conséquence, le courant IQ11 augmente de façon sensiblement 35 linéaire par rapport à la tension de commande VCNT. [0034] Le courant d'entrée Ia du circuit miroir de courant 34 est la somme du courant 'Rn circulant à travers la première résistance R11 et du courant icei circulant à travers le premier transistor Qui. Si la valeur de résistance de la résistance R21 peut être négligée, alors IRn = (VCC - VBE)/Rii et on obtient l'équation suivante. Ia = (Vcc - VBE)/Ril ± (VCNT - VBE)/R12 Le premier terme du côté droit peut être considéré comme une constante, ce qui signifie que le courant Ia varie de façon sensiblement linéaire par rapport à la tension de commande VCNT. [0035] La figure 5A est une forme d'onde fonctionnelle de la section de génération de tension de commande 30 de la figure 4A. Puisque le premier transistor Qui est BLOQUÉ dans un état où VBE < 0,6 V, Ta est égal à IRii juste après avoir commencé à devenir passant (à t .. 0). Ainsi, la tension de commande VCNT augmente avec une pente sensiblement constante. Lorsque VCNT devient supérieure à 0,6 V au temps t1, un courant commence à circuler entre le collecteur et l'émetteur du premier transistor Qii et le courant Ia commence à augmenter de façon linéaire par rapport à la tension de commande Vcre. Ainsi, la vitesse de variation augmente à mesure que la tension de commande VCNT augmente, c'est-à-dire que l'intensité de lumière augmente, ce qui permet de réaliser un allumage progressif souhaitable, comme représenté sur la figure 1A. Lorsque la tension de commande VCNT atteint la valeur de tension prédéterminée Vm«, l'intensité de lumière est alors maintenue à une intensité prédéterminée conformément à la valeur de tension prédéterminée VmAx. [0036] La section de génération de tension de commande 30 de la figure 4A peut générer une forme d'onde d'une tension de commande souhaitable Vcil-r à faible coût, avec une petite surface et sans amplificateur opérationnel en utilisant les résistances et un transistor ainsi que le circuit miroir de courant 34. [0037] On notera que la première résistance Rn, la deuxième résistance 35 R12 et le premier transistor Qii peuvent également être considérés comme correspondant au circuit d'impédance variable 38 de la figure 4B. [0038] La source de courant variable 36 de la figure 4B comporte en outre un deuxième transistor Q12 et une troisième résistance R13 en plus de la source de courant variable de la figure 4A. La troisième résistance Ro est disposée entre la ligne de sources d'alimentation Vcc et la borne de commande (base) du premier transistor Qu. Le deuxième transistor Q12 est de type PNP, c'est-à-dire qu'il a une polarité complémentaire à celle du premier transistor Q. Le deuxième transistor Q12 est disposé entre la borne de commande du premier transistor Qii et la ligne de masse. La tension de commande VCNT est appliquée en entrée à la base du deuxième transistor Q12. [0039] La figure 5B représente une forme d'onde fonctionnelle de la section de génération de tension de commande 30 de la figure 4B. La tension VR12 entre les deux extrémités de la deuxième résistance R12 de la figure 4B est égale à VCNT + VBE - VBE = VCNT. D'autre part, le courant IQ11 du premier transistor Qii est égal à Icei = VCNT/R12. En conséquence, le courant Ia commence à augmenter juste après qu'il a commencé à être passant. En conséquence, la forme d'onde dans une plage de faible intensité de lumière (VCNT . 0) peut être améliorée par rapport à celle de la configuration de la figure 5A. [0040] La figure 6A est un schéma de circuit représentant la configuration d'une autre section de génération de tension de commande 30. Le circuit de charge 32 comporte une première source de courant CS1 et une deuxième source de courant CS2. La première source de courant CS1 fournit le premier courant Icsi en tant que source pour le condensateur C11. La deuxième source de courant CS2 joue le rôle de puits vers lequel circule un deuxième courant Ics2 provenant du condensateur C11. En d'autres termes, la deuxième source de courant CS2 extrait une partie ou la totalité du courant de charge (premier courant) ksi, qui circule depuis la première source de courant CS1 vers le condensateur C11 sur un trajet séparé. La deuxième source de courant CS2 est configurée de sorte que le deuxième courant IcS2 diminue avec l'augmentation de la tension de commande VCNT. [0041] Dans ce cas, le condensateur C11 est chargé avec un courant de différence Ic entre le premier courant Icsi et le deuxième courant ICS2 (= Icsi - ics2). Ainsi, le courant de différence Ic augmente avec l'augmentation de la tension de commande VCNT. En conséquence, il est possible d'effectuer l'allumage progressif souhaitable comme représenté sur la figure 1A. [0042] La figure 6B est un schéma de circuit spécifique de la section de génération de tension de commande 30 de la figure 6A. La première source de courant CS1 comporte le circuit miroir de courant 34 et une première résistance R31. Si l'on néglige la chute de tension aux bornes de la résistance R21, on peut alors considérer que le premier courant Icsi est sensiblement constant. Icsi - (Vcc - VBE)/R31 [0043] La deuxième source de courant CS2 comporte un premier transistor Q31, un deuxième transistor Q32, une deuxième résistance R32, une troisième résistance R33 et une quatrième résistance R34. Le premier transistor Q31 et la deuxième résistance R32 sont disposés en série entre une extrémité du condensateur C11 et une ligne de masse. La troisième résistance R33 est disposée en série entre la borne de commande (base) du premier transistor Q31 et la ligne de masse. Une extrémité de la quatrième résistance R34 est connectée à la ligne de source d'alimentation. Le deuxième transistor Q32 est disposé entre la quatrième résistance R34 et la troisième résistance R33. La tension de commande Vurr est appliquée en entrée à la borne de commande (base) du deuxième transistor Q32. [0044] La tension (chute de tension) VR34 entre les deux extrémités de la quatrième résistance R34 et le courant IR34 circulant à travers la quatrième résistance R34 sont donnés par les équations suivantes. VR34 = VCC - (VCNT + VBE) IR34 = VR34/R34 = {VCC - (VCNT + VBE)}/R34 [0045] La tension de base du premier transistor Q31 (chute de tension aux bornes de la troisième résistance R33) est égale à VR33 = IR34 X R33. La chute de tension VR32 aux bornes de la deuxième résistance R32 est égale à VR32 = VR33 - VBE. Ainsi, le courant Ics2 circulant à travers le premier transistor Q31 et la deuxième résistance R32 est donné par l'équation suivante.

Ics2 = (VR33 - VBE) /R32 = (IR34 X R33 - VBE)/R32 = {(VCC VCNT VBE)/R34 X R33 - VBE}/R32 [0046] Le deuxième courant Ics2 diminue en conséquence avec 10 l'augmentation de la tension de commande VCNT. D'autre part, le courant de charge Ic augmente avec l'augmentation de la tension de commande VCNT. [0047] Des exemples de configuration de la section de génération de 15 tension de commande 30 ont été décrits ci-dessus. Une description va ensuite être fournie de la commande de gradation qui est fondée sur la tension de commande VCNT générée par la section de génération de tension de commande 30. Les figures 7A et 7C sont des schémas destinés à expliquer les procédés de gradation pouvant être combinés avec la 20 section de génération de tension de commande 30. La figure 7A représente un circuit d'attaque 20. Le circuit d'attaque 20 comporte un convertisseur abaisseur continu/continu 22, un détecteur de courant 24 et un modulateur d'impulsion 26. Le circuit d'attaque 20 commande l'intensité de lumière de la source de lumière 2 par gradation analogique.

25 Le détecteur de courant 24 comporte une résistance de détection Rs et un amplificateur AMP. La résistance de détection Rs est disposée sur le trajet du courant de lampe ILD. L'amplificateur AMP amplifie la chute de tension aux bornes de la résistance de détection Rs et génère un signal de détection de courant Is. Le modulateur d'impulsion 26 commute le 30 convertisseur continu/continu de sorte que le signal de détection de courant Is correspond à la tension de commande VCNT. [0048] La configuration du modulateur d'impulsion 26 n'est pas particulièrement limitée, et peut être mise en oeuvre au moyen d'une 35 technologie connue. Le modulateur d'impulsion 26 comporte par exemple un amplificateur d'erreur 50, un comparateur à PWM 52, un oscillateur 54 et un pilote 56. L'amplificateur d'erreur 50 amplifie la différence entre le signal de détection de courant Is et la tension de commande Von-. Le comparateur à PWM 52 compare un signal d'erreur VERR avec un signal périodique Vosci qui est une onde triangulaire ou une onde en dent de scie 5 générée par l'oscillateur 54. Le comparateur à PWM 52 convertit ensuite le signal d'erreur VERR en un signal impulsionnel Spwm ayant un rapport cyclique correspondant au signal d'erreur VERR. Le pilote 56 commute un élément de commutation M11 du convertisseur continu/continu 22 conformément au signal impulsionnel Spwm. 10 [0049] Le circuit d'attaque 20 peut générer le courant de lampe ILD qui est proportionnel à la tension de commande Von-. D'autre part, un allumage progressif souhaitable peut être mis en oeuvre en modifiant la tension de commande VcNT en fonction de la forme d'onde représentée sur 15 la figure 1A. [0050] Le circuit d'attaque 20 de la figure 7B effectue une gradation analogique de façon similaire à la figure 7A. Le circuit d'attaque 20 comporte une source de courant 60 et le convertisseur continu/continu 22 20 qui sont disposés en série avec la source de lumière 2. Une tension d'attaque générée par le convertisseur continu/continu 22 est délivrée à l'anode de la source de lumière 2. La source de courant 60 est un circuit de conversion VII. La source de courant 60 convertit la tension de commande Vcro- en un courant de lampe correspondant ILD. La source de 25 courant 60 comporte par exemple un transistor Q41 et une résistance R41» La tension de commande VcNT est appliquée en entrée à la borne de commande (base) d'un transistor Q41. Le courant de lampe Io généré par la source de courant 60 est donné par ILD = (VCNT - VBE)/R41. [0051] 30 Le circuit d'attaque 20 de la figure 7C commande l'intensité de lumière de la source de lumière 2 par gradation par PWM (appelée également gradation par rafale). Le circuit d'attaque 20 comporte la source de courant 60, un générateur de signal de rafale 62 et un commutateur de gradation 64. Le générateur de signal de rafale 62 reçoit 35 la tension de commande Von- et génère une impulsion de gradation Si ayant un rapport cyclique proportionnel à la tension de commande VCNT- Le générateur de signal de rafale 62 comporte, par exemple, un oscillateur 66 et un comparateur 68. L'oscillateur 66 génère un signal périodique Voeu qui est une onde en dent de scie ou une onde triangulaire ayant une fréquence de plusieurs dizaines à plusieurs centaines de hertz. Le comparateur 68 compare le signal périodique V05C2 avec la tension de commande Vurr et génère l'impulsion de gradation Si ayant le rapport cyclique fonction de la tension de commande Vcm-. La source de courant 60 génère un courant de lampe constant ILD. Le commutateur de gradation 64 est commuté MARCHE/ARRÊT en fonction du signal d'impulsion de gradation Si. La gradation par PWM est ainsi réalisée. On notera qu'il n'est pas nécessaire que le commutateur de gradation 64 soit disposé sur le trajet du courant de lampe Io. Le commutateur de gradation 64 peut être disposé dans la source de courant 60 de façon à pouvoir commuter MARCHE/ARRÊT la source de courant 60. [0052] L'allumage progressif a été décrit jusqu'à présent ci-dessus. L'extinction progressive va ensuite être décrite. La figure 8 est un schéma de circuit d'une section de génération de tension de commande 30a qui prend en charge l'extinction progressive ainsi que l'allumage progressif. La section de génération de tension de commande 30a modifie la tension de commande Van- en fonction d'un signal d'instruction d'allumage S30. Le niveau bas du signal d'instruction d'allumage S30 correspond à l'allumage et le niveau haut du signal d'instruction d'allumage S30 correspond à l'extinction. Le signal d'instruction d'allumage 530 peut être appliqué depuis un microcontrôleur de niveau supérieur ou analogue. [0053] En plus de la section de génération de tension de commande 30 de la figure 3A ou de la figure 3B, la section de génération de tension de commande 30a comporte en outre un transistor de décharge Q51, une résistance de décharge R51, un transistor de suspension de charge Q52 et un circuit de commande d'extinction 70. [0054] Le transistor de décharge Q51 et la résistance de décharge R51 sont connectés en série. Le transistor de décharge Q51 et la résistance de décharge R51 constituent un trajet de décharge du condensateur C11 à la masse. Le transistor de décharge Q51 est BLOQUÉ lorsque le signal d'instruction d'allumage S30 demande l'allumage. Le transistor de décharge Q51 est PASSANT lorsque le signal d'instruction d'allumage S30 demande l'extinction. Le signal d'instruction d'allumage S30 divisé par les résistances r60, r61 est par exemple appliqué en entrée à la base du transistor de décharge Q51. [0055] Le transistor de suspension de charge Q52 est prévu pour actionner le circuit de charge 32 lorsque le signal d'instruction d'allumage S30 demande l'allumage et pour couper le circuit de charge 32 lorsque le signal d'instruction d'allumage 530 demande l'extinction. De façon plus spécifique, le transistor de suspension de charge Q52 est disposé entre les bases des transistors Q21, -c n 22 et la ligne de source d'alimentation Vcc. Lorsque le signal d'instruction d'allumage 530 demande l'extinction, le transistor de suspension de charge Q52 est PASSANT (niveau haut) et coupe le circuit miroir de courant 34. [0056] Le circuit de commande d'extinction 70 commute le transistor de suspension de charge Q52 PASSANT/BLOQUÉ conformément au signal d'instruction d'allumage S30. Le circuit de commande d'extinction 70 comporte par exemple des résistances r62, r63, r64, r65 et un transistor q53. On notera que la configuration du circuit de commande d'extinction 70 n'est pas particulièrement limitée. [0057] Le fonctionnement de la section de génération de tension de 25 commande 30a va ensuite être décrit ci-dessous. Pendant une période au cours de laquelle le signal d'instruction d'allumage S30 est au niveau haut, le transistor de suspension de charge Q52 et le transistor de décharge Q51 sont tous deux commutés PASSANTS et la tension de commande Von- est égale à 0 V. Lorsque le signal 30 d'instruction d'allumage S30 passe au niveau bas, les deux transistors Q52, Q51 sont commutés BLOQUÉS. Le fonctionnement de la section de génération de tension de commande 30a est similaire à ce moment à celui de la section de génération de tension de commande 30 représentée sur la figure 3. La tension de commande Vchri- augmente conformément à la 35 forme d'onde représentée sur la figure 5A ou la figure 5B de façon à effectuer l'allumage progressif. [0058] Si le signal d'instruction d'allumage S30 est ensuite commuté au niveau haut pour éteindre la lampe, les transistors Q52/ Q51 sont tous deux commutés PASSANTS. Ainsi, le circuit de charge 32 est coupé, le courant de charge Tc devient nul et le condensateur C11 se décharge à travers la résistance R51 et le transistor Q. La vitesse de décharge est donnée à ce moment par la constante de temps CR, T. (= C11 x R51) et une extinction progressive souhaitable peut être mise en oeuvre. [0059] Un exemple de modification dans lequel une diode laser 3 sert de source de lumière va ensuite être décrit ci-dessous. La figure 9 est un schéma représentant les caractéristiques de courant de la diode laser 3. La diode laser 3 n'oscille pas dans une plage où le courant de lampe ILD est inférieur à un courant de valeur de seuil ITH. C'est-à-dire qu'il provoque une consommation d'énergie inutile pour fournir un courant de lampe ILD qui est inférieur à la valeur de courant de seuil 'TH vers la diode laser 3. [0060] La figure 10 est un schéma de circuit d'une section de génération de tension de commande 30b selon l'exemple de modification. La section de génération de tension de commande 30b est configurée de sorte que lorsque la tension de commande VcNT diminue en dessous d'une tension de valeur de seuil VTH correspondant au courant de valeur de seuil 'TH, la section de génération de tension de commande 30b peut fournir en sortie un signal (signal de suspension forcée de courant de lampe) S31 qui avertit extérieurement que la tension de commande VcNT diminue en dessous de la tension de valeur de seuil VTH. Il est difficile de définir le moment où l'extinction est terminée lors de l'extinction progressive qui diminue la tension de commande VcNT en se déchargeant conformément à la constante de temps CR. Ainsi, en ajoutant la section de génération de tension de commande 30b de sorte qu'un effet avantageux est obtenu, il est possible de définir précisément le moment auquel l'extinction est terminée et d'avertir extérieurement du moment auquel l'extinction est terminée. [0061] La section de génération de tension de commande 30b comporte un circuit de comparaison 72 qui compare un signal de détection correspondant à la tension de commande VcNT du condensateur C11, avec une valeur de seuil prédéterminée. La figure 10 représente la configuration dans laquelle le circuit de comparaison 72 est ajouté à la sélection de génération de tension de commande 30 de la figure 4B. De façon plus spécifique, le circuit de comparaison 72 compare la tension de base VBQii (= Vurr + VBE) du transistor Qii avec une tension de seuil prédéterminée \fru. Le circuit de comparaison 72 comporte, par exemple, un transistor q71 et des résistances r71, r72, 1-73. Dans ce cas, lorsque la tension de base (Vcm- + VBE) x r72/(r71 + r72) du transistor q71 est inférieure à la valeur de seuil, le transistor q71 est commuté BLOQUÉ et le signal de suspension forcée de courant de lampe S31 passe au niveau haut. Un contrôleur de niveau supérieur (non représenté sur les dessins) force le courant de lampe ILL) à passer à zéro lorsque le signal de suspension forcée de courant de lampe S31 effectue une transition vers le niveau haut. En variante, le circuit d'attaque 20 de la figure 2 force le courant de lampe ILD à passer à zéro lorsque le signal de suspension forcée de courant de lampe S31 effectue une transition vers le niveau haut. L'exemple de modification peut diminuer la consommation d'énergie inutile. Manifestement, le transistor de décharge Q51, la résistance de charge R51, le transistor de suspension de charge Q52 et le circuit de commande d'extinction 70 de la figure 8 peuvent être ajoutés à la section de génération de tension de commande 30 de la figure 10. Le circuit de comparaison 72 peut être configuré au moyen d'un comparateur de tension qui utilise un amplificateur opérationnel. [0062] Une application du feu de véhicule 1 va enfin être décrite. La figure 11 est une vue en perspective d'une unité de lampe (assemblage de lampe) 500 incluant le feu de véhicule 1 selon ce mode de réalisation. L'unité de lampe 500 comporte un couvercle transparent 502, une unité de feux de route 504, une unité de feux de croisement 506 et un boîtier 508. Le feu de véhicule 1 décrit ci-dessus peut être utilisé, par exemple, dans l'unité de feux de route 504. Le feu de véhicule 1 comporte une ou plusieurs sources de lumière 2. Le feu de véhicule 1 peut être utilisé dans l'unité de feux de croisement 506 à la place de ou en plus de l'utilisation dans l'unité de feux de route 504. [0063] Bien qu'une explication de l'invention ait été fournie en termes spécifiques en se basant sur ses modes de réalisation, les modes de réalisation illustrent simplement les principes et une application de l'invention et un grand nombre d'exemples de modification et de variantes au placement peuvent être réalisés sur les modes de réalisation dans une plage ne s'écartant pas de l'esprit de l'invention telle que définie par les revendications.10

Claims (10)

1. REVENDICATIONS1. Circuit d'éclairage (10) pour une source de lumière (2), le circuit d'éclairage (10) comprenant : une section de génération de tension de commande (30) qui 5 génère une tension de commande (VcNT) qui augmente avec le temps, lorsqu'il lui est demandé de démarrer l'allumage de la source de lumière (2) ; et un circuit d'attaque (20) qui délivre un courant de lampe (ILD) à la source de lumière (2) conformément à la tension de commande (VcNT), 10 dans lequel la section de génération de tension de commande (30) comprend : un condensateur (Cil) ayant un potentiel fixe à une extrémité de celui-ci, la tension entre les deux extrémités du condensateur (Cii) étant 15 la tension de commande (VcNT), et un circuit de charge (32) qui délivre un courant de charge variable (Ic) au condensateur (C11), et qui augmente le courant de charge (Ic) à mesure que la tension de commande (VcNT) augmente jusqu'à ce que la tension de commande (VcNT) atteigne une valeur de tension 20 prédéterminée (VmAx).
2. 2. Circuit d'éclairage (10) selon la revendication 1, dans lequel le circuit de charge (32) comprend : un circuit miroir de courant (34) incluant un côté sortie connecté au condensateur (Cu), et 25 un circuit d'impédance variable (38) qui est connecté au côté entrée du circuit miroir de courant (34) et qui possède une impédance qui chute à mesure que la tension de commande (VcNT) augmente.
3. 3. Circuit d'éclairage (10) selon la revendication 1, dans lequel le circuit de charge (32) comprend 30 un circuit miroir de courant (34) incluant un côté sortie connecté au condensateur (C11), et une source de courant variable (36) qui est connectée au côté entrée du circuit miroir de courant (34) et qui possède un courant (la) qui augmente à mesure que la tension de commande (VcNT) augmente. 35
4. 4. Circuit d'éclairage (10) selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequelle circuit de charge (32) comprend un circuit miroir de courant (34) incluant un côté sortie connecté au condensateur (Cu) ; une première résistance (R11) connectée au côté entrée du circuit miroir de courant (34), un premier transistor (Q11), et une deuxième résistance (R12), le premier transistor (Qu.) et la deuxième résistance (R12) sont disposés en série sur un trajet parallèle à la première résistance (R11), et un signal correspondant à la tension de commande (VcNT) est appliqué en entrée à la borne de commande du premier transistor (Q»).
5. 5. Circuit d'éclairage (10) selon la revendication 4, dans lequel le circuit de charge (32) comprend en outre une troisième résistance (R13) qui est disposée entre une ligne de 15 source d'alimentation et la borne de commande du premier transistor (Qu), et un deuxième transistor (Q12) qui est disposé entre la borne de commande du premier transistor (Q11) et une ligne de masse, et le deuxième transistor (Q12) comporte une borne de commande à 20 laquelle est appliquée en entrée la tension de commande (VcNT) et qui possède une polarité complémentaire à celle du premier transistor (QI).
6. 6. Circuit d'éclairage (10) selon la revendication 1, dans lequel le circuit de charge (32) comprend une première source de courant (CS1) qui est connectée au 25 condensateur (C11) et qui sert de source pour faire circuler le premier courant (Ic) vers le condensateur (C11), et une deuxième source de courant (CS2) qui est connectée au condensateur (C11), servant de puits qui extrait un deuxième courant (IC2) du condensateur (C11), et qui diminue le deuxième courant (1C2) à mesure 30 que la tension de commande (VcNT) augmente.
7. 7. Circuit d'éclairage (10) selon la revendication 1, dans lequel le circuit de charge (32) comprend un circuit miroir de courant (34) qui comporte un côté sortie connecté à une extrémité du condensateur (C11), 35 une première résistance (R31) connectée au côté entrée du circuit miroir de courant (34),un premier transistor (Q31) et une deuxième résistance (Q32) qui sont disposés en série entre la première extrémité du condensateur (C11) et une ligne de masse, une troisième résistance (R33) qui est disposée entre la borne de 5 commande du premier transistor (Q31) et la ligne de masse, une quatrième résistance (R34) possédant une extrémité connectée à une ligne de source d'alimentation, et un deuxième transistor (Q32) qui est disposé entre la quatrième résistance (R34) et la troisième résistance (R33) et qui possède une borne 10 de commande à laquelle est appliquée en entrée la tension de commande (VcNT).
8. 8. Circuit d'éclairage (10) selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, comprenant en outre : une résistance de décharge (R51) ; et 15 un transistor de décharge (Q51), dans lequel la résistance de décharge (R51) et le transistor de décharge (Q51) sont connectés en série de façon à former un trajet de décharge parallèle au condensateur (Cu), et le transistor de décharge (Q51) et le circuit de charge (32) sont 20 configurés de façon à pouvoir être commutés entre MARCHE et ARRÊT conformément à un signal d'instruction d'allumage externe.
9. 9. Circuit d'éclairage (10) selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, comprenant en outre : un circuit de comparaison (72) qui compare une tension 25 correspondant à la tension de commande (VcNT), avec une tension de seuil prédéterminée (VTH), dans lequel un signal de suspension forcée de courant de lampe (S31) indiquant le résultat de la comparaison peut être fourni en sortie.
10. 10. Feu de véhicule comprenant : 30 une source de lumière (2) ; et le circuit d'éclairage (10) selon l'une quelconque des revendications 1 à 9 qui attaque la source de lumière (2).