FR2844281A1 - Acier a tres haute resistance mecanique et procede de fabrication d'une feuille de cet acier revetue de zinc ou d'alliage de zinc - Google Patents

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Abstract

L'invention concerne un acier à très haute résistance mécanique, dont la composition chimique comprend, en % en poids :0,060% ≤ C ≤ 0,250%0,400% ≤ Mn ≤ 0,950%Si ≤ 0,300%Cr ≤ 0,300%0,100% ≤ Mo ≤ 0,500%0,020% ≤ Al ≤ 0,100%P ≤ 0,100%B ≤ 0,010%Ti ≤ 0,050%le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration,ainsi qu'un procédé de fabrication d'une feuille de cet acier revêtue de zinc ou d'alliage de zinc.

Description

*T 1 *
Réf. USI 02/032
ACIER A TRES HAUTE RESISTANCE MECANIQUE ET PROCEDE
DE FABRICATION D'UNE FEUILLE DE CET ACIER REVETUE DE ZINC
OU D'ALLIAGE DE ZINC
La présente invention concerne un acier à très haute résistance mécanique, ainsi qu'un procédé de fabrication d'une feuille de cet acier
revêtue de zinc ou d'alliage de zinc.
Il existe plusieurs familles d'aciers à très haute résistance mécanique 10 qui diffèrent par leurs compositions et par leurs microstructures. Ainsi, les aciers dits dual phase ont une microstructure composée de ferrite et de martensite, qui leur permet d'atteindre des résistances à la traction allant de
400 MPa à plus de 1200MPa.
Afin d'obtenir les microstructures qui permettront d'atteindre des 15 caractéristiques mécaniques élevées, ces nuances sont assez fortement chargées en des éléments tels que le chrome, le silicium, le manganèse, l'aluminium ou le phosphore. Ces nuances posent cependant problème lorsque l'on souhaite les revêtir d'un revêtement protecteur contre la
corrosion, par galvanisation au trempé à chaud, par exemple.
En effet, on observe que la surface des tôles présente une très mauvaise mouillabilité vis-à-vis du zinc ou des alliages de zinc. Les tôles comportent alors des parties non revêtues, qui constituent des zones
privilégiées pour l'amorce d'une corrosion.
Pour pallier ce problème, différentes approches ont été proposées. 25 Ainsi, on connaît des procédés consistant à effectuer un pré-revêtement d'un
métal permettant de fournir une meilleure base d'accrochage pour le zinc. On a proposé à cet effet de déposer du fer, de l'aluminium, du cuivre et d'autres éléments, en général par électrodéposition. Ces procédés présentent l'inconvénient d'ajouter une étape supplémentaire avant la galvanisation 30 proprement dite.
Il a également été proposé de faire passer les tôles dans des fours de recuit présentant, notamment, des atmosphères particulières, permettant
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d'oxyder sélectivement le fer, afin de former une couche d'oxyde de fer sur laquelle le zinc se dépose bien. Un tel procédé est cependant d'un réglage
très délicat et nécessite un contrôle très strict des conditions d'oxydation.
La présente invention a donc pour but de mettre à disposition une 5 composition d'acier ne présentant pas les inconvénients des compositions de l'art antérieur, et présentant en particulier une bonne aptitude au revêtement par du zinc ou des alliages de zinc, tout en conservant des caractéristiques
mécaniques élevées.
A cet effet, un premier objet de l'invention est constitué par un acier à 10 très haute résistance mécanique, dont la composition chimique comprend, en % en poids: 0,060% < C < 0,250% 0,400% < Mn < 0,950% Si < 0,300% 15 Cr < 0,300% 0,100% < Mo < 0,500% 0,020% < AI < 0,100% P < 0,100%
B < 0,010%
Ti < 0,050% le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.
Dans un mode de réalisation préféré, l'acier comprend 20 0,080% < C < 0, 120% 0,800% < Mn < 0,950% Si < 0,300% Cr < 0,300% 0,100% < Mo < 0,300% 25 0,020% < AI < 0,100%
P < 0,100%
B < 0,010%
Ti < 0,050% le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.
Ce mode de réalisation permet d'obtenir une feuille d'acier ayant une
résistance à la traction de l'ordre de 450MPa.
Dans un autre mode de réalisation préféré, I'acier comprend 0,080% < C < 0,120% 0,800% < Mn < 0,950% Si < 0,300% Cr < 0,300% 0,150% < Mo < 0,350% 0,020% < AI < 0,100% P < 0,100%
B < 0,010%
Ti < 0,050% 10 le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.
Ce mode de réalisation permet d'obtenir une feuille d'acier ayant une
résistance à la traction de l'ordre de 500MPa.
Dans un autre mode de réalisation préféré, I'acier comprend 0,100% < C < 0,140% 15 0,800% < Mn < 0,950% Si < 0,300% Cr < 0,300% 0,200% < Mo < 0, 400% 0,020% < AI < 0,100% P <0,100%
B < 0,010%
Ti < 0,050% 20 le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.
Ce mode de réalisation permet d'obtenir une feuille d'acier ayant une
résistance à la traction de l'ordre de 600MPa.
Dans un autre mode de réalisation préféré, I'acier présente une
microstructure constituée de ferrite et de martensite.
Un deuxième objet de l'invention est constitué par une feuille d'acier à très haute résistance mécanique conforme à l'invention, et revêtue de zinc ou
d'alliage de zinc.
4 2844281
Un troisième objet de l'invention est constitué par un procédé de fabrication d'une feuille d'acier selon l'invention revêtue de zinc ou d'alliage de zinc, et qui comprend les étapes consistant à: - élaborer une brame dont la composition est conforme à l'invention, laminer à chaud, puis à froid ladite brame pour obtenir une feuille, - chauffer ladite feuille à une vitesse comprise entre 2 et 100 C/s jusqu'à atteindre une température de maintien comprise entre 700 et 9000C, - refroidir ladite feuille à une vitesse comprise entre 2 et 1000C/s jusqu'à atteindre une température proche de celle d'un bain contenant du zinc ou 10 un alliage de zinc fondu, puis - revêtir ladite feuille de zinc ou d'un alliage de zinc par immersion dans ledit bain et la refroidir jusqu'à température ambiante à une vitesse de
refroidissement comprise entre 2 et 1 000C/s.
Dans un autre mode de réalisation préféré, la feuille est maintenue à la 15 température de maintien pendant 10 à 1000 secondes.
Dans un autre mode de réalisation préféré, le bain contenant du zinc ou un alliage de zinc fondu est maintenu à une température comprise entre 450 et 4800C, et le temps d'immersion de la feuille est compris entre 2 et 400 secondes. Dans un autre mode de réalisation préféré, le bain contient
principalement du zinc.
La présente invention est basée sur le constat nouveau qu'en limitant les teneurs en manganèse, silicium et chrome aux valeurs maximum revendiquées, on peut obtenir une excellente revêtabilité des nuances ainsi 25 produites. En fonction du niveau de caractéristiques mécaniques recherché, on ajustera les teneurs en éléments trempants tels que le carbone et le
molybdène, dont on a pu constater qu'ils ne nuisent pas à cette revêtabilité.
A cet effet, on pourra par exemple utiliser la formule classique donnant le logarithme décimal de la vitesse critique de trempe V (en'C/s): 30 Log(V) = 4,5 - 2,7%Cy - 0,95%Mn - 0,18%Si - 0,38%Cr 1,1 7%Mo - 1,29(%C x %Cr) - 0,33(%Cr x %Mo)
2844281
o Cy représente la teneur en carbone de l'austénite avant le refroidissement. La composition d'acier selon l'invention contient entre 0,060 et 0,250% 5 en poids de carbone, car on a observé que pour une teneur en carbone inférieure à 0,060 %, la nuance n'était plus trempable, et ne permettait plus d'obtenir les caractéristiques mécaniques élevées recherchées. Au-delà de
0,250% en poids, le carbone détériore fortement la soudabilité de la nuance.
La composition contient également entre 0,400 et 0,950% en poids de 10 manganèse. De même que pour le carbone, la limite inférieure est requise pour obtenir une nuance d'acier trempable, tandis que la limite supérieure
doit être respectée afin d'assurer une bonne revêtabilité de la nuance.
La composition contient aussi jusqu'à 0,300% en poids de silicium. La
limite supérieure doit être respectée afin d'assurer une bonne revêtabilité de 15 la nuance.
La composition contient en outre jusqu'à 0,300% en poids de chrome.
La limite supérieure doit être respectée afin d'assurer une bonne revêtabilité
de la nuance.
Enfin, la composition selon l'invention doit contenir entre 0,100 et 20 0, 500% en poids de molybdène car on a observé que pour une teneur inférieure à 0,100%, la nuance ne permettait plus d'obtenir les caractéristiques mécaniques élevées recherchées. Au-delà de 0,500% en
poids, le molybdène détériore fortement la soudabilité de la nuance.
La composition peut également contenir, à titre optionnel, jusqu'à 25 0, 010% en poids de bore que l'on protègera alors si nécessaire par une teneur de 0,050% en poids au maximum de titane. Ce dernier élément présentant une affinité pour l'azote plus importante que le bore, le piège par
formation de nitrures de titane.
La présente invention va à présent être illustrée à partir des 30 observations et des exemples suivants, donnés à titre d'exemples non limitatifs, le tableau 1 donnant la composition chimique des aciers testés, en
-3% en poids.
6 2844281
Tableau 1
C Mn Si Cr Mo AI B Ti N P S Cu Ni V
A 59 1195 121 491 - 38 - - 5,4 11 2 6 23 B 83 1546 361 204 - 24 - - 5,1 15 2 8 22 C* 95 906 12 15 102 33 - - 2,3 25 4 9 20
D* 93 909 10 15 205 33 - - 2,3 25 4 9 23 3 E* 85 900 11 14 305 35 - - 2,6 25 4 9 25 3
F* 90 900 11 15 306 33 1 27 2,5 25 4 9 25 4
* selon l'invention Ces différentes compositions ont été élaborées sous forme de lingots de 15 kg. Les lingots ont été ensuite réchauffés à 12500C pendant 45 minutes, puis laminés à chaud en 7 passes, la température de fin de
laminage étant de 9000C.
Les tôles ainsi obtenues ont été refroidies par trempe à l'eau avec ralentisseur à une vitesse de refroidissement de l'ordre de 250C/s, puis
bobinées à 5500C avant d'être refroidies.
Elles ont ensuite été laminées à froid avec un taux de réduction de % avant de subir le cycle thermique suivant: - chauffage à une vitesse de l'ordre de 30'C/s jusqu'à atteindre une température de maintien variant entre 770 et 8100C pendant un temps variant entre 50 et 80 secondes, pour simuler des vitesses de ligne allant de 80 à 150 m/min,
- refroidissement de la feuille à une vitesse de l'ordre de 10'C/s jusqu'à 20 atteindre 470cC.
Les feuilles sont ensuite soumises à une galvanisation au trempé dans un bain de zinc, avec un temps de séjour dans le bain dépendant de la vitesse de ligne choisie (entre 80 et 150 m/min), puis refroidies à une vitesse
de 50C/s jusqu'à température ambiante.
Pour chaque feuille, on mesure ensuite les caractéristiques mécaniques suivantes: - Rm: résistance à la traction en MPa - Rel: limite d'élasticité en MPa, - A: allongement à la rupture en %
- Ag: allongement réparti en %.
- P: palier en %,
ainsi que la proportion de martensite des feuilles (%M).
1o Essai 1: Influence de la teneur en molybdène et de la présence de bore Cette influence a été étudiée pour les nuances A à F, pour une
température de maintien de 7900C et une vitesse de ligne de 120 m/min.
Rm Rel A Ag P%M
A 480 375 28,2 18,8 2,3 1
B 540 360 28,3 17,6 - 3
C* 466 380 28,8 19,9 4,6 1
D* 526 324 29,0 18,8 0,6 4
E* 563 282 26,6 17,9 0 7
F* 673 393 15,2 11,8 0 6
*selon l'invention
Pour les nuances selon l'invention, on constate qu'en augmentant la teneur en molybdène, on augmente la teneur en martensite, ce qui permet d'augmenter la résistance à la traction et d'abaisser la limite d'élasticité.
Par contre, l'addition de bore n'entraîne pas d'augmentation du pourcentage de martensite, mais conduit plutôt à un affinement de la martensite et des phases carburées.
8 2844281
Essai 2: Influence du traitement thermique Cette influence a été étudiée pour la nuance D pour trois vitesses de ligne et pour trois températures de maintien (en m/min): T maintien V ligne Rm A %M
502 29,4 1
770 120 528 27,6 4
Nuance D 150 534 27,3 6
500 26,2 2
790 120 526 29,0 4
530 28,6 6
505 29,9 3
810 120 521 25,8 4
530 26,4 6
On constate que la température de maintien et la vitesse de ligne ont une faible influence sur les caractéristiques mécaniques obtenues. Ceci présente un grand intérêt pour une application industrielle qui en doit pas être sensible à ce type de variations.
Cette influence a ensuite été étudiée pour la nuance F: T maintien V ligne Rm A %M
692 18,6 6
770 120 687 15,3 6
Nuance F 150 715 13,7 6
664 17,3 6
790 120 673 15,2 6
688 16,6 6
634 15,9 6
810 120 654 16,0 6
666 17,7 6
On constate que l'ajout de bore à la nuance selon l'invention stabilise de façon remarquable la proportion de martensite formée qui ne varie
absolument pas, quel que soit les paramètres du traitement thermique.
Essai 3: Galvanisabilité On galvanise au trempé à chaud des feuilles des nuances A, B, C et F
et en réglant le point de rosée à -40'C. Les feuilles réalisées dans les nuances A et B présentent des manques dans leurs revêtements, au 10 contraire des nuances C et F qui présentent des revêtements continus.
2844281

Claims (10)

REVENDICATIONS
1. Acier à très haute résistance mécanique, caractérisé en ce que sa composition chimique comprend, en % en poids: 0,060% < C < 0,250% 0,400% < Mn < 0,950% Si < 0,300%
Cr < 0,300% 0,100% < Mo < 0,500% 0,020% < AI < 0,100% P < 0,100% B < 0, 010% Ti < 0,050% le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.
2. Acier selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend en outre 0,080% < C < 0,120% 0,800% < Mn < 0,950% Si < 0,300% Cr < 0,300% 15 0,100% < Mo < 0,300%
0,020% < AI < 0,100% P <0,100% B < 0,010% Ti < 0,050% le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.
3. Acier selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend en outre: 0,080% < C < 0,120% 20 0,800% < Mn < 0,950% Si < 0,300% Or < 0, 300% 0,150% < Mo < 0,350% 0,020% < AI < 0,100%
P < 0,100%
B < 0,010%
Ti < 0,050%
le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.
4. Acier selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend en outre: 0,100% < C < 0,140% 0,800% < Mn < 0,950% Si < 0,300% Cr < 0,300% 0, 200% < Mo < 0,400%
0,020% < AI < 0,100%
P < 0,100%
B < 0,010%
Ti < 0,050%
le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.
io
5. Acier selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce
que sa microstructure est constituée de ferrite et de martensite.
6. Feuille à très haute résistance mécanique d'acier selon l'une quelconque
des revendications 1 à 5, caractérisée en ce qu'elle est revêtue de zinc ou
d'alliage de zinc.
7. Procédé de fabrication d'une feuille d'acier selon la revendication 6, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes consistant à: - élaborer une brame dont la composition est conforme à l'une
quelconque des revendications 1 à 4,
laminer à chaud, puis à froid ladite brame pour obtenir une feuille, chauffer ladite feuille à une vitesse comprise entre 2 et 1000C/s jusqu'à atteindre une température de maintien comprise entre 700 et 9000C, refroidir ladite feuille à une vitesse comprise entre 2 et 100 CIs jusqu'à atteindre une température proche de celle d'un bain contenant du zinc ou un alliage de zinc fondu, puis - revêtir ladite feuille de zinc ou d'un alliage de zinc par immersion dans ledit bain et la refroidir jusqu'à température ambiante, à une vitesse de
refroidissement comprise entre 2 et 1 000C/s.
12 2844281
8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que la feuille est
maintenue à ladite température de maintien pendant 10 à 1000 secondes.
9. Procédé selon l'une ou l'autre des revendications 7 ou 8, caractérisé en
ce que ledit bain contenant du zinc ou un alliage de zinc fondu est 5 maintenu à une température comprise entre 450 et 4800C, et en ce que le
temps d'immersion de ladite feuille est compris entre 2 et 400 secondes.
10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 7 à 9, caractérisé en
ce que ledit bain contient principalement du zinc.
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