FR2819353A1 - Regulateur et procede de production d'energie pour un vehicule - Google Patents
Regulateur et procede de production d'energie pour un vehicule Download PDFInfo
- Publication number
- FR2819353A1 FR2819353A1 FR0200229A FR0200229A FR2819353A1 FR 2819353 A1 FR2819353 A1 FR 2819353A1 FR 0200229 A FR0200229 A FR 0200229A FR 0200229 A FR0200229 A FR 0200229A FR 2819353 A1 FR2819353 A1 FR 2819353A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- voltage
- circuit
- current
- switching
- control means
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P9/00—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output
- H02P9/08—Control of generator circuit during starting or stopping of driving means, e.g. for initiating excitation
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P9/00—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output
- H02P9/14—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output by variation of field
- H02P9/26—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output by variation of field using discharge tubes or semiconductor devices
- H02P9/30—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output by variation of field using discharge tubes or semiconductor devices using semiconductor devices
- H02P9/305—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output by variation of field using discharge tubes or semiconductor devices using semiconductor devices controlling voltage
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Control Of Eletrric Generators (AREA)
Abstract
Dans une génératrice de courant (2), un démarrage de rotation de rotor est détecté en utilisant une faible tension de courant indirect dans un bobinage de stator (21) généré par un flux magnétique résiduel. Un courant de fuite qui s'écoule vers la génératrice de courant (2) à partir d'une batterie (3) est passé à une borne négative de la batterie (3) à travers une résistance temporairement connectée en série, de sorte qu'une faible amplitude de la tension de courant indirect ne sera pas masquée par la composante de dérivation du courant continu provenant du courant de fuite. De plus, en connectant périodiquement la résistance à la borne négative lors d'un accroissement dans du courant de fuite réduit l'amplitude de la tension de courant indirect.
Description
REGULATEUR ET PROCEDE DE PRODUCTION D'ENERGIE POUR VEHICULE
Description
La présente invention se rapporte à un régulateur de production d'énergie et à un procédé de production
d'énergie pour véhicule.
Dans une génératrice de courant pour véhicule, il est proposé dans le document JP-U-62-44 698 de détecter un démarrage de rotor dans une génératrice de puissance qui indique un démarrage de moteur, en utilisant de faibles tensions électriques alternatives apparaissant dans un bobinage de stator. Puisque la tension alternative seulement générée par un flux magnétique résiduel dans noyau d'inducteur du rotor est très faible, la faible tension ne peut pas être détectée lorsqu'un courant de fuite continu (représenté par un trait plein sur la figure ) s'écoule du côté du potentiel le plus élevé d'une batterie embarquée vers la génératrice de courant. Il est difficile de détecter la tension jusqu'à ce que la rotation du rotor devienne relativement rapide. Il est également difficile d'effectuer cette détection de tension du fait de la sensibilité d'une résistance de contact dans la génératrice de courant aux perturbations de
l'environnement.
En vue de contrer ces problèmes provoqués par un courant de fuite, des circuits de détection sont proposés dans le brevet' des Etats-Unis numéro 5 602 470 (JP-A-3-215 et JP-A-8-503 308). Dans ces circuits, deux tensions biphasiques sont détectées. Toutefois, plus de connexions entre le bobinage du stator et le circuit de détection sont requises dans ces circuits, rendant la structure de la
génératrice de courant complexe et diminuant la fiabilité.
La présente invention, en conséquence, a un but de procurer un régulateur de production d'énergie et un procédé de production d'énergie pour véhicule qui peut maintenir la précision de la détection de rotation même lorsqu'un courant de fuite se produit. Pour atteindre ce but, un régulateur de production d'énergie pour véhicule régule une tension de sortie de la génératrice de courant par la mise sous tension et hors tension de l'alimentation de courant vers un enroulement inducteur de la génératrice de courant. Le régulateur détecte une condition de démarrage de production d'énergie lorsque la fréquence d'une tension de phase dans le bobinage de stator de la génératrice de courant excède une valeur prédéterminée. Le régulateur connecte temporairement en série une résistance entre une borne à laquelle la tension de phase est appliquée et une borne négative de batterie, en réponse à
la détection de la condition de démarrage.
Conformément à la présente invention, même lorsque la tension de phase augmente par l'apparition d'un courant de fuite, le courant de fuite est passé à la borne négative de la batterie via la résistance temporairement activée. En conséquence, la tension de phase ayant une faible amplitude ne sera pas masquée par la composante de dérivation du courant continu. Il en résulte que la précision de la détection de rotation peut être maintenue même lorsque le
courant de fuite apparaît.
Ces buts, caractéristiques et avantages et autres de la présente invention deviendront plus apparents à partir
de la description détaillée suivante donnée en se référant
aux dessins annexés. Sur les dessins: la figure 1 est un schéma de câblage électrique montrant, un régulateur de production d'énergie pour véhicule en conformité avec un premier mode de réalisation de la présente invention; la figure 2 est un schéma de circuit montrant une structure détaillée des circuits de commande de puissance dans le premier mode de réalisation; la figure 3 est un schéma de câblage électrique montrant un régulateur de production d'énergie pour véhicule en conformité avec un second mode de réalisation de la présente invention; la figure 4 est un schéma de câblage électrique montrant un régulateur de production d'énergie pour véhicule en conformité avec un troisième mode de réalisation de la présente invention; et la figure 5 est un schéma de corrélation montrant une relation entre une tension étoilée de dérivation Py et une tension générée par un flux résiduel dans une technique apparentée. Les modes de réalisation préférés de la présente invention seront expliqués en référence à divers modes de
réalisation dans les dessins annexés.
[Premier mode de réalisation] La figure 1 montre un régulateur de production d'énergie 1 pour véhicule en conformité avec un premier mode de réalisation, de même que les connexions avec une
génératrice de courant 2 pour véhicule et une batterie 3.
Un régulateur de production d'énergie 1 régule une tension de sortie d'une génératrice de courant 2 afin
qu'elle se trouve à l'intérieur d'une plage prédéterminée.
La génératrice de courant 2 comprend un bobinage de rotor triphasé 21, un enroulement inducteur 22 et un circuit redresseur sur les deux alternances 23. Le circuit redresseur sur les deux alternances 23 redresse les
tensions de sortie triphasées d'un bobinage inducteur 21.
La commande de tension de sortie de cette génératrice de courant 2 est effectuée en ajustant le courant inducteur qui est appliqué à l'enroulement inducteur 22. Une borne de sortie (borne B) de la génératrice de courant 2 est reliée à une batterie 3 ou à d'autres charges électriques (non représentées), auxquelles des courants sont appliqués par la génératrice de courant 2 via la borne B Ensuite, la structure du régulateur de production d'énergie 1 sera examinée en détail. Comme montré sur la figure 1, le régulateur de production d'énergie 1 comprend un transistor de puissance 11, une diode à effet de volant 12, un circuit commandé en tension 13, un circuit d'alimentation 14 et un circuit de régulation de puissance 15. Le transistor de puissance 11 est connecté en série à l'enroulement inducteur 22 et est utilisé comme premier moyen de commutation qui transmet et interrompt le courant inducteur. La diode à effet de volant 12 est connectée en parallèle à l'enroulement inducteur 22 pour pondérer le courant inducteur lorsque le transistor de puissance 11 est rendu non conducteur. Le circuit commandé en tension 13 commande l'état conducteur/non conducteur du transistor de puissance 11 de sorte que la tension de sortie de la génératrice de courant 2 est contrôlée et demeure à l'intérieur d'une plage prédéterminée. Le circuit d'alimentation de puissance 14 délivre de la puissance pour
maintenir la performance du circuit commandé en tension 13.
Le circuit de régulation de puissance 15 attaque le circuit d'alimentation de puissance 14 en détectant les rotations du rotor de la génératrice de courant 2 sur la base de l'une des tensions de phase de l'enroulement de stator 21 (telle que la tension de phase Py), à savoir en détectant
les rotations d'un moteur.
Comme montré sur la figure 2, le circuit de régulation de puissance 15 comprend des comparateurs de tension 30 et 31, un circuit de comptage 32, un interrupteur analogique 33, un circuit OU 34, un circuit de génération d'impulsions et un circuit ET 36, un circuit inverseur 37, des
résistances 38 et 39 et un transistor.
Le comparateur de tensions 30 génère des signaux impulsionnels correspondant au nombre de rotations de la génératrice de courant 2. Il compare la tension étoilée Py qui est appliquée à une borne d'entrée 60 à une tension de référence prédéterminée V1 et la convertit en signaux binaires. Le circuit de comptage 32 compte le nombre de
signaux impulsionnels sortis du comparateur de tensions 30.
Lorsque ce nombre atteint une valeur prédéterminée Ni, il commute sa sortie d'un niveau bas à un niveau haut. Le commutateur analogique 33 sert à appliquer une tension de fonctionnement IG au circuit d'alimentation de puissance 14. Lorsque le nombre de rotations de la génératrice de courant 2 s'est accru, la sortie du circuit de comptage 32 passe à l'état haut. Cette sortie est inversée à l'état bas par le circuit inverseur 37 et est entrée dans le commutateur analogique 33. Il en résulte que le commutateur analogique est commuté de ARRET sur MARCHE et que la tension IG est appliquée au circuit d'alimentation de
puissance 14.
Le transistor 40 est le second moyen de commutation destiné à forcer le courant de fuite à apparaître dans le bobinage du stator ou dans le circuit redresseur sur les deux alternances 23 pour s'écouler dans la masse. Il est constitué d'une FET du type MOS à titre d'exemple. La résistance 39 est montée entre la borne d'entrée 60 et le transistor 40. sa résistance est plus faible que celle de la résistance 38, laquelle est connectée entre la borne
d'entrée 60 et la masse.
Le comparateur de tensions 31 détecte un important courant de fuite s'écoulant dans la borne d'entrée 60 en comparant la tension étoilée Py qui est appliquée à la borne d'entrée 60 à une tension de référence prédéterminée V2. La tension de référence prédéterminée V2 et la tension étoilée Py qui apparaît à la borne d'entrée 60 sont appliquées aux bornes positive et négatives du comparateur de tensions 31, respectivement. Lorsque la tension étoilée Py atteint la tension de référence V2, la sortie est commutée sur un niveau bas. Le circuit générateur d'impulsions 35 génère des signaux impulsionnel ayant un cycle prédéterminé (par exemple d'approximativement 0,5 à 2
secondes).
Le circuit OU 34 sort le signal OU logique du signal de sortie du comparateur de tensions 31 et les signaux impulsionnels générés par le générateur d'impulsions 35. La sortie du comparateur de tensions 31 sera maintenue à un niveau haut jusqu'à ce que la tension au niveau de la borne d'entrée 60 passe à l'état haut par l'effet du courant de fuite important. En conséquence, la sortie du circuit OU 34 sera maintenue au niveau haut pendant cette période. Après que la tension au niveau de la borne d'entrée 60 monte et que la sortie du comparateur de tensions 31 ait commuté sur le niveau bas, le circuit OU 34 sort les signaux impulsionnels générés par le circuit de génération
d'impulsions 35.
Le circuit ET 36 sort un signal ET logique de sortie du circuit inverseur 37 et celui du circuit OU 34. L'état conducteur/non conducteur du transistor 40 sera commandé
par ce signal de sortie.
Le circuit de régulation de tension 13 correspond à un moyen de régulation de tension. Le comparateur de tensions et le circuit de comptage 32 correspondent à un moyen de détection de la production d'énergie. Le comparateur de tensions 31, le circuit OU 34, le circuit de génération d'impulsions 35, le circuit ET 36 et le circuit inverseur
37 correspondent à un moyen de commande de commutation.
Ensuite, le fonctionnement du régulateur de production
d'énergie 1 de ce mode de réalisation sera examiné.
Après qu'un démarreur (non montré) soit entraîné pour le démarrage du moteur et que la génératrice de courant 2 commence sa rotation, l'amplitude de la tension étoilée Py est appliquée à la borne d'entrée 60 du circuit de commande de puissance 15 et augmente graduellement. Lorsque cette amplitude de la tension étoilée Py devient plus grande que la tension de référence V1, le comparateur de tensions 30 génère le signal prédéterminé dont la fréquence est proportionnelle au nombre de rotations de la génératrice de
courant 2 et entre celui-ci dans le circuit de comptage 32.
Lorsque le nombre d'impulsions entrées dans le circuit de comptage 32 pendant une période prédéterminée dépasse la valeur prédéterminée Ni, en d'autres termes que le nombre de rotations de la génératrice de courant 2 atteigne celui qui correspond à la valeur prédéterminée N1, la sortie du circuit de comptage 32 est commutée du niveau bas au niveau haut, par l'activation du commutateur analogique 33. En conséquence, la tension qui est délivrée par la batterie 3 via la borne B de la génératrice de courant 2 est appliquée au circuit d'alimentation de puissance 14. Ensuite, l'opération de commande de la tension de sortie de la génératrice de courant 2 par le circuit commandé en tension
13 commence.
Ensuite, le cas du courant de fuite s'écoulant dans le bobinage de stator 21 ou dans le circuit redresseur sur les deux alternances 23 sera examiné. % Lorsque la génératrice de courant 2 ne génère pas de puissance, la sortie du circuit de comptage 32 se trouve au niveau bas, ce signal de sortie est inversé vers le niveau haut par le circuit inverseur 37 et est entré dans l'une des deux bornes d'entrée du circuit ET 36. A ce moment, si la tension étoilée Py est plus faible que la tension de référence V2, la sortie du comparateur de tensions 31 se trouvera au niveau haut. En conséquence, la borne d'entrée sera mise à la masse via la résistance 39 et le transistor 40. Ainsi, le courant de fuite sera passé à la borne négative (côté masse) de la batterie 3 via ces composants. Si le courant de fuite est faible, la chute de tension par la résistance 39 devrait être faible. En conséquence, la tension au niveau de la borne d'entrée 60, laquelle est connectée à une extrémité de la résistance 39, sera maintenue plus faible que la tension de référence V2. La sortie du circuit ET 36 sera maintenue au niveau haut et le transistor 40 sera maintenu activé. Il en résulte que la tension au niveau de la borne d'entrée 60 sera maintenue plus faible puisque le courant de fuite s'écoulant dans la borne d'entrée 60 s'écoulera dans la masse via la
résistance 39.
Au contraire, si le courant de fuite est important et dépasse la tension de référence V2, la sortie du comparateur de tensions 31 se trouvera au niveau bas. En supposant que le circuit de génération d'impulsions 35 ne soit pas prévu, la sortie du circuit ET 36 se trouverait au niveau bas et le transistor 40 pourrait être bloqué. Dès que le transistor 40 est bloqué, il ne sera pas de nouveau activé aussi longtemps que la tension au niveau de la borne d'entrée 60 demeure plus élevée que la tension de référence V2. Dans ce cas, le courant de fuite sera passé à la borne négative de la batterie 3 via la résistance 38. Puisque l'intensité de la résistance 38 est plus grande que celle de la résistance 39, la tension étoilée Py apparaissant au niveau -de la borne d'entrée 60 ne sera pas rendue plus faible que la tension de référence V2 à moins que le courant de fuite devienne inférieur à plusieurs centaines
de WA. Par suite, le transistor 40 ne sera pas activé.
On suppose que le moteur a démarré et que le rotor de la génératrice de courant 2 commence à tourner lorsque le courant de fuite a chuté à plusieurs centaines de mA et que la tension étoilée a légèrement chuté tandis que le transistor 40 était bloqué. Ensuite, la tension générée par un flux magnétique résiduel apparaît. Toutefois, elle sera masquée par une chute de tension dans la résistance 38 générée par le courant de fuite, et la tension étoilée Py apparaissant au niveau de la borne d'entrée 60 ne peut pas être convertie en signaux binaires par le comparateur de
tensions 30.
En vue de contrer ce problème, le circuit de génération d'impulsions 35 est installé dans ce mode de réalisation. Plus spécifiquement, le circuit OU 34 est installé en amont du circuit ET 36. Le signal OU logique des signaux impulsionnels générés par le circuit de génération d'impulsions 35 et le signal de sortie du comparateur de tensions 31 sont entrés dans le circuit ET 36. Puisque la période du signal impulsionnel généré par le circuit de génération d'impulsions 35 est établie à approximativement 0,5 à 2 secondes, la sortie du circuit ET
36 passe périodiquement à l'état haut dans cette période.
En conséquence, même lorsque le courant de fuite s'accroît et que la tension au niveau de la borne d'entrée 60 dépasse la tension de référence V2, le transistor 40 est périodiquement activé au cours de la période de 0,5 à 2 secondes. Si le courant de fuite n'a pas diminué à ce moment, la chute de tension par la résistance 39 sera plus grande que la tension de référence V2 et la sortie du comparateur de tensions 31 passera à l'état bas. Il en résulte que le transistor 40 sera de nouveau bloqué. Si le courant de fuite a diminué, la chute de tension par la résistance 39 sera plus petite que la tension de référence V2 et la
sortie du comparateur de tensions 31 passera à l'état haut.
Il en résulte que le transistor 40 demeure activé.
Même lorsque le courant de fuite est généré et que la tension au niveau de la borne d'entrée 60 dépasse la tension de référence V2, les variations de l'intensité du courant de fuite peuvent être chaque fois contrôlées puisque le transistor 40 est après cela périodiquement activé. Par suite, la composante de dérivation de courant continu peut être immédiatement diminuée lorsque le courant de fuite est diminué. Ainsi, la détection de rotation peut être effectuée avec précision sur la base de la faible
tension apparaissant au niveau de la borne d'entrée 60.
[Second mode de réalisation] La figure 3 montre un régulateur de production d'énergie 1A pour véhicule en conformité avec un second mode de réalisation. Comparé à un régulateur de production d'énergie 1 montré sur la figure 2, le régulateur de production d'énergie 1A a la commande de puissance 15A remplacée par un circuit de commande de puissance 15 et un il circuit OU 16 ajouté en amont (côté grille) en partant du transistor de puissance 11. Ce circuit de commande de puissance 15A 'comporte un circuit OU 34 et un circuit de génération d'impulsions 35 prélevé tandis qu'un circuit de détection de crêtes 41, un comparateur de tensions 42, des circuits ET 43 et 48, un circuit de temporisation 44, un circuit d'horloge 45, un circuit à retard 46, un circuit inverseur 47 et un circuit OU 49 sont ajoutés afin de contrôler l'état conducteur/non conducteur du transistor 40. Le circuit de détection de crêtes 41 sert à la détection de valeurs de crête de la tension étoilée Py qui est appliquée à la borne d'entrée 60. Il est constitué d'une diode, d'un condensateur et d'une résistance. Le comparateur de tensions 31 compare la valeur de crête de la tension étoilée Py détectée par le circuit de détection de
crêtes 41 à une tension de référence V2 prédéterminée V3.
Il commute sa sortie en niveau haut lorsque cette valeur de crête excède la tension de référence V3. Cette tension de référence V3 est établie à une valeur plus petite que la tension de référence V1 qui est appliquée à la borne
négative du comparateur de tensions 30.
Le circuit ET 43 reçoit la sortie du circuit inverseur 37 et celle du comparateur de tensions 42. Dans l'état précédant la génération de courant, la sortie du circuit de comptage 32 se trouve à un niveau bas. Par suite, un signal de niveau haut provenant du circuit inverseur 37 sera entré dans l'une des bornes d'entrée du circuit ET 43. Il en résulte que, si la valeur de crête du signal apparaissant au niveau de la borne d'entrée 60 dépasse la tension de référence V3, un signal de niveau haut provenant du circuit de détection de crêtes 41 sera entré dans l'autre borne d'entrée du circuit ET 43 en commutant la sortie du circuit
ET 43 au niveau haut.
Le circuit de temporisation 44 ne sort le signal de niveau haut que pendant la période prédéterminée après que
la sortie du circuit ET 43 a été commutée au niveau haut.
Le circuit d'horloge 45 ne sera en fonctionnement que pendant que la sortie du circuit de temporisation 44 se trouve à l'état haut et génère des signaux d'impulsions d'horloge au rapport cyclique prédéterminé. La fréquence des signaux d'impulsions d'horloge est établie à une valeur significativement plus élevée que la fréquence des signaux impulsionnels générés par le circuit de génération d'impulsions 35 utilisé dans le premier mode de réalisation. A titre d'exemple, il est établi à la fréquence de 200 Hz. Ces signaux d'impulsions d'horloge sont entrés dans la grille du transistor de puissance Il
via le circuit OU 16.
Le circuit à retard 46 retarde le signal de sortie du
circuit de temporisation 44 d'une période prédéterminée.
Cette période est établie à une valeur plus longue qu'un temps de blocage cumulatif de toutes les bornes de grille
connectées à leur tour au transistor 40 à l'étage des sous-
séquences. Le circuit ET 48 sort un ET logique du signal de sortie du circuit de temporisation 44 et celui du circuit inverseur 47. Le circuit OU 49 reçoit les signaux de sortie des circuits ET 48 et 36 et entre le OU logique de ces deux
signaux dans la grille du transistor 40.
Les comparateurs de tensions 31 et 42 et les circuits ET 36, 43 et 48, le circuit inverseur 37 et 47, le circuit de détection de crêtes 41, le circuit de temporisation 44, le circuit d'horloge 45, le circuit à retard 46, les circuits OU 49 et 16 correspondent à un moyen de commande
de commutation.
Lorsque la tension de crête apparaissant au niveau de la borne d'entrée 60 du circuit de commande de puissance A augmente et atteint la tension de référence V3, le courant inducteur est temporairement appliqué à l'enroulement inducteur 22 sous le contrôle du transistor de puissance 11, lequel est activé et bloqué par les
impulsions d'horloge générées par le circuit d'horloge 45.
En parallèle avec cette opération, le transistor 40 demeure,activé par une sortie de niveau élevé à partir du circuit ET 48 pendant le temps correspondant au temps de retard positionné par le circuit à retard 46. Ce temps de retard est positionné à une valeur plus longue qu'un retard avec lequel le transistor est actuellement activé après qu'une commande de l'activé a été émise. Ceci rend possible d'activer le transistor 40 en tenant compte des retards accumulés dans divers types de composants de grille du moyen de commande de commutation. Il en résulte que la composante de dérivation à courant continu générée par le courant de fuite peut être réduite. Si la tension au niveau de la borne d'entrée 60 dépasse la tension de référence V2 par l'effet d'un courant de fuite et qu'un signal de niveau bas est sorti du circuit ET 36 en dépit du fait qu'aucune production d'énergie ne se produit, le transistor 40 ne peut être activé par ce signal de niveau bas. Toutefois, le transistor 40 sera activé alors que la sortie du circuit ET
48 demeure au niveau haut pendant la période prédéterminée.
En conséquence, lorsque le transistor 40 est activé et que le courant de fuite s'écoule à travers la résistance 39 o le courant de fuite est réduit, le transistor 40 demeurera
activé jusqu'à ce que la production d'énergie commence.
Si la rotation du rotor n'est pas détectée (si la sortie du circuit de comptage 32 n'est pas commutée au niveau haut) tout en appliquant le courant inducteur activant et bloquant le transistor de puissance 11, la sortie du circuit de temporisation 44 passe au niveau bas après que la période prédéterminée s'est écoulée en le ramenant à un état d'attente. Lorsque la tension au niveau de la borne d'entrée 60 dépasse la tension de seuil V2, l'opération d'application du courant inducteur sera répétée. Puisque la tension étoilée peut être amplifiée en renforçant la magnétisation actuelle du rotor à travers l'application du courant inducteur, la détection de rotation utilisant le circuit de comptage 32 peut être effectuée pour des plages de rotation inférieures aboutissant à une détection de démarrage de moteur plus
facile et plus fiable.
[Troisième mode de réalisation] La figure 4 montre un régulateur de production d'énergie 1 pour véhicule en conformité avec le troisième mode de réalisation. Dans un régulateur de production d'énergie lB montré sur la figure 4, le circuit de commande de puissance 15B dans le régulateur de production d'énergie lA représenté sur la figure 3 est remplacé par le circuit de commande d'énergie 15A. Dans ce circuit de commande d'énergie 15B, un circuit de temporisation 50, un circuit inverseur 51 et un circuit ET 52 sont ajoutés au circuit de
commande de puissance 15A montré sur la figure 3.
Le circuit de temporisation 50 maintient sa sortie à un niveau haut pendant une période prédéterminée après que la sortie du circuit de temporisation 44 a chuté. Le temps de réglage de ce circuit de temporisation 50 est établi pour être plus long que le temps de réglage du circuit de temporisation 44. Le circuit ET 52 sort le ET logique des signaux impulsionnels d'horloge sortis du circuit d'horloge 45 et la sortie du circuit de temporisation 50 inversée par
le circuit inverseur 51.
Puisque le circuit de temporisation 50 commence son opération lorsque la sortie du circuit de temporisation 44 chute, un signal de niveau bas issu du circuit inverseur 51 est entré dans' l'une des bornes d'entrée du circuit ET 52 pendant la période prédéterminée après que le circuit de temporisation 51 a commencé son opération. Par suite, lorsque la génération de puissance n'a pas été lancée après une application du courant inducteur, la prochaine application de courant inducteur ne sera forcément empêchée que pendant la période de réglage de ce circuit de temporisation 50. Par cette opération, le courant inducteur ne sera pas appliqué en continu. Il en résulte qu'une
décharge excessive de la batterie 3 peut être empêchée.
Les comparateurs de tension 31 et 42, les circuits ET 36, 43, 48 et 52, les circuits inverseurs 37, 47 et 51, le circuit de détection de crêtes 41, les circuits de temporisation 44 et 50, le circuit d'horloge 45, le circuit à retard 46, les circuits OU 49 et 16 correspondent au
moyen de commutation.
La présente invention ne devrait pas être limitée aux modes de réalisation décrits, mais pourrait être mise en euvre de diverses manières sans sortir de l'esprit de l'invention. r
Claims (7)
1. Régulateur d'énergie (1) pour réguler la génération d'énergie d'une génératrice de courant (2) comprenant: un moyen de régulation de tension (13) pour réguler une tension de sortie de la génératrice de courant (2) en activant et bloquant un premier moyen de commutation (11) connecté en série à un bobinage inducteur (22) de la génératrice de courant (2); un moyen de détection de la génération de puissance (30, 32) pour détecter des conditions de début de génération de puissance dans le cas o une fréquence de tension de phase (Py) d'un bobinage de stator (21) de la génératrice de courant (2) excède une valeur de seuil prédéterminée (6); une résistance (39) et un second moyen de commutation (40) connectés en série entre une borne (60) o la tension de phase (Py) est appliquée et une borne négative de batterie (3); un moyen de commande de commutation (31, 34-37, 41-52) pour l'activation temporaire du second moyen de commutation (40) préalablement à la génération de puissance sans tenir compte de l'amplitude de la
tension (Py) au niveau de la borne (60).
2. Régulateur de production d'énergie (1) selon la revendication 1, dans lequel le moyen de commande de commutation (31, 34-37) active périodiquement le second moyen de commutation (40) lorsque la tension (Py) au niveau de la borne (60) excède une tension
prédéterminée (V2).
3. Régulateur de production d'énergie (1) selon la revendication 1, dans lequel: le moyen de commande de commutation (37, 41-45) active le premier moyen de commutation (11) et n'alimente le bobinage inducteur (22) que pendant une période o la tension (Py) au niveau de la borne (60) excède une tension prédéterminée (V3), qui est plus faible qu'une tension prédéterminée (V2) avec laquelle le moyen de commande de commutation (31, 36-37, 41-44, 46-49) commande le second moyen de commutation (40); et le moyen de commande de commutation (31, 36-37, 41-44, 46-49) active temporairement le second moyen de commutation (40) dans une étape avec début
d'énergisation de l'enroulement inducteur (22).
4. Régulateur de production d'énergie (1) selon la revendication 3, dans lequel le moyen de commande de commutation (31, 36-37, 41-49) détermine une seconde période de désénergisation de l'enroulement inducteur (22) après la première période d'énergisation de
l'enroulement inducteur (22).
18 2819353
5. Régulateur de production d'énergie (1) selon la revendication 3 ou 4, dans lequel le moyen de commande de commutation (31, 36-37, 41-49) établit une période pour l'activation du second moyen de commutation (40) plus longue qu'un retard avec lequel il est actuellement activé après qu'une commande pour
l'activer a été émise.
6. Régulateur de production d'énergie (1) selon l'une
quelconque des revendications 1 à 5, comprenant, en
outre, une résistance (38) connectée en parallèle à un circuit série de la résistance (39) et le second moyen de commutation (40), et ayant une intensité plus grande que celle de la résistance (39) du circuit série.
7. Régulateur de production d'énergie (1) selon l'une
quelconque des revendications 3 à 6, dans lequel le
moyen de commande de commutation (31, 34-37, 41-52) détecte une valeur de crête de la tension (Py) et compare la valeur de crête à la tension prédéterminée
(V3) pour énergiser l'enroulement inducteur (22).
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001001492A JP4192427B2 (ja) | 2001-01-09 | 2001-01-09 | 車両用発電制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2819353A1 true FR2819353A1 (fr) | 2002-07-12 |
| FR2819353B1 FR2819353B1 (fr) | 2004-10-29 |
Family
ID=18870126
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR0200229A Expired - Fee Related FR2819353B1 (fr) | 2001-01-09 | 2002-01-09 | Regulateur et procede de production d'energie pour un vehicule |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6741067B2 (fr) |
| JP (1) | JP4192427B2 (fr) |
| FR (1) | FR2819353B1 (fr) |
| IT (1) | ITRM20020006A1 (fr) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7116083B2 (en) * | 2003-01-24 | 2006-10-03 | Honeywell International Inc. | Method and system for providing current limiting controllers for high reactance permanent magnet generators |
| JP2004274842A (ja) * | 2003-03-06 | 2004-09-30 | Suzuki Motor Corp | 交流発電機の発電制御装置 |
| WO2004112234A1 (fr) * | 2003-06-13 | 2004-12-23 | MAX-PLANCK-Gesellschaft zur Förderung der Wissenschaften e.V. | Procedes et dispositif d'amortissement pour amortir une vibration de torsion dans un ensemble moteur rotatif |
| JP3985766B2 (ja) * | 2003-10-15 | 2007-10-03 | 日産自動車株式会社 | 車両の駆動力制御装置 |
| JP4349418B2 (ja) * | 2007-02-13 | 2009-10-21 | 株式会社デンソー | 車両用発電制御装置 |
| US7400117B1 (en) * | 2007-06-20 | 2008-07-15 | Hamilton Sundstrand Corporation | Generating system with a regulated permanent magnet machine and an active rectifier |
| US8098054B2 (en) * | 2007-10-10 | 2012-01-17 | John Alexander Verschuur | Optimal load controller method and device |
| KR102671073B1 (ko) * | 2016-10-06 | 2024-05-30 | 에스케이하이닉스 주식회사 | 반도체장치 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3469168A (en) * | 1967-09-19 | 1969-09-23 | Gen Motors Corp | Voltage protection circuit for transistor regulators |
| GB2100076A (en) * | 1981-06-05 | 1982-12-15 | Bosch Gmbh Robert | Battery charging system |
| US5602470A (en) * | 1993-08-16 | 1997-02-11 | Robert Bosch Gmbh | Circuit arrangement for starting detection of three-phase generator |
| US5986439A (en) * | 1998-06-12 | 1999-11-16 | Chrysler Corporation | Method of controlling an automotive charging system in response to transient electrical loads |
Family Cites Families (30)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US558172A (en) * | 1896-04-14 | Reservoir blacking-brush | ||
| US3584276A (en) * | 1969-05-13 | 1971-06-08 | Allis Chalmers Mfg Co | Vehicle electric motor drive system |
| US3720863A (en) * | 1969-08-27 | 1973-03-13 | Allis Chalmers | Electrically driven vehicle steered by control of power and speed of tractive elements |
| US3577050A (en) * | 1969-08-27 | 1971-05-04 | Allis Chalmers Mfg Co | Vehicle driven by synchronous motors |
| US3845372A (en) * | 1970-11-19 | 1974-10-29 | Allis Chalmers Mfg Co | Circuit for starting electric motor from standstill with maximum torque |
| JPS59216476A (ja) * | 1983-05-19 | 1984-12-06 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | 電圧形インバータの電流制御方法および装置 |
| JPS6244698U (fr) | 1985-09-09 | 1987-03-18 | ||
| US5177677A (en) * | 1989-03-08 | 1993-01-05 | Hitachi, Ltd. | Power conversion system |
| FR2649797B1 (fr) | 1989-07-11 | 1991-10-31 | Valeo Equip Electr Moteur | Circuit de detection du signal phase alternateur polyphase de controle d'un regulateur de charge de batterie de vehicule automobile et son utilisation |
| US4910450A (en) * | 1989-07-14 | 1990-03-20 | Louis W. Parker | Low cost three phase energy economizer |
| US5418401A (en) * | 1991-10-29 | 1995-05-23 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Power supply apparatus for a vehicle having batteries of different voltages which are charged according to alternator speed |
| US5606244A (en) * | 1993-08-05 | 1997-02-25 | Ofer Energies Ltd. | Mobile AC power source system |
| JP3374491B2 (ja) * | 1993-12-24 | 2003-02-04 | 株式会社デンソー | 車両用発電電動装置 |
| US5550457A (en) * | 1994-01-31 | 1996-08-27 | Nippondenso Co., Ltd. | Electric power generating device for vehicles |
| JP3214224B2 (ja) * | 1994-04-22 | 2001-10-02 | 株式会社日立製作所 | 車両用発電機 |
| US5549984A (en) * | 1994-07-25 | 1996-08-27 | Globe-Union Inc. | Control and indicator circuit for a dual battery system |
| US5508601A (en) * | 1994-11-15 | 1996-04-16 | Sundstrand Corporation | Protection system for a shorted rectifying diode within a synchronous generator |
| JP3417720B2 (ja) * | 1995-04-24 | 2003-06-16 | 株式会社デンソー | 車両用発電装置 |
| JP3412330B2 (ja) * | 1995-04-24 | 2003-06-03 | 株式会社デンソー | 車両用発電装置 |
| JP3724026B2 (ja) * | 1995-04-24 | 2005-12-07 | 株式会社デンソー | 車両用同期発電装置及びその励磁制御方法 |
| US6023137A (en) * | 1997-10-01 | 2000-02-08 | General Electric Company | Use of traction inverter for supplying power for non-traction applications |
| US6184661B1 (en) * | 1999-06-22 | 2001-02-06 | C. E. Niehoff & Co. | Regulator with alternator output current and input drive power control |
| US6469469B1 (en) * | 2000-09-01 | 2002-10-22 | Spellman High Voltage Electronics Corp. | Variable output induction motor drive system |
| JP4193348B2 (ja) * | 2000-10-03 | 2008-12-10 | 株式会社デンソー | 車両用発電制御装置 |
| US6624618B2 (en) * | 2001-01-25 | 2003-09-23 | Ford Global Technologies, Llc | System and method for vehicle voltage regulation |
| US6628104B2 (en) * | 2001-02-08 | 2003-09-30 | Honeywell International Inc. | Load-off transient acceleration generator control apparatus/method |
| US6633802B2 (en) * | 2001-03-06 | 2003-10-14 | Sikorsky Aircraft Corporation | Power management under limited power conditions |
| US6603097B2 (en) * | 2001-06-15 | 2003-08-05 | Illinois Tool Works, Inc. | Method and apparatus for controlling engine speed of a welding generator |
| KR100421094B1 (ko) * | 2001-07-27 | 2004-03-04 | 발레오만도전장시스템스코리아 주식회사 | 차량용 발전기의 외장형 레귤레이터 |
| US6586914B2 (en) * | 2001-11-19 | 2003-07-01 | General Electric Company | Wound field synchronous machine control system and method |
-
2001
- 2001-01-09 JP JP2001001492A patent/JP4192427B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2001-12-07 US US10/004,820 patent/US6741067B2/en not_active Expired - Lifetime
-
2002
- 2002-01-08 IT IT2002RM000006A patent/ITRM20020006A1/it unknown
- 2002-01-09 FR FR0200229A patent/FR2819353B1/fr not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3469168A (en) * | 1967-09-19 | 1969-09-23 | Gen Motors Corp | Voltage protection circuit for transistor regulators |
| GB2100076A (en) * | 1981-06-05 | 1982-12-15 | Bosch Gmbh Robert | Battery charging system |
| US5602470A (en) * | 1993-08-16 | 1997-02-11 | Robert Bosch Gmbh | Circuit arrangement for starting detection of three-phase generator |
| US5986439A (en) * | 1998-06-12 | 1999-11-16 | Chrysler Corporation | Method of controlling an automotive charging system in response to transient electrical loads |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US6741067B2 (en) | 2004-05-25 |
| FR2819353B1 (fr) | 2004-10-29 |
| ITRM20020006A1 (it) | 2003-07-08 |
| ITRM20020006A0 (it) | 2002-01-08 |
| US20020089312A1 (en) | 2002-07-11 |
| JP4192427B2 (ja) | 2008-12-10 |
| JP2002204599A (ja) | 2002-07-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1950885B1 (fr) | Dispositif de commande d'un interrupteur électronique de puissance et variateur comprenant un tel dispositif. | |
| FR2661588A1 (fr) | Circuit d'eclairage pour lampe a decharge pour vehicules. | |
| FR2811825A1 (fr) | Generateur a courant alternatif pour vehicule comportant une unite de commande de tension | |
| FR2745446A1 (fr) | Circuit integre de correction de facteur de puissance | |
| FR2489885A1 (fr) | Circuit d'excitation pour injecteur de carburant | |
| FR2814605A1 (fr) | Systeme de regulation de tension de generateur de courant alternatif de vehicule | |
| FR2659179A1 (fr) | Redresseur susceptible de fonctionner avec au moins deux plages distinctes de tension alternative d'alimentation. | |
| FR2811490A1 (fr) | Unite de commande de tension pour un generateur de courant alternatif vehiculaire | |
| FR2819353A1 (fr) | Regulateur et procede de production d'energie pour un vehicule | |
| FR2538942A1 (fr) | Dispositif de commande d'organe(s) electromagnetique(s) a actionnement rapide, tel(s) qu'electrovanne(s) ou injecteur(s) | |
| FR2532487A1 (fr) | Regulateur pour charge de batterie d'accumulateurs par alternateur a aimant permanent | |
| FR2606561A1 (fr) | Systeme de regulation de tension pour un generateur de charge d'automobile | |
| FR2795282A1 (fr) | Circuit d'allumage de lampe a decharge avec circuit d'alimentation, circuit de conversion et circuit d'excitation | |
| FR2908247A1 (fr) | Dispositif de commande d'alternateur pour vehicule | |
| EP1560474A2 (fr) | Dispositif de protection pour alimentation à découpage et dispositif d'éclairage de véhicule | |
| FR2738688A1 (fr) | Procede et dispositif de commande d'une charge electromagnetique | |
| FR2826801A1 (fr) | Systeme de commande de generateur de vehicule | |
| FR2824197A1 (fr) | Dispositif et procede de commande de generation d'energie pour vehicule | |
| EP0116482B1 (fr) | Régulateur de tension à maintien de phase et protection contre les courts-circuits d'excitation d'alternateur | |
| FR2927740A1 (fr) | Appareil de commande destine a un alternateur embarque dans un vehicule | |
| EP0196960A1 (fr) | Dispositif de commande d'organes électromagnétiques à actionnement rapide | |
| EP0881623B1 (fr) | Circuit de commande d'une membrane vibrante | |
| EP0021867B1 (fr) | Dispositif d'alimentation à découpage régulé contre les variations de tension d'entrée et de puissance de sortie, notamment pour récepteur de télévision | |
| FR2908248A1 (fr) | Controleur pour generatrice de courant alternatif de vehicule. | |
| EP0762621B1 (fr) | Dispositif électrique à transformateur dont le primaire est alimenté sous contrÔle d'un hacheur |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 15 |
|
| PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 16 |
|
| ST | Notification of lapse |
Effective date: 20180928 |