FR2725015A1 - Four utilisable pour la nitruration a basse pression d'une piece metallique - Google Patents
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Abstract
Le four selon l'invention comprend une enceinte (1), un moufle réfractaire (4), logé à l'intérieur de l'enceinte (1), qui délimite un laboratoire à l'intérieur duquel les pièces à traiter (5) peuvent être placées, des moyens de chauffage (7) disposés à l'intérieur du laboratoire et des moyens d'injection de gaz de traitement débouchant dans le laboratoire, des moyens (9) permettant d'engendrer un vide relatif à l'intérieur de l'enceinte (1) et des moyens (12) de réglage du débit de gaz de traitement. Les pièces (5) sont portées par une structure de support (6) à travers de laquelle passe, soit un conduit d'aspiration (13), soit un conduit d'injection de gaz de traitement (11). Ce four s'applique aux traitements thermochimiques des métaux.
Description
FOUR UTILISABLE POUR LA NITRURATION A BASSE PRESSION
D'UNE PIECE METALLIOUE.
D'UNE PIECE METALLIOUE.
La présente invention concerne un four utilisable pour la nitruration à basse pression d'une pièce métallique, par exemple en acier, en vue d'améliorer ses propriétés mécaniques en surface et, en particulier, sa résistance à l'usure.
D'une façon générale, on sait qu'il existe à l'heure actuelle au moins trois types de traitement permettant d'effectuer cette nitruration, à savoir : la nitruration en bains de sels, la nitruration ionique et la nitruration gazeuse.
La nitruration par bain de sel est une technique particulièrement polluante et dangereuse en raison des rejets de gaz toxiques et des eaux de rinçage qu'elle engendre. En outre, elle impose à la main-d'oeuvre des conditions de travail difficiles. C'est la raison pour laquelle cette technique tend à disparaître.
La nitruration ionique fait intervenir une installation de traitement thermique sous vide relatif, spécialement équipée de manière à engendrer sur les pièces à traiter une décharge luminescente dans une atmosphère de gaz nitrurant. Cette technique présente l'inconvénient d'être relativement coûteuse et de ne pas convenir pour des pièces de forme complexe et, en particulier, de forme tubulaire, et ce, en raison des phénomènes de cathode creuse.
La nitruration gazeuse consiste à porter les pièces à une température de traitement de l'ordre de 500ex à 6OO0C et de les balayer avec un gaz de nitruration tel que de l'ammoniac à la pression atmosphérique. Ce traitement présente l'inconvénient d'être relativement long et de consommer de grandes quantités de gaz de traitement. Pour cette même raison, ce type de traitement est également polluant.
Pour tenter de réduire les quantités de gaz de traitement mises en jeu, on a également proposé d'effectuer le traitement à basse pression, à l'intérieur d'un four de traitement thermique sous vide. Toutefois, dans ce cas, on se heurte au fait qu'à la température de traitement, l'ammoniac subit une dissociation puis une recombinaison des atomes d'azote actifs en azote moléculaire.
Il est clair que ce processus de recombinaison va à l'encontre du but recherché, puisque seule une faible fraction du gaz injecté composée d'azote actif qui a échappé à la recombinaison pourra interagir avec le métal de la pièce à traiter pour obtenir le phénomène de nitruration.
L'usage de moyens permettant d'éviter que le gaz de traitement n'atteigne la température de traitement avant d'être à proximité immédiate de la pièce n'est possible que dans un nombre très limité de cas et ne convient pas bien notamment dans le cas de pièces tubulaires.
L'invention a plus particulièrement pour but de supprimer ces inconvénients.
Elle propose à cet effet un four convenant pour un traitement de nitruration réalisé en portant les pièces à une température de traitement de l'ordre de 500ex à 600-C dans une atmosphère à basse pression, avec injection sur les pièces d'un gaz de traitement.
Selon l'invention, ce four comprend une enceinte, par exemple à double parois, constamment refroidie, un moufle réfractaire, logé à l'intérieur de l'enceinte, qui délimite un laboratoire à l'intérieur duquel les pièces à traiter peuvent être placées, des moyens de chauffage par rayonnement disposés à l'intérieur du laboratoire et de moyens d'injection de gaz de traitement débouchant à l'intérieur du laboratoire. Bien entendu, des moyens sont également prévus pour engendrer dans l'enceinte un vide relatif et des moyens de réglage du débit du gaz de traitement.
I1 s'avère que contrairement aux préjugés défavorables résultant du coût élevé et des risques de corrosion de l'installation, dans le cas d'une nitruration à basse pression, ce type de four permet d'obtenir des résultats surprenants principalement dus au fait qu'il permet d'engendrer à l'intérieur du laboratoire un flux continu et homogène de gaz de traitement qui arrive sur les pièces à traiter à une température relativement basse, en dessous de la température de dissociation. Ceci est dû au fait qu'entre la paroi refroidie de l'enceinte et le moufle, la température demeure à un niveau relativement bas et que les échanges thermiques intenses qui s'effectuent essentiellement par rayonnement n'affectent que le volume intérieur du laboratoire, c'est-à-dire des zones relativement proches des pièces à traiter.
En conséquence, les gaz de traitement n'atteignent la température de traitement qu'au contact des pièces à traiter. De ce fait, une partie importante de l'azote actif libéré lors de cette dissociation agit sur les pièces à traiter avant même que le phénomène de recombinaison de l'azote actif en azote moléculaire puisse se produire. Les gaz résultant de cette dissociation sont ensuite aspirés par les moyens utilisés pour engendrer le vide relatif à l'intérieur du four.
Une installation incluant un four selon l'invention sera décrite ci-après, à titre d'exemple non limitatif, avec référence aux dessins annexés dans lesquels
La figure 1 est une représentation schématique
de l'installation ;
La figure 2 est un diagramme temporel
illustrant un cycle de traitement de
nitruration réalisable à l'aide de
l'installation représentée figure 1.
La figure 1 est une représentation schématique
de l'installation ;
La figure 2 est un diagramme temporel
illustrant un cycle de traitement de
nitruration réalisable à l'aide de
l'installation représentée figure 1.
Dans l'exemple représenté sur la figure 1, le four utilisé est de type à "parois froides", c'est-à-dire qu'il comprend une enceinte étanche 1 à double parois 2, 3 entre lesquelles circule un fluide de refroidissement tel que de l'eau. Grâce à cette particularité, le four présente une faible inertie thermique et donc des vitesses de refroidissement sensiblement supérieures à celles obtenues dans un four à parois chaudes. Ce point est primordial lorsqu'il s'agit de traiter des nuances d'acier sensibles à la corrosion par précipitation intergranulaire. A l'intérieur de l'enceinte 1 est disposé un moufle 4 en matériau réfractaire qui délimite un volume V constituant le laboratoire, à l'intérieur duquel les pièces 5 sont placées sur un support 6 porté par le fond de l'enceinte 1.Les pièces pourront être disposées en vrac sur plusieurs éléments grillagés disposés les uns au-dessus des autres. Le chauffage des pièces 5 à l'intérieur du laboratoire est assuré par des résistances chauffantes 7 connectées à un circuit d'alimentation extérieur. Le four est par ailleurs équipé d'une turbine de circulation des gaz utilisable notamment pour accélérer le refroidissement du volume intérieur de l'enceinte 1. Ce refroidissement est habituellement obtenu par introduction d'un gaz inerte (azote ou azote hydrogéné) à une pression inférieure à la pression atmosphérique, la convection de ce gaz étant assurée par la turbine 8.
L'installation fait en outre intervenir des moyens de pompage 9 permettant d'établir, à l'intérieur de l'enceinte, un vide limite d'au moins 10-2 mbar afin d'assurer un niveau de purge suffisant. Ces moyens de pompage 9 sont commandés par un système de régulation 10 conçu de manière à maintenir une pression la plus constante possible dans l'enceinte de traitement 1 lors du cycle de nitruration. La mesure de la pression à l'intérieur de l'enceinte nécessite deux types de capteurs - des jauges "Pirani" ou "Penning" pour les faibles
pressions, lorsqu'on veut obtenir un vide limite de
purge, - un manomètre à membrane pour la pression de travail.
pressions, lorsqu'on veut obtenir un vide limite de
purge, - un manomètre à membrane pour la pression de travail.
L'admission des gaz de traitement à l'intérieur du four est assurée par un circuit d'injection de gaz 11 alimenté à partir de sources de gaz S1, S2, S3 par l'intermédiaire d'un mélangeur-régulateur de débit 12.
La pression de travail doit permettre d'assurer un renouvellement correct de l'atmosphère avec une bonne pénétration de l'atmosphère dans les formes complexes (trous borgnes...) et de limiter au maximum les consommations de gaz et donc les rejets. Dans cet esprit, la pression a été fixée dans une fourchette de 200 à 400 mbar avec un taux de renouvellement constant - la pression de 200 mbar correspondant à un minimum de
consommation, et - la pression de 400 mbar correspondant à un maximum de
pénétration dans les alésages, les cavités ou les
formes complexes.
consommation, et - la pression de 400 mbar correspondant à un maximum de
pénétration dans les alésages, les cavités ou les
formes complexes.
Le four peut être en outre équipé de moyens de traitement par bombardement ionique faisant par exemple intervenir un générateur électrique à haute tension connecté à la paroi de l'enceinte et à la structure de support des pièces à traiter. Dans le cadre du procédé selon l'invention, ces moyens de traitement peuvent être utilisés pour effectuer un décapage assisté par plasma.
Une particularité importante du four précédemment décrit réside dans le fait que a) Le conduit d'injection de gaz de traitement 11
traverse successivement la double paroi 2, 3 du four,
l'espace intercalaire entre la paroi 3 et le moufle 4
avant de déboucher dans le laboratoire à proximité des
pièces à traiter 5 et, de préférence, à distance des
résistances électriques 7. De ce fait, avant de
pénétrer dans le laboratoire, le gaz ne subit pas
d'échauffement notoire.
traverse successivement la double paroi 2, 3 du four,
l'espace intercalaire entre la paroi 3 et le moufle 4
avant de déboucher dans le laboratoire à proximité des
pièces à traiter 5 et, de préférence, à distance des
résistances électriques 7. De ce fait, avant de
pénétrer dans le laboratoire, le gaz ne subit pas
d'échauffement notoire.
b) Le conduit d'aspiration 13 passe par la structure de
support 6 des pièces à traiter 5 et débouche donc au
niveau des pièces à traiter. De ce fait, le gaz de
traitement se trouve aspiré vers les pièces. Il
effectue donc un trajet axial de durée minimum avant
de venir au contact desdites pièces. En conséquence,
ce n'est qu'au contact des pièces qu'il se dissocie
pour libérer de l'azote actif. Par contre, cet azote
actif n'a pas le temps de subir une recombinaison en
azote moléculaire.
support 6 des pièces à traiter 5 et débouche donc au
niveau des pièces à traiter. De ce fait, le gaz de
traitement se trouve aspiré vers les pièces. Il
effectue donc un trajet axial de durée minimum avant
de venir au contact desdites pièces. En conséquence,
ce n'est qu'au contact des pièces qu'il se dissocie
pour libérer de l'azote actif. Par contre, cet azote
actif n'a pas le temps de subir une recombinaison en
azote moléculaire.
Toutefois, l'invention ne se limite pas à une telle disposition : En effet, l'injection pourrait être réalisée en un autre emplacement, à l'intérieur du laboratoire, éventuellement à l'intérieur des pièces à traiter (cas des tubulaires). Dans ce cas, le conduit d'injection pourra passer dans la structure de support 6, l'aspiration s'effectuant alors en un autre emplacement du four, de préférence en un emplacement permettant d'obtenir un flux axial de gaz de traitement. A cet effet, le conduit d'injection ou le conduit d'aspiration pourront être prolongés par une buse d'injection ou une buse d'aspiration de forme appropriée par exemple pour réaliser l'injection ou l'aspiration à l'intérieur d'un tubulaire.
Le mélange gazeux nitrurant utilisé pourra consister en un mélange constitué d'ammoniac (NH3), de protoxyde d'azote (N20) et d'azote (N2). Dans le cas d'une dépassivation assistée par plasma, on peut également utiliser de l'hydrogène (H2) et de l'argon (Ar).
Lors de la phase de nitruration, le mélange de base est constitué de 95 % à 97 % de NH3 et de 5 à 3 % de N2O, selon les nuances d'acier traitées.
Pour éviter ou limiter la formation d'une couche de combinaison dite "couche blanche", on peut diluer l'atmosphère avec de l'azote. Les proportions d'ammoniac et de protoxyde d'azote exprimées ci-dessus sont alors appliquées à la proportion de gaz de complément à 100 %.
La température de traitement peut varier entre 500 et 600"C selon les nuances traitées et le cahier des charges.
La figure 2 montre les différentes phases successives d'un traitement de nitruration à basse pression, conformément au procédé selon l'invention.
Une fois les pièces disposées sur la structure de support et le four refermé de façon étanche, on procède à une mise sous vide poussé du four à une pression de l'ordre de 10-2 mbar, afin d'obtenir un purgeage du four.
On procède ensuite au chauffage des pièces à la pression de 10-2 mbar (phase de montée en température) pendant une période T1.
Lorsque les pièces atteignent une température de l'ordre de 400"C et dans le cas où l'on souhaite effectuer une dépassivation sans bombardement ionique, on procède à une injection d'ammoniac seul (point I) puis on poursuit le chauffage jusqu'à l'obtention de la température de traitement TT sous une pression partielle d'ammoniac de l'ordre de 200 à 400 mbar.
On réalise ensuite la phase de dépassivation proprement dite en maintenant les pièces à la température de traitement, sous cette pression partielle d'ammoniac pendant une période T2.
Dans le cas où l'on effectue une dépassivation ionique, l'injection d'ammoniac est supprimée et la phase de dépassivation s'effectue sous une atmosphère de dépassivation classique, par exemple d'hydrogène et d'argon.
Une fois la phase de dépassivation achevée, on entame la phase de nitruration proprement dite en injectant le gaz de traitement sur les pièces à traiter. Pendant cette phase de nitruration qui se poursuit pendant la période
T3, les conditions de température et de pression sont maintenues.
T3, les conditions de température et de pression sont maintenues.
Le cycle de nitruration se termine par une phase de refroidissement rapide, grâce à une injection de gaz de refroidissement inerte (azote ou azote hydrogéné), la circulation de ce gaz étant assurée par la turbine (période T4).
Un avantage important du procédé précédemment décrit consiste en ce que, grâce au fait que le traitement est effectué à basse pression, il est possible d'obtenir une régulation rapide du potentiel nitrurant : I1 suffit, en effet, de réaliser une purge du four et d'injecter un mélange différent (plus ou moins riche en azote) pour faire varier ce potentiel en quelques minutes, ce qui n'est pas possible avec les procédés classiques.
Par ailleurs, les rejets gazeux occasionnés par la nitruration à basse pression sont très faibles et sont facilement traitables comparés aux rejets engendrés par les bains de sels et les eaux de rinçage nécessaires aux traitements de nitruration en bains de sels. De plus, les conditions de travail ainsi que la sécurité du poste de travail sont de meilleure qualité.
Vis-à-vis de la nitruration ionique, le procédé selon l'invention met en oeuvre des moyens moins onéreux. Il permet d'effectuer, notamment sur des tubulaires, des traitements non réalisables par voie ionique en raison des phénomènes de cathode creuse. Il permet en outre la réalisation de traitements en vrac (impossible en ionique) en diminuant ainsi le coût de préparation de la charge.
Par rapport à la nitruration gazeuse, le procédé selon l'invention permet d'améliorer le traitement de tubulaires de forte longueur par l'injection du mélange gazeux directement dans les tubulaires.
En outre, il engendre une consommation de gaz et donc des rejets gazeux moins importants (3 à 5 fois moindre).
Des essais de traitement conformément au procédé selon l'invention seront décrits ci-après
Essai I
Dans cet essai, il s'agissait de réaliser sur des galets de 6 et de 9,5 mm de diamètre, en acier de nuance Z85 WDCV 6 5 4 2 un traitement de nitruration en vrac. Le cycle de traitement a plus précisément compris - une phase de dépassivation sous NH3 à 540"C pendant une
durée de 30 mn, - une première phase de nitruration à 540"C pendant une
heure, sous une atmosphère de traitement comprenant
50 % N2 - 46,5 % NH3 - 3,5 % N20, - une deuxième phase de nitruration à 540"C pendant une
heure et demi, sous une atmosphère de traitement
comprenant 80 % N2 - 18,6 % NH3 - 1,4 % N20.
Essai I
Dans cet essai, il s'agissait de réaliser sur des galets de 6 et de 9,5 mm de diamètre, en acier de nuance Z85 WDCV 6 5 4 2 un traitement de nitruration en vrac. Le cycle de traitement a plus précisément compris - une phase de dépassivation sous NH3 à 540"C pendant une
durée de 30 mn, - une première phase de nitruration à 540"C pendant une
heure, sous une atmosphère de traitement comprenant
50 % N2 - 46,5 % NH3 - 3,5 % N20, - une deuxième phase de nitruration à 540"C pendant une
heure et demi, sous une atmosphère de traitement
comprenant 80 % N2 - 18,6 % NH3 - 1,4 % N20.
Ce traitement a permis d'obtenir les résultats suivants - absence de couche de combinaison, - absence de carbonitrures en réseau, - profondeur conventionnelle de nitruration : 50 à 80 put
(HVO.1 coeur + 100), - dureté superficielle 2 950 HV5.
(HVO.1 coeur + 100), - dureté superficielle 2 950 HV5.
Essai Il
Au cours de cet essai, des pignons automobiles en acier de nuance 40 CD 4 ont subi le cycle de traitement suivant - une phase de dépassivation sous NH3 à 570 C pendant
30 mn, - une phase de nitruration à 540"C pendant 2 heures et
quart sous une atmosphère de traitement comprenant
35 % N2 - 60,5 % NH3 - 4,5 % N20.
Au cours de cet essai, des pignons automobiles en acier de nuance 40 CD 4 ont subi le cycle de traitement suivant - une phase de dépassivation sous NH3 à 570 C pendant
30 mn, - une phase de nitruration à 540"C pendant 2 heures et
quart sous une atmosphère de traitement comprenant
35 % N2 - 60,5 % NH3 - 4,5 % N20.
Ce traitement a permis d'obtenir les résultats suivants - 10 à 20 pm de couche de combinaison, - 0,15 à 0,2 mm de couche de diffusion (HVO.1
coeur + 100), - dureté superficielle supérieure à 650 HV1,
coeur + 100), - dureté superficielle supérieure à 650 HV1,
Claims (4)
1. Four utilisable pour la nitruration à basse pression d'une pièce métallique, ce four comprenant une enceinte (1), un moufle réfractaire (4), logé à l'intérieur de l'enceinte (1), qui délimite un laboratoire à l'intérieur duquel les pièces à traiter (5) peuvent être placées, des moyens de chauffage (7) par rayonnement disposés à l'intérieur du laboratoire, des moyens d'injection de gaz de traitement débouchant à l'intérieur du laboratoire, des moyens (9) permettant d'engendrer dans l'enceinte un vide relatif et des moyens (12) de réglage du débit du gaz de traitement, caractérisé en ce qu'à l'intérieur du laboratoire, les pièces (5) sont portées par une structure de support (6) à travers duquel passe, soit un conduit d'aspiration (13) raccordé aux moyens permettant d'engendrer le vide relatif (9), soit un conduit d'injection de gaz de traitement (11).
2. Four selon la revendication 1, caractérisé en ce que les orifices du susdit conduit d'aspiration (13) et d'injection de gaz de traitement (11) sont placés de manière à obtenir, à l'intérieur du laboratoire, un flux axial de gaz de traitement autour duquel sont disposés les moyens de chauffage.
3. Four selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que le support comprend plusieurs éléments grillagés disposés les uns au-dessus des autres, sur lesquels les pièces sont disposées en vrac.
4. Four selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que le susdit conduit d'injection et/ou le conduit d'aspiration sont prolongés par une buse d'injection et/ou une buse d'aspiration de forme appropriée notamment pour réaliser une injection et/ou l'aspiration à l'intérieur d'un tubulaire.
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9411483A FR2725015B1 (fr) | 1994-09-23 | 1994-09-23 | Four utilisable pour la nitruration a basse pression d'une piece metallique |
| DE69515588T DE69515588T2 (de) | 1994-04-22 | 1995-04-21 | Procede pour la nitruration a basse pression d'une piece metallique et four pour la mise en oeuvre dudit procede |
| PCT/FR1995/000522 WO1995029269A1 (fr) | 1994-04-22 | 1995-04-21 | Procede pour la nitruration a basse pression d'une piece metallique et four pour la mise en ×uvre dudit procede |
| DE0707661T DE707661T1 (de) | 1994-04-22 | 1995-04-21 | Verfahren und ofen zum nitrieren von metallischen formteilen bei niedrigen druck |
| EP95918040A EP0707661B1 (fr) | 1994-04-22 | 1995-04-21 | Procede pour la nitruration a basse pression d'une piece metallique et four pour la mise en uvre dudit procede |
| TW84105155A TW279902B (fr) | 1994-04-22 | 1995-05-23 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9411483A FR2725015B1 (fr) | 1994-09-23 | 1994-09-23 | Four utilisable pour la nitruration a basse pression d'une piece metallique |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2725015A1 true FR2725015A1 (fr) | 1996-03-29 |
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Family
ID=9467289
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR9411483A Expired - Lifetime FR2725015B1 (fr) | 1994-04-22 | 1994-09-23 | Four utilisable pour la nitruration a basse pression d'une piece metallique |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| FR (1) | FR2725015B1 (fr) |
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| EP1069203A2 (fr) * | 1999-06-08 | 2001-01-17 | Jean-Michel Crevoiserat | Sonde pour réguler en continu l'atmosphère gazeuse dans les processus de nitruration ou de nitrocarburation dans les fours à atmosphère ou basse pression |
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-
1994
- 1994-09-23 FR FR9411483A patent/FR2725015B1/fr not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
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| FR2725015B1 (fr) | 1996-12-20 |
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