FR2722358A1 - Transducteur acoustique multifrequences a larges bandes - Google Patents
Transducteur acoustique multifrequences a larges bandes Download PDFInfo
- Publication number
- FR2722358A1 FR2722358A1 FR9408474A FR9408474A FR2722358A1 FR 2722358 A1 FR2722358 A1 FR 2722358A1 FR 9408474 A FR9408474 A FR 9408474A FR 9408474 A FR9408474 A FR 9408474A FR 2722358 A1 FR2722358 A1 FR 2722358A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- frequency
- transducer
- frequencies
- acoustic
- blade
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 claims description 11
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 9
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 claims description 8
- 230000003044 adaptive effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000003384 imaging method Methods 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 230000006399 behavior Effects 0.000 description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 2
- 230000017531 blood circulation Effects 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 2
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 230000001413 cellular effect Effects 0.000 description 1
- 238000002059 diagnostic imaging Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B06—GENERATING OR TRANSMITTING MECHANICAL VIBRATIONS IN GENERAL
- B06B—METHODS OR APPARATUS FOR GENERATING OR TRANSMITTING MECHANICAL VIBRATIONS OF INFRASONIC, SONIC, OR ULTRASONIC FREQUENCY, e.g. FOR PERFORMING MECHANICAL WORK IN GENERAL
- B06B1/00—Methods or apparatus for generating mechanical vibrations of infrasonic, sonic, or ultrasonic frequency
- B06B1/02—Methods or apparatus for generating mechanical vibrations of infrasonic, sonic, or ultrasonic frequency making use of electrical energy
- B06B1/06—Methods or apparatus for generating mechanical vibrations of infrasonic, sonic, or ultrasonic frequency making use of electrical energy operating with piezoelectric effect or with electrostriction
- B06B1/0607—Methods or apparatus for generating mechanical vibrations of infrasonic, sonic, or ultrasonic frequency making use of electrical energy operating with piezoelectric effect or with electrostriction using multiple elements
- B06B1/0611—Methods or apparatus for generating mechanical vibrations of infrasonic, sonic, or ultrasonic frequency making use of electrical energy operating with piezoelectric effect or with electrostriction using multiple elements in a pile
- B06B1/0614—Methods or apparatus for generating mechanical vibrations of infrasonic, sonic, or ultrasonic frequency making use of electrical energy operating with piezoelectric effect or with electrostriction using multiple elements in a pile for generating several frequencies
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B06—GENERATING OR TRANSMITTING MECHANICAL VIBRATIONS IN GENERAL
- B06B—METHODS OR APPARATUS FOR GENERATING OR TRANSMITTING MECHANICAL VIBRATIONS OF INFRASONIC, SONIC, OR ULTRASONIC FREQUENCY, e.g. FOR PERFORMING MECHANICAL WORK IN GENERAL
- B06B1/00—Methods or apparatus for generating mechanical vibrations of infrasonic, sonic, or ultrasonic frequency
- B06B1/02—Methods or apparatus for generating mechanical vibrations of infrasonic, sonic, or ultrasonic frequency making use of electrical energy
- B06B1/06—Methods or apparatus for generating mechanical vibrations of infrasonic, sonic, or ultrasonic frequency making use of electrical energy operating with piezoelectric effect or with electrostriction
- B06B1/0644—Methods or apparatus for generating mechanical vibrations of infrasonic, sonic, or ultrasonic frequency making use of electrical energy operating with piezoelectric effect or with electrostriction using a single piezoelectric element
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Transducers For Ultrasonic Waves (AREA)
- Piezo-Electric Transducers For Audible Bands (AREA)
Abstract
L'invention concerne les transducteurs acoustiques multifréquences présentant une large bande autour de chaque fréquence de résonance.Elle consiste à insérer entre une lame active émettrice à lambda/2 (201) et le réflecteur mou (203) qui la supporte une lame arrière (202) résonnant en lambda/4 et à placer sur cette lame active deux lames d'adaptation (204, 205) dont les impédances sont prévues pour adapter au mieux les deux fréquences obtenues par l'insertion de cette lame arrière. Des épaisseurs de ces lames adaptatrices sont optimisées à l'aide d'un modèle par exemple de type Mason à partir d'une valeur proche de lambda/4 pour la fréquence à adapter.Elle permet de faire des transducteurs sonar fonctionnant aussi bien en détection qu'en classification.
Description
La présente invention se rapporte aux transducteurs acoustiques susceptibles de fonctionner sur plusieurs fréquences d'émission et(ou de réception avec des bandes passantes larges autour de ces fréquences. II permet en imagerie sous-marine d'avoir une grande portée pour une fréquence basse, mais avec une faible résolution, et une grande résolution pour une fréquence haute, mais avec une faible portée. On utilise alors dans un premier temps le fonctionnement en fréquence basse pour repérer les objets que l'on veut identifier. Le bateau porteur du sonar équipé de ce type de transducteur s'approche ensuite de l'objet ainsi détecté, et lorsque l'on est suffisamment près, on utilise la fréquence haute, qui permet d'obtenir une image précise de cet objet.
II est connu de la demande de brevet français numéro 8707814, déposée par la demanderesse le 4 juin 1987 et délivré le 9 décembre 1988 sous le numéro 2616240, de fabriquer un transducteur acoustique multifréquences essentiellement destiné à être utilisé dans des usages médicaux, en insérant entre la lame piézoélectrique active et le réflecteur d'une sonde ordinaire, une lame demionde à la fréquence de résonance naturelle de cette lame. On peut ainsi utiliser la sonde selon deux fréquences distinctes, dont l'une est sensiblement égale à la moitié de l'autre. Toutefois, ce système, s'il est bien adapté à l'imagerie médicale, en particulier pour utiliser une fréquence en imagerie et l'autre fréquence pour visualiser les flux sanguins, présente en imagerie sous-marine un certain nombre d'inconvénients. En particulier, la largeur de bande autour d'une des deux fréquences de résonance est relativement faible. Ceci n'est pas très important pour la fréquence utilisée pour visualiser les flux sanguins. En imagerie sous-marine, par contre, les traitements utilisés nécessitent d'avoir une grande largeur de bande pour les deux gammes de fréquence.
Pour pallier ces inconvénients, I'invention propose un transducteur acoustique multifréquences à bandes larges, du type comprenant une lame piézoélectrique éméttrice d'impédance Z et résonnant en H2 à une fréquence fondamentale F0, une lame arrière d'impédance Z3 et un support formant un réflecteur du type d'impédance sensiblement nulle, principalement caractérisé en ce que la lame arrière résonne en AJ4 à la fréquence F0 pour permettre d'obtenir deux fréquences de résonance FA et
FB du transducteur assemblé, et en ce que ce transducteur comprend en outre deux lames adaptatrices avant dont les impédances Z1 et Z2 sont données par les formules
Z1 ~ Z03/5 XZ215
Z2 ~ Z02/5 x Z3I5
et dont les épaisseurs leur permettent de résonner à des fréquences sensiblement égales à AJ4 pour respectivement chacune des fréquences FA et FB et d'être sensiblement transparentes pour respectivement chacune des autres fréquences; ces épaisseurs étant optimisées à l'aide d'un modèle de type Mason.
FB du transducteur assemblé, et en ce que ce transducteur comprend en outre deux lames adaptatrices avant dont les impédances Z1 et Z2 sont données par les formules
Z1 ~ Z03/5 XZ215
Z2 ~ Z02/5 x Z3I5
et dont les épaisseurs leur permettent de résonner à des fréquences sensiblement égales à AJ4 pour respectivement chacune des fréquences FA et FB et d'être sensiblement transparentes pour respectivement chacune des autres fréquences; ces épaisseurs étant optimisées à l'aide d'un modèle de type Mason.
Selon une autre caractéristique, la lame arrière est formée du même matériau que la lame active
Selon une autre caractéristique, le matériau constituant la couche active et la lame arrière est une céramique du type PZT pour laquelle Z est sensiblement égale à 21 .106ohms acoustiques, les lames d'adaptation ont respectivement pour impédance ZI = 3,9.1 06ohms acoustiques et
Z2=6. 1 O6ohms acoustiques, et les épaisseurs de ces lames sont respectivement égales en fonction de la fréquence qu'elles doivent adapter à e1 = AJ2,16 et e2 = B/5,04 à la 1ère fréquence, et à e1 = A/3,77 et e2 =U8,81 à la 2ème fréquence.
Selon une autre caractéristique, le matériau constituant la couche active et la lame arrière est une céramique du type PZT pour laquelle Z est sensiblement égale à 21 .106ohms acoustiques, les lames d'adaptation ont respectivement pour impédance ZI = 3,9.1 06ohms acoustiques et
Z2=6. 1 O6ohms acoustiques, et les épaisseurs de ces lames sont respectivement égales en fonction de la fréquence qu'elles doivent adapter à e1 = AJ2,16 et e2 = B/5,04 à la 1ère fréquence, et à e1 = A/3,77 et e2 =U8,81 à la 2ème fréquence.
Selon une autre caractéristique, la lame active a une épaisseur telle qu'elle résonne en AJ2 à une fréquence de 250 kHz et que les deux fréquences d'émission pour lesquelles le transducteur est adapté sont sensiblement égales à 350 kHz et à 150 kHz.
D'autres particularités et avantages de l'invention apparaîtront clairement dans la description suivante, présentée à titre d'exemple non limitatif en regard des figures annexées qui représentent:
-la Figure 1, une vue en coupe de la structure d'une antenne selon l'invention;
-la Figure 2, une vue en perspective des différentes couches constituant cette antenne, éclatées les unes par rapport aux autres; et
-la Figure 3, une vue en perspective d'un tel transducteur après découpe pour obtenir des colonnes nécessaires dans le cas d'une application à un sonar.
-la Figure 1, une vue en coupe de la structure d'une antenne selon l'invention;
-la Figure 2, une vue en perspective des différentes couches constituant cette antenne, éclatées les unes par rapport aux autres; et
-la Figure 3, une vue en perspective d'un tel transducteur après découpe pour obtenir des colonnes nécessaires dans le cas d'une application à un sonar.
On a représenté sur la Figure 1, une coupe prise selon l'épaisseur d'un transducteur selon l'invention.
L'élément actif du transducteur est composé d'une lame de céramique piézoélectrique 201 qui résonne en AJ2 à une fréquence "naturelle" F0 lorsqu'elle est isolée. Cette lame est fixée sur un support 203 par l'intermédiaire d'une lame arrière 202 qui résonne elle même en Â14 à
F0. Le support 203 constitue lui-même un réflecteur du type à impédance sensiblement nulle, connu en particulier sous la dénomination anglosaxonne de "backing" léger, ou de réflecteur mou. Pour obtenir une telle impédance sensiblement nulle avec un matériau suffisamment résistant pour soutenir le transducteur, on utilise selon l'art connu un matériau alvéolaire de densité faible.
F0. Le support 203 constitue lui-même un réflecteur du type à impédance sensiblement nulle, connu en particulier sous la dénomination anglosaxonne de "backing" léger, ou de réflecteur mou. Pour obtenir une telle impédance sensiblement nulle avec un matériau suffisamment résistant pour soutenir le transducteur, on utilise selon l'art connu un matériau alvéolaire de densité faible.
L'addition à la lame en céramique piézoélectrique 201 de la lame arrière résonnante 202 permet d'obtenir pour l'ensemble deux fréquences de résonance FA et FB telles que FA est compris entre 1,5 FB et 3 FB. En outre (FA+FB)/2=F0.
Afin d'améliorer le comportement du transducteur, en particulier son adaptation par rapport au milieu, généralement de l'eau, dans lequel il doit émettre, ainsi que l'obtention de largeurs de bande suffisantes autour des deux fréquences de résonance FA et FB définies plus haut, on superpose sur la face avant émettrice de la lame 201 deux lames avant d'adaptation 204 et 205, chacune de type quart d'onde respectivement aux deux fréquences FA et FB.
En appelant Z l'impédance de la céramique piézoélectrique, ZO
I'impédance du milieu extérieur dans lequel les ondes acoustiques sont émises, et Z3 I'impédance de la lame arrière 202, on montre qu'un choix adéquat de l'impédance de la lame arrière, Z et Z0 étant en principe déterminées par des matériaux utilisés, permet de choisir le rapport de fréquences FA/FB Ainsi, pour couvrir une plage FA/FB allant de 1,5 à 3, on est amené à choisir Z3 entre xi6,2 et Z x 4,6.
I'impédance du milieu extérieur dans lequel les ondes acoustiques sont émises, et Z3 I'impédance de la lame arrière 202, on montre qu'un choix adéquat de l'impédance de la lame arrière, Z et Z0 étant en principe déterminées par des matériaux utilisés, permet de choisir le rapport de fréquences FA/FB Ainsi, pour couvrir une plage FA/FB allant de 1,5 à 3, on est amené à choisir Z3 entre xi6,2 et Z x 4,6.
On ne savait dans l'art précédent adapter qu'une seule des deux fréquences en utilisant une seule lame d'adaptation avant, sauf dans certains cas numériques particuliers, par exemple lorsque FA/FB = 3.
Pour adapter les deux fréquences, I'invention propose donc d'utiliser deux lames d'adaptation avant 204 et 205, en particularisant chaque lame pour une fréquence de manière à ce que l'une des lames adapte le dispositif pour l'une des fréquences et l'autre lame pour l'autre fréquence. En fait, compte tenu de ce que ces lames sont superposées, leurs comportements interfèrent entre eux, essentiellement dans la mesure où les lames ne sont pas complétement transparentes aux fréquences pour lesquelles elles ne sont pas adaptées.
On souhaite donc répondre simultanément à plusieurs critères:
- que chaque lame prise séparément réalise l'adaptation d'impédance à la fréquence qui lui est assignée;
- que la transmission de l'énergie acoustique émise par la céramique piézoélectrique 201 soit optimisée vers le milieu avant.
- que chaque lame prise séparément réalise l'adaptation d'impédance à la fréquence qui lui est assignée;
- que la transmission de l'énergie acoustique émise par la céramique piézoélectrique 201 soit optimisée vers le milieu avant.
Les recherches des inventeurs ont abouti à déterminer les impédances des deux lames selon les deux formules suivantes:
Z1 2 Z03/5 XZ215
Z2 ~ Z02/5 X Z3I5
En outre, l'invention propose que les épaisseurs des deux lames avant soient proches du quart de la iongueur d'onde des fréquences FA et
FB, et que leurs valeurs exactes soient obtenues à partir de l'utilisation d'un modèle bien connu, fondé sur les schémas équivalents publiés par W.P.
Z1 2 Z03/5 XZ215
Z2 ~ Z02/5 X Z3I5
En outre, l'invention propose que les épaisseurs des deux lames avant soient proches du quart de la iongueur d'onde des fréquences FA et
FB, et que leurs valeurs exactes soient obtenues à partir de l'utilisation d'un modèle bien connu, fondé sur les schémas équivalents publiés par W.P.
MASON dans Physical Acoustics Principles and Methods 1964 - Academy
Press.
Press.
A titre d'exemple de réalisation, on a utilisé une lame 202 en céramique piézoélectrique du type PZT présentant une impédance sensiblement égale à 21.106ohms acoustiques. L'épaisseur de la lame est choisie pour qu'elle résonne en h12 à une fréquence F0 = 250 kHz.
La lame arrière est prévue pour résonner en AJ4 à cette même fréquence, et l'invention propose à titre d'amélioration de fabriquer cette lame avec la même céramique, du type PZT, que celle utilisée pour la lame piézoélectrique active 201. Ceci permet de simplifier dans une grande mesure la fabrication du transducteur.
Dans ces conditions, on obtiendra pour les deux fréquences FA et
FB, respectivement des valeurs sensiblement égales à 350 kHz et à 150 kHz. On constate bien que FO est sensiblement égale à (FA+FB)/2 et que en outre FA/FB est sensiblement égale à 2,33.
FB, respectivement des valeurs sensiblement égales à 350 kHz et à 150 kHz. On constate bien que FO est sensiblement égale à (FA+FB)/2 et que en outre FA/FB est sensiblement égale à 2,33.
Les lames 204 et 205 sont réalisées, selon l'art connu, avec des matériaux dont la composition permet d'obtenir les impédances acoustiques souhaitées. Ces impédances seront choisies, conformément aux formules citées plus haut, pour avoir comme valeurs Z1 = 3,9.106ohms acoustiques et
Z2 = 6.106ohms acoustiques.
Z2 = 6.106ohms acoustiques.
L'utilisation du modèle du type Mason pour définir les épaisseurs de ces deux lames donne des résultats, exprimés en longueur d'onde, égaux à:
Pour FA=350kHz, el = RJ2,16 et e2 = B/3,77
Pour FB=150kHz, el = au5,04 et e2 = au8,81
On constate donc qu'effectivement pour chacune des fréquences choisies, la lame d'adaptation correspondante est d'une épaisseur sensiblement égale à 3L/4 , ce qui procure l'adaptation souhaitée, et qu'à l'autre fréquence, I'épaisseur des lame est proche de RJ2 pour l'une, et inférieur à AJ8 pour l'autre, ce qui les rend sensiblement transparentes aux ondes acoustiques pour les fréquences qu'elles ne doivent pas perturber.
Pour FA=350kHz, el = RJ2,16 et e2 = B/3,77
Pour FB=150kHz, el = au5,04 et e2 = au8,81
On constate donc qu'effectivement pour chacune des fréquences choisies, la lame d'adaptation correspondante est d'une épaisseur sensiblement égale à 3L/4 , ce qui procure l'adaptation souhaitée, et qu'à l'autre fréquence, I'épaisseur des lame est proche de RJ2 pour l'une, et inférieur à AJ8 pour l'autre, ce qui les rend sensiblement transparentes aux ondes acoustiques pour les fréquences qu'elles ne doivent pas perturber.
Les variations par rapport à AJ4 et à RJ2 proviennent justement de l'interaction entre les différentes couches, dont l'effet est modélisé par le modèle de type Mason.
Les mesures effectuées sur un transducteur réalisé selon ces caractéristiques ont montré que les largeurs de bande obtenues étaient supérieures à 20% pour FA et supérieures à 50% pour FB, ce qui est tout à fait satisfaisant.
Pour réaliser un transducteur à partir de cette structure, on empile, comme représenté sur la Figure 2, une succession de lames des matériaux choisis avec les épaisseurs ainsi déterminées, en interposant en outre entre la céramique 201 et la couche 204 d'une part, et entre cette céramique et la couche 202 d'autre part, des électrodes 211 et 221 formées d'une fine couche métallique conductrice qui ne perturbe pas le fonctionnement acoustique de l'ensemble. Ces électrodes 211 et 221 sortent du sandwich de manière à être accessibles pour pouvoir les relier aux connexions délivrant le signal destiné à exciter la céramique 201. Ces différentes lames sont collées entre elles, et le sandwich ainsi obtenu est ensuite découpé en colonnes comme représenté sur la Figure 3, afin d'obtenir la structure du transducteur nécessaire pour avoir une émission correcte des ondes acoustiques par la face avant, selon les techniques bien connues en sonar.
Claims (4)
1. Transducteur acoustique multifréquences à bandes larges, du type comprenant une lame piézoélectrique éméttrice (201) d'impédance Z et résonnant en AJ2 à une fréquence fondamentale F0, une lame arrière (202) d'impédance Z3 et un support (203) formant un réflecteur du type d'impédance sensiblement nulle, caractérisé en ce que la lame arrière (202) résonne en B/4 à la fréquence F0 pour permettre d'obtenir deux fréquences de résonance FA et FB du transducteur assemblé, et en ce que ce transducteur comprend en outre deux lames adaptatrices avant (204, 205) dont les impédances Z1 et Z2 sont données par les formules Z1 # Z03/5 x Z2/5
Z2 # Z02/5 x Z3/5
et dont les épaisseurs leur permettent de résonner à des fréquences sensiblement égales à AJ4 pour respectivement chacune des fréquences FA et FB et d'être sensiblement transparentes pour respectivement chacune des autres fréquences; ces épaisseurs étant optimisées à l'aide d'un modèle de type Mason.
2. Transducteur selon la revendication 1, caractérisé en ce que la lame arrière (202) est formée du même matériau que la lame active (201).
3. Transducteur selon la revendication 2, caractérisé en ce que le matériau constituant la couche active (201) et la lame arrière (202) est une céramique du type PZT pour laquelle Z est sensiblement égale à 21.106ohms acoustiques, que les lames d'adaptation (204, 205) ont respectivement pour impédance Z1 = 3,9.106ohms acoustiques et Z2=6.106ohms acoustiques, et que les épaisseurs de ces lames sont respectivement égales en fonction de la fréquence d'onde qu'elles doivent adapter à e1 = #/2,16 et e2 = #/5,04 à la 1ère fréquence, et à e1 = #/3,77 ete2=#/8,81 à la 2ème fréquence.
4. Transducteur selon la revendication 4, caractérisé en ce que la lame active (201) a une épaisseur telle qu'elle résonne en AJ2 à une fréquence de 250 kHz et que les deux fréquences d'émission pour lesquelles le transducteur est adapté sont sensiblement égales à 350 kHz et à 150 kHz.
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9408474A FR2722358B1 (fr) | 1994-07-08 | 1994-07-08 | Transducteur acoustique multifrequences a larges bandes |
| EP95923401A EP0769988B1 (fr) | 1994-07-08 | 1995-06-16 | Transducteur acoustique multifrequences a bandes larges |
| DE69504986T DE69504986T2 (de) | 1994-07-08 | 1995-06-16 | Akustischer breitbandwandler für mehrere frequenzen |
| DK95923401T DK0769988T3 (da) | 1994-07-08 | 1995-06-16 | Bredbåndet akustisk multifrekvenstransducer |
| JP50414296A JP3321172B2 (ja) | 1994-07-08 | 1995-06-16 | 広帯域多周波音響トランスデューサ |
| CA002194605A CA2194605C (fr) | 1994-07-08 | 1995-06-16 | Transducteur acoustique multifrequences a bandes larges |
| US08/750,862 US5706252A (en) | 1994-07-08 | 1995-06-16 | Wideband multifrequency acoustic transducer |
| PCT/FR1995/000800 WO1996001702A1 (fr) | 1994-07-08 | 1995-06-16 | Transducteur acoustique multifrequences a bandes larges |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9408474A FR2722358B1 (fr) | 1994-07-08 | 1994-07-08 | Transducteur acoustique multifrequences a larges bandes |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2722358A1 true FR2722358A1 (fr) | 1996-01-12 |
| FR2722358B1 FR2722358B1 (fr) | 1996-08-14 |
Family
ID=9465179
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR9408474A Expired - Lifetime FR2722358B1 (fr) | 1994-07-08 | 1994-07-08 | Transducteur acoustique multifrequences a larges bandes |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5706252A (fr) |
| EP (1) | EP0769988B1 (fr) |
| JP (1) | JP3321172B2 (fr) |
| CA (1) | CA2194605C (fr) |
| DE (1) | DE69504986T2 (fr) |
| DK (1) | DK0769988T3 (fr) |
| FR (1) | FR2722358B1 (fr) |
| WO (1) | WO1996001702A1 (fr) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2858467A1 (fr) * | 2003-07-29 | 2005-02-04 | Thales Sa | Antenne sonar hf a structure composite 1-3 |
Families Citing this family (53)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3573567B2 (ja) * | 1996-04-12 | 2004-10-06 | 株式会社日立メディコ | 超音波探触子及びそれを用いた超音波検査装置 |
| US6049159A (en) * | 1997-10-06 | 2000-04-11 | Albatros Technologies, Inc. | Wideband acoustic transducer |
| US6050943A (en) | 1997-10-14 | 2000-04-18 | Guided Therapy Systems, Inc. | Imaging, therapy, and temperature monitoring ultrasonic system |
| FR2812968B1 (fr) * | 2000-08-11 | 2003-08-01 | Thomson Csf | Capteur micro-usine avec protection isolante des connexions |
| FR2812969B1 (fr) | 2000-08-11 | 2003-08-01 | Thomson Csf | Capteur micro-usine avec soudure electrolytique et procede de fabrication |
| US6589174B1 (en) | 2000-10-20 | 2003-07-08 | Sunnybrook & Women's College Health Sciences Centre | Technique and apparatus for ultrasound therapy |
| US6759791B2 (en) * | 2000-12-21 | 2004-07-06 | Ram Hatangadi | Multidimensional array and fabrication thereof |
| US7914453B2 (en) | 2000-12-28 | 2011-03-29 | Ardent Sound, Inc. | Visual imaging system for ultrasonic probe |
| JP5067821B2 (ja) * | 2001-04-13 | 2012-11-07 | 古野電気株式会社 | 多周波送受波器 |
| WO2004007098A1 (fr) * | 2002-07-15 | 2004-01-22 | Eagle Ultrasound As | Transducteurs ultrasonores a bande haute frequence et multifrequence et a base de films ceramiques |
| FR2859528B1 (fr) * | 2003-09-09 | 2006-01-06 | Thales Sa | Gyrometre micro-usine a double diapason et a detection dans le plan de la plaque usinee |
| FR2860865B1 (fr) * | 2003-10-10 | 2006-01-20 | Thales Sa | Gyrometre micromecanique infertiel a diapason |
| FR2862761B1 (fr) * | 2003-11-25 | 2006-02-03 | Thales Sa | Accelerometre differentiel micro-usine multiaxes |
| US7824348B2 (en) | 2004-09-16 | 2010-11-02 | Guided Therapy Systems, L.L.C. | System and method for variable depth ultrasound treatment |
| US9011336B2 (en) | 2004-09-16 | 2015-04-21 | Guided Therapy Systems, Llc | Method and system for combined energy therapy profile |
| US7393325B2 (en) | 2004-09-16 | 2008-07-01 | Guided Therapy Systems, L.L.C. | Method and system for ultrasound treatment with a multi-directional transducer |
| US8535228B2 (en) | 2004-10-06 | 2013-09-17 | Guided Therapy Systems, Llc | Method and system for noninvasive face lifts and deep tissue tightening |
| US20130046209A1 (en) | 2011-07-10 | 2013-02-21 | Guided Therapy Systems, Llc | Systems and methods for improving an outside appearance of skin using ultrasound as an energy source |
| US10864385B2 (en) | 2004-09-24 | 2020-12-15 | Guided Therapy Systems, Llc | Rejuvenating skin by heating tissue for cosmetic treatment of the face and body |
| US8444562B2 (en) | 2004-10-06 | 2013-05-21 | Guided Therapy Systems, Llc | System and method for treating muscle, tendon, ligament and cartilage tissue |
| JP4693386B2 (ja) * | 2004-10-05 | 2011-06-01 | 株式会社東芝 | 超音波プローブ |
| US9827449B2 (en) | 2004-10-06 | 2017-11-28 | Guided Therapy Systems, L.L.C. | Systems for treating skin laxity |
| EP2279699B1 (fr) | 2004-10-06 | 2019-07-24 | Guided Therapy Systems, L.L.C. | Procédé pour l'amélioration cosmétique non invasive de la cellulite |
| US9694212B2 (en) | 2004-10-06 | 2017-07-04 | Guided Therapy Systems, Llc | Method and system for ultrasound treatment of skin |
| US8133180B2 (en) | 2004-10-06 | 2012-03-13 | Guided Therapy Systems, L.L.C. | Method and system for treating cellulite |
| US11235179B2 (en) | 2004-10-06 | 2022-02-01 | Guided Therapy Systems, Llc | Energy based skin gland treatment |
| US11883688B2 (en) | 2004-10-06 | 2024-01-30 | Guided Therapy Systems, Llc | Energy based fat reduction |
| US7758524B2 (en) | 2004-10-06 | 2010-07-20 | Guided Therapy Systems, L.L.C. | Method and system for ultra-high frequency ultrasound treatment |
| US20060111744A1 (en) | 2004-10-13 | 2006-05-25 | Guided Therapy Systems, L.L.C. | Method and system for treatment of sweat glands |
| PL2409728T3 (pl) | 2004-10-06 | 2018-01-31 | Guided Therapy Systems Llc | Układ do ultradźwiękowego leczenia tkanki |
| US8690779B2 (en) | 2004-10-06 | 2014-04-08 | Guided Therapy Systems, Llc | Noninvasive aesthetic treatment for tightening tissue |
| US11724133B2 (en) | 2004-10-07 | 2023-08-15 | Guided Therapy Systems, Llc | Ultrasound probe for treatment of skin |
| US11207548B2 (en) | 2004-10-07 | 2021-12-28 | Guided Therapy Systems, L.L.C. | Ultrasound probe for treating skin laxity |
| US7571336B2 (en) | 2005-04-25 | 2009-08-04 | Guided Therapy Systems, L.L.C. | Method and system for enhancing safety with medical peripheral device by monitoring if host computer is AC powered |
| US9566454B2 (en) | 2006-09-18 | 2017-02-14 | Guided Therapy Systems, Llc | Method and sysem for non-ablative acne treatment and prevention |
| EP2152351B1 (fr) | 2007-05-07 | 2016-09-21 | Guided Therapy Systems, L.L.C. | Procédés et systèmes de modulation de substances médicamenteuses utilisant l'énergie acoustique |
| US20150174388A1 (en) | 2007-05-07 | 2015-06-25 | Guided Therapy Systems, Llc | Methods and Systems for Ultrasound Assisted Delivery of a Medicant to Tissue |
| KR102147455B1 (ko) | 2008-06-06 | 2020-08-24 | 얼테라, 인크 | 초음파 치료 시스템 |
| KR20110101204A (ko) | 2008-12-24 | 2011-09-15 | 가이디드 테라피 시스템스, 엘.엘.씨. | 지방 감소 및/또는 셀룰라이트 치료 방법 및 시스템 |
| JP2010273097A (ja) * | 2009-05-21 | 2010-12-02 | Iwaki Akiyama | 超音波プローブ |
| US8715186B2 (en) | 2009-11-24 | 2014-05-06 | Guided Therapy Systems, Llc | Methods and systems for generating thermal bubbles for improved ultrasound imaging and therapy |
| WO2012018385A2 (fr) | 2010-08-02 | 2012-02-09 | Guided Therapy Systems, Llc | Système et méthode de traitement du cartilage |
| US9504446B2 (en) | 2010-08-02 | 2016-11-29 | Guided Therapy Systems, Llc | Systems and methods for coupling an ultrasound source to tissue |
| US8857438B2 (en) | 2010-11-08 | 2014-10-14 | Ulthera, Inc. | Devices and methods for acoustic shielding |
| KR20190080967A (ko) | 2011-07-11 | 2019-07-08 | 가이디드 테라피 시스템스, 엘.엘.씨. | 조직에 초음파원을 연결하는 시스템 및 방법 |
| US9263663B2 (en) | 2012-04-13 | 2016-02-16 | Ardent Sound, Inc. | Method of making thick film transducer arrays |
| US9510802B2 (en) | 2012-09-21 | 2016-12-06 | Guided Therapy Systems, Llc | Reflective ultrasound technology for dermatological treatments |
| CN113648552A (zh) | 2013-03-08 | 2021-11-16 | 奥赛拉公司 | 用于多焦点超声治疗的装置和方法 |
| WO2014146022A2 (fr) | 2013-03-15 | 2014-09-18 | Guided Therapy Systems Llc | Dispositif de traitement par ultrasons et procédés d'utilisation |
| WO2015160708A1 (fr) | 2014-04-18 | 2015-10-22 | Ulthera, Inc. | Traitement par ultrasons émis par un transducteur à bandes |
| KR20230175327A (ko) | 2016-01-18 | 2023-12-29 | 얼테라, 인크 | 환형 초음파 어레이가 가요성 인쇄 회로 기판에 지엽적으로 전기적으로 연결된 컴팩트한 초음파 디바이스 및 그 조립 방법 |
| MX2018013961A (es) | 2016-08-16 | 2019-09-18 | Ulthera Inc | Sistemas y metodos para el tratamiento cosmetico de ultrasonido de la piel. |
| WO2019164836A1 (fr) | 2018-02-20 | 2019-08-29 | Ulthera, Inc. | Systèmes et procédés de traitement cosmétique combiné de la cellulite par ultrasons |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0285482A1 (fr) * | 1987-03-19 | 1988-10-05 | Thomson-Csf | Transducteur acoustique multifréquences, notamment pour imagerie médicale |
| EP0451984A2 (fr) * | 1990-03-28 | 1991-10-16 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Système de sonde ultrasonore |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0590176B1 (fr) * | 1992-09-28 | 1998-12-09 | Siemens Aktiengesellschaft | Transducteur ultrasonore muni d'une couche d'adaptation acoustique |
| US5410205A (en) * | 1993-02-11 | 1995-04-25 | Hewlett-Packard Company | Ultrasonic transducer having two or more resonance frequencies |
| US5629906A (en) * | 1995-02-15 | 1997-05-13 | Hewlett-Packard Company | Ultrasonic transducer |
-
1994
- 1994-07-08 FR FR9408474A patent/FR2722358B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
1995
- 1995-06-16 JP JP50414296A patent/JP3321172B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1995-06-16 DK DK95923401T patent/DK0769988T3/da active
- 1995-06-16 CA CA002194605A patent/CA2194605C/fr not_active Expired - Fee Related
- 1995-06-16 WO PCT/FR1995/000800 patent/WO1996001702A1/fr active IP Right Grant
- 1995-06-16 DE DE69504986T patent/DE69504986T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1995-06-16 US US08/750,862 patent/US5706252A/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-06-16 EP EP95923401A patent/EP0769988B1/fr not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0285482A1 (fr) * | 1987-03-19 | 1988-10-05 | Thomson-Csf | Transducteur acoustique multifréquences, notamment pour imagerie médicale |
| EP0451984A2 (fr) * | 1990-03-28 | 1991-10-16 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Système de sonde ultrasonore |
Non-Patent Citations (6)
| Title |
|---|
| G. KOSSOFF: "The Effects of Backing and Matching on the Performance of Piezoelectric Ceramic transducers", IEEE TRANSACTIONS ON SONICS AND ULTRASONICS, vol. SU-13, no. 1, March 1966 (1966-03-01), NEW YORK, USA, pages 20 - 31 * |
| G.A. STEEL ET AL.: "Tunable Sonar Transducer", ELECTRONICS LETTERS, vol. 22, no. 14, July 1986 (1986-07-01), STEVENAGE GB, pages 758 - 759 * |
| J. SOUQUET ET AL.: "Design of Low-loss Wide-band Ultrasonic Transducers for Noninvasive Medical Application", IEEE TRANSACTIONS ON SONICS AND ULTRASONICS, vol. SU-26, no. 2, March 1979 (1979-03-01), NEW YORK US, pages 75 - 81 * |
| K. SAKAGUCHI ET AL.: "Wide-band Multi-layer Ultrasonic Transducers Made of Piezoelectric Films of Vinylidene Fluoride-Trifluoroethylene Copolymer", JAPANESE JOURNAL OF APPLIED PHYSICS, SUPPLEMENTS, vol. SUPPL.25, no. 25-1, 1985, TOKYO JA, pages 91 - 93 * |
| S. GRINDERSLEV: "Design Method and Experimental Result of a Matched Piezoelectric Transducer", ACUSTICA. INTERNATIONALE AKUSTISCHE ZEITSCHRIFT, vol. 53, no. 2, June 1983 (1983-06-01), STUTTGART DE, pages 79 - 86 * |
| T. INOUE: "Design of Ultrasonic Transducers with Multiple Acoustic Matching Layers for Medical Applications", IEEE TRANSACTIONS ON ULTRASONICS, FERROELECTRICS AND FREQUENCY CONTROL, vol. UFFC-34, no. 1, January 1987 (1987-01-01), NEW YORK US, pages 8 - 15 * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2858467A1 (fr) * | 2003-07-29 | 2005-02-04 | Thales Sa | Antenne sonar hf a structure composite 1-3 |
| WO2005014185A1 (fr) * | 2003-07-29 | 2005-02-17 | Thales | Antenne sonar hf a structure composite 1-3 |
| NO337904B1 (no) * | 2003-07-29 | 2016-07-04 | Thales Sa | 1-3 komposittstruktur høyfrekvens sonarantenne |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE69504986T2 (de) | 1999-02-18 |
| DE69504986D1 (de) | 1998-10-29 |
| CA2194605A1 (fr) | 1996-01-25 |
| JP3321172B2 (ja) | 2002-09-03 |
| US5706252A (en) | 1998-01-06 |
| EP0769988B1 (fr) | 1998-09-23 |
| JPH10502510A (ja) | 1998-03-03 |
| FR2722358B1 (fr) | 1996-08-14 |
| WO1996001702A1 (fr) | 1996-01-25 |
| DK0769988T3 (da) | 1999-06-14 |
| EP0769988A1 (fr) | 1997-05-02 |
| CA2194605C (fr) | 2005-08-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0769988B1 (fr) | Transducteur acoustique multifrequences a bandes larges | |
| EP0005409B1 (fr) | Transducteurs piézoélectriques à amplification mécanique pour très basses fréquences et antennes acoustiques | |
| FR2848478A1 (fr) | Matiere absorbante pour dispositif transducteur a ultrasons micro-usine | |
| EP0641262B1 (fr) | Antenne acoustique sous-marine a capteur surfacique | |
| FR2581282A1 (fr) | Transducteur electromagnetique cylindrique a vibrations transversales | |
| CA1284531C (fr) | Hydrophones piezoelectriques de sensibilite accrue | |
| FR2509927A1 (fr) | Element a onde elastique de surface | |
| EP0100711A2 (fr) | Transducteur du type demi-onde à élément actif en polymère piézoélectrique | |
| FR2994519A1 (fr) | Enceinte bass-reflex a event echancre | |
| WO2009083484A1 (fr) | Capteur passif a ondes de surfaces comportant une antenne integree et applications medicales utilisant ce type de capteur passif | |
| WO2016092020A1 (fr) | Hydrophone piezoelectrique a perforations, antenne comprenant une pluralite d'hydrophones et procede de realisation de l'hydrophone | |
| FR2560728A1 (fr) | Sonde ultrasonique de type-divise | |
| EP0251901B1 (fr) | Dispositif capteur d'ondes de pression du type piézo-électrique à structure continue et procédé pour sa fabrication | |
| EP2367640B1 (fr) | Transducteur d'ondes acoustiques et antenne sonar de directivite amelioree | |
| EP0118329B1 (fr) | Hydrophone de vitesse | |
| EP0982859B1 (fr) | Filtre acoustique à deux canaux différents à compensation de réjection | |
| EP0114764B1 (fr) | Dispositif à interface réflectrice d'ondes acoustiques | |
| EP0506529B1 (fr) | Antenne acoustique basse fréquence directive | |
| EP0424240B1 (fr) | Transducteur d'ondes de surface unidirectionnel | |
| EP0413633A1 (fr) | Emetteur large-bande sous-marin | |
| EP3014606B1 (fr) | Transducteur à ultrasons | |
| FR2503517A1 (fr) | Transducteur piezo-electrique | |
| FR2720590A1 (fr) | Antenne acoustique passive absorbante. | |
| FR2685848A1 (fr) | Antenne acoustique lineaire. | |
| FR2546703A1 (fr) | Nouvelle structure de transducteur ultrasonore |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| CD | Change of name or company name |