FR2689532A1 - Structure de support de charges. - Google Patents

Abstract

L'invention concerne une structure de support de charges. Elle se rapporte à une structure placée entre deux supports verticaux distants (12) et qui comprend deux poutres espacées latéralement (14, 16) disposées entre les supports, des organes de traction (26) disposés entre les poutres et fixés à celles-ci afin qu'ils empêchent un déplacement latéral relatif des poutres, un tablier (30) supporté par les poutres, et des dispositifs de fixation (32) disposés entre le tablier et les poutres et destinés à empêcher un déplacement relatif entre eux, le tablier étant formé de béton chargé de fibres non métalliques. Application aux ponts routiers.

Description

i La présente invention concerne des structures

destinées à supporter des charges.

On utilise des structures destinées à supporter des charges afin qu'elles couvrent l'espace compris entre des supports verticaux distants et on peut les utiliser par

exemple dans les ponts des routes et les garages de sta-

tionnement Une construction courante comprend des poutres ou sommiers destinés à supporter une dalle de béton appelé "tablier" Les poutres peuvent être formées d'acier ou de béton et elles ont des dimensions telles qu'elles peuvent

transférer les charges du tablier aux supports verticaux.

On sait que le béton a une résistance relativement élevée à la compression mais relativement réduite à la traction En conséquence, la dalle de béton est normalement munie d'armatures d'acier ayant habituellement la forme de barres d'acier Ces barres sont disposées sous forme d'une grille en directions longitudinale et transversale et sont placées à la fois à la partie inférieure et à le partie

supérieure de la dalle du tablier.

La disposition des barres d'armature est réalisée manuellement et elle prend donc beaucoup de temps En outre, les barres doivent être placées dans les coffrages utilisés pour la coulée de la dalle sur place, si bien que les dépenses et le temps nécessaire à la réalisation de la

dalle sont accrus.

Dans un pont routier de type à dalle formée sur des poutres, couramment utilisé dans l'Etat d'Ontario au Canada, chacune des armatures supérieure et inférieure forme habituellement environ 0,3 % en volume de barres d'acier longitudinales et 0,3 % en volume de barres d'acier transversales Pour que la dalle possède la résistance mécanique suffisante, les barres doivent être placées près des faces supérieure et inférieure du tablier Cependant, un problème qui se pose couramment avec de telles dalles de tablier est celui de la corrosion des barres d'acier d'armature Cette corrosion peut être due à la réaction avec les éléments constituants du béton utilisés pour la

formation de la dalle, mais aussi par réaction avec l'envi-

ronnement externe, par exemple le sel utilisé pour chasser

la neige et la glace de la structure de support ou l'humi-

dité de l'air Pour que le début de la corrosion des barres d'acier soit ralenti, on utilise fréquemment un revêtement protecteur convenable, et un revêtement protecteur minimal de béton est formé sur les barres Bien qu'une telle action retarde l'apparition de la corrosion, celle-ci se manifeste finalement de manière inévitable et provoque une réduction de la durée de la structure et nécessite des procédures coûteuses de réparation de parties du tablier qui doivent

être retirées pour être inspectées et réparées.

En outre, la nécessité du recouvrement des aciers d'armature par du béton conduit à utiliser une épaisseur de tablier qui est supérieure à celle qui est nécessaire à l'encaissement de la charge Ceci augmente le volume du tablier et son coût mais provoque aussi une augmentation correspondante de la résistance mécanique et du coût de la

structure de support.

La présente invention a donc pour objet la réalisa-

tion d'une structure de support de charges dans laquelle les inconvénients précités sont supprimés ou au moins réduits. Plus précisément, l'invention concerne une structure de support de charges destinée à couvrir un espace compris entre deux supports verticaux distants, la structure comprenant une paire de poutres espacées latéralement et disposées entre les supports, des organes de traction disposés entre les poutres et fixés à celles-ci afin qu'ils empêchent un déplacement latéral relatif des poutres, un tablier supporté par les poutres, et des dispositifs de fixation disposés entre la tablier et les poutres et destinés à empêcher leur déplacement relatif, le tablier étant formé de béton imprégné de fibres non métalliques et ayant une dimension telle qu'il assure le transfert des

charges encaissées par le tablier aux supports, par l'in-

termédiaire des poutres.

D'autres caractéristiques et avantages de l'inven-

tion seront mieux compris à la lecture de la description

qui va suivre d'exemples de réalisation, faite en référence aux dessins annexés sur lesquels: la figure 1 est une vue en élévation latérale d'une structure de support de charges; la figure 2 est une coupe suivant la ligne 2-2 de la figure 1; la figure 3 est une vue en plan de la figure 1, avec des parties de la structure arrachées par raison de clarté; la figure 4 est une vue en perspective d'une partie du châssis de support de la structure représentée sur la figure 1; les figures 5 a et 5 b sont respectivement une coupe transversale et une coupe longitudinale d'un modèle utilisé pour la mise au point de la structure des figures 1 à 4; les figures 6 a et 6 b sont respectivement une coupe transversale et une coupe longitudinale analogues à celles des figures Sa et 5 b et illustrant un essai supplémentaire exécuté sur le modèle; et la figure 7 est une coupe analogue à la figure 2 d'un autre mode de réalisation de structure de support de charges. On se réfère donc à la figure 1 sur laquelle une structure de support de charges portant la référence

générale 10 est placée entre deux supports verticaux 12.

Les supports 12 sont des colonnes convenables ou des

organes de butée qui peuvent encaisser les charges appli-

quées à la structure de support de charges.

Deux poutres 14, 16, espacées latéralement, sont disposées entre les supports verticaux 12 et, dans le mode de réalisation représenté, on utilise des fers en I Dans

une variante, les poutres de béton ou d'autres configura-

tions de poutres d'acier, par exemple des poutres caissons ou rectangulaires, peuvent être utilisées Il faut noter qu'un nombre convenable de poutres espacées latéralement peut être utilisé pour la formation d'une tablier de largeur nécessaire Les poutres 14, 16 sont supportées par les supports 12 par l'intermédiaire de patins 18 Chacune des poutres 14, 16 a une joue centrale 20 et des ailes5 supérieures et inférieures 22, 24 Les poutres 14, 16 sont maintenues parallèlement à distance l'une de l'autre par

des organes résistants 25 placés sur le joues des poutres 14, 16 à proximité des supports 12.

Une série de sangles d'acier 26 qui constituent des organes résistants à la traction agissant entre les poutres 14, 16, sont disposées entre les joues supérieures 22 Les sangles 26 d'acier sont fixées aux ailes 22 soit par soudage, soit par d'autres types de fixation, par exemple

par des boulons et des rivets.

Les poutres 14, 16 sont raccordées aux extrémités opposées par des fers en U 29 qui sont fixées aux ailes 22 de la même manière que les sangles 26 Les canaux 29 sont orientés de manière que leurs joues se trouvent dans un plan horizontal et donnent la rigidité maximale dans ce plan Une série de plots 32 de cisaillement sont fixés à certains intervalles le long de la surface des fers en U 29 qui sont tournés vers le haut et à intervalles réguliers le long des ailes de chaque poutre 14, 16 Ces plots 32 sont

des organes classiques de fixation utilisés pour la fixa-

tion d'une structure de béton à une structure d'acier, par exemple ceux qui sont connus dans le commerce sous le nom

de plots "Nelson".

Un tablier 30 est supporté à la face supérieure de l'aile 22 Le tablier 30 est fixé à chacune des ailes 22 et des organes en U 29 par les plots 32 afin que la rigidité latérale nécessaire soit obtenue Le tablier 30 est formé de béton imprégné de fibres réparties au hasard Les fibres peuvent être formées de tout matériau convenable, de préférence non métallique, par exemple du groupe formé par les fibres de carbone, les fibres d'"Aramid", les fibres de polypropylène et les fibres équivalentes convenables Les fibres sont mélangées au béton avant la formation de la dalle qui est coulée in situ par utilisation de coffrages

convenables (non représentés).

Le tablier 30 a de préférence une teneur en fibres d'au moins cinq parties pour mille en volume Le mélange de béton met en oeuvre un agent superplastifiant qui accroît

les caractéristiques d'écoulement du béton humide.

Les fibres ont de préférence un diamètre qui ne dépasse 0,05 mm et une longueur qui ne dépasse pas 40 mm, lors de l'utilisation de polypropylène Cependant, d'autres longueurs et diamètres peuvent être utilisés suivant les circonstances particulières d'utilisation de la structure

de support.

En termes généraux, des fibres en quantité suffi-

sante doivent être incorporées au béton afin qu'elles donnent à la dalle de béton une résistance à la traction qui est d'au moins 20 t la résistance à la compression de

la dalle.

L'épaisseur du tablier 30 indiquée par la référence d sur la figure 2 est telle qu'elle permet le transfert des charges appliquées à la face du tablier 30 aux poutres 14, 16 par un effet de voûte De manière générale, le rapport de l'épaisseur d à la portée S doit être inférieur à 1/14, c'est-à-dire que l'épaisseur d doit être au moins égale au

quart de la portée s.

Lorsque les charges appliquées au tablier sont transférées aux poutres 14, les sangles 26 sont utilisées

afin qu'elles empêchent un déplacement latéral vers l'exté-

rieur des ailes 22 des poutres 14 L'espacement et la section des sangles 26 dépendent de la nature des forces appliquées mais l'espacement longitudinal des sangles ne dépasse pas par exemple la moitié de la portée s La section des sangles ne doit pas être inférieure à 0,4 % de la section du tablier 30 supporté par la sangle Ainsi, si le tablier a une épaisseur de 225 mm et si les sangles 26 sont séparées par une distance de 1 m, la section de chaque sangle doit être de l'ordre de 900 mm 2 Des tronçons convenables d'acier de construction peuvent être utilisés

pour la formation des sangles 26.

Il faut noter que, dans le mode de réalisation

représenté, le tablier 30 est formé sans structure d'arma-

ture d'acier enrobée dans le tablier et en conséquence l'action corrosive entre le béton et les tiges d'acier d'armature est évitée Les sangles 26 sont placées à distance de la face inférieure du tablier et évitent tout contact entre le béton et les sangles et, si la corrosion est provoquée par l'environnement, les sangles 26 peuvent

être facilement inspectées et/ou remplacées le cas échéant.

L'opération peut être réalisée sans perturbation du tablier 30. Les sangles 26 doivent être positionnées de manière que les charges transférées du tablier aux ailes 22 par les plots 32 ne puissent pas provoquer un déplacement latéral vers l'extérieur des ailes Lors de l'utilisation de poutres 14 formées de fer en I, la sangle 26 doit être adjacente à l'aile supérieure 22 lorsque la joue 14 est

relativement souple et permet un déplacement vers l'exté-

rieur des ailes 22 Ceci empêche le tablier 30 d'encaisser les forces appliquées par l'effet précité de déformation en voûte. Cependant, si des poutres 14 de section différente sont utilisées et présentent une rigidité latérale accrue, d'autres formes et emplacements d'organes de traction 26 peuvent être utilisés Par exemple, lors de l'utilisation de poutres caissons à la place de poutres formées de fer en I 14, les organes 26 peuvent être sous forme de tubes

d'acier disposés transversalement à l'axe neutre ou légère-

ment au-dessus de l'axe neutre des poutres Cependant, on considère que la disposition représentée sur la figure 2

est rentable et facilite la fabrication.

Les organes 29 en forme de canal ou fer en U sont placés aux extrémités des poutres 14, 16 afin qu'ils

donnent la rigidité nécessaire aux bords pour l'encais-

sement des forces de compression appliquées lors de la déformation en voûte du tablier La disposition des organes 29 en forme de canal est telle que leur rigidité principale à la flexion se trouve dans un plan horizontal, les plots 32 raccordant mécaniquement de manière efficace le tablier 30 aux organes 29. L'efficacité de la structure de support de charges est illustrée par les résultats expérimentaux suivants

obtenus au cours d'essais.

Premier type Dans le premier type, un exemple à l'échelle moitié d'un pont à deux poutres a été construit Les détails de ce

pont sont représentés sur les figures 5 a et 5 b sur les-

quelles les références désignent les mêmes éléments que sur les figures 1 à 4 Comme l'indique cette figure, la dalle

30 du tablier de béton de 100 mm d'épaisseur a été suppor-

tée par deux poutres d'acier 14, 16, et le pont n'avait que trois diaphragmes intermédiaires 25, dont aucun au niveau

des supports.

Le béton de la dalle du tablier contenait des fibres fibrillées de polypropylène de 38 mm de longueur (provenant de Forta Corporation) Ces fibres ont été ajoutées au béton prêt au mélange juste avant la mise en place, à raison de 0,34 t en poids (soit 0,88 % en volume) Juste avant la mise en place, le degré nécessaire d'ouvrabilité du béton afin que la dalle puisse être coulée a été obtenu par addition d'eau plutôt que par utilisation de l'agent superplastifiant habituel Le béton ne contenait aucune

armature d'acier.

La dalle du tablier a subi des essais par applica-

tion d'une force centrale appliquée par un patin rectangu-

laire de 257 x 127 mm, cette dernière dimension étant parallèle à la direction longitudinale du pont Comme indiqué sur les figures 5 a et 5 b, la charge a été appliquée par l'intermédiaire d'une plaque épaisse d'acier 50 et d'un mince tampon de néoprène 52 destiné à représenter les doubles pneumatiques d'un lourd véhicule commercial La dalle du tablier de ce premier essai s'est rompue sous une charge de 173 k N Le mode de défaillance n'était pas celui d'un cisaillement par poinçonnage, observé dans les dalles des tabliers ayant une armature classique d'acier. Peu avant l'affaissement, une fissure verticale a été observée au bord transversal libre de la dalle du tablier, à peu près à mi-distance entre les poutres Cette fissuration indiquait un défaut de retenue latérale de la

dalle du tablier, surtout aux extrémités du pont.

Second type Etant donné que la dalle du tablier du premier pont a manqué de retenue latérale au niveau des supports, la dalle affaissée a été retirée avec soin et des diaphragmes d'extrémité ont été ajoutés au bâti d'acier Avec addition de ces diaphragmes d'extrémité qui étaient formés de deux organes en U ou en forme de canal et avec une nouvelle dalle de tablier, on a obtenu le second pont d'essai La dalle du tablier du second pont, ayant les mêmes dimensions que la première, a été coulée de la même manière, mais on a ajouté un agent superplastifiant à la place d'eau pour obtenir l'ouvrabilité Les résistances à la compression et à la traction du béton ont été notablement accrues par utilisation de l'agent superplastifiant Cette dalle de tablier a aussi été utilisée avec une charge centrale rectangulaire La dalle du tablier du second pont ne s'est pas rompue non plus par cisaillement par poinçonnage A 222 k N, la force de rupture était un peu plus forte, mais le mode de rupture était pratiquement le même qu'avec la

dalle de tablier du premier type.

L'étude des résultats des deux premiers essais a indiqué que, dans les dalles de tablier armées de manière classique, l'armature transversale d'acier participait à la retenue du déplacement transversal des ailes supérieures des poutres Cette retenue permet l'apparition d'un effet de voûte qui est responsable de la plus grande résistance

mécanique de la dalle et de son mode de rupture par cisail-

lement par poinçonnage Les diaphragmes des deux premiers types, ayant été légèrement soudés aux ailes des poutres, ne pouvaient pas retenir efficacement les poutres en direction latérale au-dessus de leurs points de connexion

aux joues Ce dépassement latéral était évidemment suffi-

sant pour que l'effet de voûte ne puisse pas apparaître dans les deux premiers essais. Troisième type Un troisième pont d'essai a été construit par utilisation de pièces d'acier comme dans le second type, avec addition des sangles 28 et des organes inférieurs en U

25 au niveau des diaphragmes intermédiaires.

Ces sangles supplémentaires d'acier étaient formées

de barres de 64 x 10 mm de section séparées par des dis-

tances de 457 mm entre leurs centres, soudées à la face inférieure des ailes supérieures des poutres Les sangles représentaient environ 1,4 % de la section du béton, cette valeur était bien supérieure à la valeur minimale de 0,6 % d'acier nécessaire transversalement comme renforcement dans les dalles des tabliers classiques destinés à présenter un cisaillement par poinçonnage selon les normes fixées par l'organisme Ontario Highway Bridge Design Code (OHBDC, 1990) Cependant, les dalles de tablier destinées à fléchir contiennent souvent plus d'acier en direction transversale

que la valeur de 1,4 % de la section du béton.

Le béton destiné à la dalle du tablier du troisième pont d'essai avait le même mélange que dans le pont du

second type.

La dalle du tablier du troisième pont s'est rompue pour une charge centrale de 418 k N avec un mode de rupture par cisaillement par poinçonnage confirmant l'hypothèse selon laquelle la retenue latérale nécessaire de la dalle

du tablier peut être assurée par les sangles d'acier.

Contrairement aux deux premiers types de pont, la rupture de la dalle du tablier était très localisée, le reste de la

dalle restant pratiquement non détérioré.

La dalle du tablier a été soumise à des essais à deux autres emplacements, grâce à la localisation de la rupture due à la charge centrale (emplacement 1) Les emplacements 2 et 3 étaient à des distances de 0,865 et

0,43 S du bord transversal libre le plus proche respecti- vement, S étant l'espacement des poutres.

Les essais réalisés aux emplacements 2 et 3 ont donné des charges de rupture de 316 et 209 k N respecti- vement; ces charges de rupture correspondent à 0,76 et 0,50 fois la charge de rupture au centre Il est évident que, lorsque la charge se déplace vers un bord libre transversal non armé de la dalle 30 du tablier, la retenue10 longitudinale diminue et le mode de rupture dégénère vers

un mode par flexion.

Il n'est pas difficile de conclure que le degré de retenue en direction longitudinale diminue lorsque le point de référence se déplace vers le bord libre transversal de la dalle du tablier Cette réduction de retenue provoque une rupture de la dalle à l'emplacement 2 avec un mode de rupture hybride plutôt qu'un véritable cisaillement par poinçonnage Contrairement aux conditions de l'organisme OHBDC ( 1990), les bords transversaux de la dalle du tablier

du troisième pont n'étaient pas armés.

Quatrième type Malgré les résultats encourageants des essais réalisés sur le troisième type de pont, il restait une incertitude cruciale sur l'aptitude de la dalle de tablier formée de béton armé de fibres (FRC) à encaisser une paire de charges concentrées chevauchant une poutre et provoquant

des contraintes de traction dans le béton placé au-dessus.

Un quatrième type a donc été construit pour l'étude du comportement de la dalle soumise à une paire de charges, chacune d'un côté d'une poutre interne Comme l'indiquent les figures 6 a et 6 b, le pont du quatrième type était pratiquement identique à celui du troisième type, mis à part une poutre supplémentaire et une plus grande largeur totale de la dalle du tablier La dalle du tablier du pont du quatrième type a été coulée par utilisation d'un agent superplastifiant de la même manière que dans le cas de la

dalle du tablier du troisième type.

il La dalle du tablier du quatrième type a d'abord a été soumise à des essais sous l'action d'une paire de

charges rectangulaires appliquées par des patins chevau-

chant la poutre centrale à la mi-portée du pont Cet emplacement d'essai est désigné par la référence 1 sur la figure 7 L'essai à cet emplacement a provoqué une rupture simultanée par cisaillement par poinçonnage sous les deux charges, chaque patin exerçant une force de 418 k N Il faut noter en particulier le fait que la rupture sous les deux charges s'est produite simultanément et avec des dessins identiques, le poinçonnage de la surface supérieure ayant

la même forme et la même dimension que les charges appli-

quées par les patins Il est très important, bien que relativement fortuit, que cette charge de rupture par patin soit exactement la même que la charge de rupture de la

dalle du tablier du pont du troisième type à l'emplace-

ment 1 Cette observation confirme le fait que la dalle du tablier FRC ayant des ailes supérieures de poutre qui sont retenues peut donner l'effet nécessaire de voûte interne même sous l'action de charges concentrées chevauchant

transversalement une poutre interne.

La nature très localisée de la rupture à l'emplace-

ment 1 a permis des essais de la dalle du tablier à d'autres emplacements Comme dans les essais du troisième type, les essais ont été réalisés sur le pont du quatrième type à deux autres emplacements; ces emplacements, appelés emplacements 2 et 3, étaient chacun à une distance égale à 0,86 S du bord libre transversal le plus proche, et ils

sont identifiés sur la figure 4.

L'essai réalisé à l'emplacement 2 a conduit à une rupture simultanée par cisaillement par poinçonnage sous les deux charges, à des forces de 373 k N par patin de charge La charge de rupture était égale à 0,89 fois environ la charge de rupture à l'emplacement 1 La rupture à l'emplacement 3, qui était une image spéculaire de l'emplacement 2, s'est produite uniquement sous un patin de charge pour une valeur égale à 0,84 fois la charge de rupture à l'emplacement 1, c'est-à-dire à 352 k N Le mode

de défaillance était encore un cisaillement par poinçon-

nage Il faut noter que, bien que le mode de défaillance

aux emplacements 2 et 3 ait été un cisaillement par poin-

çonnage, la surface retirée par poinçonnage dans la dalle

dans ces cas était légèrement supérieure à celle de l'em-

placement 1, indiquant une retenue un peu réduite dans le plan. Les essais réalisés aux emplacements 2 et 3 ont confirmé le fait que la proximité des charges aux bords libres transversaux non renforcés des dalles de tablier a tendance à réduire sa capacité à encaisser les forces concentrées.

On note, d'après les résultats des essais précé-

dents, qu'une structure de support de charges peut être réalisée sous forme d'une structure de support ayant la rigidité latérale et la rigidité longitudinale nécessaires pour que le tablier présente un effet interne de voûte La rigidité latérale est donnée par les sangles latérales 28

placées près de la face inférieure du tablier et la rigi-

dité longitudinale est donnée par les organes en U 29

placés aux extrémités des poutres 14, 16.

Le tablier 30 est formé comme décrit précédemment par utilisation d'un revêtement classique de contreplaqué qui est retiré après le durcissement du tablier Cependant, la présence des sangles 28 peut compliquer l'enlèvement du revêtement dans certains cas Un autre mode de réalisation de structure de support de charges est représenté sur la figure 7, et réduit ou supprime cet inconvénient Les

éléments analogues aux précédents portent les mêmes réfé-

rences numériques suivies du suffixe a, par raison de clarté. Dans le mode de réalisation de la figure 7, le revêtement du coffrage est formé par de minces panneaux 36 de béton armé de fibres de carbone (CRFC) destinés à rester sur place et qui sont supportés par les ailes 22 a des poutres 14 a, 16 a Après la coulée du béton CFRC, les panneaux 36 sont solidaires du tablier 30 a Les panneaux CFRC 36 ont par exemple une épaisseur de 25 à 50 mm et sont éventuellement supportés, entre les poutres 14 a et 16 a et

pendant la coulée du tablier 30 a, par une poutre longitu-

dinale temporaire 34 La technologie de fabrication des panneaux CFRC est bien connue Les panneaux CFRC sont déjà utilisés comme murs rideaux dans les bâtiments Ainsi, la nature des panneaux est bien connue dans la technique et on

ne la décrit pas plus en détail.

Après disposition des panneaux CFRC 36, le tablier a peut être coulé et peut durcir Le béton utilisé dans le tablier 30 a correspond aux spécifications indiquées précédemment Les panneaux CFRC 36 sont laissés sur place après coulée du tablier 30 a et sont partie intégrante de ce tablier 30 a si bien qu'il n'est pas nécessaire de les retirer. Il faut noter que les ailes 22 a permettent la disposition des panneaux 36 sans que le raccordement du tablier 30 a et des poutres 14 a, 16 a, assuré par les plots

32 a, ne soit gêné.

Il faut noter que l'absence de renforcement du tablier 30 limite la distance en porte-à-faux que peut avoir le tablier sur les poutres 14, 16 si bien que les poutres doivent être placées près des bords longitudinaux

du tablier.

Dans les modes de réalisation décrits précédemment, les sangles 26 ont été placées à distance de la face inférieure du tablier 30 Ceci est préférable afin que la corrosion soit réduite au minimum Cependant, on peut envisager d'obtenir un avantage de réduction d'épaisseur du tablier par formation du tablier avec les sangles 26 enrobées à la surface du tablier Bien que l'effet de la corrosion ne soit pas réduit, les sangles 26 restent cependant accessibles et peuvent être remplacées le cas échéant sans perturbation du tablier Les sangles 26 empêchent encore efficacement un déplacement latéral des poutres 14, 16 et permettent l'obtention de l'effet de voûte dans le tablier Dans tous les cas cependant, les poutres et les sangles coopèrent à la formation d'une structure de rigidité suffisante pour que l'effet de voûte existe dans le tablier et transfère les charges aux 5 poutres, évitant ainsi la nécessité de l'utilisation

d'armatures d'acier commxe parties intégrantes du tablier.

Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art aux structures qui viennent d'être décrites à titre d'exemples non limitatifs sans

sortir du cadre de l'invention.

Claims (11)

REVENDICATIONS

1 Structure de support de charges destinée à couvrir l'espace compris entre deux supports verticaux distants ( 12), ladite structure étant caractérisée en ce5 qu'elle comprend deux poutres espacées latéralement ( 14, 16) disposées entre les supports, des organes de traction ( 26) disposés entre les poutres et fixés à celles-ci afin qu'ils empêchent un déplacement latéral relatif des poutres, un tablier ( 30) supporté par les poutres, et des dispositifs de fixation ( 32) disposés entre le tablier et les poutres et destinés à empêcher un déplacement relatif entre eux, le tablier étant formé de béton chargé de fibres non métalliques et ayant des dimensions telles qu'il peut transférer les charges encaissées par le tablier aux

supports par l'intermédiaire des poutres.

2 Structure selon la revendication 1, caractérisée en ce que le tablier ( 30) est supporté au bord supérieur de chacune des poutres ( 14, 16), et les organes de traction

( 26) sont disposés entre les bords supérieurs.

3 Structure selon la revendication 1, caractérisée en ce que les organes de traction ( 26) sont des sangles

fixées aux poutres ( 14, 16) à certains intervalles.

4 Structure selon la revendication 3, caractérisée

en ce que les sangles ( 26) sont disposées perpendiculai-

rement aux poutres ( 14, 16).

Structure selon la revendication 1, caractérisée en ce que les fibres non métalliques sont réparties dans le béton avec plus de cinq parties en volume de fibres pour

mille parties en volume de béton.

6 Structure selon la revendication 1, caractérisée en ce que les organes de traction ( 26) sont placés à

distance du tablier.

7 Structure selon la revendication 5, caractérisée

en ce que les fibres sont formées de polypropylène.

8 Structure selon l'une quelconque des revendica-

tions 5, 6 et 7, caractérisée en ce que le tablier ( 30) a une résistance à la traction qui n'est pas inférieure à

% de sa résistance à la compression.

9 Structure selon l'une quelconque des revendica-

tions précédentes, caractérisée en ce que l'épaisseur du tablier ( 30) est au moins égale à 1/14 fois la portée entre

les poutres ( 14, 16).

Structure selon l'une quelconque des revendica-

tions précédentes, caractérisée en ce que les fibres ont un diamètre qui ne dépasse pas 0,05 mm et une longueur qui ne

dépasse pas 40 mm.

11 Structure selon la revendication 1, caractérisée en ce que les extrémités opposées des poutres ( 14, 16) sont interconnectées par un organe transversal résistant ( 29) et des dispositifs de fixation ( 32) dépassent entre l'organe

résistant et le tablier.

12 Structure selon la revendication 11, caracté-

risée en ce que les organes résistants ( 29) sont disposés afin qu'ils donnent une rigidité maximale dans un plan horizontal.

13 Structure selon la revendication 12, caracté-

risée en ce que les organes résistants ( 29) sont des organes en U.