FR2593831A1 - Procede de revetement protecteur d'un produit en fer ou en acier et produit revetu - Google Patents

Procede de revetement protecteur d'un produit en fer ou en acier et produit revetu Download PDF

Info

Publication number
FR2593831A1
FR2593831A1 FR8601636A FR8601636A FR2593831A1 FR 2593831 A1 FR2593831 A1 FR 2593831A1 FR 8601636 A FR8601636 A FR 8601636A FR 8601636 A FR8601636 A FR 8601636A FR 2593831 A1 FR2593831 A1 FR 2593831A1
Authority
FR
France
Prior art keywords
product
layer
zinc
calamine
cooling
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
FR8601636A
Other languages
English (en)
Other versions
FR2593831B1 (fr
Inventor
Daniele Quantin
Francisco Galdon
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Institut de Recherches de la Siderurgie Francaise IRSID
Original Assignee
Institut de Recherches de la Siderurgie Francaise IRSID
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Institut de Recherches de la Siderurgie Francaise IRSID filed Critical Institut de Recherches de la Siderurgie Francaise IRSID
Priority to FR8601636A priority Critical patent/FR2593831B1/fr
Priority to IN78/DEL/87A priority patent/IN169271B/en
Priority to ES87470003T priority patent/ES2016111B3/es
Priority to EP87470003A priority patent/EP0235067B1/fr
Priority to DE8787470003T priority patent/DE3762887D1/de
Priority to AT87470003T priority patent/ATE53071T1/de
Priority to MX005142A priority patent/MX168070B/es
Priority to BR8700518A priority patent/BR8700518A/pt
Priority to CA000529117A priority patent/CA1293163C/fr
Priority to PT84250A priority patent/PT84250B/pt
Priority to CN87102165A priority patent/CN1018658B/zh
Priority to JP62026174A priority patent/JPS63121650A/ja
Priority to KR1019870000972A priority patent/KR920001388B1/ko
Priority to US07/011,538 priority patent/US4801338A/en
Publication of FR2593831A1 publication Critical patent/FR2593831A1/fr
Priority to US07/218,548 priority patent/US5066548A/en
Priority to GR90400570T priority patent/GR3000713T3/el
Application granted granted Critical
Publication of FR2593831B1 publication Critical patent/FR2593831B1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E04—BUILDING
    • E04C—STRUCTURAL ELEMENTS; BUILDING MATERIALS
    • E04C5/00—Reinforcing elements, e.g. for concrete; Auxiliary elements therefor
    • E04C5/01—Reinforcing elements of metal, e.g. with non-structural coatings
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/68—Temporary coatings or embedding materials applied before or during heat treatment
    • C21D1/72—Temporary coatings or embedding materials applied before or during heat treatment during chemical change of surfaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
    • C23C4/12—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the method of spraying
    • C23C4/123—Spraying molten metal
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12535—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.] with additional, spatially distinct nonmetal component
    • Y10T428/12583—Component contains compound of adjacent metal
    • Y10T428/1259—Oxide
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12785—Group IIB metal-base component
    • Y10T428/12792—Zn-base component
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12785—Group IIB metal-base component
    • Y10T428/12792—Zn-base component
    • Y10T428/12799—Next to Fe-base component [e.g., galvanized]

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Architecture (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Civil Engineering (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)
  • Coating By Spraying Or Casting (AREA)
  • Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
  • Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
  • Resistance Heating (AREA)
  • Application Of Or Painting With Fluid Materials (AREA)
  • Paints Or Removers (AREA)

Abstract

Selon ce procédé, on forme une couche adhérente et rugueuse de calamine sur laquelle on dépose directement une couche d'un matériau protecteur. Les qualités de la couche de calamine résultent du fait qu'on met en forme le produit à chaud et on contrôle la vitesse de son refroidissement de manière que l'épaisseur de calamine résultante soit inférieure à un seuil d'adhérence caractéristique du matériau et de la température de fin de mise en forme. La couche de matériau protecteur est obtenue par métallisation au zinc ou à un alliage à base de zinc. L'invention s'applique principalement aux produits longs, notamment aux ronds à béton.

Description

PROCEDE DE REVETEMENT PROTECTEUR D'UN PRODUIT EN FER OU
EN ACIER ET PRODUIT REVETU
L'invention concerne la protection de la surface d'un produit en fer ou en acier, notamment d'un produit mis en forme à
une température relativement élevée.
Une application préférée de l'invention concerne les produits longs et, de manière typique, mais non limitative, la
protection des ronds à béton.
a tempnratlxre de fin d'élaboration des ronds à béton en i0 sortie des c:ges finisseusses des laminoirs est usuellement de 1 'ordre de 900 a 1COC o. Les ronds à bétons sont ensuite
refroidis, mis en ahten;te, puis repris pour être mis à longueur.
Dans la pra ique courante, les ronds à béton ne sont pas onsidres cr'me des produits nobles et ne subissent aucun traitsmierit de protec *ion eDndant or constate actuellement un besoin croissant en ronds - beto: protg4cs contre la corrosion. Ainsi, pour certains marc':s o le stockage à l'air libre dure longtemps (eogo six mois) et se fait dans une atmosphère relativement corrosive telle que -ci!e d'un port, une protection, au moins temporaire, des ronds a bton est souhaitsableo Dans d'autres cas, on demande une meii!eur5 résistance à la corrosion en service des ronds utilisés dans ds ouv-rages ra1isés en un béton particulier, dont certains constf-tuants sont plus particulière-ment propices à la corrosion, ou bien réalisés en milieu relativement agressif. Là, une
protection longue est souhaitable.
Pour répondre à ce besoin croissant, il est nécessaire de trouver ul procédé de protection efficace et économiquement acceptable. ne dernier critère est d'autant plus sévère que la
valeur marchande des ronds à béton en eux-mêmes est très faible.
Ainsi, la solution, qui a été proposée, de réaliser les ronds en acier inoxydable, en totalité ou en placage, ne peut être
généralisée en raison de son coût.
es procédés connus de l'homme du métier pour la protection du fer n'ont pas iusqu'à présent trouvé d'application commercialement intéressante pour les ronds à béton, car ils exigent tous une étape de préparation préalable du produit pour le débarrasser de la calamine et autres oxydes développés en surface
pendant le refroidissement du produit.
Ainsi, la galvanisation à chaud exige un décapage préalable du rond à l'acide, car la calamine fait barrière à la réaction de galvanisation. La calamine s'oppose également à un
dépôt électrolytique.
De môme, la métallisation par projection (dite "schoopage"), notamment la métallisation au zinc, est connue de l'homme du métier pour exiger un décapage, par sablage ou grenaillage, de la surface à traiter (cf. 'Technieues dCe l'ingénieur", M1641-4 paragraphe 3,.6; "La métallisation du zinc" p. 5, paragraphe 5 et 13 paragraphe 9, publié par le Centre 'Technique du Zinc"). On recherche traditionnellement à obtenir urge calamine la moins adhérente possible pour en faciliter l'enlèvement. Or, ce décapage exige une eprise individuelle ou par très petits groupes des ronds h bétons produits, et a!curdit donc
considérablement le prix de revient des ronds traites.
Des inconvénients semblables oberent le procdé divulgué par le document FR-A-2 029 285 selon lequel on applique à la surface à protéger, encore très chaude, un borate métallique qui entraîne une réaction de dissolution de la calamine, laquelle donne naissance à une couche friable qu'on doit détacher
ultérieurement par un moyen mécanique.
Le but de l'invention est de proposer un procédé de protection efficace et économique, exempt des inconvénients précités. L'invention atteint son but par le fait qu'on forme une couche adhérente et rugueuse de calamine sur laquelle on dépose directement une couche d'un matériau protecteur. Avantageusement, on forme le produit à chaud et on contrôle la vitesse de son refroidissement de manière que l'épaisseur de calamine résultante soit inférieure à un seuil d'adhérence caractéristique du matériau et de la température de fin de mise en forme. Dans bon nombre d'applications (notamment pour les ronds à béton) on contrôle le refroidissement du produit après sa mise en forme de manière que l'épaisseur moyenne de la couche de calamine formée pendant le
refroidissement n'excède pas environ 7P m.
Dans son sens le plus général, l'expression "à chaud'" vise les températures, connues par l'homme du métier, qui entraînent la
formation rapide d'une couche de calamine.
L'invention prend le contrepied du préjugé fermement établi pour l'homme du métier, préjugé selon lequel la calamine est absolument incompatible avec l'adhérence d'une couche superficielle de matériau Drotecteur. En effet, il a été découvert avec surprise que, selon l'invention, lorsque la formation de la calamine est contrôlée, cette couche peut présenter des caractéristiques (d'adhérence et de rugosité notamment) qui permettent d'y appliquer directement (i.e. sans décapage, mais sans attente excessive qui dégraderait la surface)
un revêtement protecteur parfaitement adhérent.
On comprend que selon l'invention, le revêtement protecteur est une couche d'un matériau destiné à former lui-même barrière entre la surface métallique, recouverte de calamine, et l'atmosphère (sans intervention d'une réaction chimique entre
ledit matériau et la calamine, à la différence du document FR-A-
2 029 285précité).
Le contrôle de la formation de la calamine passe avantageusement, selon l'invention, par le contrôle du refroidissement: un refroidissement rapide (par trempage à l'eau par exemple) est particulièrement favorable parce qu'il évite de maintenir trop longtemps la surface métallique à une température relativement élevée extrêmement propice au développement rapide de
la calamine.
Le contrôle de refroidissement est souvent plus aisé avec les produits longs, surtout de relativement faible section,
qu'avec les produits plats.
A cet égard, l'invention trouve une application particulièrement avantageuse dans le cadre des installations de production de ronds à béton o existe déjà un dispositif de refroidissement accéléré. Ainsi, dans le système connu sous le nom de TORSID, le rond à béton est trempé par une gaine d'eau, en défilant dans un tube refroidisseur. Un réchauffement naturel
subséquent à partir du coeur laisse la surface de produit à 400-
OO C en sortie du train de laminage. Les barres sont coupées à chaud et disposées latéralement sur une table de refroidissement à l'air permettant à la température de baisser jusqu'à sensiblement la température ambiante, en vue de leur reprise pour mise à longueur exacte et sortie de l'installation. Sur la table de refroidissement, la calamine fraîche qui couvre les ronds à béton (d'épaisseur moyenne de 2 à 3 pm) permet le revêtement
direct par une couche de matériau protecteur.
Il est avantageux que le revêtement soit une métallisation au zinc par projection, car cette technique peut s'opérer dans une large gamme de températures, ce qui permet de traiter les barres à un stade quelconque de leur refroidissement sur la table de refroidissement. On comprend qu'ainsi mis en oeuvre le procédé selon 1 'invention est d'autant plus économique que, non seulement il évite l'étape de décalaminage, mais il s'insère localement dans une zone généralement non encombrée de l'installation et temporellement dans une phase passive du processus de
refroidissement des ronds.
L'épaisseur moyenne du revêtement de zinc est avantageusement de l'ordre de 20 à 40 pm, pour assurer une protection suffisante. Une épaisseur beaucoup plus importante peut conduire, dans le cas de pliage du rond revêtu, à une fissuration du revêtement; il est cependant à remarquer que, même fissuré, le revêtement de zinc assure une protection (de type
sacrificiel cette fois-ci).
On peut utiliser au lieu du zinc, des alliages de zinc et d'aluminium (ce dernier entrant en proportion jusqu'à 20%) plus faciles à appliquer et ayant une meilleure tenue. L'alliage
préféré est l'alliage Dunois (90% Zn - 10% Al).
Sans vouloir limiter l'invention par des explications théoriques, il semble cependant que celle-ci s'appuie sur les
considérations suivantes.
La tenue du revêtement protecteur directement appliqué sur la calamine est conditionnée par l'adhérence de la calamine et la
qualité de sa surface.
Ma notion d'adhérence recouvre deux aspects 1 l'adhérence avant application du rovê-tement protecteur (liée à l'adhérence de I0 la couche d'oxyde au cours de sa croissance lors au refroidissement du produit) et l'adhérence au cours du formage du produit revêStu (liée à l'aptitude à la déformation des oxydes au
cours d'une déformation du produit revêtu).
Pour ce qui est du premier aspect, il se trouve que la formation d'oxyde se fait avec augmentation de volume (x 1,7 à 2) par rapport au métal clii lui a donné naissance. Donc à l'interface metai/calamine, l'o:xsyd est en compression et le métal en traction. L'ensemble de ces contraintes accumulées se résout sans rupture pour les calamlines minces (quelques micromètres) et d'autant miq3ux cue la striucture des oxydes est dite décomposée *re7cidissement lent en dessous de 5700( - mais en atmosphère -bu o:c.ante en cneral) Pour les calamines epaisses (supérieures envir:Jn i0m U, les contraintes se résorbent par des ruptures des oxydes et des décollements à l'interface. Donc sans sollicitations mécaniques extérieures pour de simples raisons de croissance, une calamine,pour être non dégradée, doit être mince (quelques Y-)O
Généralement, jusqu'à 6-7 yIm, on ne constate pas de rupture.
Pour ce qui est du second aspect, il existe deux modes de rupture pour les calamines: une rupture par fissuration perpendiculaire à l' interface métal/oxyde sans perte d'adhérence et une rupture par décollements d'écailles d'oxydes. La frontière entre les deux modes est une épaisseur limite d'oxyde qui dépend - de la température de formation de l'oxyde: à 90-CG l'épaisseur limite se situe entre 8 et 13 Pm suivant l'état de surface au départ, alors qu'à 750 C l'épaisseur limite se situe entre 18 et 30 pm, - de la rugosité de la surface avant oxydation: 800'c en surface polie l'épaisseur limite est de 10 pm environ, alors qu'en surface brute (rugueuse), cette épaisseur
limite s'élève à 18 Pm environ.
- et également de la structure des oxydes, car pour les
oxydes décomposés, l'épaisseur limite augmente.
Pour que le revêtement métallique ne se détache pas avec 1 'oxyde au cours d'une déformation, il faut que son épaisseur soit inférieure à une valeur limite, laquelle n:a jamais été chiffrée,
lors des expérimentations, en dessous de 8 pm.
Pour être apte à être revêtue du matériau protecteur, la
surface de la calamine doit être rugueuse, propre et régulière.
ces qualités dépendent le plus souvent des étapes de mise en forme préalable du produit. Dans le cas des produits longs (et particulièrement des ronds à bzétor}), la rugosité superficielle après mise en forme dans les trains de laminage, est généralement importante (bien souvent très supérieure à celle des produits plats qui requièrent une qualité de surface plus soignée). La propreté et la régularité de la surface sont alors assurées si la mise en place du revêtement conforme à l'invention a lieu
directement sur l'oxyde qui vient d'être fabriqué.
A titre d'illustration, or. a sealisé les examens et essais suivants: EXAMEN No. 1 On a mesuré l'épaisseur de calamine formée sur des ronds à béton finis obtenus par le procedé "TORSID". L'épaisseur moyenne est de 1 à 2 ym, avec, très localement, des surépaisseurs pouvant atteindre 12 ym. Des micrographies ont confirmé que la couche d'oxydes est très adhérente et que l'aspect de la surface externe
est tourmenté, avec une rugosité importante.
ESSAI No. 1 Les ronds à béton précédemment examinés (diamètre 8 mm) ont été métallisés au zinc par projection au pistolet. Une série d'échantillons a reçu un revêtement d'épaisseur moyenne de 60)m: une deuxième série a reçu un revêtement d'épaisseur moyenne de Cym. On a constaté quelques irrégularités d'épaisseur dus à la
présence des verrous sur le rond.
L'aspect des produits obtenus montre que l'adhérence du
zinc est très bonne.
EXAMEN No. 2 Des micrographies des ronds de l'essai 1 ont permis de constater une excellente pénétration du zinc dans toutes les anfractuosités de la calamine et de la surface du métal; une très bonne adhérence du revêtement sur la calamine; une très bonne compacité du revêtement et un aspect externe très rugueux,
laissant prévoir un bon accrochage avec le béton.
ESSAI No. 2 Les ronds de l'essais 1 ont été testés au brouillard salin dans les conditions normalisées suivantes: température de
350C et eau à 5% NaCl (50 g/l).
On a constaté que l'apparition de la première rouille se faisait au bout d'environ 8 jours pour les revêtements minces (60
pm) et 15 jours pour les revêtements épais (200 Pm).
ESSAI No. 3 Des ronds de 10 mm de diamètre ont été revêtus de zinc pour les uns et d'alliage "Dunois" pour les autres, dans des épaisseurs moyennes de 75, 90, 100 et 150 Pm. On a conservé aussi des ronds témoins non revêtus. On a testé leur aptitude au façonnage par pliage, en les pliant lentement à 900 autour
d'un mandrin ayant un diamètre triple de celui des ronds.
On a noté une fissuration importante de la couche de
revêtement, vraisemblablement d e une épaisseur trop importante.
ESSAI No. 4 Les ronds de l'essai précédent ont été testés pendant 400 h dans une enceinte à brouillard salin. On a constaté que des
ronds témoins non revêtus se sont dégradés quasi immeédiatement.
Pour une même épaisseur de revêtement, les ronds revêtus
de l'alliage Dunois ont mieux tenu que ceux revêtus de zinc pur.
Les ronds façonnés et les ronds droits (non façonnés) ont, pour un revêtement de même nature, des tenues au brouillard salin voisines: en particulier on ne constate pas d'apparition de rouille au niveau de la zone écaillée des ronds façonnés
(protection sacrificielle).
Le mode de réalisation décrit ci-dessus est le mode préféré. Toutefois, en alternative, on peut prévoir d'autres types de revêtement. Ainsi, on peut utiliser une peinture époxy et profiter de la chaleur des ronds non encore totalement refroidis
(température de 200-250 C environ) pour réaliser l'auto-
réticulation rapide de la peinture (projetée en poudre thermo-
durcissable au moyen d'un pistolet).. Un tel revêtement, par exemple en couche de 200 lm, permet d'obtenir une excellente protection au brouillard salin pour des ronds droits. En revanche, si des fissurations se produisent lors du pliage de ces ronds
revêtus, aucune protection sacrificielle n'est à attendre.

Claims (12)

REVENDICATIONS
1. Procédé de traitement pour la protection de la surface d'un produit en fer ou en acier, caractérisé en ce qu'on forme une couche adhérente et rugueuse de calamine sur laquelle on dépose
directement une couche d'un matériau protecteur.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on met en forme le produit à chaud et on contr6le la vitesse de son refroidissement de manière que l'épaisseur de calamine résultante soit inférieure à un seuil d'adhérence caractéristique
du matériau et de la température de fin de mise en forme.
3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que le produit est élaboré à une température de l'ordre de 900 à
1000 C et est brusquement refroidi par trempage à l'eau.
4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à
3, caractérisé en ce que la couche de matériau protecteur est
obtenue par métallisation au zinc ou à un alliage à base de zinc.
5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à
4, caractérisé en ce que le produit est un rond à béton refroidi par trempage puis par refroidissement à l'air libre sur une table de refroidissement, et en ce qu'on procède au revêtement de la couche de matériau protecteur pendant la phase de refroidissement
à l'air.
6. Produit en fer ou en acier, caractérisé en ce qu'il est recouvert d'une couche de calamine adhérente et rugueuse
directement recouverte d'une couche de matériau protecteur.
7. Produit selon la revendication 6, caractérisé en ce
qu'il s'agit d'un produit long.
8. Produit selon l'une quelconque des revendications 6 ou
7, caractérisé en ce que l'épaisseur moyenne de la couche de
calamine est inférieure à environ 7 ym.
9. Produit selon l'une quelconque des revendications 6 à
8, caractérisé en ce que le matériau protecteur est du zinc ou un
alliage de zinc.
10. Produit selon la revendication 9, caractérisé en ce que l'épaisseur de la couche de zinc ou d'alliage de zinc est
comprise entre 20 et 40 Pm.
11. Produit selon la revendication 9, caractérisé en ce que la couche de calamine a une épaisseur moyenne d'environ 2 à 3 prm.
12. Produit selon l'une quelconque des revendications 6 à
, caractérisé en ce qu'il s'agit d'un rond à béton.
FR8601636A 1986-02-06 1986-02-06 Procede de revetement protecteur d'un produit en fer ou en acier et produit revetu Expired - Fee Related FR2593831B1 (fr)

Priority Applications (16)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR8601636A FR2593831B1 (fr) 1986-02-06 1986-02-06 Procede de revetement protecteur d'un produit en fer ou en acier et produit revetu
IN78/DEL/87A IN169271B (fr) 1986-02-06 1987-01-30
ES87470003T ES2016111B3 (es) 1986-02-06 1987-02-03 Procedimiento de revestimiento protector de productos siderurgicos.
EP87470003A EP0235067B1 (fr) 1986-02-06 1987-02-03 Procédé de revêtement protecteur de produits sidérurgiques
DE8787470003T DE3762887D1 (de) 1986-02-06 1987-02-03 Verfahren zum aufbringen von schutzueberzuegen auf metallurgischen produkten.
AT87470003T ATE53071T1 (de) 1986-02-06 1987-02-03 Verfahren zum aufbringen von schutzueberzuegen auf metallurgischen produkten.
MX005142A MX168070B (es) 1986-02-06 1987-02-04 Procedimiento de revestimiento protector para productos siderurgicos
PT84250A PT84250B (pt) 1986-02-06 1987-02-05 Processo de revestimento protector de produtos siderurgicos
BR8700518A BR8700518A (pt) 1986-02-06 1987-02-05 Processo de revestimento protetor de um produto siderurgico elaborado a quente e produto siderurgico resultante desse processo
CA000529117A CA1293163C (fr) 1986-02-06 1987-02-05 Procede de revetement protecteur de produits siderurgiques
JP62026174A JPS63121650A (ja) 1986-02-06 1987-02-06 鉄鋼製品の保護被覆方法と被覆された鉄鋼製品
KR1019870000972A KR920001388B1 (ko) 1986-02-06 1987-02-06 철 및 강재 바아의 보호피복공정과, 그에 의한 바아
US07/011,538 US4801338A (en) 1986-02-06 1987-02-06 Process of protective coating of iron and steel products
CN87102165A CN1018658B (zh) 1986-02-06 1987-02-06 在钢铁产品表面形成保护性涂层的方法
US07/218,548 US5066548A (en) 1986-02-06 1988-10-21 Protective coated iron and steel products
GR90400570T GR3000713T3 (en) 1986-02-06 1990-08-09 Method for the protective coating of metallurgical products

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR8601636A FR2593831B1 (fr) 1986-02-06 1986-02-06 Procede de revetement protecteur d'un produit en fer ou en acier et produit revetu

Publications (2)

Publication Number Publication Date
FR2593831A1 true FR2593831A1 (fr) 1987-08-07
FR2593831B1 FR2593831B1 (fr) 1994-01-21

Family

ID=9331869

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
FR8601636A Expired - Fee Related FR2593831B1 (fr) 1986-02-06 1986-02-06 Procede de revetement protecteur d'un produit en fer ou en acier et produit revetu

Country Status (15)

Country Link
US (2) US4801338A (fr)
EP (1) EP0235067B1 (fr)
JP (1) JPS63121650A (fr)
KR (1) KR920001388B1 (fr)
CN (1) CN1018658B (fr)
AT (1) ATE53071T1 (fr)
BR (1) BR8700518A (fr)
CA (1) CA1293163C (fr)
DE (1) DE3762887D1 (fr)
ES (1) ES2016111B3 (fr)
FR (1) FR2593831B1 (fr)
GR (1) GR3000713T3 (fr)
IN (1) IN169271B (fr)
MX (1) MX168070B (fr)
PT (1) PT84250B (fr)

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH01263255A (ja) * 1988-04-14 1989-10-19 Nippon Aen Kogyo Kk 高付着溶融アルミニウム−亜鉛合金めっき方法
US5449563A (en) * 1994-05-20 1995-09-12 Cominco Ltd. Galvanic protection of rebar by zinc wire
US5909984A (en) * 1997-02-15 1999-06-08 Matthews; Mike R. Pile forming system and method of using the same
US20060000183A1 (en) * 2001-12-20 2006-01-05 Farwest Steel Corporation Method and apparatus for anticorrosive coating
US7086897B2 (en) * 2004-11-18 2006-08-08 John Mezzalingua Associates, Inc. Compression connector and method of use
JP7158197B2 (ja) * 2018-07-30 2022-10-21 前田建設工業株式会社 鉄筋の耐食性を向上させた金属系防食被膜の生成方法
JP7312583B2 (ja) * 2019-03-22 2023-07-21 株式会社栗本鐵工所 鋳鉄管およびその製造方法
JP7285667B2 (ja) * 2019-03-22 2023-06-02 株式会社栗本鐵工所 鋳鉄管の製造方法および鋳鉄管の表面防食方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1055872A (fr) * 1951-03-28 1954-02-23 Commission Administrative Du P élément de construction en acier résistant à la corrosion et procédé de revêtement des constructions
US3085034A (en) * 1958-07-10 1963-04-09 Polymer Processes Inc Coating process
FR1360754A (fr) * 1963-03-12 1964-05-15 Procédé pour protéger contre la corrosion les aciers utilisés dans les ouvrages précontraints
GB1153202A (en) * 1966-02-18 1969-05-29 Huettenwerk Oberhausen Ag Low-Alloy Steel Sheets and Sections Suitable For External Use on Building, and Process and Materials for their Preparation
FR2345266A1 (fr) * 1975-04-22 1977-10-21 Ovako Oy Procede de traitement des fers d'armature pour beton
JPS54133438A (en) * 1978-04-08 1979-10-17 Nippon Steel Corp Manufacture of plated steel sheet

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2029285A5 (en) * 1969-01-23 1970-10-16 Borax Francais Protecting rolled or forged steel pro- - ucts against corrosion
BE737682A (en) * 1969-08-19 1970-02-19 Wire rod manufacturing process
US3700505A (en) * 1971-01-11 1972-10-24 Jerome J Kanter Coating ferrous base metal articles
JPS56503B2 (fr) * 1972-08-10 1981-01-08
US3925579A (en) * 1974-05-24 1975-12-09 Armco Steel Corp Method of coating low alloy steels
BE817338A (fr) * 1974-07-05 1975-01-06 Procede et installation pour le traitement de fil machine.
BE826201A (fr) * 1975-02-28 1975-06-16 Perfectionnement a un procede et a une installation de refroidissement de produits en acier lamines
DE2820289C2 (de) * 1978-05-10 1986-09-18 Leybold-Heraeus GmbH, 5000 Köln Verfahren zum Beschichten von metallischen Substraten mit Legierungsschichten bei erhöhter Substrattemperatur
US4242153A (en) * 1978-10-16 1980-12-30 Morgan Construction Company Methods for hot rolling and treating rod
BE874599A (fr) * 1979-03-02 1979-09-03 Centre Rech Metallurgique Procede de fabrication d'une bande d'acier revetue
US4297150A (en) * 1979-07-07 1981-10-27 The British Petroleum Company Limited Protective metal oxide films on metal or alloy substrate surfaces susceptible to coking, corrosion or catalytic activity
US4425383A (en) * 1982-07-06 1984-01-10 Xerox Corporation Process for oxidation of carrier particles
JPS6126763A (ja) * 1984-07-17 1986-02-06 Nippon Steel Corp 高密着性溶射被膜の形成方法
JPS6137959A (ja) * 1984-07-27 1986-02-22 Nippon Steel Corp 薄鋼板上の溶射被膜形成方法

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1055872A (fr) * 1951-03-28 1954-02-23 Commission Administrative Du P élément de construction en acier résistant à la corrosion et procédé de revêtement des constructions
US3085034A (en) * 1958-07-10 1963-04-09 Polymer Processes Inc Coating process
FR1360754A (fr) * 1963-03-12 1964-05-15 Procédé pour protéger contre la corrosion les aciers utilisés dans les ouvrages précontraints
GB1153202A (en) * 1966-02-18 1969-05-29 Huettenwerk Oberhausen Ag Low-Alloy Steel Sheets and Sections Suitable For External Use on Building, and Process and Materials for their Preparation
FR2345266A1 (fr) * 1975-04-22 1977-10-21 Ovako Oy Procede de traitement des fers d'armature pour beton
JPS54133438A (en) * 1978-04-08 1979-10-17 Nippon Steel Corp Manufacture of plated steel sheet

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
PATENTS ABSTRACTS OF JAPAN, vol. 3, no. 157 (C-68), 22 décembre 1979, page 79 C 68; & JP-A-54 133 438 (SHIN NIPPON SEITETSU K.K.) 17-10-1979 *
REVIEW OF CURRENT LITTERATURE ON THE PAINT AND ALLIED INDUSTRIES, vol. 22, no. 129, mai-juin 1949, page 265, The Paint Research Association, Teddington, GB; H.KETTERL: "Rust layers as adhesion-promoting surfaces for painting" *

Also Published As

Publication number Publication date
PT84250B (pt) 1989-09-14
JPS63121650A (ja) 1988-05-25
CA1293163C (fr) 1991-12-17
PT84250A (fr) 1987-03-01
ATE53071T1 (de) 1990-06-15
CN1018658B (zh) 1992-10-14
CN87102165A (zh) 1987-12-09
EP0235067A1 (fr) 1987-09-02
KR920001388B1 (ko) 1992-02-13
KR870008038A (ko) 1987-09-23
EP0235067B1 (fr) 1990-05-23
FR2593831B1 (fr) 1994-01-21
BR8700518A (pt) 1987-12-08
US5066548A (en) 1991-11-19
IN169271B (fr) 1991-09-21
MX168070B (es) 1993-05-03
GR3000713T3 (en) 1991-10-10
US4801338A (en) 1989-01-31
DE3762887D1 (de) 1990-06-28
ES2016111B3 (es) 1990-10-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CA2714220C (fr) Procede de fabrication d'une bande metallique revetue presentant un aspect ameliore
EP3149217B1 (fr) Tôle d'acier munie d'un revêtement à protection cathodique sacrificielle comprenant du lanthane
LU87916A1 (fr) Procede pour le revetement au trempe d'une bande d'acier en continu
FR2593831A1 (fr) Procede de revetement protecteur d'un produit en fer ou en acier et produit revetu
EP0259232B1 (fr) Alliage d'aluminium chaudronnable et soudable et son procédé de fabrication
EP2098607B1 (fr) Procédé de revêtement d'une bande métallique et installation de mise en oeuvre du procédé
EP0939141B1 (fr) Tôle dotée d'un revêtement d'aluminium résistant à la fissuration
EP0594520B1 (fr) Procédé de galvanisation de produits sidérurgiques et produits sidérurgiques ainsi obtenus
FR2665185A1 (fr) Revetement anti-usure sur un substrat a base titane.
FR2608148A1 (fr) Moules de verrerie et leur utilisation
BE1000432A6 (fr) Procede pour ameliorer la resistance a la corrosion d'une barre d'armature en acier trempe et auto-revenu.
EA019686B1 (ru) Способ покрытия штучных изделий цинксодержащим слоем
EP0710732B1 (fr) Procédé de revêtement au trempé et sans alliation d'une tole d'acier à bas interstitiel
EP0474530A1 (fr) Procédé d'élaboration de produits à très haute charge à la rupture à partir d'un acier austénitique instable, et produits en résultant
EP2456903B9 (fr) Procede de revetement metallique "au trempe" d'un produit long en acier, et produit long revetu ainsi obtenu
BE1005964A6 (fr) Procede de protection d'un produit siderurgique lamine a chaud.
BE1004077A3 (fr) Procede pour le revetement au trempe d'une bande d'acier en continu.
JPH09184060A (ja) 耐熱・耐酸化性に優れた窒化層をもつダイス及びその製造方法
FR2532664A1 (fr)
WO2021245266A1 (fr) Alliage antimicrobien riche en cuivre, piece fabriquee a partir de cet alliage, et procede de fabrication d'une telle piece, avec formation et stabilisation d'une couche de contact active a la surface dudit alliage
EP0496678A1 (fr) Procédé de galvanisation en continu à haute température
EP0453432B1 (fr) Procédé pour former un revêtement de zinc-aluminium sur une bande d'acier
LU85333A1 (fr) Procede de protection d'un produit metallique contre l'oxydation pendant la trempe
BE903804A (fr) Procede de traitement d'une bande metallique mince laminee a chaud.
BE340379A (fr)

Legal Events

Date Code Title Description
ST Notification of lapse