FR2563065A1 - Amplificateur de puissance distribue - Google Patents

Abstract

AMPLIFICATEUR DISTRIBUE, COMPORTANT UNE BORNE D'ENTREE 12 ET UNE BORNE DE SORTIE 14, CARACTERISE EN CE QU'IL COMPORTE EGALEMENT PLUSIEURS TRANSISTORS FET 1-FET 6 COUPLES SUCCESSIVEMENT, ET COMPRENANT CHACUN UNE ELECTRODE D'ENTREE G ET UNE ELECTRODE DE SORTIE D, UN PREMIER DISPOSITIF COMPRENANT PLUSIEURS CONDENSATEURS C-C POUR COUPLER CHACUNE DES ELECTRODES D'ENTREE DESDITS PLUSIEURS TRANSISTORS AVEC LA BORNE D'ENTREE, ET UN SECOND DISPOSITIF T-T POUR INTERCONNECTER EN CASCADE L'ELECTRODE DE SORTIE DE CHAQUE TRANSISTOR, AVEC UNE PREMIERE EXTREMITE COUPLEE AVEC LA BORNE DE SORTIE.

Description

La présente invention se rapporte d'une façon

générale aux amplificateurs à haute fréquence, et con-

cerne plus particulièrement un amplificateur à haute fréquence comportant plusieurs transistors à effet de champ couplés en cascade, de manière à produire un ampli-

ficateur distribué.

Comme cela est bien connu, des amplificateurs à haute fréquence réalisés sous forme d'amplificateurs distribués comprenant plusieurs transistors à effet de champ interconnectés en cascade ont été proposés pour assurer l'amplification de signaux à haute fréquence. Un problème soulevé par ce type d'amplificateur est que, dans

certaines applications, la puissance de sortie de l'ampli-

ficateur distribué est limitée à une bande déterminée

d'hyperfréquence de fonctionnement.

Selon l'invention, un amplificateur distribué

comporte plusieurs transistors, de préférence des transis-

tors à effet de champ dont chacun comporte des électrodes

de grille, de drain et de source et une composante réac-

tive entre les électrodes de grille et de source. Les transistors à effet de champ avec leurs électrodes de grille interconnectées en cascade et leurs électrodes de

drain interconnectées en cascade sont couplés successive-

ment entre une borne d'entrée et une borne de sortie. Une ligne d'entrée couple successivement un signal d'entrée avec chacune des électrodes de grille. Un même nombre de condensateurs, avec chacun une capacité prédéterminée, sont couples entre la ligne d'entrée et l'électrode de

grille de chaque transistor.

Comme cela est décrit dans la demande de brevet des Etats-Unis d'Amérique n 484 087 déposée le 11 avril 1983 au nom de la demanderesse, la puissance de sortie de l'amplificateur distribué peut être considérée comme

limitée par trois contraintes.

La première contrainte est liée à l'excursion

finie de tension à haute fréquence qui peut être appli-

quée à une ligne de grille d'entrée sans écrétage de la forme d'onde de tension. Cette excursion de tension à haute fréquence est limitée dans son cycle positif par la conduction directe de la grille de chacun des transistors à effet de champ et dans son cycle négatif par la tension

de pincement de chacun des transistors à effet de champ.

Ainsi, la puissance maximale d'un amplificateur de puis-

sance distribué ne peut être supérieure au gain maximal multiplié par la puissance d'entrée maximale permise qui est principalement déterminée par l'excursion maximale de tension. La seconde contrainte sur la puissance de sprtie des amplificateurs distribués de la technique antérieure est la périphérie totale maximale de grille qui peut être

obtenue dans une réalisation à un seul étage pour l'utili-

sation dans une plage particulière de fréquences de fonc-

tionnement. Il peut être démontré que la périphérie totale de grille mw est liée à une fréquence de fonctionnement w 2 o par la relation suivante: nw < K/(m2 z) o n est le nombre total des transistors à effet de champ, w est la périphérie de grille de l'un de ces transistors à effet de champ, K est une constante qui dépend des caractéristiques du transistor a effet de champ, w0 est la fréquence de

fonctionnement la plus élevée et z0 est l'impédance carac-

téristique de la ligne de grille. Ainsi, pour une impédance caractéristique particulière de la ligne de grille et une

plage particulière de fréquences de fonctionnement, la péri-

phérie maximale de grille est limitée. Il en est ainsi car lorsque la priphérietotale de grille nw de la réalisation

antérieure augmente, la charge de la ligne de grille aug-

mente conjointement, ce qui réduit la puissance d'entrée disponible pour l'un quelconque des transistors à effet de champ, réduisant ainsi la puissance de sortie produite à la borne de sortie par les électrodes de drain de chacun

des transistors à effet de champ.

La troisième contrainte sur la puissance de sortie est liée à une désadaptation entre l'impédance de sortie réelle de chacun des transistors à effet de champ et l'impédance de sortie optimale de ces transistors à effet de champ polarisés pour une puissance de sortie

maximale. L'impédance de sortie réelle de chaque transis-

tor à effet de champ est prédéterminée par l'impédance caractéristique de la ligne de transmission de sortie tandis que l'impédance de sortie optimale d'un transistor à effet de champ polarisé pour une puissance de sortie maximale est la caractéristique. de pente d'une ligne de

charge qui coupe la tension maximale d'amorçage et le cou-

rant maximal de fonctionnement. En général, un transistor à effet de champ polarisé pour une puissance de sortie maximale présente une impédance de sortie optimale très

supérieure à celle de la ligne de transmission de sortie.

Avec cette disposition, un diviseur de tension à haute fréquence est constitué par la combinaison de chaque condensateur de couplage et la composante réactive associée du transistor à effet de champ. Le diviseur de tension réduit la tension qui est appliquée à chacune des électrodes de grille des transistors à effet de champ, en augmentant ainsi la capacité de traitement de puissance d'entrée totale du circuit d'entrée de l'amplificateur. Par conséquent, la

puissance d'entrée totale appliquée à l'amplificateur dis-

tribué peut être augmentée en fonction de la diminution du signal de tension d'entrée appliqué à chacune des électrodes de grille. Ainsi, cette disposition apporte une solution au problème posé par la limite de puissance d'entrée maximale à un transistor à effet de champ. Etant donné que le signal de tension d'entrée de chaque transistor individuel est réduite, la périphérie totale de chaque composant peut être augmentée en conséquence pour maintenir le même gain de chaque transistor à effet de champ. Dans cette disposition, étant donné que chaque transistor reçoit un signal de tension d'entrée déterminé par le diviseur de potentiel, qui est une partie du signal de tension d'entrée appliqué l'entrée de l'amplificateur distribué, la périphérie totale peut être augmentée sans augmenter pour autant la charge de la ligne de grille. Etant donné que la périphé-' rie totale de grille est augmentée, la périphérie de drain de chaque transistor à effet de champ est augmentée et par conséquent, l'impédance de sortie optimale d'un transistor polarisé pour la puissance de sortie maximale est réduite en conséquence, amenant ainsi la valeur de cette impédance de sortie optimale plus près de-l'impédance de sortie

réelle de chaque transistor.

Selon un autre aspect de l'invention, chacun des condensateurs a une capacité prédéterminée différente qui

est choisie en fonction de la composante réactive du tran-

sistor à effet de champ pour appliquer une partie prédé-

terminée différente du signal d'entrée à chacune des élec-

trodes de grille. Avec cette disposition, l'excitation par le signal d'entrée de chacun des transistors à effet de

champ est adaptée sélectivement en fonction des caractéris-

tiques du transistor et des pertes associées avec la ligne de transmission de grille, assurant ainsi une excitation uniforme par le signal d'entrée de chacun des transistors

qui, en plus de permettre une plus grande capacité de trai-

tement de puissance d'entrée de chacun des transistors

assure également un meilleur gain d'amplification, un meil-

leur rendement et facilite l'adaptation d'impédance d'en-

trée. Ainsi, une puissance de sortie accrue de chacun des transistors à effet de champ est obtenue avec un meilleur gain et un meilleur rendement et également avec une plus

grande puissance de sortie de l'amplificateur distribué.

Selon un autre aspect de l'invention, en utilisant

les condensateurs de couplage, un signal de tension de pola-

risation est appliqué directement à chaque électrode de

grille par une résistance de valeur relativement élevée.

Dans cette disposition, la polarisation complexe généra-

lement associée avec les conceptions antérieures est éliminée en produisant pour chaque électrode de grille des circuits séparés de haute fréquence et de polarisation continue. Selon un autre mode encore de réalisation de l'invention, un amplificateur distribué comporte plusieurs transistors, de préférence des transistors à effet de champ comportant chacun des électrodes de grille, de drain et de source. Un premier groupe ou une première partie de ces transistors à effet de champ avec leurs électrodes de grille en cascade et leurs électrodes de drain en cascade sont couplés successivement entre une borne d'entrée et une borne de sortie pour former un premier canal et un second groupe ou une seconde partie identique de ces transistors

à effet de champ avec leurs électrodes de grille en cas-

cade et leurs électrodes de drain en cascade sont couplés successivement entre la borne d'entrée et la borne de sortie

pour former un second canal. L'électrode de grille de cha-

cun des transistors à effet de champ de chaque groupe est reliée à l'une correspondante de deux lignes de transmission de grille par un condensateur correspondant. Les électrodes de drain de chacun des transistors à effet de champ sont interconnectées par une ligne de transmission de sortie de drain commune, l'électrode de drain de chaque transistor à effet de champ du premier canal étant couplée à une jonction commune le long de cette ligne de transmission de sortie

avec l'électrode de drain de l'un correspondant des transis-

tors à effet de champ du second canal. Avec cette disposi-

tion, la puissance de sortie maximale de l'amplificateur distribué est accrue en relation avec la puissance de sortie

maximale pouvant être obtenue avec un amplificateur distri-

bué comprenant un seul groupe de transistors à effet de champ couples successivement entre une borne d'entrée et une

borne de sortie.

Selon la disposition décrite ci-dessus, en connectant une première partie des transistors à effet de champ entre une borne d'entrée et une borne de sortie et une seconde partie identique des transistors à effet de champ entre la borne d'entrée et la borne de sortie, la puissance d'entrée de chaque partie de transistors àeffet de champ est égale à la moitié de la puissance d'entrée de l'amplificateur distribué. Par conséquent, en appliquant

les mêmes considérations de conception que pour un amplifi-

cateur à un seul canal, la puissance d'entrée totale de l'amplificateur distribué peut être doublée, en appliquant des valeurs égales de puissance d'entrée a chaque partie de transistors à effet de champ comme dans le cas d'un seul canal. Par conséquent, cette disposition résoud le problème posé par la limite de puissance d'entrée maximale d'un transistor. En outre, grace au couplage de chaque électrode de grille avec la ligne de transmission de grille respective au moyen d'un condensateur ayant une capacité déterminée, l'excitation d'entrée de chaque transistor à effet de champ est liée à la capacité du condensateur de couplage divisée par la somme des capacités du condensateur de couplage et de la réactance intrinsèque du transistor. Ainsi, le signal d'entrée appliqué à chaque transistor est également adapté

pour obtenir une autre augmentation de capacité de traite-

ment de puissance d'entrée. En outre, cette disposition

pallie également le problème posé par la limitation de péri-

phérie totale de grille car chaque partie des transistors à effet de champ se trouve dans des branches séparées de la ligne de grille avec une ligne de drain commune connectant les électrodes de drain de chacun des transistors à la borne de sortie. La périphérie de grille de chacun des transistors est ainsi augmentée comme dans la réalisation à un seul

canal sans augmentation de la charge de la ligne de grille.

Ainsi, chaque ligne de drain dispose d'une autre augmenta-

tion de périphérie de grille pour obtenir une augmenta-

tion correspondante de la puissance de sortie. En outre,

étant donné que des paires d'électrodes de drain de tran-

sistors correspondants sont couplés à une ligne de drain commune à des jonctions communes correspondantes et qu'éga- lement, étant donné que la périphérie de grille de chaque transistor est augmentée, la périphérie totale effective de drain de chaque transistor est accrue et par conséquent, l'impédance de sortie maximale d'un transistor polarisé

pour la puissance de sortie maximale est réduite d'un fac-

teur lié à l'augmentation totale de périphérie de drain, amenant la valeur de cette impédance de sortie maximale

plus proche de l'impédance de sortie réelle de chaque tran-

sistor. Selon un autre aspect de ce mode de réalisation, la capacité de chaque condensateur est choisie pour assurer une excitation uniforme de chaque électrode de grille de chaque transistor, apportant ainsi une augmentation de gain de l'amplificateur distribué comme dans le cas d'un seul

canal.

Selon un autre aspect encore de ce mode de réa-

lisation, des circuits séparés à haute fréquence et de polarisation sont formés pour polariser chaque électrode de

grille comme dans le cas d'un seul canal.

D'autres caractéristiques et avantages de l'inven-

tion seront mieux compris à la lecture de la description qui

va suivre de plusieurs exemples de réalisation et en se référant aux dessins annexés sur lesquels:

la Fig. 1 est un schéma d'un amplificateur distri-

bué comportant plusieurs transistors interconnectés en cascade entre une borne d'entrée et une borne de sortie selon un mode de réalisation de l'invention, la Fig. 2 est un schéma d'un circuit équivalent, quelque peu simplifié, de l'amplificateur distribué de la Fig. 1,

la Fig. 3 est une vue en plan de l'amplifica-

teur distribué de la Fig. 1, fabriqué comme un circuit intégré monolithique, la Fig. 4 est une coupe du circuit intégré monolithique de la Fig. 3, suivant la ligne 4-4, la Fig. 5 est une vue en plan d'une partie du circuit de la Fig. 1 montrant un condensateur de couplage et un transistor a effet de champ, la Fig. 6 est une coupe de la partie de la Fig. 5 suivant la ligne 6-6, montrant la structure du transistor à effet de champ, la Fig. 7 est une coupe de la partie de la Fig. suivant la ligne 7-7, montrant le condensateur de cou- plage interconnecté avec le transistor, et

la Fig. 8 est un schéma d'un autre mode de réali-

sation de l'invention.

La Fig. 1 représente donc un amplificateur de puissance distribué 10 qui comporte plusieurs transistors à effet de champ, à savoir les transistors FET 1-FET 6 qui sont interconnectés en cascade entre une borne d'entrée 12 et une borne de sortie 14 et qui assurent l'amplification des signaux à haute fréquence appliques à la borne d'entrée 12 par une source de signaux 15 par l'intermédiaire d'une ligne de transmission T1, dans le cas présent d'une ligne de transmission à ruban ayant une impédance caractéristique

prédéterminée ZO et un condensateur C1 de blocage de cou-

rant continu, ce signal à haute fréquence amplifié apparais-

sant à la borne de sortie 14 et étant appliqué à une charge 16. Les transistors à effet de champ FET 1-FET 6 sont

dans le cas présent des transistors à effet de champ à semi-

conducteurs et à électrodes métalliques (MESFET). Les tran-

sistors à effet de champ FET 1-FET 6 comportent des élec-

trodes d'entrée, à savoir des électrodes de grille G1-G6, interconnectées électriquement en cascade par des lignes de tranmission T2-T?, à savoir des lignes de transmission à

ruban et des condensateurs C2-C7, de la manière représen-

tée. Les électrodes de sortie, à savoir les électrodes de drain D1-D6 de ces transistors à effet de champ FET 1-FET 6 sont interconnectés électriquement en cascade par des lignes de transmission T9-T14 et T15T20, à savoir des lignes de transmission a ruban. Les électrodes de source S1-S6 des transistors FET 1-FET 1 sont couplées avec un

potentiel de référence, c'est-à-dire la masse, par un cir-

cuit électrique commun à haute fréquence et en courant continu, de la manière représentée. L'électrode de grille du premier transistor à effet de champ FET 1, à savoir 2'électrode de grille G1 de FET 1 est reliée à une ligne de transmission, à savoir la ligne de transmission à ruban T2. La ligne de transmission T2 est couplée par capacité avec la borne d'entrée 12 par un consensateur Cl et par conséquent, avec la source de signaux 15. L'électrode de sortie, c'est-à-dire l'électrode de drain D1 du premier

transistor à effet de champ FET1 est couplée avec un cir-

cuit 20 de polarisation de drain en courant continu par la ligne de transmission T9. L'électrode d'entrée ou de grille G6 d'un transistor à effet de champ suivant, dans le cas le dernier ou le sixième transistor à effet de champ FET 6,

est couplée avec un circuit de terminaison de ligne de trans-

mission de grille 22, de la manière représentée. L'électrode

de sortie ou de drain D6 de ce transistor FET 6 est connec-

tée à la borne de sortie 14 par la ligne de transmission T14, la ligne de transmission T20 en série, le condensateur C9 de blocage de courant continu et la ligne de transmission T21 connectée en série. Dans le cas présent, la ligne de transmission T21 est également une ligne de transmission à ruban.

Il faut noter que les longueurs des circuits élec-

triques entre la borne d'entrée 12 et la borne de sortie 14 par chacun des transistors e effet de champ FET 1-FET 6 sont pratiquement égales. Autrement dit, la capacité des condensateurs de couplage C2-C7, les longueur électriques des sections de ligne de transmission T3-T7, T9-T14 et T15-T19 utilisées pour interconnecter les transistors à effet de champ FET 1-FET 6 et les caractéristiques de

phase ou de retard des transistors FET 1-FET 6 Sont choi-

sies en combinaison pour obtenir ces longueurs électriques égales. Le circuit 20 de polarisation de drain est ici

un réseau en échelle comprenant deux circuits en dériva-

tion vers la masse, par des condensateurs C10 et Ci avec il les lignes de transmission, dans'le cas présent des lignes de transmission ruban T22 et T23 comme éléments en série de ce réseau en échelle. Les bornes d'entrée 21a, 21b sont

destinées au couplage avec une source de polarisation con-

tinue d'électrodes de grille çommeVDD. Les condensateurs C10 et Cll présentent des circuits en dérivation de basse impédance pour les signaux à haute fréquence vers la masse pour éviter que ces signaux à haute fréquence ne soient couplés avec la source de polarisation continue VDD, isolant ainsi cette source des signaux à haute fréquence. Un circuit en courant continu est établi par les lignes de transmission T22 et T23 et par conséquent, un courant continu provenant de la source de polarisation de drain VDD peut passer depuis la borne 21a, par les conducteurs à ruban des lignes de transmission T22 et T23 de ce circuit de polarisation 20 et de là aux électrodes de drain D1 à D6 par les conducteurs à ruban des lignes de transmission T9-T14 et T15-T19, et en retour à la masse par les électrodes de source à la masse S1-S6 respectivement. I1 faut également noter que le circuit

en dérivation qui comprend le condensateur C10 comporte éga-

lement une résistance R2 connectée en série. Mais il faut noter que le circuit de courant continu n'est pas fermé à la masse par la résistance R2 et que par conséquent, cette

dernière ne dissipe aucune puissance en courant continu.

il Le circuit 22 de terminaison de ligne de grille comporte une résistance R1 et une ligne de transmission T8, à savoir une ligne a ruban connectées en série. Une polarisation de grille est appliquée à chaque électrode de grille G1-G6 par des résistances RG1- RG6 qui sont connectées électriquement à une ligne de polarisation

commune 37, connectée a son tour à une source de polarisa-

tion VGG. Des condensateurs C2-C7 assurent le blocage en courant continu de la tension de polarisation de sorte qu'aucune tension de polarisation n'est couplée avec les

lignes de transmission T2-T7.

En fonctionnement, un.signal d'entrée à haute fréquence provenant de la source à haute fréquence 15 est

appliqué à la borne d'entrée 12 par la ligne de transmis-

sion T1 et il est couplé par le condensateur C1 à chacune des lignes de transmission T2 a T7 et par conséquent, avec ceux correspondants des condensateurs de couplage C2-C7 et

aux électrodes de grille correspondantes G1-G6 des tran-

sistors FET 1-FET 6 qui sont polarisés pour assurer un gain de ces signaux. Le signal amplifié du transistor FET 1 est couplé depuis le drain D1 avec la ligne de transmission T9 et il est appliqué à la jonction 28a, et se propage le long des lignes de transmission T15-T19 jusqu'au point de jonction 28f. Le signal amplifié provenant du transistor FET 2 est couplé avec la ligne de transmission T10 et le point de jonction 28b et se propage le long des lignes de transmission T16-T19, et il est combiné en phase à la

jonction 29f avec le signal précédent délivré par le tran-

sistor FET 1. D'une façon similaire, les transistors succes-

sifs FET 3-FET 6 délivrent chacun un signal à haute fréquence amplifié à l'un successif des points de jonction 28c-28f et

chacun de ces signaux est combiné en phase au point de jonc-

tion 28f avec les signaux provenant des transistors précé-

dents. Le signal composite total est alors appliqué à la

borne de sortie 14.

Le signal d'entrée provenant de la source de haute fréquence 15 est appliqué aux électrodes de grille

G1-G6 par les condensateurs C2-C7 et les lignes de trans-

mission T2-T7. Les condensateurs C2-C7, en combinaison avec la capacité d'entrée intrinsèque inhérente entre les électrodes de grille et de source de chacun des transistors

FET 1-FET 6 forment un diviseur de tension pour cette éner-

gie à haute fréquence. Avec cette disposition, étant donné qu'une partie seulement du signal de tension d'entrée

excite l'électrode de grille de chaque transistor, la ten-

sion d'entrée totale et par conséquent la puissance d'en-

trée de l'amplificateur 10 peut être augmentée en consé-

quence. Ainsi, si chaque condensateur C2-C7 a une capacité égale à la capacité intrinsèque de chaque transistor, un diviseur symétrique est formé et la tension à l'électrode

de grille est la moitié de la tension d'entrée. Par con-

séquent, la tension d'entrée peut être doublée et conjoin-

tement, la capacité de traitement de puissance d'entrée de l'amplificateur distribué peut être multipliée par quatre. Pour maintenir le même gain par étage, la périphérie de grille de chaque composant est augmentée d'un facteur lié au rapport du diviseur de tension. Ainsi, pour l'exemple

ci-dessus, la périphérie de grille est également doublée.

Cela se fait dans charge supplémentaire de la ligne de

grille en raison de la présence du diviseur de tension capa-

citif. L'augmentation de la périphérie de grille augmente la périphérie de sortie totale en haute fréquence de chaque transistor, amenant ainsi l'impédance de sortie optimale de la ligne de charge en courant continu de chaque transistor plus près de l'impédance de sortie réelle de la ligne de

drain.

De préférence, la valeur de la capacité de chacun

des condensateurs C2-C7 est choisie pour produire une exci-

tation prédéterminée de chacun des transistors FET 1-FET 6 et par conséquent, la puissance d'entrée délivrée à chacun des transistors est optimisée pour obtenir une puissance

d'entrée uniforme pour chaque transistor. Dans cette dis-

position, la valeur de la capacité de chaque condensateur C2-C7 est choisie en fonction de la capacité inhérente fixe CGSl- CGS6 (Fig. 2) de chaque transistor de manière que ces transistors reçoivent chacun un signal d'entrée uni- forme et une partie différente prédéterminée et adaptée du signal d'entrée sur les lignes de grille T2-T7 et donc échantillonnée sélectivement par chaque transistor. Ainsi, la puissance d'entrée de l'amplificateur 10 peut être nettement augmentée et la périphérie de grille totale peut être augmentée, comme cela est indiqué ci-dessus, de même que le gain de l'amplificateur. Il apparaît donc que la puissance d'entrée peut être augmentée généralement dans un rapport de quatre et que la périphérie totale peut être augmentée dans un rapport de deux et étant donné que chaque composant est excité uniformément, l'amplificateur assure un meilleur gain et un meilleur rendement sans saturation du signal d'entrée de l'un quelconque des transistors à

effet de champ.

En regard de la Fig. 2, il faut noter que le cir-

cuit équivalent 10' de l'amplificateur distribué 10 de la Fig. 1 comprend les condensateurs de couplage C2-C7, la capacité inhérente entre les électrodes de grille et de

source de chacun des transistors à effet de champ FET 1-

FET 6 représentée par les condensateurs CGsl-CGs6' et éga-

lement une résistance de grille inhérente représentée par les résistances RG1-RG6. Le circuit comporte également les résistances de drain RDl-RD6 des transistors FET 1-FET 6 et la capacité inhérente drain-source CDslCDs6 respectivement

de ces transistors. Il faut aussi noter que chaque transis-

tor à effet de champ comporte, dans son circuit équivalent, une source de courant qui produit un courant gme, o gm est la transconductance de ce transistor et e est la tension aux bornes de la capacité source-drain CGS du transistor. Il faut aussi noter que e, à savoir la tension aux bornes de la capacité grille-source CGS est la tension déterminée par le diviseur de tension formé par les condensateurs de couplage C2-C7 et la capacité inhérente CGSl-CGS6 de

chaque électrode de grille G1-G6 respectivement.

L'impédance caractéristique des lignes de trans- mission T2-T7 est choisie en fonction de la capacité grille-source CGs1-CGs6 et des condensateurs de couplage C2-C7 pour former un réseau en échelle 10a' ayant une impédance d'entrée adaptée à l'impédance caractéristique de la source de signaux 15 et de la ligne de transmission T1. Il faut remarquer que ce réseau 10a' comporte les lignes de transmission à ruban D21-D26 et présente une impédance caractéristique prédéterminée comme cela est décrit dans la demande de brevet des Etats-Unis d'Amérique

n 484 087 déposé le 11 avril 1983 au nom de la demande-

resse. Il faut également noter que l'impédance du réseau

a' est aussi fonction de l'impédance du réseau de termi-

naison 22 qui doit être complexe dans le cas présent pour

assurer des performances optimales du circuit dans la lar-

geur de bande de fonctionnement. La partie réelle de cette

impédance complexe est constituée en partie par la résis-

tance R1.

Il faut en outre noter que l'impédance des lignes de transmission T9-T14 et T15-T19 est choisie en fonction

de la capacité inhérente CDsl-CDs6 pour former l'amplifica-

teur distribué 10 avec le réseau lob' ayant une impédance de sortieprédéterminée adaptée à celle de la charge 16 de

la Fig. 1 d'une manière similaire à celle décrite ci-dessus.

Les Figs. 3 à 7 représentent l'amplificateur de puissance distribuée 10 (Fig. 6) sous forme d'un circuit intégré monolithique 10", cet amplificateur étant réalisé sur un substrat 40, dans le cas présent en arséniure de gallium comprenant une surface 42 de conducteur de plan de masse sur sa partie de surface inférieure et une couche épitaxiale 44 en forme de mesa (Figs. 4, 6, 7) formée sur sur une partie de la surface supérieure du substrat 40, cette surface étant opposée à celle du conducteur de plan de masse 42 et agencée pour former des régions actives des transistors à effet de champ FET 1-FET 6. Les électrodes de source de chacun des transistors FET 1-FET 6 sont connec- téesélectriquement au conducteur de plan de masse 42 par métallisation d'un trou 47 dans le substrat 40 et par un placage 46 qui interconnecte chacune des électrodes de source des transistors a effet de champ FET 1- FET 6. Les transistors à effet de champ FET 1- FET 6 sont identiques entre eux, comprenant chacun une surface d'électrode de drain commune D1-D6, une surface de grille commune G1-G6 et un recouvrement de source commun 46 connecté au conducteur de plan de masse 42 par les trous métallisés 47. Ainsi, en considérant par exemple l'un des transistors à effet de champ FET 1-FET 6, à savoir le transistor FET 1, ce dernier est représenté sur les Figs. 4 à 7 avec une surface de drain commune D1 et des doigts de drain espacés Dla-Dlc, et des contacts de source Sla-Slb séparés des contacts de drain respectifs Dla-Dlc par l'une des électrodes de grille Gla,

Glf. Les électrodes de grille Gla, Glf sont connectées en-

semble à un contact de grille commun, désigné par G1 sur la Fig. 1. Il faut également noter que les contacts de source Sla-Sld sont interconnectés électriquement par le conducteur 46 passant au-dessus du transistor à effet de champ FET 1 et les autres transistors FET 2-FET 6 comme le montrent les Figs. 3 et 4. Les lignes de transmission à ruban T1T24 sont formées par des parties de ruban conducteur Tsl-Ts24 qui sont

séparées du conducteur de plan de masse 42 par le diélectri-

que constitué ici par le substrat 40 d'arséniure de gallium semi-isolant. Un conducteur 45 est formé sur le substrat pour amener la polarisation de grille à chacune des électrodes de

grille des transistors à effet de champ FET 1-FET 6. Ce con-

ducteur est connecté directement à chacune des électrodes de

grille par les résistances RG1-RG6 de la manière représentée.

Ces résistances RG1-RG6 sont formées dans le cas présent par des MESFET à grille ouverte ou flottante, comme le montre la Fig. 5 pour la résistance RG1 afin de former une résistance relativement élevée (environ 2 kilohms) avec les électrodes de drain et de source D, S formant des con- tacts de connexion ohmiques pour le MESFET agencé comme résistance RG1 En outre, comme le montrent les Figs. 5,

7, les condensateurs de couplage C2-C7, dans le cas pré-

sent le condensateur de couplage C2, comprennent une

première électrode C2a disposée sur le substrat semi-iso-

lant 40. Un diélectrique approprié C2b est disposé sur la première électrode C2a. Un second contact d'électrode C2c est prévu au-dessus d'une partie du diélectrique. Le second contact C2c est connecté électriquement aux conducteurs à ruban TS2, TS3 des lignes de transmission T2, T3, comme représenté. Le contact inférieur C2a du condensateur C2 est couplé avec l'un des contacts précités de la résistance RGl etégalement avec les doigts d'électrodes de grille

Gla-Glf du transistor à effet de champ FET 1, et par consé-

quent, le contact C2a forme le contact de grille précité G1 du transistor a effet de champ FET 1. Ainsi, la borne d'entrée 12 est couplée avec la première surface conductrice Cc du condensateur C2 par le conducteur à ruban Ts2 de la 2c 2s ligne de transmission à ruban T2 et également au conducteur à ruban Ts3 de la ligne de transmission T3. D'une façon similaire, les contacts de grille G2-G6 correspondant aux contacts inférieurs (non représenté) des condensateurs C3-C7 sont interconnectés avec les conducteurs à ruban correspondant aux conducteurs à ruban Ts3Ts7 des lignes de transmission T3-T7. Les conducteurs à ruban Ts9-Tsl4 des lignes de transmission T 9-T14 interconnectent les électrodes de drain D1-D6 des transistors FET 1-FET 6 avec la ligne de transmission de sortie comprenant les sections de ligne de transmission T15-T20 avec des parties de conducteurs à

ruban TlSs-T s20. Il faut noter que chaque partie de conduc-

teur à ruban Ts9-Tsl3 des lignes de transmission corres-

pondantes T9-T13 a une longueur prédéterminée. La longueur prédéterminée de chaque conducteur à ruban Ts9-Tsl4 est choisie pour apporter une compensation de phase aux signaux qui se propagent par les transistors à effet de champ FET 1-FET 6. Il faut également noter que dans le mode de

réalisation de la Fig. 3, la longueur de la ligne de trans-

mission T14 (Fig. 1) est pratiquement égale a zéro, ainsi Tsl4 n'est pas représenté sur la Fig. 3 mais en général, Tsl4 serait nécessaire. Etant donné que le signal d'entrée qui se propage le long des lignes de transmission T2-T7 est couplé par capacité au moyen des' condensateurs C2C7 avec les électrodes de grille respectives G1-G6, la phase de chaque signal est fonction en partie de la capacité de chaque condensateur de couplage C2-C7. Par conséquent, pour maintenir la relation de phase correcte à la jonction 28f entre chaque signal couplé par les électrodes de drain D1-D6, la longueur électrique des lignes de transmission T9-T14 est réglée pour apporter la compensation de phase voulue au signal couplé depuis chaque électrode de drain

D1-D6À

Comme cela a déjà été indiqué, la puissance de sortie maximale fournie par l'amplificateur distribué peut

être considérée comme limitée par trois contraintes.

Ainsi, le signal d'entrée est couplé depuis la borne d'entrée 12 de l'amplificateur distribué 10 et se propage le long de grille d'entrée comprenant les sections de ligne de transmission T2-T7. Une partie sélective de ce signal est couplée avec les électrodes de grille G1-G6 de

chacun des transistors à effet de champ correspondant FET 1-

FET 6. Mais l'amplitude de la tension de ce signal qui est couplé avec les électrodes de drain correspondantes est choisie en fonction du rapport de capacité prédéterminé des condensateurs de couplage C2-C7 en combinaison avec la capacité réactive CGs1-CGS6 entre les électrodes de grille et de source de chacun des transistors à effet de champ FET 1-FET 6. En choisissant de façon appropriée la valeur de la capacité des condensateurs C2-C7, c'est-à-dire en contrOlant la surface des fermetures C2c-C6c en fonction du signal d'entrée maximal appliqué à chacun des transis- tors à effet de champ et l'atténuation du signal d'entrée le long de la ligne de grille, il est possible d'augmenter la capacité de traitement de puissance d'entrée maximale du circuit tout en apportant, s'il y a lieu, une excitation uniforme par le signal d'entrée de chacun des transistors

à effet de champ FET 1-FET 6 de la manière décrite ci-dessus.

Ainsi, la puissance d'entrée de l'amplificateur peut être nettement augmentée. Pour maintenir le même gain par étage, la périphérie de grille totale de chaque transistor a effet de champ est augmentée en conséquence. Il en résulte une augmentation correspondante de la puissance de sortie. En outre, en assurant une excitation uniforme, une plus grande

puissance de sortie avec un gain accru et un meilleur rende-

ment sont obtenus.

La Fig. 8 représente un autre mode de réalisation d'un amplificateur de puissance distribué 50 qui comporte plusieurs canaux, deux canaux dans le cas présent, à savoir les canaux 51a, 51b interconnectés chacun entre une borne d'entrée a haute fréquence 52 et une borne de sortie à haute fréquence 54 pour amplifier des signaux a haute fréquence appliqués à la borne d'entrée 52 par une source de signaux 55 au moyen d'une ligne de transmission T50, dans le cas présent

une ligne de transmission à ruban, ces signaux à haute fré-

quence amplifiés apparaissant à la borne de sortie 54 et étant appliqués a une charge 56. Chacun des canaux 51a, 51b comporte plusieurs transistors à effet de champ, six dans le cas présent, FET 11-FET 16 associés avec le canal 51a et

FET 17-FET 22 associés avec le canal 51b.

Dans le cas présent, les transistors à effet de champ FET 11-FET 12 sont des transistors à effet de champ à semiconducteur et électrodes métalliques comme ceux décrits en regard de la Fig. 1. Les transistors à effet de

champ FET 11-FET 16 formant le premier canal 5la compor-

tent des électrodes d'entrée, à savoir des électrodes de grille Gll-G16 interconnectées électriquement en cascade par des lignes de transmission, c'est-à-dire les lignes de

transmission à ruban T52-T56 et des condensateurs de cou-

52 56 plage C21-C26. Les électrodes de sortie, c'est-à-dire les électrodes de drain Dl-D16 des transistors à effet de champ FET 11-FET 16 sont interconnectées électriquement en cascade par des lignes de transmission, à savoir des lignes de transmission à ruban T58-T63 et T64- T68 Les électrodes de source Sll-S16 des transistors FET 11-FET 16 sont couplées à un potentiel de référence, dans le cas présent la masse,

par un circuit commun à haute fréquence et à courant conti-

nu. Chaque électrode de grille Gli-G16 est connectée à une ligne de polarisation continue 67a par l'une correspondante

de plusieurs résistances, à savoir les résistances RGll-RG16.

D'une manière similaire, le second canal 51b de l'amplificateur distribué 50 à deux étages comporte des transistors à effet de champ FET 17-FET 22. D'une façon

similaire, les électrodes de grille, c'est-à-dire les élec-

trodes de grille G7-G22 sont couplées électriquement en cascade par des sections de ligne de transmission T52'-T56' et des condensateurs de couplage C21'-C26'. Les électrodes de,sortie, c'est-à-dire les électrodes de drain D17-D22 sont interconnectées électriquement en cascade par les lignes de transmission T58'-T63' et les lignes de transmission

58 63

T64'-T68'. Ainsi, comme le montre la Fig. 11, les électrodes de drain D17D22 sont couplées avec une ligne de transmission à ruban commune, interconnectée en cascade, comprenant des sections de ligne de transmission à ruban T64-T68. Comme cela est également représenté, les électrodes de drain Dll-D16 et

D17-D22 sont couplées de préférence avec la ligne de trans-

* mission en des jonctions communes 58a-58d. Autrement dit, les électrodes de drain Dil et D17 sont couplées avec la ligne de transmission T64 à la jonction commune 58a et les paires successives d'électrodes de drain D12D16 et D18-D22 sont couplées avec des lignes de transmission

successives T65-T68 à des jonctions communes correspon-

dantes 58b-58f. Les électrodes de source des transistors FET 11-FET 22 sont couplées à un potentiel de référence commun, à savoir la masse par un circuit électrique commun en haute fréquence et en courant continu. Les électrodes

de grille G17-G22 sont également couplées par des résis-

tances RG17- G22 à une ligne de polarisation continue commune 67b qui est de préférence reliée à la ligne de

polarisation 67a.

Dans le cas présent, le circuit de polarisation

de drain 40 est un réseau en échelle comprenant trois cir-

cuits de dérivation vers la masse par des condensateurs C29, C30 et C31 avec des lignes de transmission, dans le cas présent des lignes de transmission à ruban T71, T72 et T73

constituant les éléments en série de ce réseau en échelle.

Les bornes d'entrée 41a, 41b sont destinées à être couplées avec une source de polarisation continue d'électrodes de drain, comme VDD, de la manière décrite en regard de la

Fig. 1.

L'amplificateur 50 comporte également deux circuits de terminaison de grille 22, 22'. Dans ce cas, le circuit 22 de terminaison de ligne de grille, semblable au circuit 22' de terminaison de ligne de grille comporte une résistance R5 connectée en série, une ligne de transmission à ruban T57

couplée en série et un condensateur C27.

La ligne de transmission de drain T64-T68 est ter-

minée par une impédance complexe comprenant une ligne de transmission T69 connectée en série, un condensateur de blocage de courant continu C28 et une ligne de transmission T70 connectée en série reliée à l'électrode de sortie 54 de

la manière représentée.

En fonctionnement, un signal d'entrée à haute fréquence provenant de la source 55 est appliqué à la borne d'entrée 52 et couplé avec la ligne de transmission T50. Les lignes de transmission T51, T51' et T50 forment en combinaison un réseau diviseur de puissance équilibrée 60 comme cela est décrit dans la demande de brevet des Etats-Unis d'Amérique n 484 087 précitée. Deux signaux ayant pratiquement la même phase et la même amplitude se propagent par les canaux 51a, 51b, par l'intermédiaire des lignes de transmission T52-T56 ou T52 -T56. Le signal qui se propage par les lignes de transmission T51 à T56 est couplé par ceux correspondants des condensateurs C21-C26 avec les électrodes de grille correspondantes Gl-G16 des transistors FET 11-FET 16 qui sont polarisés pour apporter un gain à ces signaux. Le signal amplifié du FET 11 est couplé depuis le drain Dll avec la ligne de transmission T58 et il est appliqué à la jonction 58a et se propage le long des lignes de transmission T64-T68 vers la jonction 58f. Le signal amplifié du transistor FET 12 est couplé avec la ligne de transmission T59 et la jonction 58b et il se propage le long des lignes de transmission T65-T68 pour être combiné en phase à la jonction 58f avec le signal précédent provenant du FET 11. D'une façon similaire, les transistors successifs FET 13-FET 16 appliquent chacun un signal à haute fréquence amplifié aux jonctions successives 58c-58f et ces signaux sont combinés chacun en phase à la

jonction 58f avec les signaux provenant des transistors pré-

cédents. Le signal composite total est alors appliqué à la

borne de sortie 54.

Le signal d'entrée provenant de la source à haute fréquence 55 par la ligne de transmission T51' est couplé avec les électrodes de grille G17G22 par les condensateurs C21-C26. Les condensateurs C21-C26, en combinaison avec la capacité d'entrée inhérente entre les électrodes de grille

et de source des transistors FET 11-FET 16 forment un divi-

seur de potentiel ou de tension pour cette énergie à haute fréquence. Gr&ce aux condensateurs C21-C26, la capacité de traitement de puissance d'entrée de l'amplificateur est

accrue. De préférence, en choisissant la valeur de capa-

cité de chacun des condensateurs pour obtenir des rapports de couplage différents et choisis de tension à chaque tran- sistor FET 11-FET 22, une excitation uniforme de chacun de ces transistors est obtenue ce dont il résulte une plus grande capacité de traitement de puissance, un gain plus

élevé et un rendement plus élevé.

D'une façon similaire, le signal qui se propage par les lignes de transmission T51'-T56' est couplé par les

condensateurs C 21'-C 26' aux électrodes de grille correspon-

dantes G17-G22 des transistors FET 17-FET 22 et les signaux de sortie sont appliqués aux jonctions 58a-58f avec les

signaux correspondants provenant des transistors FET 11-

FET 16 comme cela a été décrit dans la demande de brevet précitée. Il faut noter que les longueurs électriques des circuits entre la borne d'entrée 52 et la borne de sortie 54 par chacun des transistors à effet de champ FET 11-FET 22 sont pratiquement égales. Autrement dit, les longueurs des sections de ligne de transmission T51-T56, T51'-T56', T58- T63, T58 '-T63' et T64-T68, qui interconnectent les

transistors à effet de champ FET 11-FET 22 et les caracté-

ristiques de phase de retard des transistors FET 11-FET 22 sont choisies en combinaison pour obtenir ces longueurs

électriques égales. Il faut également noter que les conden-

sateurs de couplage C21-C26 et C21'-C26' ayant une réactance capacitive déterminée en combinaison avec la réactance fixe des transistors à effet de champ entre les électrodes de source et de drain apportent une caractéristique de retard de phase combinée déterminée à chacun des transistors à - effet de champ FET 11-FET 22. Par conséquent, pour obtenir des longueurs électriques égales entre la borne d'entrée 52 et la borne de sortie 54 pour chacun des transistors a effet de champ, la longueur électrique des sections de ligne de transmission T58-T63 et T58'- T63' est réglée comme cela a

été décrit en regard de la Fig. 1.

Par conséquent, un signal appliqué au diviseur de puissance 60 est séparé également entre les lignes de transmission T51 et T51 '. L'impédance caractéristique de la ligne de transmission T50 en combinaison avec la ligne de transmission T51 et les lignes de transmission T52-T56

donne la même impédance d'entrée que la ligne de trans-

mission T50 en combinaison avec la ligne de transmission

T51' et les lignes de transmission T52'-T56'. Par consé-

quent, la puissance d'entrée appliquée à chacune des électrodes de grille G1l-G16 des transistors du premier canal 51a est pratiquement égale à la puissance d'entrée appliquée aux électrodes de grille G17-G22 des transistors du second canal 51b. Par conséquent, en maintenant la même

puissance d'entrée à chaque canal 51a, 51b de l'amplifica-

teur distribué 50, la puissance d'entrée maximale qui peut

être appliquée à cet amplificateur est doublée comparative-

ment a la puissance d'entrée maximale appliquée à un ampli-

ficateur distribué de type courant. En outre, étant donné que chaque électrode de grille Glil à G16 est couplée avec les lignes de transmission respectives T52 à T56 et 52' à T56 par un condensateur, un diviseur de tension est formé pour augmenter la capacité de traitement de puissance d'entrée de chaque transistor comme cela a été décrit en

regard de la Fig. 1.

En outre, la périphérie totale de grille de l'am-

plificateur distribué est doublée par rapport à celle d'un

amplificateur distribué courant. Etant donné que la périphé-

rie totale de grille est divisée entre des canaux séparés

51a, 51b de l'amplificateur distribué 50, la charge de péri-

phérie totale de grille produite par le signal d'entrée à haute fréquence appliqué à chacun des canaux 51a et 51b est

égale à la charge de périphérie totale de grille d'un ampli-

ficateur distribué courant à un seul canal. Ainsi, étant donné que les électrodes de drain Dll-D22 des transistors FET 11-FET 22 sont couplées à une ligne de transmission de drain commune constituée par des lignes de transmission T64-T 68, l'énergie à haute fréquence couplée par les transistors FET 11 à FET 22 en réponse aux signaux appliqués à deux lignes de grille séparées, donne une puissance de sortie équivalente à deux fois la périphérie de grille d'un amplificateur distribué courant à un seul canal. Mais la périphérie de grille de chaque transistor peut aussi être augmentée sans charger la ligne de transmission de grille

comme cela a été décrit en regard de la Fig. 1.

En outre, étant donné que les électrodes de drain Dll-D22 des transistors à effet de champ FET 11-FET 22

délivrent de la puissance de sortie à la ligne de trans-

mission commune constituée par les lignes de transmission T64-T68 et étant donné que des paires correspondantes de ces électrodes de drain sont connectées électriquement ensemble à l'une correspondante des jonctions communes 58a-58f, la périphérie de drain effective couplée avec la ligne d'entrée est doublée et les transistors sont en fait connectés en parallèle. Par ailleurs encore, étant donné

que la périphérie de grille de chaque transistor est augmen-

-tée, la périphérie totale de drain de chaque transistor est également augmentée. Ainsi, l'impédance de sortie optimale

d'un transistor à effet de champ polarisé pour un gain maxi-

mal est réduite dans un facteur lié à l'augmentation effec-

tive de périphérie de drain en connectant les transistors

à effet de champ en parallèle et également par l'augmenta-

tion réelle de la périphérie de drain de chaque transistor.

Par conséquent, l'impédance de sortie optimale de chaque transistor à effet de champ est plus proche de l'impédance de ligne de charge réelle présentée par ces transistors, l'impédance de ligne de charge réelle étant prédéterminée

par l'impédance de sortie de l'amplificateur distribué.

Il est en outre préférable que la valeur de capacité de chacun des condensateurs C21-C26, C21'-C26' soit choisie en fonction de la capacité inhérente fixe de chaque transistor de manière que chacun de ces derniers reçoive un signal d'entrée uniforme, c'est-à-dire qu'une proportion adaptée différente et prédéterminée du signal d'entrée sur les lignes de grille T51-T56 et T51' -T56' est échantillonnée sélectivement par chaque transistor. De cette manière, la puissance d'entrée de l'amplificateur 50 peut être nettement augmentée et la périphérie totale de grille peut être augmentée comme cela a été décrit en regard de la Fig. 1. Ainsi, grâce aux canaux 51a, 51b et

aux condensateurs de couplage C21-C26 et C21'-C26', la capa-

cité de traitement de puissance d'entrée de l'amplificateur distribué 50 est augmentée et la périphérie de grille de chaque transistor ainsi que la périphérie de drain et la périphérie effective de drain de chaque transistor est augmentée de la manière décrite ci-dessus. Par ailleurs, l'excitation uniforme de chaque transistor améliore le gain,

l'efficacité et la puissance de sortie.

Bien entendu, de nombreuses modifications peuvent être apportées aux modes de réalisation décrits et illustrés

sans sortir du cadre ni de l'esprit de l'invention.

Claims (21)

REVENDICATIONS

1. Amplificateur distribué, comportant une borne d'entrée (12) et une borne de sortie (14), caractérisé en

ce qu'il comporte également plusieurs transistors (FET 1-

FET 6) couplés successivement, et comprenant chacun une électrode d'entrée (G) et une électrode de sortie (D), un premier dispositif comprenant plusieurs condensateurs

(C2-C7) pour coupler chacune des électrodes d'entrée des-

dits plusieurs transistors avec la borne d'entrée, et un second dispositif (T9-T21) pour interconnecter en cascade l'électrode de sortie de chaque transistor, avec

une première extrémité couplée avec la borne de sortie.

2. Amplificateur selon la revendication 1, carac-

térisé en ce que le dispositif de couplage comporte éga-

lement une ligne de transmission (T1-T8), chaque conden-

sateur (C2-C7) étant connecté entre ladite ligne de

transmission et l'une correspondante des électrodes d'en-

- trée des transistors.

3. Amplificateur selon la revendication 1, carac-

térisé en ce que chaque transistor comporte également une électrode de référence (S), une composante réactive entre l'électrode d'entrée (G) et l'électrode de référence (S), un signal d'entrée à haute fréquence étant appliqué à la

borne d'entrée et la valeur de la capacité de chacun des-

dits condensateurs (C2-C7) étant choisie en fonction de la valeur de la composante réactive de chaque transistor pour qu'une partie prédéterminée du signal d'entrée à

haute fréquence soit appliquée auxdits transistors.

4. Amplificateur selon la revendication 3, carac-

térisé en ce que la valeur de la capacité de chacun desdits condensateurs est choisie pour fournir des parties prédéterminées pratiquement uniformes du signal d'entrée

à haute fréquence.

5. Amplificateur selon la revendication 1, carac-

térisé en ce que lesdits transistors comportent en outre une électrode de référence (S) et une composante réactive

entre l'électrode d'entrée (G) et l'électrode de réfé-

rence (S) de chaque transistor, le premier dispositif

ayant une impédance en fonction de l'impédance de l'élé-

ment réactif entre chaque électrode d'entrée et l'élec-

trode à la masse et de la réactance du condensateur

correspondant pour que l'amplificateur présente une impé-

dance d'entrée prédéterminée.

6. Amplificateur selon la revendication 1, carac-

térisé en ce que ledit dispositif de couplage de sortie comporte en outre une ligne de transmission commune

T15-T21 et plusieurs lignes de transmission T9-T14 cou-

plées entre l'une correspondante des électrodes de sortie et la ligne de transmission commune, chacune desdites

plusieurs lignes de transmission ayant une longueur élec-

trique déterminée en fonction de l'un correspondant desdits condensateurs pour présenter entre chaque borne d'entrée et la borne de sortie des longueurs électriques

égales par chacun des transistors.

7. Amplificateur distribué comportant une borne d'entrée (52) et uneborne de sortie (54), caractérisé en

ce qu'il comporte un premier groupe de transistors (FET 11-

FET 16) couplés successivement, avec chacun une électrode d'entrée (G) et une électrode de sortie (D), un premier dispositif comprenant un premier groupe de condensateurs

(C21-C26) pour coupler chacune desdites électrodes d'en-

trée dudit premier groupe de transistors avec la borne d'entrée, un second groupe de transistors (FET 17-FET 22)

couplés successivement, avec chacun une électrode d'en-

trée et une électrode de sortie, un second dispositif comprenant un second groupe de condensateurs (C21'-C26') pour coupler chacune desdites électrodes d'entrée dudit second groupe de transistors avec la borne d'entrée et un

dispositif commun (T64-T70) pour interconnecter électri-

quement l'électrode de sortie de chacun desdits transis-

tors avec la borne de sortie.

8. Amplificateur selon la revendication 7, carac-

térisé en ce que l'électrode de sortie (T) de chacun des

transistors du premier groupe est reliée à l'une corres-

pondante de plusieurs jonctions communes dudit dispositif commun avec l'électrode de sortie de chacun des transis-

tors dudit second groupe.

9. Amplificateur selon la revendication 7, carac-

térisé en ce que le premier et le second dispositif de

couplage comportent en outre chacun une ligne de transmis-

sion (T52-T57, T52'-T57') chaque condensateur étant relié entre ladite ligne de transmission et l'une correspondante

des électrodes d'entrée du transistor.

10. Amplificateur selon la revendication 7, caracté-

risé en ce que chaque transistor comporte une électrode de référence (S), une composante réactive entre l'électrode d'entrée (G) et l'électrode de référence (S), un signal

d'entrée à haute fréquence étant appliqué à la borne d'en-

trée et la valeur de la capacité de chacun desdits conden-

sateurs étant choisie en fonction de la valeur de la compo-

sante réactive de chaque transistor pour appliquer auxdits transistors des parties prédéterminées du signal d'entrée

à haute fréquence.

11. Amplificateur selon la revendication 10, carac-

térisé en ce que la valeur de la capacité de chacun desdits

condensateurs est choisie pour fournir des parties prédé-

terminées pratiquement uniformes du signal d'entree à haute fréquence.

12.. Amplificateur selon la revendication 10, caracté-

risé en ce que les transistors comportent en outre une élec-

trode de référence (S), une composante réactive entre l'électrode d'entrée (G) et l'électrode de référence de chaque transistor, chacun dudit premier et dudit second dispositif ayant une impédance en fonction de l'impédance de l'élément réactif entre chaque électrode d'entrée et

chaque électrode de référence correspondante, et de l'impé-

dance du condensateur de couplage correspondant pour que

l'amplificateur présente une impédance d'entrée prédéter-

minée.

13. Amplificateur selon la revendication 12, caracté-

risé en ce que chaque transistor comporte en outre un

élément réactif entre l'électrode de sortie (D) et l'élec-

trode de référence (S), le dispositif commun comprenant une

ligne de transmission commune ayant une impédance caracté-

ristique en fonction de l'impédance de l'élément réactif entre l'électrode de sortie et l'électrode de référence de chaque transistor pour que la combinaison présente une

impédance de sortie prédéterminée.

14. Amplificateur selon la revendication 13, caracté-

risé en ce qu'il comporte en outre plusieurs lignes de transmission (T58T63, T58 -T63') connectées chacune entre l'une correspondante des électrodes de sortie et la ligne

de transmission commune, chacune desdites lignes de trans-

mission ayant une longueur électrique déterminée en fonc-

tion de celui correspondant descondensateurs pour présenter entre chaque borne d'entrée de l'amplificateur distribué et la borne de sortie de l'amplificateur distribué des longueurs

électriques égales par chacun des transistors.

15. Amplificateur distribué comprenant une borne d'en-

trée (52) et une borne de sortie (54), caractérisé en ce qu'il comporte un premier groupe de transistors a effet de champ (FET 11-FET 16) couplés successivement, avec des électrodes de grille en cascade, des électrodes de drain en cascade, un premier de ces transistors à effet de champ (FET 11) ayant son électrode de grille couplée avec la borne d'entrée, cette borne étant destinée à recevoir un signal d'entrée à haute fréquence, et le dernier des transistors à effet de champ couplés successivement ayant son électrode de drain couplée avec la borne de sortie, ladite borne de sortie

étant destinée à délivrer un signal de sortie à haute fré-

quence amplifié, un premier dispositif (C21-C26' RGll-RG16)

connecté à chacune des électrodes de grille des transis-

tors à effet de champ du premier groupe pour présenter des circuits séparés de polarisation et de signal a haute fréquence, un second groupe semblable de transistors à effet de champ FET 17-FET 22 couplés successivement avec des électrodes de grille en cascade, des électrodes de drain en cascade, un premier de ces transistors à effet de champ ayant son électrode de grille couplée avec la borne d'entrée et le dernier des transistors à effet de champ couplés successivement ayant son électrode de drain couplé avec la borne de sortie, un second dispositif (C21'-C26', RGll '-RG16') couplé avec chacune des électrodes de grille des transistors à effet de champ du second groupe pour présenter des circuits séparés de polarisation et de signal à haute fréquence et un dispositif commun (T64-T70) pour

interconnecter électriquement l'électrode de drain de cha-

cun des transistors à effet de champ avec la borne de sortie

de l'amplificateur distribué.

16. Amplificateur selon la revendication 15, caracté-

risé en ce que les longueurs électriques entre la borne

d'entrée et la borne de sortie passant par chacun des tran-

sistors à effet de champ sont pratiquement égales.

17. Amplificateur selon la revendication 15, caracté-

risé en ce que le premier et le second dispositif comportent

chacun une ligne de transmission (T52-T56, T52'-T56') plu-

sieurs condensateurs (C21-C26, C21'-C26'), chaque condensa-

teur étant connecté entre ladite ligne de transmission et l'une correspondante des électrodes de grille du transistor

à effet de champ pour présenter un circuit en haute fré-

quence, et un même nombre de résistances (RGll-RGî6,RGll' RG16') connectées chacune entre une ligne de polarisation

commune (67a, 67b) et l'une correspondante desdites élec-

trodes d'entrée.

18. Amplificateur selon la revendication 17, caracté-

risé en ce que chaque transistor à effet de champ comporte

une électrode de référence (S) et une composante réac-

tive entre l'électrode de grille (G) et l'électrode de référence, la valeur de la capacité de chacun desdits condensateurs étant choisie enfonction de la valeur de la composante réactive de chaque transistor à effet de champ pour appliquer des signaux d'entrée prédéterminés

à haute fréquence auxdits transistors à effet de champ.

19. Amplificateur selon la revendication 16, carac-

térisé en ce que les transistors à effet de champ com-

portent une électrode de référence (S) et une composante réactive entre l'électrode de grille (G) et l'électrode de référence de chaque transistor à effet de champ, chacun desdits premier et second dispositif comportant une ligne de transmission (T52-T56, T52'-T56') de plusieurs condensateurs (C21-C26, C21'-C26') chaque condensateur étant connecté entre ladite ligne de transmission et l'une

correspondante desdites électrodes de grille des transis-

tors à effet de champ, ladite ligne de transmission ayant une impédance en fonction de l'impédance de l'élément réactif entre chaque électrode de grille et l'électrode de référence, et de l'impédance du condensateur correspondant pour que l'amplificateur distribué présente une impédance

d'entrée prédéterminée.

20. Amplificateur selon la revendication 19, carac-

térisé en ce que chaque transistor à effet de champ comporte

un élément réactif entre l'électrode de drain (D) et l'é-

lectrode de référence (S), le dispositif de couplage com-

portant une ligne de transmission commune (T64-T70) ayant une impédance caractéristique en fonction de l'impédance de l'élément réactif entre les électrodes de drain et de référence de chaque transistor à effet de champ pour que l'amplificateur distribué présente une impédance de sortie prédéterminée.

21. Amplificateur selon la revendication 19, carac-

térisé en ce qu'il comporte en outre plusieurs lignes de transmission (T58-T63, T58'-T63') connectés entre l'une correspondante des électrodes de sortie et la ligne de

transmission commune, chacune desdites lignes de trans-

mission ayant une longueur électrique déterminée en fonction de celui correspondant desdits condensateurs pour présenter entre chaque borne d'entrée et la borne de sortie des longueurs électriques égales par chacun

des transistors à effet de champ.