FR2546182A1 - Procede de production d'acier contenant du chrome a faible teneur en p - Google Patents
Procede de production d'acier contenant du chrome a faible teneur en p Download PDFInfo
- Publication number
- FR2546182A1 FR2546182A1 FR8407683A FR8407683A FR2546182A1 FR 2546182 A1 FR2546182 A1 FR 2546182A1 FR 8407683 A FR8407683 A FR 8407683A FR 8407683 A FR8407683 A FR 8407683A FR 2546182 A1 FR2546182 A1 FR 2546182A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- weight
- iron
- pig
- blowing
- container
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/005—Manufacture of stainless steel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/068—Decarburising
- C21C7/0685—Decarburising of stainless steel
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
L'INVENTION CONCERNE UN PROCEDE DE PRODUCTION D'UN ACIER CONTENANT DU CHROME A FAIBLE TENEUR EN P. SELON L'INVENTION, ON AJOUTE UNE SOURCE DE CARBONE SOLIDE A LA GUEUSE DE FER FONDU CONTENANT DU CHROME, ON AGITE, ON SOUFFLE DE L'OXYGENE, ON RETIRE LES SCORIES FORMEES, ON AJOUTE UN FLUX DE DEPHOSPHORATION, ON AGITE LE CONTENU, ON RETIRE LES SCORIES ET ON SOUFFLE DE L'OXYGENE POUR LA DECARBURATION. L'INVENTION S'APPLIQUE NOTAMMENT A LA METALLURGIE.
Description
La présente invention se rapporte, selon un aspect, à un procédé de
production d'acier contenant du chrome à faible teneur en P, en particulier de l'acier inoxydable à faible teneur en P, en utilisant un récipient appelé AOD Par le procédé selon l'invention, du fer en gueuse fondu contenant du chrome, utilisé comme matière première,-peut être avantageusement, déphosphoré même si la matière première contient une quantité relativement élevée de P Selon un autre aspect, l'invention se rapporte à un procédé d'utilisation d'un récipient AOD pour la production d'un acier contenant du chrome à faible teneur en P, en partant de fonte en gueuse contenant du chrome à forte teneur en P. On sait bien que P (phosphore) dans le fer et l'acier agit généralement de manière néfaste sauf dans certains cas spéciaux, et en particulier dans l'acier inoxydable il provoque et développe une fissuration à chaud et une fissuration par corrosion sous tension Il est cependant difficile de retirer P d'une fonte en gueuse contenant du chrome en comparaison au cas des aciers ordinaires, et par conséquent il est habituel, dans une production à l'échelle commerciale d'aciers contenant du chrome, de préparer une fonte gueuse contenant du chrome à faible teneur en P en utilisant des matières premières à faible teneur en P choisies avec soin et de soumettre une telle fonte en gueuse contenant du chrome à faible teneur en P à un traitement de décarburation,
par exemple, par un procédé AOD.
La présente invention a pour but de développer un nouveau procédé de production d'un acier contenant du chrome o même les matières contenant du phosphore qui ne pouvaient être utilisées dans les procédés selon l'art antérieur, peuvent être utilisées, avec succès, comme matières premières Dans ce but, les présents inventeurs ont étudié et examiné de manière intensive la façon de raffiner avantageusement une fonte en gueuse contenant du chrare en un acier fondu à faible teneur en P dans une installation à l'échelle commerciale, en utilisant des flux de déphosphoration pour une utilisation pour la déphosphoration de fonte en gueuse contenant du chrome, comprenant un flux proposé par la demanderesse
dans la description du brevet japonais NI 56-5910 publié
le 22 Janvier 1981 qui correspond au brevet US N 04 290 803 au nom de S Maruhashi et autres accordé le 22 septembre 1981 Par suite, un nouveau procédé de raffinage pour la production d'un aciçr au chrome à faible teneur en P à partir de fonte en gueuse contenant du chrome à
forte teneur en P a été établi.
Selon l'invention, un procédé de production d'acier contenant du chrome à faible teneur en P, dans un récipient équipé d'une lance adaptée à souffler de l'oxygène au sommet et avec au moins une tuyère ayant une structure à tube double adaptée à souffler au fond des gaz oxydants et non oxydants seuls ou en combinaison, en partant d'une fonte en gueuse contenant du chrome qui ne contient pas plus de 4,5 % en poids de C, au moins 0,010 % en poids de P et au moins 3,0 % en poids de Cr, comprend les étapes de A ajouter une source de carbone solide à la
fonte en gueuse contenant du chrome dans le récipient en.
une quantité suffisante pour produire de la fonte en gueuse contenant du chrome à une teneur en carbone d'au moins 4,5 % en poids à la fin de l'étape D ci-dessous, B agiter le contenu du récipient avant ou pendant l'étape A en y soufflant, par le fond, un gaz non oxydant, C souffler de l'oxygène en haut et/ou en bas, dans la fonte en gueuse au moins à la dernière partie de l'étape B pour produire une fonte en gueuse contenant du chrome à une température comprise entre 1500 'C et 17000 C, ne contenant pas plus de 0,15 % en poids de Si et au moins 4,55 % en poids de C, D supprimer sensiblement, du récipient, les scories formées aux étapes précédentes, E ajouter un flux de déphosphoration à la fonte en gueuse -dans le récipient, F agiter le contenu dans le récipient après ou pendant l'étape E en y soufflant, au fond, un gaz non Qxvdant pour améliorer le contact effectif Ce la - fonte en gueuse avec les scories formées, tout en maintenant la concentration en oxydes de fer dans les scories à un niveau d'au moins 1,0 % en poids, G retirer sensiblement les scories du récipient, H souffler au f ond Qu au sommet et au fond de l'oxygène dans la fonte en gueuse dans le récipient pour sa décarburation, tout en soufflant, au fond, un
gaz non oxydant.
De préférence, au moins la dernière partie de l'étape F est effectuée en soufflant de l'oxygène au sommet dans le contenu du récipient, pour ainsi maintenir la concentration en oxydes de fer dans les scories à pas
moins de 1,0 % en poids.
Si le degré de déphosphoration obtenu en un cycle des étapes E, F et G n'est pas satisfaisant, le cycle peut être répété jusqu'à ce qu'un taux souhaité de P soit atteint, avec une étape intermédiaire, entre les cycles successifs, consistant à élever la température de la fonte en gueuse i à une valeur comprise entre environ 15000 C et environ 1700 *C, en soufflant de l'oxygène avec sçu sans addition d'une matière exothermique oxydable dans la fonte en gueuse, tout en contrôlant la teneur en carbone de la fonte en gueuse à pas mains de 4,5 % en poids et la teneur en silicium de la fonte en gueuse à
pas plus de 0,15 % en poids.
Comme flux de déphosphoration à utiliser, on
emploie avantageusement un flux révélé dans la description
du brevet japonais NI 56-5910 qui correspond au brevet US NO 4 290 803 Ce flux contient 3080 % en poids d'au moins un composé choisi parmi les fluorures et chlorures de métaux alcalino-terreux, 0,4 à 30 er poids d'au moins un composé choisi parmi l'oxyde de lithium et le carbonate de lithium, 5-50 % en poids d'au moins un composé choisi parmi des oxydes de fer et de l'oxyde de nickel et 0-40 % en poids d'au moins un composé choisi parmi des oxydes et carbonates de métaux alcalino-terreux. Le procédé selon l'invention est mis en oeuvre en utilisant un récipient de raffinage équipé d'une lance adaptée à souffler au sommet de l'oxygène et avec au moins une tuyère d'une structure à tube double adaptée à souffler, au fond, des gaz oxydants et non oxydants seuls ou en combinaison, que l'on connaît sous le nom de récipient AOD ou bien un convertisseur soufflant au sommet et au fond La tuyère comprend des tubes interne et externe concentriques conçus de façon que de l'oxygène o un mélange d'oxygène et d'un gaz non oxydant puisse être soufflé par le tube interne, tandis qu'un gaz de refroidissement peut être soufflé par le tube ekterne pour l'opération de soufflage d'oxygène Il est également
possible de n'utiliser une telle tuyère que pour l'agita-
tion, en y soufflant ungz non oxydanttel que de l'argon, de 1 'azote, un hydrocarbure gazeux et de la vapeur seuls
ou en combinaison avec de l'oxygène.
Le procédé de l'invention comprend trois stades.
Le premier stade comprend les étapes A, B, C et D tandis que le second stade comprend les étapes E, F et ô, le troisième stade comprenant l'étape W Le premier stade consiste à préparer une gueuse de fonte ou gueuse de fer fondu contenant du chrome à forte teneur en C et faible teneur en Si, à une suffisamment haute température, que l'on peut déphosphorer de manière appropriée au stade subséquent Le second stade, cgii u t être répété, consiste à déphosphorer efficacenent la fonte ou fer fondu contenant du chrome à forte teneur en C et faible teneur en Si, à un taux suffisamment faible de P. Le troisième stade consiste a décarburer la gueuse de fonte, ci-après de "fer _fondu" contenant du chrome à forte teneur en C et faible
teneur en Si, que l'on a déphosphorée au second stade.
Le procédé de décarburation effectué au troisième stade est connu Selon l'invention, la série de ces trois stades peut être efficacement mise en oeuvre en utilisant
un récipient AOD.
Le premier stade consiste à recarburer et à désilicifier une gueuse de fer fondu contenant du chrome préparée à partir de matières contenant du phosphore, et en même temps à maintenir ou à élever la température de la gueuse de fer fondu à une température suffisamment élevée Pour une déphosphoration efficace d'une gueuse de fer fondu contenant du chrome avec un flux déphosphorant, le traitement doit de préférence être effectué avec une gueuse de fer contenant du chrome à forte teneur en C et faible teneur en Si, qui contient au moins 4,5 % en poids de C et pas plus de 0,2 % en poids, de préférence pas plus de 0,15 % en poids de Si, et la température de la gueuse de fer fondu doit être maintenue bien au- delà d'un seuil prédéterminé Le premier stade a pour but de réaliser ces conditions Dans le cas o l'on utilise un ferrochrome à forte teneur en carbone comme source principale de Cr pour la préparation de gueuses de fer fondu contenant du chrome, la teneur en carbone de la gueuse de fer fondu résultante est normalement inférieure au taux ci-dessus mentionné de C, et la teneur en silicium est bien au-dessus du taux de Si ci-dessus mentionné, à moins d'un traitement spécial Au premier stade du procédé, on ajoute, à une telle gueuse de fer fondu contenant du chrome à faible teneur en C et forte teneur en Si, dans le récipient, une source de carbone solide (par exemple de la poudre ou des particules de coke) en une quantité suffisante pour produire une gueuse de fer fondu contenant du chrome à une teneur en carbone d'au moins 4,50, en poids à la fin du premier stade; après ou pendant l'addition de la source de carbone, le contenu du récipient est agité en y soufflant, au fond, un gaz non oxydant (par exemple de l'argon ou de l'azote), et un soufflage d'oxygène (au sommet et/ou au fond) est effectué en soufflant, au fond, le gaz non oxydant jusqu'à ce que la teneur en silicium de la gueuse de fer fondu soit réduite à un taux ne dépassant pas 0,15 % en poids Tandis que la source de carbone peut être ajoutée au sommet du récipient, on peut également l'ajouter au fond du récipient en l'entrainant par le gaz non oxydant soufflé au fond Tandis que la - recarburation de la gueuse de fer fondu est-endothermique,? le-soufflage-d'oxygène provoque une désilication qui
sert à élever la température de la gueuse de fer fondu.
Si la température est faible, la désilication se passe préférentiellement à la décarburation, et en conséquence les trois conditions ci-dessus mentionnées essentielles à la déphosphoration des scories, c'est-à-dire la re carburation, la désilication et une température élevée sont obtenues au premier stade La recarburation est d'autant meilleure que l'agitation au moyen du gaz
soufflé au fond est plus forte Dans le cas o la concen-
tration initiale en Si est relativement élevée et qu'ainsi il faut retirer une quantité considérable de silicium, il est nécessaire de contrôler la basicité des scories formées Cela peut être fait par exemple par addition de chaux Tandis que le premier stade est terminé en retirant les scories formées du récipient, une étape supplémentaire pour élever la température principalement due à l'oxydation du carbone peut être effectuée, si nécessaire A la fin du premier stade, la température de la gueuse de fer fondu doit être comprise entre environ 1500 et environ 1700 C Lorsqu'un flux de déphosphoration
est ajouté à la gueuse de fer fondu à une température -
dans cette plage, la température de la gueuse de fer fondu diminue plus ou moins selon la quantité du flux
ajouté Néanmoins, la haute température (environ 1500-
1700 C) de la gueuse de fer fondu à la fin du premier
stade garantit la haute température requise pour une -
déphosphoration efficace des scories au second stade.
Au second stade du procédé, un flux de déphospho-
ration est ajouté à la gueuse de ferfondu qui a été-
traitée au premier stade; après ou pendant l'addition du
254613 L
flux de déphosphoration, le contenu du récipient est agité en y soufflant, au fond, un gaz non oxydant pour améliorer un contact effectif de la gueuse de fer fondu avec les scories formées; et les scories sont retirées du récipient- Le flux peut être ajouté au sommet du récipient ou bien au fond du récipient en l'entratnant par le gaz soufflé au fond Tandis que la quantité nécessaire de flux peut être ajoutée en une fois, on préfère une addition par portions ou continue La déphosphoration se passe d'autant mieux que l'agitation due au gaz soufflé au fond est plus forte De préférence, le gaz non oxydant soufflé au fond est soufflé à un débit d'au moins 10 Nm 3/h tonne Comme matières pour le -flux on utilise de la fluorine, du carbonate-de lithium
de qualité industrielle, de la calamine et de la chaux.
Il est préférable d'utiliser des matières contenant les plus faibles quantités possibles de Si O 2, A 1203 et Mg O afin d'éviter une contamination non souhaitable des scories formées Pour obtenir une déphosphoration appréciable, il faut environ 30 kg de flux par tonne de la gueuse de fer fondu Cependant, l'utilisation d'un flux à raison de plus d'environ 80 kg/tonne de gueuse de fer doit normalement être évitée ou autrement, il y a une absorption intolérable de chaleur Au cours du traitement de déphosphoration, C dans la gueuse de fer fondu réduit activement les oxydes de fer dans les scories du fait de la forte agitation, et ainsi la concentration en oxydes de fer dans les scories diminue rapidement Si cette concentration en oxydes de fer dans les scories diminue
à moins d'environ 1,0 %, il se produit une rephosphoration.
En conséquence, le traitement de déphosphoration doit de préférence être arrêté avant que la concentration en oxydes de fer dans les scories diminue à environ 1,0 %
ou moins.
Si le soufflage au fond d'un gaz non oxydant pour -
l'agitation de la gueuse de fer fondu contenant du chrome avec le flux ajouté de déphosphoration est arrêté en une relativement courte période de temps pour éviter le problème ci-dessus mentionné de rephosphoration du fait de la diminution de la concentration en oxydes de fer dans les scories, on n'obtient pas nécessairement une faible teneur en P souhaitable Une tentative pour maintenir la concentration en oxydes de fer dans les
scories pendant un temps relativement long de déphosphora-
tion peut consister à utiliser un flux ayant une concen-
tration accrue-en oxydes de fer Cependant, l'augmentation des oxydes de fer dans le flux affecte de manière néfaste la fluidité des scories, et ainsi l'utilisation d'un flux ayant une concentration en oxydes de fer dépassant 50 % en poids doit être évitée Une autre tentative consiste à prévoir une source supplémentaire d'oxydes de fer, comme de la calamine, à introduire dans la gueuse de fer fondu Dans une autre tentative, on peut souffler, au sommet, de l'oxygène, sur la matière qui est traitée dans le récipient au moins à la dernière partie de l'étape de déphosphoration, c'est-à-dire l'étape F,pour ainsi maintenir la concentration en oxydes de fer dans les scories à pas moins de 1,0 % en poids On préfère les seconde et troisième tentatives Un second stade consistant à souffler de l'oxygène au sommet sera appelé ci-après second stade perfectionné Dans le second stade perfection -né, de l'oxygène, en tant qu'agent oxydant auxiliaire, peut être efficacement amené aux scories, en compensant le manque d'oxygène à fournir par les oxydes de fer pour la déphosphoration Ainsi, sans poser le problème de la rephosphoration due au manque d'oxygène devant être fourni par les oxydes de fer dans 1 S scories, le traitement
de déphosphoration peut être effectué à un-niveau suffi-
samment faible de P. Si l'on n'obtient pas le niveau faible souhaité de P à la fin du second stade ou second stade amélioré, un tel stade peut être répété par cycle jusqu'-à ce que le niveau faible souhaité de P soit atteint, avec une étape intermédiaire, entre deux cycles successifs, consistant à élever la température de la gueuse de fer fondu en soufflant au fond et/ou au sommet de l'oxygène avec ou sans addition d'une source de carbone, d'une source de silicium ou autre matière oxydable exothermique semblable dans la gueuse de fer fondu Lorsque le second stade ou'
second stade amélioré est répété, une perte de tempéra-
ture de la gueuse de fer fondu est inévitable Cependant,-; une telle perte de température peut être facilement
compensée de manière pratique en utilisant la caractéris-
tique connue du récipient employé Pour élever la tempé-
rature de la gueuse de fer fondu en soufflant de l'oxygène, on peut utiliser C et Si dans la gueuse de fer fondu Si nécessaire, des matières ajoutées extérieurement peuvent également être utilisées dans ce but comprenant, par exemple, une source de carbone comme celles utilisables
au premier stade, une source de silicium comme Fe Si, et Al.
Lorsque l'on utilise la chaleur d'oxydation de matières autres que C, il faut ajouter un agent d'ajustement de la basicité tel que Ca O Dans tous les cas, cette étape d'élévation de la température est effectuée afin de produire une gueuse de fer fondu contenant du chrome ayant une température comprise entre environ 1500 et environ 17000 C, et contenant au moins 4,5 % en poids de C et pas plus de 0,15 % en poids de Si Après avoir soufflé, toutes les scories formées peuvent être retirées, si nécessaire L'un des avantages du procédé de l'invention réside dans le fait que le second stade peut être répété, permettant de déphosphorer la gueuse de fer fondu contenant du chrome à un niveau suffisamment faible de P sans qu'il
y ait une perte sensible de chrome par oxydation.
Quand les premier et second stades sont terminés, on obtient dans le récipient une gueuse de fer fondu contenant du chrome à faible teneur en P, faible teneur en Si et forte teneur en C, que l'on peut encore traiter dans le même récipient par un procédé appelé AOD pour préparer un acier inoxydable à faible teneur en P, en effet, on peut la soumettre à un raffinage par décarburation grossière dans le même récipient (en soufflant de l'oxygène au sommet ou au fond) et de plus à une décarburation de finissage par réduction dans le même récipient en soufflant au fond un gaz inerte ou un mélange d'un gaz inerte et d'oxygène Il faut cependant noter que la gueuse de fer contenant du chrome à faible teneur en P, faible'teneur en Si et forte teneur en C
ci-dessus mentionnée à la sortie du stade de déphosphora-
tion ou bien la gueuse de fer contenant du chrome à faible teneur en P, faible teneur en Si et faible teneur en C à la sortie de ladécarburation grossière dans le même récipient peut également être décarburée par un procédé connu comme des procédés VOD et RH OB, dans
d'autres récipients.
Par le procédé selon-l'invention, on obtient un effet supplémentaire par le fait qu'il y a également désulfuration De plus, on obtient également une teneur réduite en N dans l'acier, par le procédé selon l'invention.
EXEMPLE 1
Un récipient AOD ayant, en son fond, trois tuyères adaptées à souffler de l'oxygène et des gaz non oxydants et également équipé d'une lance pouvant souffler, au sommet, de l'oxygène, a été chargé de 30 tonnes d'une
gueuse de fer fondu contenant du chrome ayant la composi-
tion indiquée au tableau 1 (ce qui est indiqué, sur le tableau 1, par "ler stade,avant traitement") A la gueuse
de fer fondu, on a ajouté 1,2 tonnes-decoke particulaire -
et 1 tonne de chaux, et le traitement du premier stade a été effectué en souff-ant, au fond, 500 Nm 3/h d'argon et 1500 Nm 3/h d'oxygène au total, par les tuyères et en
soufflant, au sommet, 600 Nm 3/h d'oxygène pendant 20 minu-
tes La composition et la température de la gueuse de fer fondu à la fin du premier stade sont indiquées au tableau 1 Dans la gueuse de fer fondu aisni traitée, on a ajouté 150 kg de carbonate de lithium, 300 kg de chaux, 900 kg de fluorine et 750 kg de calamine, et le traitement du second stade a été effectué en soufflant, au fond,
700 Nm 3/h d'argon par les tuyères, pendant 8 minutes.
La composition et la température de la gueuse de fer
fondu à la fin du second stade sont montrées au tableau 1.
La gueuse de fer fondu ainsi traitée a été soumise à une décarburation, à un raffinage par réduction et à un ajustement des composants selon un procédé AOD conventionnel o l'on a obtenu un acier inoxydable à faible teneur en P ayant la composition indiquée au
tableau 1 (à " 3 ème stade, après traitement").
Tableau 1
EXEMPLE 2
Un récipient AOD ayant, en son fond, trois tuyères pouvant souffler de l'oxygène et des gaz non oxydants et également équipé d'une lance adaptée à souffler, au sommet, de l'oxygène, a été chargé de tonnes de gueuse de fer fondu contenant du chrome ayant la composition indiquée au tableau 2 (ce qui est
indiqué sur le tableau 2 par " 1 er stade, avant traitement").
Dans la gueuse de fer fondu, on a ajouté 1,2 tonnes de coke particulaire et 1 tonne de chaux, et le traitement du let stade a été effectué en soufflant, au fond, 500 Nm 3/h d'argon et 1500 Nm 3/h d'oxygène par les tuyères pendant
Composants de métal (% en poids) Trm-
pera- ture C Si P Ni Cr 1 er Avant 3,63 1,47 0,020 8,90 18,45 1450 C stade Après 5,32 0,03 0,021 8,81 18,37 1600 C 2 ème Avant stade Après 5, 14 0,02 0,009 8,85 18,16 1450 C 3 ème Avant
Stade Apres 0,061 0,57 0,011 8,40 18,32 -
minutes La composition et la température de la gueuse de fer fondu à la fin du premier stade sont indiquées au
tableau 2.
Dans la gueuse de fer fondu ainsi traitée, on a ajouté 150 kg de carbonate de lithium, 300 kg de chaux, 900 kg de fluorine et 500 kg de calamine, et le traitement du second stade a été effectué en soufflant, au fond, 700 Nm 3/h d'argon par les tuyères -et en soufflant, au
sommet, 600 Nm 3/h d'oxygène par la lance pendant 8 minutes.
La composition et la température de la gueuse de fer fondu
à la fin du second stade sont indiquées au tableau 2.
La gueuse de fer fondu ainsi traitée a été soumise à une décarburation, à un raffinage réducteur et à un
ajustement des composants selon un procédé AOD convention-
nel, pour obtenir ainsi un acier inoxydable à faible teneur en P ayant la composition indiquée au tableau 2
(à " 3 ème stade, après traitement").
Tableau 2
EXEMPLE 3
On a répété le processus de l'exemple 2 à l'excep-
tion que le second stade de l'exemple 2 a été répété deux fois et qu'entre le premier cycle du second stade et le
Composants de métal (% en poids) Tempéra-
_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ t u r e C Si P Ni Cr 1 er Avant 3,41 1,53 0,022 8,93 18,33 1450 C stade Après 5,40 0, 06 0,022 8,82 18,25 1600 C 2 ème Avant stade Après 5,17 0,02 0,010 8,87 17,84 1600 C 3 ème Avant stade Après 0,063 0,58 0,012 8,43 18,20 second cycle du second stade, la température de la gueuse de fer fondu a été élevée à 1570 C en ajoutant 1,0 tonne de chaux, 0,3 tonne de ferrosilicium et 0,5-tonne de coke particulaire, dans la gueuse de fer fondu, et en soufflant, au sommet, 600 Nm 3/h d'oxygène par la lance en soufflant, au fond, 500 Nm 3/h d'argon et 1500 Nm 3/h -d'oxygôhe par les tuyères '
-'- Les résultats sont donnés au tableau 3.
Tableau 3
EXEMPLE 4
On a préparé un acier inoxydable faible teneur en P, en suivant le schéma (sus 304) à ci-dessous noté:
Composants de métal (% en poids) Tempé-
rature C Si P Ni Cr 1 er Avant 3,57 1,47 0,023 8,85 18,21 1450 C stade Après 5,53 0,10 0,022 8,80 18,18 1600 C 2 ème Avant stade Après 5,45 0, 03 0,011 8,79 18,01 1450 C Elévae Avant 14500 tion Avant _ __ 1450 C tion
tempe-
ratur Après 5,30 0,07 0,012 8,75 18,06 1570 C ratur e'' 2 ème Avant _
stadeAprès 5,20 0,02 0,006 8,79 17,83 1450 C.
3 ème Avant _
stade Après 0,066 0,53 0,008 8,54 18,34 -
près Charge de matière à forte teneur en P t De-Si-Re-C 1 ère De-P élévation de température 2 ème De-P
élévation de température > 3 ème De-P -
: raffinage conventionnel coulage en continu Un récipient AOD équipé d'une lance pour souffler de l'oxygène au sommet et de trois tuyères ayant une structure de tube double concentrique pour souffler au fond de l'azote et de l'oxygène a été chargé d'environ tonnes de gueuse de fer fondu contenant, en pourcentage pondéral, 3,7 % de C, 1,5 % de Si, 0,025 % de P, 0,60 % de S, 9,0 % de Ni et 18,0 % de Cr Dans la 2 ueuse de fer fondu à une température d'environ 1450 C, on a ajouté 1,6 tonnes de coke particulaire et 1,5 tonnes de chaux tout en soufflant, au fond, unefaible quantité d'azote Après addition du coke, on a débuté le soufflage au fond de l'azote à raison de 17 Nm 3/h tonne et le soufflage au fond d'oxygène à raison de 50 Nm 3/h tonne, et 5 minutes après, on a débuté le soufflage au sommet d'oxygène à raison de 22 Nm 3/htonne Au bout d'environ 20 minutes à partir du début du soufflage d'azote et-d'oxygène, tous les soufflages ont été arrêtés et les scories ont été retirées La gueuse de fer fondu dans le récipient
contenait 5,3 % de C et 0,12 % de Si et avait une tempéra-
ture de 1600 C.
Dans la gueuse de fer fondu ainsi traitée, on a ajouté 6 kg/tonne de carbonate de lithium de qualité industrielle, 29 kg/tonne de fluorine et 15 kg/tonne de calamine Le contenu du récipient a été traité en soufflant, au fond, 28 Nm 3/b tonne d'azote et en soufflant, au sommet, 22 Nm 3/h tonne d'oxygène pendant 8 minutes et pendant ce temps, on a introduit 5 kg/tonne de calamine dans le récipient enl Llntralnant par l'azote 3-5 soufflé au fond A la fin de cette période, on a arrêté
le soufflage et les scories ont été retirées du récipient.
La gueuse de fer fondu dans le récipient contenait 0,011 % de P et avait une température d'environ 1450 C On a répété encore deux fois le processus de déphosphoration Avant chacun des second et troisième stades de déphosphoration, la température de la gueuse de fer fondu a été élevée à environ 1600 C en y ajoutant kg/tonne de chaux, 20 kg/tonne de coke particulaire et 7 kg/tonne de ferrosilicium, en soufflant au sommet 22 Nm 3/h tonne d'oxygène tout en soufflant au fond 17 Nm 3/h tonne d'azote et 50 Nm 3/h tonne d'oxygène et
en retirant les scories du récipient.
La gueuse de fer fondu ainsi traitée a alors été raffinée en suivant un processus AOD conventionnel Le produit final (acier inoxydable SUS 304) contenait 60 ppm de P. Dans chaque stade de déphosphoration, le degré atteint de déphosphoration était compris entre environ et 60 % et la perte du chrome par oxydation était
d'environ 0,3 % en poids.
2546 132
Claims (8)
1. Procédé de production d'un acier contenant du chrome à faible teneur en P dans un récipient équipé d'une lance pouvant souffler, au sommet, de l'oxygène et d'au moins une tuyère d'une structure à tube double pouvant souffler, au fond, des gaz oxydants et non oxydants seuls ou en combinaison, en partant d'une gueuse de fer fondu contenant du chrome qui ne contient pas plus de 4,5 % en poids de C, au moins 0,010 % en poids de P et au moins 3,0 % en poids de Cr, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes de: A ajouter une source de carbone solide à la
gueuse de fer fondu contenant du chrome dans le récipient.
en une quantité suffisante pour produire une gueuse de fer fondu contenant du chrome à une-teneur en carbone d'au moins 4,5 % en poids à la fin de l'étape D ci-dessous, B agiter le contenu du récipient en y soufflant, au fond, un gaz non oxydant, C souffler de l'oxygène dans la gueuse de fer fondu pour produire une gueuse-de fer fondu contenant du chrome à une température comprise entre 1500 et 1700 WC, ne contenant pas plus de 0,15 % en poids de Si et au moins 4,5 % en poids de C, D retirer sensiblement les scories formées aux étapes précédentes, du récipient,, E ajouter un flux de déphosphoration dans la -gueuse de fer fondu dans le récipient, F agiter le contenu du récipient en y soufflant, au fond, un gaz non oxydant pour favoriser un contact efficace de la gueuse de fer fondu avec les scories formées, tout en maintenant la concentration en oxydes de fer dans les scories à au moins 1,0 % en poids, G retirer sensiblement les scories du récipient, et H souffler de l'oxygène dans la gueuse de fer fondu dans le récipient pour la décarburation, tout en y soufflant, au fond, un gaz non oxydant
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'au moins la dernière partie de l'étape F est
-5 mise en oeuvre tandis que l'on souffle, au sommet, de-
l'oxygène sur le contenu du récipient pour ainsi maintenir la concentration en oxydes de fer-dans les scories à un
seuil d'au moins 1,0 % en poids -
3 Procédé selon l'une quelconque des
revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que le flux de
déphosphoration comprend 30-80 % en poids d'au moins un composé choisi parmi des fluorures et chlorures de métaux alcalino-terreux, 0,4 à 30 % en poids d'au moins un composé choisi parmi l'oxyde de lithium et le carbonate de lithium, 5-50 % en poids d'au moins un composé choisi parmi des oxydes de fer et de l'oxyde de nickel, et 0-40 % en poids d'au moins un composé choisi parmi des
oxydes et carbonates de métaux alcalino-terreux.
4. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on répète le cycle des étapes E, F et G jusqu'à ce qu'un seuil souhaité de P soit atteint, avec une étape intermédiaire, entre les cycles successifs, d'élévation de la température de la gueuse de fer fondu à une valeur comprise entre 1500 et 1700 'C en soufflant de l'oxygène tout en contrôlant la teneur en carbone de la gueuse de fer fondu à pas moins de 4,5 % en poids et la teneur en silicium de la gueuse de fer fondu à pas plus de 0,15 % en poids, avant de souffler de l'oxygène dans la gueuse de fer fondu pour la décarburation tout en
soufflant, au fond, un gaz non oxydant.
5. Procédé selon l'une quelconque des
revendications 1, 2 ou 4, caractérisé en ce que le flux
de déphosphoration comprend 30-80 % en poids d'au moins un composé choisi parmi les fluorures et chlorures de métaux alcalino-terreux, 0,4 à 30 % en poids d-'au moins un composé choisi parmi l'oxyde de lithium et le carbonate de lithium, 5-50 % en poids d'au moins un composé choisi parmi des oxydes de fer et de l'oxyde de nickel,
et 0-40 % en poids d'au moins un composé choisi parmi.
les oxydes et carbonates de métaux alcalino-terreux.
6. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'au moins une étape intermédiaire d'élévation de la température de la gueuse de fer fondu est effectuée en ajoutant, à la gueuse de fer fondu, une matière
exothermique oxydable.
7. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'au-moins la dernière partie de l'étape F est effectuée tout en soufflant, au sommet, de l'oxygène sur le contenu du récipient pour ainsi maintenir la concentration en oxydes de fer dans les scories à au
moins 1,0 % en poids.
8 Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que le flux de déphosphoration contient 30-80 % en poids d'au moins un composé choisi parmi les fluorures et chlorures de métaux alcalino-terreux, 0,4-30 % en poids d'au moins un composé choisi parmi l'oxyde de lithium et le carbonate de lithium, 5-50 % en poids d'au moins un composé choisi parmi des oxydes de fer et de l'oxyde de nickel, et 0-40 % en poids d'au moins un composé choisi parmi les oxydes et carbonates de métaux alcalinoterreux.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58087296A JPS59211519A (ja) | 1983-05-18 | 1983-05-18 | 低ｐ含クロム鋼の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2546182A1 true FR2546182A1 (fr) | 1984-11-23 |
| FR2546182B1 FR2546182B1 (fr) | 1989-02-17 |
Family
ID=13910852
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR848407683A Expired FR2546182B1 (fr) | 1983-05-18 | 1984-05-17 | Procede de production d'acier contenant du chrome a faible teneur en p |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59211519A (fr) |
| KR (1) | KR910009961B1 (fr) |
| DE (1) | DE3418643C2 (fr) |
| ES (1) | ES8603583A1 (fr) |
| FR (1) | FR2546182B1 (fr) |
| GB (1) | GB2141739B (fr) |
| IT (1) | IT1179669B (fr) |
| SE (1) | SE459184B (fr) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63216917A (ja) * | 1987-03-05 | 1988-09-09 | Nippon Steel Corp | 溶融金属容器内溶鋼の精錬法 |
| JPH03119308U (fr) * | 1990-03-14 | 1991-12-09 | ||
| DE102005032929A1 (de) * | 2004-11-12 | 2006-05-18 | Sms Demag Ag | Herstellung von Rostfreistahl der ferritischen Stahlgruppe AISI 4xx in einem AOD-Konverter |
| DE102006056672A1 (de) * | 2006-11-30 | 2008-06-05 | Sms Demag Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Rostfreistahlerzeugung ohne elektrische Energiezufuhr auf der Basis von Roheisen |
| DE102006056671A1 (de) * | 2006-11-30 | 2008-06-05 | Sms Demag Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Rostfreistahlerzeugung ohne elektrische Energiezufuhr auf der Basis von in einer DDD-Anlage vorbehandeltem Roheisen |
| DE102007015585A1 (de) * | 2007-03-29 | 2008-10-02 | M.K.N. Technologies Gmbh | Schmelzmetallurgisches Verfahren zur Herstellung von Metallschmelzen und übergangsmetallhaltiger Zuschlagstoff zur Verwendung in diesen |
| CN114875211B (zh) * | 2022-05-18 | 2023-10-31 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种冶炼不锈钢高效脱硅的方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| LU80006A1 (fr) * | 1978-07-20 | 1980-02-14 | Arbed | Procede d'elaboration d'aciers allies au chrome,notamment d'aciers inoxydables |
| FR2460336A1 (fr) * | 1979-06-29 | 1981-01-23 | Nisshin Steel Co Ltd | Procede de dephosphoration et de denitration de fonte contenant du chrome |
| GB2065712A (en) * | 1979-12-01 | 1981-07-01 | Nippon Steel Corp | Producing high chromium steel |
| FR2541313A1 (fr) * | 1982-12-02 | 1984-08-24 | Nippon Steel Corp | Procede pour la production d'acier inoxydable fondu |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5856005B2 (ja) * | 1976-06-28 | 1983-12-13 | 新日本製鐵株式会社 | 高クロム鋼の溶製方法 |
| JPS6023166B2 (ja) * | 1976-06-29 | 1985-06-06 | 新日本製鐵株式会社 | 低リンクロム鋼の溶製方法 |
| US4295882A (en) * | 1978-10-24 | 1981-10-20 | Nippon Steel Corporation | Steel making process |
| GB2049731B (en) * | 1979-05-19 | 1983-03-30 | Tokushu Kinzoku Kenkyujo Kk | Refining process for removing acid oxide-forming elements from high-ni and/or high-co alloy steel |
| GB2078260B (en) * | 1980-06-20 | 1984-08-08 | Nisshin Steel Co Ltd | Refining cr-containing iron |
| JPS5770219A (en) * | 1980-10-21 | 1982-04-30 | Nisshin Steel Co Ltd | Method for dephosphorizing, desulfurizing and denitrifying iron alloy |
| JPS5852412A (ja) * | 1981-09-22 | 1983-03-28 | Nippon Steel Corp | 溶銑の脱リン方法 |
-
1983
- 1983-05-18 JP JP58087296A patent/JPS59211519A/ja active Granted
-
1984
- 1984-05-16 KR KR1019840002639A patent/KR910009961B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1984-05-17 FR FR848407683A patent/FR2546182B1/fr not_active Expired
- 1984-05-17 ES ES532584A patent/ES8603583A1/es not_active Expired
- 1984-05-17 IT IT67492/84A patent/IT1179669B/it active
- 1984-05-17 SE SE8402668A patent/SE459184B/sv not_active IP Right Cessation
- 1984-05-18 DE DE3418643A patent/DE3418643C2/de not_active Expired - Fee Related
- 1984-05-18 GB GB08412791A patent/GB2141739B/en not_active Expired
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| LU80006A1 (fr) * | 1978-07-20 | 1980-02-14 | Arbed | Procede d'elaboration d'aciers allies au chrome,notamment d'aciers inoxydables |
| FR2460336A1 (fr) * | 1979-06-29 | 1981-01-23 | Nisshin Steel Co Ltd | Procede de dephosphoration et de denitration de fonte contenant du chrome |
| GB2065712A (en) * | 1979-12-01 | 1981-07-01 | Nippon Steel Corp | Producing high chromium steel |
| FR2541313A1 (fr) * | 1982-12-02 | 1984-08-24 | Nippon Steel Corp | Procede pour la production d'acier inoxydable fondu |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR840008921A (ko) | 1984-12-20 |
| IT8467492A0 (it) | 1984-05-17 |
| SE8402668L (sv) | 1984-11-19 |
| KR910009961B1 (ko) | 1991-12-07 |
| ES532584A0 (es) | 1985-12-16 |
| GB8412791D0 (en) | 1984-06-27 |
| DE3418643A1 (de) | 1984-11-22 |
| JPS6213405B2 (fr) | 1987-03-26 |
| JPS59211519A (ja) | 1984-11-30 |
| GB2141739B (en) | 1986-04-09 |
| IT1179669B (it) | 1987-09-16 |
| ES8603583A1 (es) | 1985-12-16 |
| SE459184B (sv) | 1989-06-12 |
| GB2141739A (en) | 1985-01-03 |
| FR2546182B1 (fr) | 1989-02-17 |
| DE3418643C2 (de) | 1994-03-24 |
| SE8402668D0 (sv) | 1984-05-17 |
| IT8467492A1 (it) | 1985-11-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FR2564863A1 (fr) | Procede d'elaboration d'un alliage ferreux a haute teneur en manganese par fusion reductrice. | |
| FR2546182A1 (fr) | Procede de production d'acier contenant du chrome a faible teneur en p | |
| FR2527634A1 (fr) | Procede de production d'acier a teneur ultra-faible en phosphore | |
| FR2478671A1 (fr) | Procede d'elaboration de l'acier par etapes distinctes d'affinage | |
| FR2501236A1 (fr) | Procede d'affinage d'aciers a forte teneur en chrome | |
| FR2463187A1 (fr) | Procede de fabrication d'acier dans un convertisseur avec soufflage d'oxygene sur la surface du metal fondu et soufflage de gaz d'agitation par la base du convertisseur | |
| JP2006009146A (ja) | 溶銑の精錬方法 | |
| FI67094B (fi) | Foerfarande foer att foerhindra att slaggmetall vaeller upp id pneumatisk under ytan skeende raffinering av staol | |
| CA1154967A (fr) | Procede de decarburation des fontes au chrome | |
| JPH08104911A (ja) | 含燐鋼の溶製方法 | |
| JPS6154841B2 (fr) | ||
| US4525209A (en) | Process for producing low P chromium-containing steel | |
| JPS6211044B2 (fr) | ||
| EP0087328B1 (fr) | Procédé pour produire de l'acier à faible teneur d'hydrogène par décarburation à l'aide d'argon-oxygène | |
| RU2233339C1 (ru) | Способ производства стали | |
| JP2005015890A (ja) | 低炭素高マンガン鋼の溶製方法 | |
| RU2138563C1 (ru) | Способ обработки стали в ковше | |
| JP3439517B2 (ja) | 含クロム溶鋼の精錬法 | |
| JPH06330143A (ja) | 含クロム溶鋼の減圧脱炭処理方法 | |
| JP2004010935A (ja) | 溶鋼の製造方法 | |
| RU2140458C1 (ru) | Способ передела ванадиевого чугуна | |
| BE556789A (fr) | ||
| JPS5833289B2 (ja) | 底吹き転炉による工業用純鉄の溶製方法 | |
| FR2459835A1 (fr) | Procede de traitement de fontes liquides permettant d'accroitre la proportion de riblons dans le convertisseur | |
| BE1003182A4 (fr) | Procede de fabrication de l'acier d'usage courant. |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| ST | Notification of lapse |