FR2523883A1 - Procede de fabrication de fibres metalliques a partir de particules spheriques d'une poudre metallique et dispositif pour sa mise en oeuvre - Google Patents
Procede de fabrication de fibres metalliques a partir de particules spheriques d'une poudre metallique et dispositif pour sa mise en oeuvre Download PDFInfo
- Publication number
- FR2523883A1 FR2523883A1 FR8304731A FR8304731A FR2523883A1 FR 2523883 A1 FR2523883 A1 FR 2523883A1 FR 8304731 A FR8304731 A FR 8304731A FR 8304731 A FR8304731 A FR 8304731A FR 2523883 A1 FR2523883 A1 FR 2523883A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- cylinder
- metal powder
- metal
- spherical particle
- spherical
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F9/00—Making metallic powder or suspensions thereof
- B22F9/02—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes
- B22F9/04—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from solid material, e.g. by crushing, grinding or milling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F1/00—Metallic powder; Treatment of metallic powder, e.g. to facilitate working or to improve properties
- B22F1/06—Metallic powder characterised by the shape of the particles
- B22F1/062—Fibrous particles
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Nanotechnology (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)
- Crushing And Grinding (AREA)
Abstract
LE PROCEDE CONSISTE A DEFORMER DES PARTICULES SPHERIQUES 6 PAR ROULAGE DE CHACUNE D'ELLES LORS DE SON DEPLACEMENT DANS LE SENS DE DEROULEMENT DU PROCESSUS DE PRODUCTION, EN REALISANT SIMULTANEMENT SON EXTENSION LE LONG DE SON AXE DE ROTATION, ENTRE LE CYLINDRE PRINCIPAL 2 ET LE CONTRE-CYLINDRE 3 DE L'OUTILLAGE DE MISE EN FORME 1. L'EXTENSION S'EFFECTUE A UNE VITESSE DEPASSANT LA VITESSE D'ECOULEMENT LIBRE DU METAL LORS DE L'ALLONGEMENT PROVOQUE PAR LA REDUCTION DU DIAMETRE DE LA PARTICULE SPHERIQUE 6 A DEFORMER. APPLICATION A LA FABRICATION D'ELEMENTS POUR FILTRES, POUR AMORTISSEURS DE VIBRATIONS MECANIQUES ET ACOUSTIQUES.
Description
PROCEDE DE FABRICATION DE FIBRES METALLIQUES
ET DISPOSITIF POUR SA MISE EN OEUVRE
La présente invention concerne la métallurgie des poudres, et notamment des procédés de fabrication de fibres métalliques et les dispositifs pour les mettre en oeuvre.
ET DISPOSITIF POUR SA MISE EN OEUVRE
La présente invention concerne la métallurgie des poudres, et notamment des procédés de fabrication de fibres métalliques et les dispositifs pour les mettre en oeuvre.
L'invention peut être appliquée à la fabrication d'éléments de filtres et de mélangeurs de liquides ou de gaz, d'amortisseurs de vibrations mécaniques et acoustiques, de produits poreux de protection contre la chaleur, etc...
La métallurgie moderne des poudres est orientée sur le perfectionnement des processus de fabrication des produits réalisés à partir de poudres, et présente des prescriptions de plus en plus sévères quant au rapport qualité-prix et à l'utilisation des produits fabriqués. La métallurgie des poudres est de plus en plus utilisée pour la production de matériaux poreux pour lesquels l'emploi de fibres métalliques à la place de poudres de granules métalliques s'avère prometteur. Toutefois, l'application à grande échelle des fibres métalliques dans la métallurgie des poudres est freinée par l'absence de procédés suffisamment simples et bon marché pour leur fabrication.
La solution la plus simple de ce problème réside dans la production des fibres métalliques directement à partir des particules de poudre métallique, par façonnage mécanique.
On connaît un procédé de fabrication de fibres métalliques à partir des particules sphériques d'une poudre métallique par amenée des particules sphériques de la poudre métallique, déformation de chaque particule sphérique, obtenue en la roulant dans le sens de déroulement du processus de production avec extension simultanée le long de son axe de rotation, et déchargement des fibres métalliques.
On connaît aussi un dispositif pour la fabrication de fibres metalliques a partir des particules sphériques d'une poudre métallique, réalisant le procédé indiqué et comprenant un mécanisme d'alimentation en particules sphériques d'une poudre métallique avec des canaux d'alimentation, et un outillage de mise en forme, constitué par un élément réalisé sous la forme d'un cylindre principal et par un second élément, qui sont disposés l'un par rapport à l'autre de façon qu'ils puissent rouler les particules sphériques à déformer en les étirant simultanément, les particules sphériques qui arrivent par les canaux d'alimentation du mécanisme d'alimentation en particules sphériques de poudre métallique s'engageant dans l'espace entre lesdits éléments de l'outillage déformant.
Toutefois, quand les fibres métalliques sont fabriquées par ce procédé, à l'aide du dispositif ad hoc, l'obtention, à partir des particules sphériques de la poudre métallique, de fibres presentant le plus grand rapport entre leur longueur et leur diamètre, rapport limité seulement par la plasticité exploitable du métal des particules, implique un grand nombre de cycles de roulage, ce qui se traduit par une diminution du rendement du processus de production, ainsi que par un abaissement de la plasticité exploitable du métal des particules de poudre. I1 en résulte un développement de fissures dans les fibres.La présence d'une extension le long de l'axe de rotation des particules sphériques (à déformer)de poudre métallique ne garantit pas la neutralisation complète de l'effet de freinage dû aux forces de frottement de contact, dirigées parallèlement à cet axe, vers le centre de la fibre en cours de formage, et s'opposant à la déformation des particules, car l'intensité de l'extension n'est pas mise en accord avec l'intensité de l'écoulement libre du métal lors de l'allongement de la fibre.
On s'est donc proposé d'élaborer un procédé de fabrication de fibres métalliques, dans lequel l'extension des particules sphériques d'une poudre métallique le long de leur axe de rotation s'effectue à une vitesse telle qu'elle permette d'accroitre le rendement du processus de fabrication de fibres métalliques présentant le plus grand rapport possible longueur/diamètre, ainsi que de créer un dispositif pour la fabrication de fibres métalliques, mettant en oeuvre ce procédé et dont la conception soit telle qu'elle permette d'accroître le rendement du processus de fabrication de fibres métalliques présentant le plus grand rapport possible longueur/diamètre.
A cet effet, le procédé de fabrication de fibres métalliques à partir des particules sphériques d'une poudre métallique par amenée de ces particules sphériques de poudre métallique, déformation de chaque particule sphérique obtenue en la roulant de façon qu'elle se déplace dans le sens de déroulement du processus de fabrication avec extension simultanée le long de son axe de rotation, suivi de la décharge des fibres métalliques, est caractérisé en ce que l'extension de la particule sphérique de poudre métallique à déformer le long de son axe de rotation s'effectue à une vitesse supérieure à la vitesse d'écoulement libre du métal lors de l'allongement provoqué par la réduction de diamètre de ladite particule spherique à déformer
I1 est avantageux que, dans le procédé faisant objet de l'invention, l'excès de la vitesse d'extension de la particule sphérique de poudre métallique à déformer le long de son axe de rotation, par rapport à la vitesse d'écoulement libre du métal lors de l'allongement provoqué par la réduction de diamètre de ladite particule sphérique à déformer, soit déterminé par la relation
V3 > 4 V4 D3, ou
3
V3 est la vitesse d'extension de la particule sphérique de poudre metal
lique à déformer le long de son axe de rotation;
V4 la vitesse de réduction radiale de la particule sphérique de poudre
métallique;
D le diamètre de la particule sphérique de poudre métallique;
d le diamètre de la fibre métallique.
I1 est avantageux que, dans le procédé faisant objet de l'invention, l'excès de la vitesse d'extension de la particule sphérique de poudre métallique à déformer le long de son axe de rotation, par rapport à la vitesse d'écoulement libre du métal lors de l'allongement provoqué par la réduction de diamètre de ladite particule sphérique à déformer, soit déterminé par la relation
V3 > 4 V4 D3, ou
3
V3 est la vitesse d'extension de la particule sphérique de poudre metal
lique à déformer le long de son axe de rotation;
V4 la vitesse de réduction radiale de la particule sphérique de poudre
métallique;
D le diamètre de la particule sphérique de poudre métallique;
d le diamètre de la fibre métallique.
I1 est souhaitable que, dans le procédé faisant l'objet de l'invention, simultanément à l'extension de la particule sphérique de poudre métallique à deformer le long de son axe de rotation, cette particule sphérique à déformer soit déplacée dans son plan de roulage perpendiculairement à la direction de déroulement du processus de production.
La solution consiste egalement en un dispositif pour la fabrication de fibres métalliques à partir de particules sphériques d'une poudre métallique, mettantenoeuvre le procédé objet de l'invention et comprenant un mécanisme d'alimentation en particules sphériques de poudre métallique avec des canaux d'alimentation, et un outillage de mise en forme, constitue par un élément réalisé sous la forme d'un cylindre principal et par un second élément qui sont disposés,l'un par rapport à l'autre, de façon qu'ils puissent rouler les particules sphériques à déformer en les étirant simul tanément, ces particules sphériques délivrées par les canaux d'alimentation du mécanisme d'alimentation en particules sphériques de poudre métallique s'engageant dans l'espace entre lesdits éléments de l'outillage de mise en forme, dispositif caractérisé en ce qu'il comporte, sur l'outillage de mise en forme, un moyen d'extension de la particule sphérique de poudre métallique à déformer le long de son axe de rotation, à une vitesse dépassant la vitesse d'écoulement libre du métal lors de l'allongement provoqué par la réduction du diamètre de ladite particule sphérique de poudre métallique.
I1 es,t avantageux que, dans le dispositif faisant l'objet de l'invention, le moyen d'extension de la particule sphérique de poudre métallique à déformer le long de son axe de rotation, à une vitesse supérieure à la vitesse d'écoulement libre du métal lors de l'allongement provoqué par une réduction du diamètre de la particule sphérique de poudre métallique à déformer, soit le second élément de l'outillage de mise en forme, constitué par un contre-cylindre à surface active en forme d'hyperboloide de révolution, à rayon variable, le cylindre principal et le contrecylindre étant disposés de façon que leurs axes se croisent sous un angle ss déterminé par l'expression:
S > arc tg D(2D2-3d2)(V,-v2)
12d2R.V2s ina
V1 étant la vitesse périphérique du cylindre principal;
V2 étant la vitesse périphérique du contre-cylindre;
R le rayon de la surface active du cylindre principal et du contre
cylindre au milieu de chacun d'eux;
a l'angle de contact de la particule sphérique de poudre métallique à
déformer entre le cylindre principal et le contre-cylindre.
S > arc tg D(2D2-3d2)(V,-v2)
12d2R.V2s ina
V1 étant la vitesse périphérique du cylindre principal;
V2 étant la vitesse périphérique du contre-cylindre;
R le rayon de la surface active du cylindre principal et du contre
cylindre au milieu de chacun d'eux;
a l'angle de contact de la particule sphérique de poudre métallique à
déformer entre le cylindre principal et le contre-cylindre.
Selon un autre mode de réalisation du dispositif faisant l'objet de l'invention, la surface active du cylindre principal présente la forme d'un hyperboloide de révolution à rayon variable, et l'angle sous lequel se coupent les axes du cylindre principal et du contre-cylindre est déterminé par l'expression:
2(3 > arc tg D(2D2-3d2)
6d2Rsina
I1 est souhaitable que, dans le dispositif faisant l'objet de l'invention, le rayon variable de l'hyperboloide de révolution soit déterminé par l'expression:
2(3 > arc tg D(2D2-3d2)
6d2Rsina
I1 est souhaitable que, dans le dispositif faisant l'objet de l'invention, le rayon variable de l'hyperboloide de révolution soit déterminé par l'expression:
x étant la distance variable le long des axes respectifs du cylindre
principal et du contre-cylindre de part et d'autre de leur milieu.
principal et du contre-cylindre de part et d'autre de leur milieu.
Dans le dispositif faisant l'objet de l'invention, le moyen d'extension de la particule sphérique de poudre métallique à déformer le long de son axe de rotation, a une vitesse supérieure à la vitesse d'écoulement libre du métal lors de l'allongement provoqué par la réduction du diamètre de la particule sphérique de poudre métallique a déformer, peut être constitue par un mécanisme a mouvement rectiligne alternatif lié mécaniquement au cylindre principal et/ou au second élément de l'outillage de mise en forme monté de façon qu'il puisse effectuer un mouvement rectiligne alternatif.
il est judicieux que, dans le dispositif faisant l'objet de l'invention, l'un des éléments de l'outillage de mise en forme soit réalisé sous la forme d'un contre-cylindre cylindrique, le cylindre principal de l'outillage de mise en forme étant cylindrique.
il est également possible que, dans le dispositif faisant l'objet de l'invention, l'un des éléments de l'outillage de mise en forme, soit réalisé sous la forme d'un plaque plane, montée sous un angle de 70 a 80" par rapport à l'horizontale et parallèlement à l'axe du cylindre principal cylindrique disposé horizontalement.Dans ce mode de réalisation, l'outillage de mise en forme peut comporter, en plus, une portion de cylindre dont l'axe est disposé horizontalement et dont la surface présente un rayon de courbure R, tel que:
40Dmjn < R,s 60Dmin et est raccordée à la partie supérieure de la contre-plaque plate, et le mécanisme d'alimentation en particules sphériques de poudre métallique peut être décalé par rapport à la génératrice supérieure de la surface cylindrique, dans le sens d'amenée des particules sphériques dans l'espace entre le cylindre principal et la contre-plaque, d'un arc de 10 à 150, le diamètre D1 de chaque canal d'alimentation étant tel que n,14D . , et la distance Q entre les canaux d'alimentation voisins,etanttelqueQ 240Dmjn
L'invention permet d'accroitre le rendement du processus de production de fibres à rapport longueur/diamètre maximal, limite par la plasticité disponible pour la mise en forme du métal des particules sphériques de poudre métallique à déformer.
40Dmjn < R,s 60Dmin et est raccordée à la partie supérieure de la contre-plaque plate, et le mécanisme d'alimentation en particules sphériques de poudre métallique peut être décalé par rapport à la génératrice supérieure de la surface cylindrique, dans le sens d'amenée des particules sphériques dans l'espace entre le cylindre principal et la contre-plaque, d'un arc de 10 à 150, le diamètre D1 de chaque canal d'alimentation étant tel que n,14D . , et la distance Q entre les canaux d'alimentation voisins,etanttelqueQ 240Dmjn
L'invention permet d'accroitre le rendement du processus de production de fibres à rapport longueur/diamètre maximal, limite par la plasticité disponible pour la mise en forme du métal des particules sphériques de poudre métallique à déformer.
D'autres buts, avantages et caractéristiques de l'invention apparaîtront à la lecture de la description d'un mode de réalisation de l'invention faite à titre non limitatif et en regard du dessin annexé, dans lequel:
- la figure 1 représente le schéma cinématique d'un dispositif pour
la fabrication de fibres métalliques, mettant en oeuvre
le procédé objet de l'invention, dans le cas où l'un des
éléments de l'outillage de mise en forme est un contre
cylindre dont la surface active est en forme d'hyperbo
bide de révolution, selon l;invention::
- la figure 2 est une coupe suivant la ligne I1-II de la figure 1;
- la figure 3 est une coupe suivant la ligne 111-111 de la figure 1;
- la figure 4 représente le schéma cinématique d'un dispositif pour
la fabrication de fibres métalliques selon la figure 1,
mettant en oeuvre le procédé objet de l'invention dans
le cas où la surface active du cylindre principal est
un hyperbololde de révolution, selon l'invention;
- la figure 5 représente la coupe suivant la ligne V-V de la figure4;
- la ligure 6 représente le schéma cinématique d'un dispositif pour
la fabrication de fibres métalliques, mettant en eouvre
le procédé objet de l'invention, avec un mécanisme à
mouvement rectiligne alternatif, d'après l'invention;;
- la figure 7 représente la coupe suivant la ligne Vil-Vil de la
figure 6;
- la figure 8 représente le schéma cinématique d'un dispositif pour la
fabrication de fibres métalliques, mettant en oeuvre le
procédé objet de l'invention, dans le cas ou le second
élément de l'outillage de mise en forme est une contre
plaque plane, d'apres l'invention;
- la figure 9 représente la vue suivant la flèche A sur la figure 8;
- la figure 10 représente la vue suivant la flèche B sur la figure 8.
- la figure 1 représente le schéma cinématique d'un dispositif pour
la fabrication de fibres métalliques, mettant en oeuvre
le procédé objet de l'invention, dans le cas où l'un des
éléments de l'outillage de mise en forme est un contre
cylindre dont la surface active est en forme d'hyperbo
bide de révolution, selon l;invention::
- la figure 2 est une coupe suivant la ligne I1-II de la figure 1;
- la figure 3 est une coupe suivant la ligne 111-111 de la figure 1;
- la figure 4 représente le schéma cinématique d'un dispositif pour
la fabrication de fibres métalliques selon la figure 1,
mettant en oeuvre le procédé objet de l'invention dans
le cas où la surface active du cylindre principal est
un hyperbololde de révolution, selon l'invention;
- la figure 5 représente la coupe suivant la ligne V-V de la figure4;
- la ligure 6 représente le schéma cinématique d'un dispositif pour
la fabrication de fibres métalliques, mettant en eouvre
le procédé objet de l'invention, avec un mécanisme à
mouvement rectiligne alternatif, d'après l'invention;;
- la figure 7 représente la coupe suivant la ligne Vil-Vil de la
figure 6;
- la figure 8 représente le schéma cinématique d'un dispositif pour la
fabrication de fibres métalliques, mettant en oeuvre le
procédé objet de l'invention, dans le cas ou le second
élément de l'outillage de mise en forme est une contre
plaque plane, d'apres l'invention;
- la figure 9 représente la vue suivant la flèche A sur la figure 8;
- la figure 10 représente la vue suivant la flèche B sur la figure 8.
Le procédé de fabrication de fibres métalliques à partir des particules sensiblement sphériques d'une poudre métallique va maintenant être décrit. Chaque particule sphérique de la poudre métallique est amenée en position de traitement et déformée par rculage, de telle façon qu'elle se déplace dans le sens de déroulement du processus de traitement avec extension simultanée le long de son axe de rotation. L'extension de la particule sphérique de poudre métallique à déformer le long de son axe de rotation s'effectue à une vitesse supérieure à la vitesse d'écoulement libre du metal lors de l'allongement provoqué par la réduction du diametre de ladite particule sphérique à déformer. Ensuite, les fibres métalliques obtenues sont déchargées.
La valeur optimale, selon le procédé faisant l'objet de l'invention, de l'excès de la vitesse d'extension de la particule sphérique de poudre métallique à déformer le long de son axe de rotation, par rapport à la vitesse d'écoulement libre du métal lors de l'allongement provoqué par la réduction de diamètre de ladite particule à déformer, est déterminée a l'aide de la relation
V3 > Vus
3
V3 étant la vitesse d'extension de la particule sphérique de poudre
métallique à déformer le long de son axe de rotation;
V4 la vitesse de réduction radiale de la particule sphérique de poudre
métallique;
D le diamètre de la particule sphérique de poudre métallique;
d le diamètre de la fibre métallique.
V3 > Vus
3
V3 étant la vitesse d'extension de la particule sphérique de poudre
métallique à déformer le long de son axe de rotation;
V4 la vitesse de réduction radiale de la particule sphérique de poudre
métallique;
D le diamètre de la particule sphérique de poudre métallique;
d le diamètre de la fibre métallique.
Pour que la longueur des fibres métalliques obtenues soit maximale, simultanément à l'extension de la particule sphérique de poudre métallique à déformer le long de son axe de rotation, on fait déplacer la particule sphérique à déformer dans son plan de roulage, dans la direction perpendiculaire à celle du déroulement du processus de production-.
Le dispositif pour la fabrication de fibres métalliques, mettant en oeuvre le procédé objet de l'invention, comprend un outillage 1 de déformation des particules sphériques (figure 1), constitué par deux élé- ments, réalisés respectivement sous la forme d'un cylindre principal cylindrique 2 (figures 1, 2, 3) et d'un contre-cylindre 3 dont la surface active est en forme d'hyperbololde de révolution.Le cylindre 2 et le contrecylindre 3 sont disposés de façon que leurs axes respectifs 4, 5 se croisent, en formant entre eux un angle qui est déterminé par l'expression:
B > arc tg D(2D2 + 3d2)(V1V2) 12d2RV2sina
D étant le diamètre de la particule sphérique 6 de poudre métallique;
d le diamètre de la fibre métallique 7;
V, la vitesse périphérique du cylindre principal 2;
V2 la vitesse périphérique du contre-cylindre 3;
R le rayon de la surface active du cylindre principal 2 et du contre
cylindre 3 au milieu de chacun d'eux;
a l'angle de contact de la particule sphérique de poudre métallique à
déformer, avec le cylindre principal 2 et le contre-cylindre 3.
B > arc tg D(2D2 + 3d2)(V1V2) 12d2RV2sina
D étant le diamètre de la particule sphérique 6 de poudre métallique;
d le diamètre de la fibre métallique 7;
V, la vitesse périphérique du cylindre principal 2;
V2 la vitesse périphérique du contre-cylindre 3;
R le rayon de la surface active du cylindre principal 2 et du contre
cylindre 3 au milieu de chacun d'eux;
a l'angle de contact de la particule sphérique de poudre métallique à
déformer, avec le cylindre principal 2 et le contre-cylindre 3.
Dans ce dispositif, le rayon variable de lthyperbololde de revolution est déterminé par l'expression:
x étant la distance variable le long des axes respectifs 4 et 5 du
cylindre principal 2 ou 14 (figure 4) et du contre-cylindre 3 de
part et d'autre de leur milieu.
cylindre principal 2 ou 14 (figure 4) et du contre-cylindre 3 de
part et d'autre de leur milieu.
Le dispositif comporte un moyen d'extension ae la particule sphérique de poudre métallique le long de son axe de rotation, à une vitesse supérieure à la vitesse d'écoulement libre du métal lors de l'al,ongement provoqué par la réduction du diamètre de la particule sphérique de poudre métallique à déformer, ce moyen étant constitue par le contre-cylindre 3.
On a représenté sur la figure 1 les vecteurs des vitesses périphériques V1, V2 et sur la figure 4 des vitesses tangentielles VT1, VT2 respectivement du cylindre principal 2 et du contre-cylindre 3.
Les particules sphériques 6 de poudre métallique fournies par le mécanisme 8 d'alimentation en particules sphériques de poudre métallique arrivent par les canaux 9 d'alimentation et s'engagent dans l'espace entre le cylindre 2 et le contre-cylindre 3, pour ressortir du côté opposé sous forme de fibres métalliques 7. Le cylindre 2 et le contre-cylindre 3 sont montés respectivement sur des paliers 10, 11 et entraînés respectivement par des couplages 12, 13.
Sur la figure 3 on a représente le sens des vecteurs des forces T de frottement au contact des surfaces des fibres 7 avec le cylindre 2 et le contre-cylindre 3.
Selon une autre variante du dispositif pour la fabrication de fibres métalliques, mettant en oeuvre le procédé objet de l'invention, la surface active du cylindre principal 14 (figure 4) est un hyperboloïde de réolu- tion a rayon variable R(x), analogue à celui décrit plus haut. Dans ce cas, l'angle entre les axes respectifs 15, 5 du cylindre 14 et du contrecylindre 3 est déterminé par l'expression:
2B > arc tg 0(2D2-3d
6d2Rsina
Sur les figures 4, 5 on a représenté les vecteurs des vitesses périphériques V1, V2 et des vitesses tangertielles VT1, VT2 respectives du cylindre principal 14 et du contre-cylindre 3.
2B > arc tg 0(2D2-3d
6d2Rsina
Sur les figures 4, 5 on a représenté les vecteurs des vitesses périphériques V1, V2 et des vitesses tangertielles VT1, VT2 respectives du cylindre principal 14 et du contre-cylindre 3.
Selon une autre variante du dispositif pour la fabrication de fibres métalliques, selon le procédé de l'invention, le second élément de l'outillage de mise en forme 1 est un contre-cylindre 16 (figure 6j de forme cylindrique. Le moyen utilisé pour obtenir l'extension de la particule sphérique de poudre métallique à déformer le long de son axe de rotation,àune vitesse supérieure à la vitesse d'écoulement libre du métal lors de
l'allongement provoqué par la réduction du diamètre de la particule sphé
rique de poudre métallique à déformer, est un mecanisme 17 d'actionnement en mouvement rectiligne alternatif, lié mécaniquement aux paliers 10.
l'allongement provoqué par la réduction du diamètre de la particule sphé
rique de poudre métallique à déformer, est un mecanisme 17 d'actionnement en mouvement rectiligne alternatif, lié mécaniquement aux paliers 10.
Sur la figure 7, on a représenté les vecteurs respectifs des vitesses périphériques V1, V2 respectives du cylindre principal 2 et du contrecylindre 16 de l'outillage de mise en forme 1 du dispositif selon la figure 6.
Dans la variante suivante du dispositif pour la fabrication de fibres métalliques, mettant en oeuvre le procédé objet de l'invention, le second élément de l'outillage de mise en forme 1 est une contre-plaque plane 18 (figures 8, 9), montée sous un angle de 70" par rapport à l'ho- rizontale, parallèlement à l'axe 4 du cylindre principal cylindrique 2 disposé horizontalement.
Dans une autre variante encore du dispositif pour la fabrication de fibres métalliques, selon le procédé objet de l'invention, l'outillage de mise en forme 1 comporte, en plus, une portion de cylindre dont l'axe est disposé horizontalement et dont la surface 20 (figure 10) présente un rayon de courbure 40Dmjn s R,s 60Dmjn et est raccordée à la partie supérieure de la contre-plaque plane 19.Le mécanisme 8 d'alimentation en particules sphériques de poudre métallique est décalé par rapport à la génératrice supérieure de la surface cylindrique 20, dans le sens de la descente des particules sphériques 6 dans l'espace entre le cylindre principal 2 et la contre-plaque 19, d'un arc de 10 à 15". Le diamètre de chaque canal 9 d'alimentation est dans ce cas D1 < 4Dmin et la distance Q entre les canaux 9 d'alimentation voisins, est telle que Q2 40Dmjn.
Le dispositif pour la fabrication de fibres métalliques, mettant en oeuvre le procédé objet de l'invention, fonctionne de la façon suivante selon les figures 1, 2, 3.
Les entraînements des couplages 12 et 13 sont mis en marche et font tourner le cylindre principal cylindrique 2 et le contre-cylindre 3 dans le même sens, mais avec des vitesses périphériques V1 et V2 différentes.
Les particules sphériques 6 de poudre métallique fournies par le mécanisme 8 d'alimentation en particules sphériques de poudre métallique arrivent par les canaux 9 d'alimentation et s'engagent dans l'espace formé entre le cylindre principal 2 et le contre-cylindre 3 de l'outillage de mise en forme 1. Comme la vitesse périphérique V1 du cylindre 2 est plus grande que la vitesse V2 du contre-cylindre 3, en même temps qu'elles sont roulées, les particules 6 sont tirées dans l'espace entre le cylindre 2 et le contrecylindre 3 et déplacées dans le sens de déroulement du processus de production. Pendant leur déplacement dans l'espace entre le cylindre 2 et le contre-cylindre 3, dans le sens de déroulement du processus de production, les particules 6 sont deformées par roulage avec extension simultanée à la maniere d'un laminage.L'extension s'effectue a une vitesse supérieure à la vitesse d'écoulement libre du métal lors de l'allongement provoqué par la réduction du diamètre de la particule 6. D'après l'invention, cette vitesse est déterminée à l'aide de l'expression
4 DU
V3 > -3V43-,
V3 étant la vitesse d'extension de la particule 6 à déformer le long
de son axe de rotation;
V4 étant la vitesse de réduction radiale de la particule 6;
D étant le diamètre de la particule 6;
d étant le diamètre de la fibre 7.
4 DU
V3 > -3V43-,
V3 étant la vitesse d'extension de la particule 6 à déformer le long
de son axe de rotation;
V4 étant la vitesse de réduction radiale de la particule 6;
D étant le diamètre de la particule 6;
d étant le diamètre de la fibre 7.
Les particules 6 sont déformées jusqu'à l'obtention de fibres 7 dont le diamètre correspond à l'écartement minimal entre le cylindre 2 et le contre-cylindre 3.
Comme l'axe 5 du contre-cylindre 3 fait avec l'axe 4 du cylindre 2 un angle déterminé par l'expression:
6 > arc tg D(2D2-3d2) (V1-V2) 12d2RV2sina
R étant le rayon de la surface active du cylindre principal 2 et du
contre-cylindre 3 au milieu de chacun d'eux;
a l'angle de contact de la particule 6 à déformerentrele cylindre 2
et le contre-cylindre 3, et les génératrices des surfaces actives desdits cylindre 2 et contrecylindre 3 sont parallèles dans la zone ou l'écartement entre euxestminimal, il apparaît sur le contre cylindre 3 une composante tangentielle VT2 de la vitesse périphérique V2. Cette composante tangentielle VT2 contribue à l'extension de la particule 6 le long de son axe de rotation.La valeur de
VT2 croit quand l'angle ss fait par les axes respectifs 4 et 5 du cylindre 2 et du contre-cylindre 3 augmente. Etant donné que sur le cylindre 2, la composante tangentielle Vu1 delta vitesse périphérique V1 est nulle, par variation de l'angle ss entre les axes respectifs 4 et 5 du cylindre 2 et du contre-cylindre 3, on obtient que les forces T de frottement de contact
sur différents cylindres et contre-cylindre 2, 3 soient de sens contrai
res.La particule 6 à déformer est alors étirée par les forces actives
T de frottement de contact, dans le sens de la composante tangentielle VT2 de la vitesse périphérique V2 sur le contre-cylindre 3, car la composante VTz a une valeur plus grande que la vitesse d'écoulement libre du mé
tal lors de l'allongement provoqué par la réduction du diamètre de la particule 6. Ceci facilite le formage des fibres 7 et accroit le rendement du processus.
6 > arc tg D(2D2-3d2) (V1-V2) 12d2RV2sina
R étant le rayon de la surface active du cylindre principal 2 et du
contre-cylindre 3 au milieu de chacun d'eux;
a l'angle de contact de la particule 6 à déformerentrele cylindre 2
et le contre-cylindre 3, et les génératrices des surfaces actives desdits cylindre 2 et contrecylindre 3 sont parallèles dans la zone ou l'écartement entre euxestminimal, il apparaît sur le contre cylindre 3 une composante tangentielle VT2 de la vitesse périphérique V2. Cette composante tangentielle VT2 contribue à l'extension de la particule 6 le long de son axe de rotation.La valeur de
VT2 croit quand l'angle ss fait par les axes respectifs 4 et 5 du cylindre 2 et du contre-cylindre 3 augmente. Etant donné que sur le cylindre 2, la composante tangentielle Vu1 delta vitesse périphérique V1 est nulle, par variation de l'angle ss entre les axes respectifs 4 et 5 du cylindre 2 et du contre-cylindre 3, on obtient que les forces T de frottement de contact
sur différents cylindres et contre-cylindre 2, 3 soient de sens contrai
res.La particule 6 à déformer est alors étirée par les forces actives
T de frottement de contact, dans le sens de la composante tangentielle VT2 de la vitesse périphérique V2 sur le contre-cylindre 3, car la composante VTz a une valeur plus grande que la vitesse d'écoulement libre du mé
tal lors de l'allongement provoqué par la réduction du diamètre de la particule 6. Ceci facilite le formage des fibres 7 et accroit le rendement du processus.
Le dispositif pour la fabrication de fibres métalliques selon les figures 4, 5 fonctionne de la façon suivante.
La mise en marche du dispositif et l'amenée des particules 6 dans 1' espace entre le cylindre principal 14 et le contre-cylindre 3 de l'outillage deforme s'effectuent comme décrit plus haut. Quand l'axe 15 du cylindre 14 est placé par rapport à l'axe 5 du contre-cylindre 3 sous un angle déterminé par l'expression:
2B > arc tg D(2D2-3d2)
6d2Rsina dans le plan où les fibres 7 sortent de l'écartement entre le cylindre 14 et le contre-cylindre 3, les genératrices de ce cylindre 14 et de ce contre-cylindre 3 restent parallèles entre elles. il apparaît alors aussi sur le cylindre 14 une composante tangentielle VT de la vitesse périphérique V1, de même sens que la composante VT2 sur le contre-cylindre 3.La différence de ces vitesses VT1 - VT2 conditionne l'apparition d'un effort provoquant l'étirage de la particule 6 à déformer dans la direction de son axe de rotation. Pour neutraliser les forces T de frottement de contact dans le sens de l'étirage de la particule 6 à deformer, par variation de l'angle 2ss entre les axes du cylindre 14 et du contre-cylindre 3, on choisit une différence entre les vitesses VT1 et VT2 dont la valeur soit telle qu'elle soit plus grande que la vitesse d'écoulement libre du métal lors del'allongement provoqué par la réduction du diamètre de la particule 6 à deformer.Comme les vecteurs des vitesses VT1 et VT2 sont de même sens, au cours de la déformation, chaque particule 6 se déplace le long des généra- trices du cylindre 14 et du contre-cylindre 3 à une vitesse VT2, contribuant à l'allongement des particules 6 le long de leur axe de rotation. Ceci exclut wadicalment l 'apparition d'une poussée exercée par les particules 6 les unes sur les autres dans la direction de leur allongement et, par conséquent, facilite le processus de façonnage des fibres 7 et accroît son rendement.
2B > arc tg D(2D2-3d2)
6d2Rsina dans le plan où les fibres 7 sortent de l'écartement entre le cylindre 14 et le contre-cylindre 3, les genératrices de ce cylindre 14 et de ce contre-cylindre 3 restent parallèles entre elles. il apparaît alors aussi sur le cylindre 14 une composante tangentielle VT de la vitesse périphérique V1, de même sens que la composante VT2 sur le contre-cylindre 3.La différence de ces vitesses VT1 - VT2 conditionne l'apparition d'un effort provoquant l'étirage de la particule 6 à déformer dans la direction de son axe de rotation. Pour neutraliser les forces T de frottement de contact dans le sens de l'étirage de la particule 6 à deformer, par variation de l'angle 2ss entre les axes du cylindre 14 et du contre-cylindre 3, on choisit une différence entre les vitesses VT1 et VT2 dont la valeur soit telle qu'elle soit plus grande que la vitesse d'écoulement libre du métal lors del'allongement provoqué par la réduction du diamètre de la particule 6 à deformer.Comme les vecteurs des vitesses VT1 et VT2 sont de même sens, au cours de la déformation, chaque particule 6 se déplace le long des généra- trices du cylindre 14 et du contre-cylindre 3 à une vitesse VT2, contribuant à l'allongement des particules 6 le long de leur axe de rotation. Ceci exclut wadicalment l 'apparition d'une poussée exercée par les particules 6 les unes sur les autres dans la direction de leur allongement et, par conséquent, facilite le processus de façonnage des fibres 7 et accroît son rendement.
Le dispositif pour la fabrication de fibres éta:iqes seor les figures 6, 7 fonctionne de la facon suivante.
Les entraînements des couplages 12 et 13 sont I's en marche pour la rotation du cylindre principal cylindrique 2 et du contre-cyli-.dre cylindrique 16 respectivement, dans le même sens, mais avec des vu'esses périphériques V1 et V2 différentes. En même temps, le mécanisme 17 de mouvement rectiligne alternatif est mis en action et par l'intermédiaire des paliers 10 imprime au cylindre 2 un mouvement rectiligne alternatif.
Pour le reste, le fonctionnement du dispositif est analogue à celui du dispositif décrit plus haut. La forme du cylindre 2 et du contre-cylindre 16 selon l'invention simplifie leur fabrication, et le décalage axial alternatif facilite le façonnage des fibres 7 et accroit le rendement du processus.
Le dispositif pour la fabrication de fibres métalliques selon les figures 8, 9 fonctionne de la façon suivante.
L'entraînement du couplage 12 est mis en marche pour la rotation du cylindre 2 dans le sens de déroulement du processus de production et, en même temps, le mécanisme 17 est mis en marche pour imprimer le mouvement rectiligne alternatif au cylindre 2 par l'intermédiaire des paliers 10.
Les particules 6 sont amenées entre le cylindre 2 et la contre-plaque plane 18 de l'outillage de mise en forme 1. L'angle d'inclinaison de la contre-plaque 18 par rapport à l'horizontale est choisi dans les limites de 70 à 80 , car sa diminution abaisse la vitesse de descente des particules 6 dans l'espace entre le cylindre 2 et la contre-plaque 18 et, par consequent, diminue le rendement du dispositif. Pour le reste, le fonctionnement du dispositif est analogue à celui du dispositif décrit plus haut.
Pour obtenir un espacement plus efficace des particules 6 amenées par le mécanisme 8 dans l'espace entre le cylindre 2 et la contre-plaque plane 19 (figure 10), les canaux 9 du mecanisme 8 débitent les particules 6 sur une surface cylindrique 20,en chute libre. Par suite du choc sur la surface 20, les particules se dispersent sur cette surface dans différentes directions. La présence de la surface cylindrique 20, selon l'invention, à la partie supérieure de la contre-plaque plane 19, permet d'utiliser le mécanisme 8 pour amener des particules de différentes dimensions.
L'invention permet d'améliorer la qualité des fibres niétalliques produites et n'est pas limitée aux modes de réalisation décrits et repré sentés et elle est susceptible de nombreuses variantes accessibles à l'homme de l'art, sans que l'on ne s'écarte de l'esprit de l'invention.
Claims (12)
1.- Procédé de fabrication de fibres métalliques à partir de particules sphériques d'une poudre métallique par amenée de ces particules sphériques de poudre métallique, defonllation de chaque particule spheri- que obtenue en la roulant de façon qu'elle se déplace dans le sens de déroulement du processus de fabrication avec extension simultanée le long de son axe de rotation, suivi de la decharge des fibres métalliques obtenues, caractérisé en ce que l'extension de la particule sphérique (6) de poudre métallique à déformer le long de son axe de rotation s'effectue à une vitesse supérieure à la vitesse d'écoulement libre du métal lors de l'allongement provoqué par la réduction de diamètre de ladite particule sphérique (6) a déformer.
2.- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'excès de la vitesse d'extension de la particule sphérique (6) de poudre métallique à déformer le long de son axe de rotation, par rapport à la vitesse d'écoulement libre du métal,lors de l'allongement provoqué par la réduction de diamètre de ladite particule sphérique (6) à déformer, est déterminé par la relation:
V3 > 4 V4 D, où
3
V3 est la vitesse d'extension de la particule sphérique (6) de poudre
métallique à déformer le long de son axe de rotation;
V4 la vitesse de réduction radiale de la particule sphérique (6) de
poudre métallique;
D le diamètre de la particule sphérique (6) de poudre métallique;
d le diamètre de la fibre métallique (7) obtenue.
3.- Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que, simultanément a l'extension de la particule sphérique (6) de poudre métal lique a déformer le long de son axe de rotation, cette particule sphérique (6) à déformer est déplacée dans son plan de roulage perpendiculairement à la direction de déroulement du processus de fabrication.
4.- Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1 et la fabrication de fibres métalliques à partir de particules sphériques d'une poudre métallique, et comprenant un mécanisme d'alimentation en particules sphériques de poudre métallique avec des canaux d'alimentation, et un outillage de mise en forme, constitué par un élément réalisé sous la forme d'un cylindre principal et par un second élément, qui sont disposés l'un par rapport a l'autre de façon qu'ils puissent rouler les particules sphériques à déformer en les étirant simultanément, ces particules sphériques délivrées par les canaux d'alimentation du mécanisme d'alimentation en particules sphériques de poudre métallique s'engageant dans l'espace entre lesdits éléments de l'outillage de mise en forme, caractérisé en ce qu'il comporte,avec l'outillage de mise en forme, un moyen d'extension de la particule sphérique (6) de poudre métallique à déformer le long de son axe de rotation, à une vitesse dépassant la vitesse d'écoulement libre du métal lors de l'allongement provoqué par la réduction du diamètre de ladite particule sphérique (6) de poudre métallique.
5.- Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que le moyen d'extension de la particule sphérique (6) de poudre métallique à déformer le long de son axe de rotation, a une vitesse supérieure à la vitesse d'écoulement libre du métal lors de l'allongement provoqué par une réduction du diamètre de la particule sphérique de poudre métallique à déformer, est le second élément de l'outillage de mise en forme (1), constitué par un contre-cylindre (3) à surface active en forme d'hyperbo bide de révolution, à rayon variable R(x), le cylindre principal (2) et le contre-cylindre (3) étant disposés de façon que leurs axes (4, 5) se croisent sous un angle ss déterminé par l'expression: (3 > arc tg q(2D3-3dz)(V1-V2)
12d2R.V2si na
V, étant la vitesse périphérique du cylindre principal (2);
V2 la vitesse périphérique du contre-cylindre (3);
R le rayon de la surface active du cylindre principal (2) et du contre
cylindre (3) au milieu de chacun d'eux;
a l'angle de contact de la particule sphérique (6) de poudre métalli
que à déformer avec le cylindre principal (2) et le contre-cylindre
(3).
6.- Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que la surface active du cylindre principal (14) présente la forme d'un hyperbo solde de révolution à rayon variable R(x), et en ce que l'angle sous lequel se coupent les axes du cylindre principal (14) et du contre-cylindre (3) est déterminé par l'expression:
2 > arc tg D(2D2-3d2)
6d2Rsina
7.- Dispositif selon la revendication 5 ou 6, caractérisé en ce que le rayon variable R(x) de l'hyperbololde de révolution est déterminé par l'expression:
part et d'autre de leur milieu.
5) du cylindre principal (2 ou 14) et du contre-cylindre (3) de
x étant la distance variable le long des axes respectifs (4 ou 15 et
8.- Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que le moyen d'extension de la particule sphérique de poudre métallique (6) à déformer le long de son axe de rotation, à une vitesse supérieure à la vitesse d'écoulement libre du métal lors de l'allongement provoqué par la réduction du diamètre de la particule sphérique de poudre métallique à déformer, est constitué par un mécanisme (17) à mouvement rectiligne alternatif, lié mécaniquement au cylindre principal (2) et/ou au second éle- ment de l'outillage de mise en forme (1), monte de façon qu'il puisse effectuer un mouvement rectiligne alternatif.
9.- Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que l'un des éléments de l'outillage de mise en forme (1) est un contre-cylindre cylindrique (16).
10.- Dispositif selon la revendication 5 ou 9, caractérisé en ce que le cylindre principal (2) de l'outillage de mise en forme (1) est cylindrique.
11.- Dispositif selon l'une des revendications 8 à 10, caractérisé en ce que l'un des éléments de l'outillage de mise en forme (1) est réalisé sous la forme d'une plaque plane (18), montée sous un angle de 70 à 80" par rapport à l'horizontale et parallèlement à l'axe (4) du cylindre principal cylindrique (2) disposé horizontalement.
12.- Dispositif selon la revendication 11, caractérisé en ce que l'outillage de mise en forme (1) comporte, en plus, une portion de cylindre dont l'axe est disposé horizontalement et dont la surface (20) présente un rayon de courbure
40Dmjn < R1 s 60 Dmjn et est raccordée a la partie supérieure de la contre-plaque plane (19), et en ce que le mécanisme (8) d'alimentation en particules spheriques de poudre métallique est décalé par rapport à la génératrice supérieure de la surface cylindrique (20), dans le sens d'amenée des particules sphériques (6) dans l'espace entre le cylindre principal (2) et la contre-plaque (19), d'un arc de 10 à 150, le diamètre D1 de chaque canal d'alimentation (9) étant determiné par la relation D1 s 4Dmjn, et la distance Q entre les canaux (9) d'alimentation voisins étant telle que Q > 40Dmin
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU3403801 | 1982-03-25 | ||
| SU3499001A SU1070788A1 (ru) | 1982-10-20 | 1982-10-20 | Устройство дл изготовлени металлических волокон |
| SU3514152 | 1982-12-03 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2523883A1 true FR2523883A1 (fr) | 1983-09-30 |
| FR2523883B1 FR2523883B1 (fr) | 1985-11-29 |
Family
ID=27356395
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR8304731A Expired FR2523883B1 (fr) | 1982-03-25 | 1983-03-23 | Procede de fabrication de fibres metalliques a partir de particules spheriques d'une poudre metallique et dispositif pour sa mise en oeuvre |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59500421A (fr) |
| AT (1) | AT382333B (fr) |
| CH (1) | CH662297A5 (fr) |
| DE (1) | DE3338523C2 (fr) |
| FR (1) | FR2523883B1 (fr) |
| IT (1) | IT1194172B (fr) |
| SE (1) | SE8306423D0 (fr) |
| WO (1) | WO1983003375A1 (fr) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0389628A1 (fr) * | 1988-09-15 | 1990-10-03 | Belorussky Politekhnichesky Institut | Procede et dispositif pour fabriquer des filaments metalliques a partir de particules spheriques de poussiere metallique |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03501391A (ja) * | 1988-09-15 | 1991-03-28 | ベロルススキ ポリテクニチェスキ インスチテュート | 金属粉末の球状粒子から金属繊維を製造するための装置 |
| WO1990014910A1 (fr) * | 1989-05-31 | 1990-12-13 | Belorussky Politekhnichesky Institut | Procede et dispositif de fabrication de filaments metalliques a partir de particules spheriques de poudre metallique |
| CN100409981C (zh) * | 2005-10-27 | 2008-08-13 | 江苏大学 | 一种有机凝胶-热还原法制备微细金属纤维的方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1010163A (fr) * | 1950-01-17 | 1952-06-09 | Trefileries & Laminoirs Du Hav | Procédé et appareil pour la fabrication de pigments lamellaires en matières ductiles et produit en résultant |
| FR1197520A (fr) * | 1957-07-01 | 1959-12-01 | Mond Nickel Co Ltd | Appareil pour transformer une poudre de métal en paillettes |
| DE2438841A1 (de) * | 1973-08-16 | 1975-02-27 | Uss Eng & Consult | Verfahren zum herstellen von stahlpulvern mit hoher scheinbarer dichte |
| US3871808A (en) * | 1964-09-22 | 1975-03-18 | Union Carbide Corp | Apparatus for producing substantially uniform calendered material |
| FR2338329A1 (fr) * | 1976-01-15 | 1977-08-12 | Kelsey Hayes Co | Appareil et procede d'ecrouissage de poudres metalliques |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3681063A (en) * | 1969-03-13 | 1972-08-01 | Nat Res Corp | Method of making metal fibers |
| SU521067A1 (ru) * | 1974-02-04 | 1976-07-15 | Белорусский Ордена Трудового Красного Знамени Политехнический Институт | Устройство дл прокатки порошка |
| SU602304A1 (ru) * | 1976-07-05 | 1978-04-15 | Белорусский Ордена Трудового Красного Знамени Политехнический Институт | Устройство дл прокатки металлических порошков |
-
1983
- 1983-01-25 DE DE19833338523 patent/DE3338523C2/de not_active Expired
- 1983-01-25 WO PCT/SU1983/000001 patent/WO1983003375A1/fr active Application Filing
- 1983-01-25 JP JP58500951A patent/JPS59500421A/ja active Granted
- 1983-01-25 CH CH6359/83A patent/CH662297A5/de not_active IP Right Cessation
- 1983-01-25 AT AT0901183A patent/AT382333B/de not_active IP Right Cessation
- 1983-03-23 FR FR8304731A patent/FR2523883B1/fr not_active Expired
- 1983-03-24 IT IT20277/83A patent/IT1194172B/it active
- 1983-11-21 SE SE8306423A patent/SE8306423D0/xx unknown
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1010163A (fr) * | 1950-01-17 | 1952-06-09 | Trefileries & Laminoirs Du Hav | Procédé et appareil pour la fabrication de pigments lamellaires en matières ductiles et produit en résultant |
| FR1197520A (fr) * | 1957-07-01 | 1959-12-01 | Mond Nickel Co Ltd | Appareil pour transformer une poudre de métal en paillettes |
| US3871808A (en) * | 1964-09-22 | 1975-03-18 | Union Carbide Corp | Apparatus for producing substantially uniform calendered material |
| DE2438841A1 (de) * | 1973-08-16 | 1975-02-27 | Uss Eng & Consult | Verfahren zum herstellen von stahlpulvern mit hoher scheinbarer dichte |
| FR2338329A1 (fr) * | 1976-01-15 | 1977-08-12 | Kelsey Hayes Co | Appareil et procede d'ecrouissage de poudres metalliques |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0389628A1 (fr) * | 1988-09-15 | 1990-10-03 | Belorussky Politekhnichesky Institut | Procede et dispositif pour fabriquer des filaments metalliques a partir de particules spheriques de poussiere metallique |
| EP0389628A4 (en) * | 1988-09-15 | 1991-03-13 | Belorussky Politekhnichesky Institut | Method and device for making metal filaments from spherical particles of metal powder |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SE8306423L (sv) | 1983-11-21 |
| CH662297A5 (de) | 1987-09-30 |
| JPH0128801B2 (fr) | 1989-06-06 |
| IT8320277A0 (it) | 1983-03-24 |
| WO1983003375A1 (fr) | 1983-10-13 |
| ATA901183A (de) | 1986-07-15 |
| FR2523883B1 (fr) | 1985-11-29 |
| DE3338523T1 (de) | 1984-04-05 |
| AT382333B (de) | 1987-02-10 |
| DE3338523C2 (de) | 1987-05-27 |
| JPS59500421A (ja) | 1984-03-15 |
| SE8306423D0 (sv) | 1983-11-21 |
| IT1194172B (it) | 1988-09-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN1027667C (zh) | 向物体施加力的装置 | |
| CA1316017C (fr) | Procede de mise en forme directe par ecrouissage des projectiles en alliages de tungstene | |
| FR2760505A1 (fr) | Ensemble d'engrenages de changement de vitesse et procede de fabrication | |
| US4019431A (en) | Method of dewatering sludge | |
| FR2523883A1 (fr) | Procede de fabrication de fibres metalliques a partir de particules spheriques d'une poudre metallique et dispositif pour sa mise en oeuvre | |
| JP2009006359A (ja) | 薄肉金属円筒体の製造装置 | |
| EP0389367B1 (fr) | Procédé d'obtention de pièces en cuivre et de structure très fine, à partir d'un lopin issu de coulée continue | |
| FR2643839A1 (fr) | Procede et machine pour former des nervures de renforcement interne dans un tube ou tuyau d'echangeur de chaleur | |
| US8747273B2 (en) | Mechanism transforming rotational movement to different movement characteristics | |
| US6513181B2 (en) | Device for mechanically cleaning wire rod for drawn metal wires | |
| CN207872962U (zh) | 一种间隙簧卷簧机 | |
| CA1260737A (fr) | Procede de reglage d'un laminoir a cylindres obliques et laminoir pour la mise en oeuvre de ce procede | |
| CA3031359A1 (fr) | Couteau rotatif pour machine de production d'emballages et procede utilisant ledit couteau | |
| JPS58922B2 (ja) | 引張り曲げ矯正機 | |
| FR2757791A1 (fr) | Dispositif d'usinage muni d'une table rotative | |
| JPH06320223A (ja) | 管用溝形成装置 | |
| JP2010099729A (ja) | 逐次成形装置およびその方法 | |
| JPS5976603A (ja) | ピルガ−式段階法を用いてパイプを冷間圧延する方法と装置 | |
| US3186332A (en) | Workpiece consecutive selection and alignment machine | |
| EP0015850B1 (fr) | Dispositif de transfert de petites pièces | |
| FR2731926A1 (fr) | Procede et appareil d'amelioration des proprietes d'un alliage, et alliage obtenu par leur mise en oeuvre | |
| EP3255510A1 (fr) | Calandre et procede de calandrage de ressort de barillet d'horlogerie | |
| SU1144766A1 (ru) | Устройство дл изготовлени металлических волокон | |
| RU2037346C1 (ru) | Способ шаговой прокатки | |
| FR2612428A1 (fr) | Procede et entrainement en avance et en rotation, pour le laminage de tubes ou barres selon un procede a pas de pelerin |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| ST | Notification of lapse |