FI98531C - Nikkeli-kromi-molybdeenilejeerinki ja sen käyttö - Google Patents
Nikkeli-kromi-molybdeenilejeerinki ja sen käyttö Download PDFInfo
- Publication number
- FI98531C FI98531C FI890971A FI890971A FI98531C FI 98531 C FI98531 C FI 98531C FI 890971 A FI890971 A FI 890971A FI 890971 A FI890971 A FI 890971A FI 98531 C FI98531 C FI 98531C
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- manufacture
- components
- alloy according
- alloy
- corrosion
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/055—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 20% but less than 30%
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Prevention Of Electric Corrosion (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
- Battery Electrode And Active Subsutance (AREA)
- Materials For Medical Uses (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Description
98531
Nikkeli-kromi-molybdeenilejeerinki ja sen käyttö Tämä keksintö koskee NiCrMo-lejeerinkiä ja sen käyttöä valmistettaessa rakenneosia, joilla voimakkaasti 5 syövyttävissä olosuhteissa, jollaisia vallitsee nykyisessä kemian prosessitekniikassa ja ajankohtaisessa ympäristönsuojelutekniikassa, kuten esimerkiksi savukaasujen rikin-poistolaitoksissa tai rikki haponväkevöintilaitoksissa, tulee olla erittäin hyvä kestävyys kuluttavaa korroosiota 10 samoin kuin oiste- ja rakokorroosiota vastaan ja joiden tulee olla valmistettavissa taloudellisesti ja ongelmattomasti kuuma- ja kylmämuovaamalla.
DE-kuulutusjulkaisussa 1 210 566 ja vastaavassa US-patenttijulkaisussa 3 203 792 ja FR-patenttijulkaisussa 15 1 536 741 kuvataan seuraavia korroosionkestäviä lejeerin- kejä, jotka sisältävät pääkomponentteinaan nikkeliä, kromia ja molybdeeniä: DE-kuulutusjulkaisu 1 210 566 FR-patenttijulkaisu 20 US-patenttijulkaisu 3 203 792_1 536 741_ 14 - 26 % kromia 14,5 - 23 % kromia 3-18 % molybdeeniä 14 - 17 % molybdeeniä kork. 5 % volframia kork. 5 % volframia 25 kork. 20 % kobolttia kork. 2,5 % kobolttia kork. 0,1 % hiiltä kork. 0,03 % hiiltä kork. 0,2 % piitä kork. 0,05 % piitä kork. 3 % mangaania kork. 1 % mangaania kork. 30 % rautaa kork. 7 % rautaa 30 40-65 % nikkeliä kork. 0,35 % vanadiinia loppuosa nikkeliä
On myös tunnettua, että tällaiset lejeeringit ovat moitteettomasti muokattavissa vain silloin, kun ne sisältävät reaktiivisia muita alkuaineita pelkistiminä. Niinpä 35 mainitunlaiset lejeeringit ovat kirjallisuuden mukaan [Z.
2 98531
Metallkunde 53 (1962) 289] moitteettomasti taottavissa, kun ne sisältävät 0,16 - 0,71 % alumiinia tai 0,09 -0,11 % mangnesiumia. DE-kuulutusjulkaisussa 1 210 566 ja vastaavassa US-patenttijulkaisussa 3 203 792 esitettyjen 5 samaa alkuperää olevien tietojen mukaan on alumiini kuitenkin osoittautunut sangen epäedulliseksi pelkistimenä, kun taas maa-alkalimetallilisäaineiden, ts. magnesiumin tai kalsiumin, pitäisi olla soveltuvia.
Nyt on yllättävästi osoittautunut, että kuuma-10 muokattavuus on parhaimmillaan, ts. tehtävissä täysin ilman halkeamia, kun käytetään pelkistäviä alkuaineita alumiinia, magnesiumia ja kalsiumia seuraavana yhdistelmänä: 0,1 - 0,4 % alumiinia 0,001 - 0,04 % magnesiumia 15 0,001 - 0,01 % kalsiumia, jolloin magnesium- ja kalsiumpitoisuuksien alarajat voidaan alittaa sulatettaessa kuonaa uudelleen sähkön avulla. Kaikkia kolmea alkuainetta tulee kuitenkin olla läsnä samanaikaisesti, eivätkä ne ole vapaasti valittavissa olevia 20 tai muihin vaihdettavissa olevia komponentteja, kuten US-patentti j ulkaisussa 4 129 464 esitetään.
DE-hakemusjulkaisussa 3 125 301 esitetään lisäksi lejeerinki, joka on tarkoitettu käytettäväksi mitä erilaisimmissa voimakkaasti syövytettävissä ympäristöissä ja 25 jolla on seuraava koostumus: 20-24 % kromia 12-17 % molybdeeniä 2-4 % volframia alle 0,5 % niobiumia 30 alle 0,5 % tantaalia alle 0,1 % hiiltä alle 0,2 % piitä alle 0,5 % mangaania 2-8 % rautaa 35 alle 0,7 % alumiinia ja titaania alle 0,5 % vanadiinia
II
98531 3 Tällä tunnetulla lejeeringillä oli tunnetuksi tulonsa hetkellä ja tuotaessa se markkinoille silloin saatavissa olevien lejeerinkien joukkoon optimaalinen korroo-sionkesto-ominaisuuksien yhdistelmä. Testattaessa tätä 5 lejeerinkiä nykyisen kemian prosessitekniikan ja ajankohtaisen ympäristösuojelutekniikan asettamissa tehtävissä käy kuitenkin ilmi, ettei se pysty täyttämään kaikkia vaatimuksia. Jatkuvasti kasvavien ympäristönsuojeluvaatimusten takia ei esimerkiksi jäterikkihapon, niin kutsutun 10 laimean hapon, päästäminen vesistöihin ole tulevaisuudessa mahdollista. Tämä jäterikkihappo täytyy siksi jatkokäsi-tellä, mikä vaatii raaka-aineilta erityisen suurta kestävyyttä kuumaa, väkevyydeltään keskinkertaista, epäpuhtauksia sisältävää rikkihappoa vastaan. Viime aikoina, savu-15 kaasujen rikinpoiston käyttöönoton lisääntymisen myötä on myös osoittautunut, että myös sen yhteydessä saattaa esiintyä niin syövyttäviä olosuhteita, etteivät tähänastiset tunnetut lejeeringit kestä niitä varmuudella. Tämä on seurausta muun muassa pesuvesien kierrätyksestä ja vähäi-20 sestä poistosta, niin että vedet rikastuvat voimakkaasti erityisesti kloridi-ionien suhteen. Koska ympäristön suojelussa edellytetään ennen kaikkea fossiilisia polttoaineita käyttävien voimaloiden savukaasujen rikinpoistolai-tosten toimintakykyä, täytyy niissä käyttää materiaaleja, 25 joilla on parempi koorroosionkestävyys kuin tähän asti tunnetuilla materiaaleilla.
Lisäesimerkkinä mainittakoon biotekniikan asettamat ajankohtaiset materiaalivaatimukset. Tässä yhteydessä on erityisen tärkeä suolahappo ainoana ihmis- ja eläinelimis-30 töjen kannalta hyväksyttävänä mineraalihappona. Tässä yh-• teydessä tulee uutena materiaalivaatimuksena esiin erityi sen hyvä kestävyys laimeaa suolahappoa vastaan.
Päämääränä on siten saada aikaan nykyisen kemian prosessitekniikan ja ajankohtaisen ympäristösuojeluteknii-35 kan uusia käyttöolosuhteita varten lejeerinki, jonka kor- 98531 4 roosionkesto-ominaisuudet täyttävät uudet vaatimukset selvästi paremmin kuin vuonna 1980 vallinneen tekniikan tason (DE-hakemusjulkaisu 3 125 301) mukaisesti tunnettu lejee-rinki ja joka on taloudellisesti valmistettavissa ja työs-5 tettävissä.
Yllättävästi on havaittu, että tämä päämäärä voidaan saavuttaa esillä olevan keksinnön mukaisella lejee-ringillä.
Keksintö koskee nikkeli-kromi-molybdeenilejeerin-10 kiä, jolle on tunnusomaista, että sen koostumus on 22.0 - 24,0 % kromia 15.0 - 16,5 % molybdeeniä korkeintaan 0,3 % volframia korkeintaan 1,5 % rautaa 15 korkeintaan 0,3 % kobolttia korkeintaan 0,1 % piitä korkeintaan 0,5 % mangaania korkeintaan 0,015 % hiiltä korkeintaan 0,4 % vanadiinia 20 0,1 -0,4 % alumiinia 0,001 - 0,04 % magnesiumia 0,001 - 0,01 % kalsiumia loppuosa nikkeliä mukaan luettuina väistämättömät epäpuhtaudet 25 Keksintö koskee myös edellä kuvatun lejeeringin käyttöä kuuma- ja kylmämuovattujen rakenneosien valmistukseen, jotka ovat kestäviä kuluttavaa korroosiota sekä piste- ja rakokorroosiota vastaan nykyisen kemian prosessitekniikan ja ympäristösuojelutekniikan voimakkaasti syö-30 vyttävissä olosuhteissa.
Kuten liitteenä olevissa taulukoissa 1-7 esitetyistä koetuloksista on havaittavissa, on keksinnön mukaisella lejeeringillä kaikissa koeolosuhteissa selvästi parempi korroosionkestävyys kuin tekniikan tasoa vastaavilla DE-35 hakemusjulkaisun 3 125 301 mukaisilla lejeeringeillä. Koe- l! 98531 5 tulokset saatiin käyttämällä neljää toteutusesimerkkiä (nrot 1-4) keksinnön mukaisesta lejeeringistä, joiden kemialliset analyysit esitetään taulukossa 1. Taulukko 1 sisältää myös DE-hakemusjulkaisun 3 125 301 mukaista tek-5 niikan tasoa vastaavien vertailunäytteiden nro 5 ja 6, jotka oli valmistettu tämän keksinnön mukaisesti muokattavuuden määräävien pelkistävien alkuaineiden alumiinin, magnesiumin ja kalsiumin pitoisuuksien suhteen, analyysit.
Jäterikkihapon väkevöinnin asettamia vaatimuksia 10 vastaavana testausliuoksena voidaan käyttää kiehuvaa vesi-liuosta, joka sisältää 23 % H2S04:a, 1,2 % HCl:a, 1 %
FeCl3:a ja 1 % CuCl2:a, standardin ASTM G-28, menetelmä B, mukaisesti. Kuten taulukosta 2 käy ilmi, on keksinnön mukaisella lejeeringillä tässä liuoksessa 30 % pienempi ku-15 lumisnopeus kuin tekniikan aiempaa tasoa vastaavalla tuotteella. Ellei tekniikan tasoa kuvaamaan käytetä omia mittauksia (vertailunäyte 6 taulukossa 2) vaan lukua 0,17 mm/vuosi [Werkstoffe und Korrosion 37 (1986) 137-145], on keksinnön mukainen lejeerinki jopa 59 % parempi kuin tek-20 niikan tasoa vastaava lejeerinki.
Laimeammassa, kloridi-ioneja sisältävässä rikkihap-poliuoksessa, jota käytetään usein määritettäessä paikal-liskorroosionkestävyys kriittisenä pistekorroosiolämpöti-lana vallitsevissa olosuhteissa, osoittautuu keksinnön 25 mukainen lejeerinki taulukon 3 mukaisesti suurin piirtein samanlaiseksi kuin aiemmin tunnettu. Aiemmin tunnetulle tuotteelle määritetty kriittinen pistekorroosiolämpötila vastaa kirjallisuudessa ilmoitettua [Werkstoffe und Korrosion 37 (1986) 137-145]. Keksinnön mukaisella lejeerin-30 gillä on tässä yhteydessä vain hieman paremmat ominaisuudet, kuten toteutusesimerkeillä 3 ja 4 saadut mittaustulokset osoittavat. Samassa taulukossa annetut tekniikan tasoa vastaavien ja keksinnön mukaisten näytteiden identtiset arvot paikalliskorroosionkestävyydelle tunnetussa 35 10-%:isessa FeCl3· 6H20-liuoksessa ovat identtisiä vain sii- 98531 6 tä syystä, etteivät testausolosuhteet sallineet korkeammassa lämpötilassa tehtäviä mittauksia. Siksi kummassakin tapauksessa täytyy käyttää "suurempi kuin" -merkkiä. Sen sijaan osoittaa taulukko 4 keksinnön mukaisen lejeeringin 5 selvän paremmuuden tekniikan tason mukaiseen lejeerinkiin nähden, kun kyseessä on rakokorroosioherkkyys samanlaisessa liuoksessa lämpötilassa 85°C, joka on mitattu käyttämällä tavanomaista PTFE:stä valmistettua rakokappalejär-jestelyä [katso Werkstoffe und Korrosion 37 (1986) 185].
10 Mitä tulee vaatimuksiin, joita savukaasujen rikin poisto asettaa, on keksinnön mukaisen lejeeringin parantuneella kestävyydellä paikalliskorroosiota vastaan, joka käy ilmi taulukosta 4, suuri merkitys. Niinpä keksinnön mukaista lejeerinkiä voidaan käyttää siellä, missä teknii-15 kan tasoa vastaavaa lejeerinkiä ei enää voida käyttää pai-kalliskorroosion takia, esimerkiksi esipesureissa, joissa käyttöolosuhteet ovat erityisen syövyttävät. Taulukossa 5 annetaan lisäksi lineaariset kulumisnopeudet savukaasujen rikinpoistolle tyypillisissä väliaineissa. Myös tässä yh-20 teydessä on keksinnön mukaisen lejeeringin paljon parempi soveltuvuus ilmeinen, ennen kaikkea silloin, kun kyseessä on laimennettu 2-%:inen rikkihappoliuos, joka on korkeassa lämpötilassa (105°C) ja sisältää paljon kloridi-ioneja, jolloin keskimääräinen kulumisnopeus on noin 93 % pienempi 25 kuin tekniikan tasoa vastaavalla lejeeringillä.
Keksinnön mukaisen lejeeringin parempi kestävyys laimeassa suolahapossa tekniikan tasoa vastaavaan lejeerinkiin verrattuna käy ilmi taulukosta 6. Sen mukaan kestää keksinnön mukainen lejeerinki tässä pelkistävässä ha-30 possa noin 60 % paremmin kuin tekniikan tasoa vastaavat vertailunäytteet. Paremmuus on huomattava, noin 25 %, vielä silloinkin, kun vertailu perustuu kirjallisuudessa [Werkstoffe und Korrosion 37 (1986) 137-144] annetutun tekniikan tasoa vastaavan lejeeringin kulumisnopeuteen 35 0,28 mm/vuosi. Taulukossa 6 annetaan myös kestävyys toi sessa tärkeässä pelkistävässä hapossa, kloridittomassa
II
98531 7 10-%:isessa H2S04:ssa. Kulumisnopeus tässä hapossa on tekniikan tasoa vastaavaan lejeerinkiin nähden noin 64 % pienempi ja 50 % pienempi silloinkin, kun vertailu perustuu DE-hakemusjulkaisussa 3 125 301 tekniikan tasoa vastaaval-5 le lejeeringille annettuun lukuun 0,36 mm/vuosi.
Hämmästyttävää on, että myös hapettavissa olosuhteissa, kuten standardin ASTM G-28, menetelmä A, mukaisessa voimakkaasti hapettavien olosuhteiden tutkimiseen käytettävässä testausliuoksessa, havaitaan taulukon 7 mukai-10 sesti keksinnön mukaisella lejeeringillä selvästi, ts.
40 %, parempi korroosionkestävyys kuin tekniikan tasoa vastaavalla lejeeringillä. Viimeksi mainitussa tapauksessa mitattiin tekniikan tasoa vastaavan lejeeringin kohdalla kuitenkin suurempia kulumisnopeuksia (keskimäärin 0,91 15 mm/vuosi) kuin DE-hakemusjulkaisussa annetut luvut (0,74 mm/vuosi). Kuitenkin silloinkin, kun tekniikan tasoa vastaavaksi katsotaan tämä pienempi arvo, on keksinnön mukainen lejeerinki edelleenkin huomattavasti, 26 %, parempi kuin tekniikan tasoa vastaava tuote.
20 Keksinnön mukaisen lejeeringin paremmat ominaisuu det tekniikan tasoa vastaavaan lejeerinkiin nähden ovat huomionarvoisia erityisesti siksi, että DE-hakemusjulkaisun 3 125 301 mukaisesti lejeerinkiin täytyy sisällyttää vähintään 2 % sekä volframia että rautaa ja suhteiden Mo:W 25 ja Fe:W tulee olla tietynlaiset. Wolframia lisätään lejeeringin aineosaksi kuitenkin vain silloin, kun tiettyjä päämääriä ei voida muuten saavuttaa. Tunnetun lejeeringin kohdalla viitataan nimenomaisesti myös siihen, ettei molybdeenin ja volfrämin korvaaminen toisinaan ole mahdol-30 lista, että näitä kahta alkuainetta tarvitaan ilmoitetut määrät ja että suhteen Mo:W tulee olla 3-5. Tämän pohjalta ei ollut ammattimiehelle itsestään selvää valita mainittuun käyttötarkoitukseen lejeerinki, joka sisältää volframia vain määriä, jotka eivät ole vältettävissä tehtäessä 35 valmistus taloudellisesti käyttäen kierrätysromua, mutta jotka eivät kuitenkaan heikennä lejeeringin muokattavuutta .
β 98531 •3 < -ϊ ΙΛ (Ο <
*"Ρ «Ή r—i r—ί ι—\ 1—I
> ο ο ο o' o' θ' Π3 m c
Sm H H H N N N
03 d) OOOOOO
m 4J m oooooo p p p CD .. ..........
uoooooo
Cd)·· «J 03 O X O o -p p r- I—I -p m —1 p Dj oooooo c « ra σ o o ° o ° ° x tn q ς a 00000 0 01 3 -p rt ra E o :rt
T"1 £ £ OS O CT\ CN IA fA
rtrtQ) H N H N N (S
^ rt 1h ·—< 1 ^ ^
Ai P rH et O O O O O O
P 03 .H
<u p rt
E-H-P O 00 HI O ® O
•H O Φ O O »“H O O Ή CO g H o^o^o^oo^o^ ^ c ο ο~ o~ o' <d a o rt a)
•n 03 Ό rt -H
*m§c >-1 <-h o <—1 m □
P 3 E N N M N H CN
01 p C · -·-·· ·> T- -p oi :«j ΣΟΟΟΟΟΟ tr O Ή O C O Ή X -h x :co
X U E
3 <U G :rt CO 00 CJN CT\ IA o r-H Q)Q)-P Ο^Ο^ΟΟΟΉ rt ’rt -H S ” ° ° ° ° O °
H Γ-H r-H jG
f—I :ro 03 (0 > m‘e_i IA CN CN P" f~
rtE-rt CO CO OS CO Γ-~ fA
d> d> p rt ai ~ ~ ~ -
03 Ai 03 -r-ι ϋ_ O O O O CN CN
•P QJ
rt 1- 03 m X — Ή rt g p p oooooo
E C rP TTQ) H H P H 0\ CO
G £ G Λ ϋ 1 O O O O N N
:0 ~ G P
C CU -P >1 C :rt X -H :rt ra ra rt p rt ‘Ί “1 <1 °1 o
Ai-Hr-I (1) r-H O Ά ΙΑ Ό SO K\ -sl CU dl E ·Ρ Σ 1P ·—H »—I »P ^p «p a; tr> >1 -p m
C -P 03 -P
:rt -P -P <v p •n p d) 03 d)
CUCU-P 3 > 3 N ia ·ί iA N
v1 ni -i—1 jj «“·······
1/ 11—, li P ·· P CN IA (N KN »p »P
PrtCrt Φ O UCNCMCN<N<N<N
0) >p :rt -P 03 E E O rt
•H rt -P -P
S m o ·. G ‘Ί 1 ‘Ί <1 1 03 -P :Ort -p o o\ o\ co co co 3 > -P -PA! z Ό lA iA ia »A ia
P rt rP g -P
rt rt <u -P -P
<u p a: 03 c p 01 a; a! aj o rt -P <u <u o ^ > G «h p ^ rp CN fA <Γ ιΑ M3 98531 9
Taulukko 2
Kulumisnopeus (mm/vuosi)
Koeolosuhteet _ Turn. Keksinnön mukainen Ero
Liuos, joka sisältää Esim.nro 6 12 34 5 lcl!a!2fi!|eci;=a4 ^“täiS· °'1° °'06 °'°7 °'08 °'°6
CuCl2:a, kiehuva keskiarvo °'10 0,07 30 % (ASTM G-28, menetelmä B)
Taulukko 3 10 Kriittinen pistekorroosioläirpät.
Koeolosuhteet Tunn. Keksinnön mukainen
Liuos, joka sisältää Esim.nro 56 12 34 7 % H_SO.:a, 3 % yksittäis- HCl:a; 1 % FeCl3:a arvot 120 120 120 120 120 >120 ja 1 % CuCl2:a yli > 120 15 24 h 10-%:inen FeCl0. 6 H-0 „ . R c Λ 0 liuos yli 72 h2 2 Esim.nro 5 6 1 2 3 4 yksittäis- arvot 85°C >85 ^ Taulukko 4
Rakokorroosioherkkyys
Koeolosuhteet _Tunn. Keksinnön mukainen Ero 10-%sinen FeCl,. Esim.nro 56 12 34 6 H20-liuos yksittäis- 25 yli 72 h lämpöti- arvot 0,77 0,75 0,23 0,C8, 0,06 0 lassa 85°C keskiarvo 0,76 0,09 88% 1
Syöpyneiden rakojen suhde rakojen kokonaislukumäärään (4 8) 10 98531
Taulukko 5
Kulumisnopeus (mm/vuosi)
Koeolosuhteet Tunn. Keksinnön mukainen Ero 60-%:nen rikkihap- Esim.nro 5 6 1 2 3 4 5 po, joka sisältää Yksittäis- 0,32 0,30 0,25 0,28 0,26 0,27 15 g/1, Cl ,80°C, arvot 80°, 14 vrk Keskiarvo 0,31 0,27 13% 5 6 1 2 3 4 ioneja, 105°C, Sjot^18'0'03 0,04 0,004 0/112 0 0 10 vr* Keskiarvo 0,06 0,004 93%
Taulukko 6
Kulumisnopeus (mm/vuosi)
Koeolosuhteet _ Tuin. Keksinnön mukainen Ero 15 1,5-%:inen HC1, Esim.nro 5 6 1 2 3 4 kiehuva, 14 vrk Yksittäis- CV59 0,47 0,22 0,25 0,22 0,16 arvot
Keskiarvo 0,52 0,21 60 % 10-% :nen H2SO4, Esim.nro 5 6 1 2 3 4 kiehuva, 14 vrk Yksittäis- 0,52 0,3! 0,17 0,14 0,18 0,12 arvot 2o Keskiarvo 0,42 0,15 64 %
Taulukko 7
Kulumisnopeus (mm/vuosi)
Koeolosuhteet > , _Tunn. Keksinnön mukainen_ΕΕΏ_
Liuos, joka sisältää” 50 % H2S04:a ja Esim.nro 5 6 1 2 3 4 · 42 g/l^Fe2 (S04) 3:a Yksittäis-0,93 0,88 0,54 0,51 0,61 0,53 kiehuva, 120 h arvot (ASTM G-28, mene- Keskiarvo 0,91 0,55 40% telmä A)
Claims (14)
- 98531
- 1. Nikkeli-kromi-molybdeenilejeerinki, tunnettu siitä, että sen koostumus on 5 22,0 - 24,0 % kromia 15,0 - 16,5 % molybdeeniä korkeintaan 0,3 % volframia korkeintaan 1,5 % rautaa korkeintaan 0,3 % kobolttia 10 korkeintaan 0,1 % piitä korkeintaan 0,5 % mangaania korkeintaan 0,015 % hiiltä korkeintaan 0,4 % vanadiinia 0,1 - 0,4 % alumiinia 15 0,001 - 0,04 % magnesiumia 0,001 - 0,01 % kalsiumia loppuosa nikkeliä mukaan luettuina väistämättömät epäpuhtaudet
- 2. Patenttivaatimuksen 1 mukaisen lejeeringin käyt-20 tö, tunnettu siitä, että sitä käytetään kuuma- ja kylmämuovattujen rakenneosien valmistukseen, jotka ovat kestäviä kuluttavaa korroosiota sekä piste- ja rakokorroosiota vastaan nykyisen kemian prosessitekniikan ja ympäristösuojelutekniikan voimakkaasti syövyttävissä olosuh-. 25 teissä.
- 3. Patenttivaatimuksen 1 mukaisen lejeeringin käyttö, tunnettu siitä, että sitä käytetään savukaa-surikinpoistolaitoksissa tai rikkihaponväkevöintilaitok-sissa käytettävien rakenneosien valmistukseen.
- 4. Patenttivaatimuksen 1 mukaisen lejeeringin käyt tö, tunnettu siitä, että sitä käytetään rakenneosien valmistukseen, joiden kulumisnopeus 60-%:isessa rikkihapossa, jonka kloridi-ionipitoisuus on 15 g/1, käyttö-lämpötilassa 80 °C on keskimäärin 0,27 mm/vuosi. 98531
- 5. Patenttivaatimuksen 1 mukaisen lejeeringin käyttö, tunnettu siitä, että sitä käytetään rakenneosien valmistukseen, joiden kulumisnopeus 2-%:isessa rikkihapossa, jonka kloridi-ionipitoisuus on 70 g/1, käyttö- 5 lämpötilassa 105 °C on keskimäärin 0,004 mm/vuosi.
- 6. Patenttivaatimuksen 1 mukaisen lejeeringin käyttö, tunnettu siitä, että sitä käytetään rakenneosien valmistukseen, joiden kulumisnopeus kiehuvassa liuoksessa, jossa on 23 % H2S04:a, 1,2 % HCl:a, 1 % FeCl3:a 10 ja 1 % CuCl2:a, on keskimäärin 0,07 mm/vuosi.
- 7. Patenttivaatimuksen 1 mukaisen lejeeringin käyttö, tunnettu siitä, että sitä käytetään rakenneosien valmistukseen, joiden kriittinen pistekorroosioläm-pötila on vähintään 120 °C liuoksessa, joka sisältää 7 %
- 15 H2S04:a, 3 % HCl:a, 1 % FeCl3:a ja 1 % CuCl2:a, kokeen kes täessä 24 tuntia.
- 8. Patenttivaatimuksen 1 mukaisen lejeeringin käyttö, tunnettu siitä, että sitä käytetään rakenneosien valmistukseen, joiden kriittinen pistekorroosioläm- 20 pötila on yli 85 °C 10-%:isessa FeCl3-6H20-liuoksessa, kokeen kestäessä 72 tuntia.
- 9. Patenttivaatimuksen 1 mukaisen lejeeringin käyttö, tunnettu siitä, että sitä käytetään rakenneosien valmistukseen, joiden kulumisnopeus kiehuvassa 25 l,5-%:isessa HCl-liuoksessa on keskimäärin 0,21 mm/vuosi.
- 10. Patenttivaatimuksen 1 mukaisen lejeeringin käyttö, tunnettu siitä, että sitä käytetään rakenneosien valmistukseen, joiden kulumisnopeus kiehuvassa 10-%:isessa H2S04-liuoksessa on keskimäärin noin 30 0,15 mm/vuosi.
- 11. Patenttivaatimuksen 1 mukaisen lejeeringin käyttö, tunnettu siitä, että sitä käytetään rakenneosien valmistukseen, joiden kulumisnopeus kiehuvassa vesiliuoksessa, joka sisältää 50 % H2S04:a ja 42 g/1
- 35 Fe2(S04)3:a (nk. Streicher-testi, ASTM G-28, menetelmä A), on keskimäärin noin 0,55 mm/vuosi. Il 98631
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3806799A DE3806799A1 (de) | 1988-03-03 | 1988-03-03 | Nickel-chrom-molybdaen-legierung |
| DE3806799 | 1988-03-03 |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FI890971A0 FI890971A0 (fi) | 1989-03-01 |
| FI890971A FI890971A (fi) | 1989-09-04 |
| FI98531B FI98531B (fi) | 1997-03-27 |
| FI98531C true FI98531C (fi) | 1997-07-10 |
Family
ID=6348657
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FI890971A FI98531C (fi) | 1988-03-03 | 1989-03-01 | Nikkeli-kromi-molybdeenilejeerinki ja sen käyttö |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4906437A (fi) |
| EP (1) | EP0334410B1 (fi) |
| JP (1) | JP3004654B2 (fi) |
| KR (1) | KR0122078B1 (fi) |
| AT (1) | ATE76109T1 (fi) |
| AU (1) | AU616244B2 (fi) |
| BR (1) | BR8900968A (fi) |
| CA (1) | CA1327716C (fi) |
| DE (2) | DE3806799A1 (fi) |
| ES (1) | ES2032099T3 (fi) |
| FI (1) | FI98531C (fi) |
| ZA (1) | ZA891644B (fi) |
Families Citing this family (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0790534A (ja) * | 1993-07-19 | 1995-04-04 | Mitsubishi Materials Corp | 耐硫酸露点腐食用耐食部材 |
| EP0648850B1 (en) * | 1993-09-20 | 1997-08-13 | Mitsubishi Materials Corporation | Nickel-based alloy |
| SE513552C2 (sv) * | 1994-05-18 | 2000-10-02 | Sandvik Ab | Användning av en Cr-Ni-Mo-legering med god bearbetbarhet och strukturstabilitet som komponent i avfallsförbränningsanläggningar |
| US6280540B1 (en) | 1994-07-22 | 2001-08-28 | Haynes International, Inc. | Copper-containing Ni-Cr-Mo alloys |
| EP0974679A3 (en) * | 1998-07-24 | 2001-07-11 | Inco Alloys International, Inc. | Ductile nickel-iron-chromium alloy |
| US6860948B1 (en) | 2003-09-05 | 2005-03-01 | Haynes International, Inc. | Age-hardenable, corrosion resistant Ni—Cr—Mo alloys |
| US6579388B2 (en) | 2001-06-28 | 2003-06-17 | Haynes International, Inc. | Aging treatment for Ni-Cr-Mo alloys |
| US6544362B2 (en) | 2001-06-28 | 2003-04-08 | Haynes International, Inc. | Two step aging treatment for Ni-Cr-Mo alloys |
| KR100495928B1 (ko) * | 2002-04-12 | 2005-06-16 | 소용호 | 가스 스크러버의 히팅튜브 |
| US7998571B2 (en) | 2004-07-09 | 2011-08-16 | James Hardie Technology Limited | Composite cement article incorporating a powder coating and methods of making same |
| US20060093509A1 (en) * | 2004-11-03 | 2006-05-04 | Paul Crook | Ni-Cr-Mo alloy having improved corrosion resistance |
| US7785532B2 (en) * | 2006-08-09 | 2010-08-31 | Haynes International, Inc. | Hybrid corrosion-resistant nickel alloys |
| US8557391B2 (en) | 2011-02-24 | 2013-10-15 | Guardian Industries Corp. | Coated article including low-emissivity coating, insulating glass unit including coated article, and/or methods of making the same |
| US8790783B2 (en) | 2011-03-03 | 2014-07-29 | Guardian Industries Corp. | Barrier layers comprising Ni and/or Ti, coated articles including barrier layers, and methods of making the same |
| US8709604B2 (en) | 2011-03-03 | 2014-04-29 | Guardian Industries Corp. | Barrier layers comprising Ni-inclusive ternary alloys, coated articles including barrier layers, and methods of making the same |
| US8679633B2 (en) | 2011-03-03 | 2014-03-25 | Guardian Industries Corp. | Barrier layers comprising NI-inclusive alloys and/or other metallic alloys, double barrier layers, coated articles including double barrier layers, and methods of making the same |
| US8679634B2 (en) | 2011-03-03 | 2014-03-25 | Guardian Industries Corp. | Functional layers comprising Ni-inclusive ternary alloys and methods of making the same |
| US9970091B2 (en) | 2015-07-08 | 2018-05-15 | Haynes International, Inc. | Method for producing two-phase Ni—Cr—Mo alloys |
| RU2672647C1 (ru) * | 2017-08-01 | 2018-11-16 | Акционерное общество "Чепецкий механический завод" | Коррозионностойкий сплав |
| US10577679B1 (en) | 2018-12-04 | 2020-03-03 | General Electric Company | Gamma prime strengthened nickel superalloy for additive manufacturing |
| CN112522541B (zh) * | 2019-09-17 | 2022-03-18 | 东北大学 | 一种镍基合金脱硫剂及其制备方法 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3650734A (en) * | 1969-06-16 | 1972-03-21 | Cyclops Corp | Wrought welding alloys |
| US4129464A (en) * | 1977-08-24 | 1978-12-12 | Cabot Corporation | High yield strength Ni-Cr-Mo alloys and methods of producing the same |
| US4533414A (en) * | 1980-07-10 | 1985-08-06 | Cabot Corporation | Corrosion-resistance nickel alloy |
| JPS57134546A (en) * | 1981-02-13 | 1982-08-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Corrosion resistant alloy |
| US4626408A (en) * | 1984-09-20 | 1986-12-02 | Nippon Yakin Kogyo Kabushiki Kaisha | Ni-based alloy excellent in intergranular corrosion resistance, stress corrosion cracking resistance and hot workability |
| JPH0674471B2 (ja) * | 1986-01-07 | 1994-09-21 | 住友金属工業株式会社 | 高耐食性Ｎｉ基合金 |
| JPH0674472B2 (ja) * | 1986-01-07 | 1994-09-21 | 住友金属工業株式会社 | 耐食性に優れた高強度Ｎｉ基合金 |
-
1988
- 1988-03-03 DE DE3806799A patent/DE3806799A1/de not_active Withdrawn
-
1989
- 1989-02-21 US US07/313,622 patent/US4906437A/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-02-22 DE DE8989200444T patent/DE58901363D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1989-02-22 AT AT89200444T patent/ATE76109T1/de not_active IP Right Cessation
- 1989-02-22 ES ES198989200444T patent/ES2032099T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1989-02-22 EP EP89200444A patent/EP0334410B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1989-03-01 CA CA000592500A patent/CA1327716C/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-03-01 FI FI890971A patent/FI98531C/fi not_active IP Right Cessation
- 1989-03-02 KR KR1019890002636A patent/KR0122078B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1989-03-02 JP JP1050936A patent/JP3004654B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1989-03-02 AU AU30865/89A patent/AU616244B2/en not_active Expired
- 1989-03-02 BR BR898900968A patent/BR8900968A/pt not_active IP Right Cessation
- 1989-03-03 ZA ZA891644A patent/ZA891644B/xx unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ATE76109T1 (de) | 1992-05-15 |
| FI890971A0 (fi) | 1989-03-01 |
| BR8900968A (pt) | 1989-10-24 |
| AU3086589A (en) | 1989-09-07 |
| US4906437A (en) | 1990-03-06 |
| CA1327716C (en) | 1994-03-15 |
| FI890971A (fi) | 1989-09-04 |
| EP0334410B1 (de) | 1992-05-13 |
| DE58901363D1 (de) | 1992-06-17 |
| FI98531B (fi) | 1997-03-27 |
| AU616244B2 (en) | 1991-10-24 |
| ZA891644B (en) | 1990-11-28 |
| DE3806799A1 (de) | 1989-09-14 |
| ES2032099T3 (es) | 1993-01-01 |
| JPH01272737A (ja) | 1989-10-31 |
| KR0122078B1 (ko) | 1997-12-04 |
| JP3004654B2 (ja) | 2000-01-31 |
| KR890014767A (ko) | 1989-10-25 |
| EP0334410A1 (de) | 1989-09-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FI98531C (fi) | Nikkeli-kromi-molybdeenilejeerinki ja sen käyttö | |
| FI107168B (fi) | Austeniittisia lejeerinkejä ja niiden käyttö | |
| Crook | Corrosion of Nickel and Nickel-Base Alloys | |
| CA2291051A1 (en) | Nickel-chromium-molybdenum alloy | |
| Agarwal et al. | The “C” family of Ni‐Cr‐Mo alloys' partnership with the chemical process industry: The last 70 years | |
| US5795540A (en) | Corrosion and wear-resistant chill casting | |
| KR100334253B1 (ko) | 고온 용융염에서 내부식성이 우수한 합금강 | |
| CA2403266A1 (en) | Corrosion resistant austenitic alloy | |
| CN101003883A (zh) | 一种高强度抗点蚀不锈钢及其制造方法 | |
| KR101236107B1 (ko) | 고Ｃｒ-내고온부식 Ｎｉ기 합금 및 내고온부식 부재 | |
| Fukuzuka et al. | Corrosion problems and their preventions of MSF desalination plant constructed with titanium tube | |
| KR100263769B1 (ko) | 내산성 및 공식 저항성이 우수한 고크롬 주철 | |
| FI88624C (fi) | Anvaendning av kromhaltig legering | |
| Price et al. | Some comparative properties of Laves-and carbide-strengthened coatings deposited by plasma or detonation gun | |
| Agarwal et al. | Nickel base alloys: corrosion challenges in the new millennium | |
| US5202087A (en) | Cement cooler grate alloy | |
| Mitchell | Control of Corrosion-New Alloys | |
| JPH05195126A (ja) | ボイラ伝熱管用高耐食合金 | |
| JPS6144132B2 (fi) | ||
| JPH01294844A (ja) | 含塩化物環境下で優れた耐食性を示す溶接肉盛材料 | |
| Lai | A suifidation-resistant nickel-base alloy | |
| JP4999106B2 (ja) | 高靭性耐高温腐食性合金および高温腐食環境下で使用される構造体 | |
| Grabke | Corrosion of Alloy 600 in a carburization furnace | |
| SU1715880A1 (ru) | Сталь | |
| Agarwal | A Pure Ternary High Molybdenum Containing Ni-Cr-Mo Alloy UNS N06059 (Alloy 59) Provides Reliable Solutions to Various Maintenance and Corrosion Problems in Naval/Marine Applications |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| BB | Publication of examined application | ||
| FG | Patent granted |
Owner name: VDM NICKEL-TECHNOLOGIE |
|
| MA | Patent expired |