FI95662C - Ilman esipuhdistaminen erottamista varten - Google Patents

Ilman esipuhdistaminen erottamista varten Download PDF

Info

Publication number
FI95662C
FI95662C FI911552A FI911552A FI95662C FI 95662 C FI95662 C FI 95662C FI 911552 A FI911552 A FI 911552A FI 911552 A FI911552 A FI 911552A FI 95662 C FI95662 C FI 95662C
Authority
FI
Finland
Prior art keywords
gas
adsorption
layer
air
product
Prior art date
Application number
FI911552A
Other languages
English (en)
Swedish (sv)
Other versions
FI911552A0 (fi
FI95662B (fi
FI911552A (fi
Inventor
Ravi Jain
Alberto I Lacava
Original Assignee
Boc Group Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Boc Group Inc filed Critical Boc Group Inc
Publication of FI911552A0 publication Critical patent/FI911552A0/fi
Publication of FI911552A publication Critical patent/FI911552A/fi
Publication of FI95662B publication Critical patent/FI95662B/fi
Application granted granted Critical
Publication of FI95662C publication Critical patent/FI95662C/fi

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D46/00—Filters or filtering processes specially modified for separating dispersed particles from gases or vapours
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
    • B01D53/04—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with stationary adsorbents
    • B01D53/047—Pressure swing adsorption
    • B01D53/0476—Vacuum pressure swing adsorption
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04151—Purification and (pre-)cooling of the feed air; recuperative heat-exchange with product streams
    • F25J3/04163—Hot end purification of the feed air
    • F25J3/04169—Hot end purification of the feed air by adsorption of the impurities
    • F25J3/04181—Regenerating the adsorbents
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2253/00—Adsorbents used in seperation treatment of gases and vapours
    • B01D2253/10—Inorganic adsorbents
    • B01D2253/104—Alumina
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2253/00—Adsorbents used in seperation treatment of gases and vapours
    • B01D2253/10—Inorganic adsorbents
    • B01D2253/106—Silica or silicates
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2253/00—Adsorbents used in seperation treatment of gases and vapours
    • B01D2253/10—Inorganic adsorbents
    • B01D2253/106—Silica or silicates
    • B01D2253/108—Zeolites
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2253/00—Adsorbents used in seperation treatment of gases and vapours
    • B01D2253/30—Physical properties of adsorbents
    • B01D2253/302—Dimensions
    • B01D2253/304—Linear dimensions, e.g. particle shape, diameter
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/50—Carbon oxides
    • B01D2257/504—Carbon dioxide
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/80—Water
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2259/00—Type of treatment
    • B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
    • B01D2259/40011—Methods relating to the process cycle in pressure or temperature swing adsorption
    • B01D2259/40028—Depressurization
    • B01D2259/4003—Depressurization with two sub-steps
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2259/00—Type of treatment
    • B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
    • B01D2259/40011—Methods relating to the process cycle in pressure or temperature swing adsorption
    • B01D2259/40028—Depressurization
    • B01D2259/40032—Depressurization with three sub-steps
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2259/00—Type of treatment
    • B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
    • B01D2259/40011—Methods relating to the process cycle in pressure or temperature swing adsorption
    • B01D2259/40035—Equalization
    • B01D2259/40037—Equalization with two sub-steps
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2259/00—Type of treatment
    • B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
    • B01D2259/40011—Methods relating to the process cycle in pressure or temperature swing adsorption
    • B01D2259/40043—Purging
    • B01D2259/4005—Nature of purge gas
    • B01D2259/40052—Recycled product or process gas
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2259/00—Type of treatment
    • B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
    • B01D2259/40011—Methods relating to the process cycle in pressure or temperature swing adsorption
    • B01D2259/40043—Purging
    • B01D2259/4005—Nature of purge gas
    • B01D2259/40056—Gases other than recycled product or process gas
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2259/00—Type of treatment
    • B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
    • B01D2259/40011—Methods relating to the process cycle in pressure or temperature swing adsorption
    • B01D2259/40058—Number of sequence steps, including sub-steps, per cycle
    • B01D2259/40064—Five
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2259/00—Type of treatment
    • B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
    • B01D2259/40011—Methods relating to the process cycle in pressure or temperature swing adsorption
    • B01D2259/40058—Number of sequence steps, including sub-steps, per cycle
    • B01D2259/40069—Eight
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2259/00—Type of treatment
    • B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
    • B01D2259/402—Further details for adsorption processes and devices using two beds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2259/00—Type of treatment
    • B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
    • B01D2259/416—Further details for adsorption processes and devices involving cryogenic temperature treatment
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/60—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using adsorption on solid adsorbents, e.g. by temperature-swing adsorption [TSA] at the hot or cold end
    • F25J2205/64—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using adsorption on solid adsorbents, e.g. by temperature-swing adsorption [TSA] at the hot or cold end by pressure-swing adsorption [PSA] at the hot end
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/12—Particular process parameters like pressure, temperature, ratios
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
    • Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
    • Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Separation Of Gases By Adsorption (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Description

, 95662
Ilman esipuhdistaminen erottamista varten - Förrening av luften för separation 5 Tämä keksintö kohdistuu ei-toivottujen kaasumaisten epäpuhtauksien poistamiseen ilmasta ennen sen viemistä konventionaaliseen erotusyksikköön.
Konventionaaliset ilmanerotusyksiköt (ASU) typen ja hapen 10 tuottamiseksi kryogeenisella erottamisella ilmasta koostuvat oleellisesti kaksivaiheisesta tislauspylväästä, joka toimii erittäin matalissa lämpötiloissa. Äärimmäisen matalista lämpötiloista johtuen on oleellista, että vesihöyry ja hiilidioksidi poistetaan ilmanerotusyksikköön johtavasta 15 paineilmasyötöstä. Jos sitä ei tehdä, paineilmayksikön matalan lämpötilan osat jäätyvät, jolloin on välttämätöntä pysäyttää tuotanto ja lämmittää tukkeutuneet osat häiritsevän kiinteän massan höyrystämiseksi uudelleen ja sen poistamiseksi jäätyneistä kaasuista. Tämä voi olla hyvin 20 kallista. Yleisesti tiedetään, että ilmanerotusyksikön jäätymisen estämiseksi vesihöyryn ja hiilidioksidin pitoisuuden tulee olla paineilman syöttövirrassa alle 0,1 ppm ja 1,0 vastaavasti.
25 Menetelmällä ja laitteistolla ilman esipuhdistamiseksi tulee olla kyky yltää tai toivottavasti ylittää edellä maini-• tut kontaminaatiotasot ja tehdä se tehokkaalla tavalla.
Tämä on erityisen merkittävää, koska esipuhdistamisen hinta lisätään suoraan ilmanpuhdistusyksikön tuotekaasujen hin-30 taan.
Yleiset kaupalliset menetelmät ilman esipuhdistamiseksi käsittävät suunnanvaihtolämmönvaihtimet, lämpötilanvaihtelu-adsorption ja paineenvaihteluadsorption. Wilson et ai., 35 IOMA BROADCASTER, Jan.-Feb., 1984, s. 15-20, ovat kuvanneet näistä kaksi ensimmäistä.
Suunnanvaihtolämmönvaihtimet poistavat vesihöyryä ja hiilidioksidia jäädyttämällä ja haihduttamalla ne vuorotellen 2 95662 niiden väylissä. Tällaiset järjestelmät edellyttävät suurta määrää, tavallisesti 50 % tai enemmän, tuotekaasua väylien puhdistamiseen, so. regeneroimiseen. Tuotteen saanto rajoittuu täten noin 50 %:iin syötöstä. Tämän merkittävän 5 haitan, johon yhdistyy ominaiset mekaaniset ja meluongelmat, seurauksena suunnanvaihtolämmonvaihdinten käyttö esi-puhdistusvälineinä on vähentynyt tasaisesti viime vuosina.
Lämpötilanvaihteluadsorptio-(TSA)-esipuhdistuksessa epäpuh-10 taudet poistetaan matalassa lämpötilassa, tavallisesti noin 5 °C:ssa, ja regenerointi suoritetaan korkeissa lämpötiloissa, esim. noin 150-250 °C lähtien. Regeneraatioon tarvittavan tuotekaasun määrä on tavallisesti vain 12-15 %, mikä on huomattava parannus verrattuna suunnanvaihtolämmön-15 vaihtimiin. TSA-menetelmässä tarvitaan kuitenkin sekä jäähdy tysyksikköjä syöttökaasun jäähdyttämiseen että kuumennus-yksikköjä regenerointikaasun kuumentamiseen. Sen takia ne eivät ole edullisia pääomakustannuksiltaan eivätkä energian kulutukseltaan.
20
Paineenvaihteluadsorptio-(PSA)-menetelmät ovat TSA: ta miellyttävämpiä vaihtoehtoja, koska sekä adsorbointi että regenerointi suoritetaan ympäristön lämpötiloissa. PSA-menetel-missä ei tarvita yleisesti oleellisesti enempää kaasua kuin 25 TSAjssa. Tämä voi olla epäedullista, kun edellytetään kryo-geenisesti erotettujen tuotteiden suurta talteenottoa. Jos ·: PSA-ilmanesipuhdistusyksikkö on kytketty kryogeeniseen il- manerotusyksikkölaitokseen, regenerointikaasuna käytetään kryogeenisesta osastosta tulevaa jätevirtaa, jossa ei ole 30 oleellisesti vesihöyryä ja hiilidioksidia.
DE-patenttijulkaisussa 3 045 451 (1981) kuvataan tällainen PSA-esipuhdistusmenetelmä. Tämä menetelmä toimii 5-10 °C:s-sa, 883 KPa:n (9 kg/cm2) adsorptiopaineessa ja 98 KPa:n 35 (1 atm) regenerointipaineessa. Syöttöilma viedään paineen- alaisena 13X-zeoliittipartikkelikerroksen läpi vesihöyryn ja hiilidioksidin pääosan poistamiseksi ja sitten aktivoitujen alumiinioksidipartikkelien kerroksen läpi hiilidioksidin ja vesihöyryn jäljelle jääneiden pienien pitoisuuk- 3 95662 sien poistamiseksi. Sen, että adsorptiokerrokset on järjestetty tällä tavoin, on väitetty vähentävän lämpötilavaiku-tuksia, so. lämpötilan laskua desorption aikana, PSA-ker-roksissa. Tomomura et ai., KAKAGU KOKAGU RONBUNSHU, 13(5), 5 s. 548-553, selostavat samanlaista menetelmää kuin tässä DE-patentissa. Tämä jälkimmäinen menetelmä toimii 28-35 °C:ssa, 0,65 MPa:n adsorptiopaineessa ja 0,11 MPa:n re-generointipaineessa. Menetelmän seulaspesifinen tuote on 7,1 Sm3/min/m3 ja tuuletuskaasun kato on 6,3 %. Aktivoitu 10 alumiinioksidi varaa noin 40 % kerroksesta. Käytettyjen ad-sorptiopartikkelien suhteelliset koot ovat: 13X-zeoliitti 2,4-4,8 mm ja aktivoitu alumiinioksidi 2-4 mm.
Japanilaisessa patenttijulkaisussa Sho 59-4414 (1984) kuva-15 taan PSA-esipuhdistusmenetelmä, jossa vesihöyryn ja hiilidioksidin poistamiseen käytetään erillisiä kerroksia ja adsorboivia aineita. Aktivoitua alumiinioksidia tai piidioksidia sisältävä vesihöyryn poistotorni regeneroidaan alhaisen paineen puhdistuksella, kun taas 13X-zeoliittiä si-20 sältävä hiilidioksidin poistotorni regeneroidaan pelkällä evakuoinnilla ilman puhdistusta. Tyhjöpumpun käyttö voi olla perusteltua joissakin menetelmissä, joissa on suuri tuotesaanto. Tässä menetelmässä tarvitaan regenerointikaa-sua paljon (25 %) verrattuna konventionaalisiin TSA-esipuh-25 distusyksiköihin (PPU).
• · «
Japanilaisessa patenttijulkaisussa Sho 57-99316 (1982) kuvataan menetelmä, jossa syöttöilma, poistokaasu ja puhdis-tuskaasu viedään lämmönvaihtimen läpi, jolloin aiheutetaan 30 adsorption ja desorption tapahtuminen lähes samassa lämpötilassa. Tämän menetelmän eduksi todetaan tarvittavan rege-nerointikaasumäärän lasku.
JP-patenttihakemuksessa Sho 55-95079 (1980) kuvatussa mene-35 telmässä ilmaa käsitellään PSArlla kahdessa vaiheessa vesihöyryn ja hiilidioksidin poistamiseksi, jolloin PSA-yk-siköstä peräisin olevaa kuivaa ilmatuotetta käytetään ensimmäisen vaiheen puhdistamiseksi ja ilmanpuhdistusyksikös-tä peräisin olevaa epäpuhdasta typpivirtaa käytetään toisen 4 95662 vaiheen puhdistamiseksi. Tämän menetelmän todetaan olevan edullinen typen kokonaistalteenoton suhteen.
EP-patenttijulkaisussa no 232 840 (1987) kuvataaan PSA-me-5 netelmä, jossa vesihöyryn poistamiseen käytetään aktivoitua alumiinioksidia ja zeoliittia käytetään hiilidioksidin poistamiseen. On todettu, että aktivoidun alumiinioksidin käyttö mahdollistaa vesihöyryn poistamisen alhaisessa lämpötilassa ja siten hiilidioksidin adsorptio tapahtuu alhai-10 sessa lämpötilassa. Sekä adsorptio että desorptio tapahtuvat lähellä ympäristön lämpötilaa.
DE-hakemusjulkaisussa 3 072 190 A1 (1988) kuvatussa PSA-jaksossa vähintään 80 % adsorption lämmöstä pidetään ker-15 roksessa ja se on saatavissa regenerointiin. Adsorption lämpötilan PSA-kerroksissa säilyttämisen periaate on alalla hyvin vakiintunut.
On hyvin ilmeistä, että vaikka kirjallisuudessa on esitetty 20 monia PSAihan perustuvia esipuhdistusmenenelmiä, niin harvoja niistä käytetään nykyisin kaupallisesti niihin liittyvistä pääomakustannuksista johtuen.
Yleensä tunnetut PSA-esipuhdistusmenetelmät edellyttävät 25 vähintään 25 %, tavallisesti 40-50 %, tuotetta puhdistus-kaasuna. Sen seurauksena, että tällaisissa menetelmissä *: tuote on seulaspesifisyydeltään alhainen tuote, niissä on suuria pääomakustannuksia. Ilman esipuhdistusjärjestelmän pääomakustannusten laskeminen on erityisen tärkeää, kun 30 suunnitellaan suuri laitos, koska esipuhdistusjärjestelmän hinnan noususkaala on lähes lineaarinen laitoksen koon kanssa, kun taas laitoksen loppuosa nousee 0,6 neliökertoi-mella. Siten on helposti todettavissa, että suurissa laitoksissa esipuhdistusjärjestelmän toiminnan parannukset 35 aiheuttavat merkittäviä säästöjä kuluissa.
Esillä olevan keksinnön mukaisesti on keksitty tehokas vesihöyryn ja hiilidioksidin poistamiskeino, joka on edul- 5 95662 linen verrattuna tekniikan tasoon pääomakustannusten ja tarvittavan puhdistuskaasun osalta.
Vesihöyry ja hiilidioksidi poistetaan ilmasta ennen sen 5 viemistä PSA-menetelmällä ilmanerotusyksikköön, jolloin ne adsorboidaan ilmasta adsorptiokerrokseen, joka regeneroidaan kolmessa vaiheessa, jotka koostuvat tuulettamisesta ilmakehään, tuulettamisesta evakuoinnin alaisena ja puhdistamisesta evakuoinnin alaisena. Adsorption suuri tehokkuus, 10 joka johtuu pienien adsorptiopartikkelien käytöstä ja tyh-jöpuhdistuksen käytöstä johtuvasta suuresta regenerointi-tehokkuudesta, sallii pienemmän kerrostilavuuden käyttämisen adsorptiokerroksissa ja vähentää puhdistuskaasuvaati-muksia parantaen siten kokonaisuudessaan menetelmän kiin-15 nostavuutta taloudellisessa mielessä.
Keksintö on selvemmin ymmärrettävisssä, kun viitataan piirrokseen, jossa: 20 kuvio 1 on keksinnön mukaisen paineenvaihteluadsortio-(PSA)-esipuhdistusjärjestelmän lohkovuokaavio, ja kuvio 2 on keksinnön mukaisen PSA-esipuhdistusjärjestelmän toisen suoritusmuodon lohkovuokaavio.
25
Esillä oleva keksintö kohdistuu paranukseen ilmanesipuhdis-*: tuksessa kryogeenista erottamista varten, jossa esipuhdis- tuksessa käytetään paineenvaihtelu-(PSA)-jaksoja, jolloin adsorptiokerros regeneroidaan kolmessa vaiheessa, jotka 30 käsittävät ilmakehään tuulettamisen, tuulettamisen evakuoinnin alaisena ja puhdistamisen jatkuvan evakuoinnin alaisena. Regeneroinnin tehokkuus on erityisen edullinen siinä, että se saa aikaan pääomakustannusten säästöjä, koska tarvitaan pienempi kerrostilavuus, samoin kuin toimintakulu-35 jen, so. kulutettu teho tuotetun tuotekaasun yksikköä kohti, säästöinä.
Esillä olevan keksinnön mukainen PSA-menetelmä ilman esi-puhdistamiseksi on esitetty kaaviomaisesti kuviossa 1. Ku- 6 95662 viossa 1 syöttövirtaa, so. ilmaa, järjestelmään säätävät venttiilit, tuotteen ottaminen ja adsorptiokerrosten A ja B regenerointi on merkitty numeroilla 1-10. Toiminnassa syöttöilma, joka on paineistettu sopivaan paineeseen, joka 5 on tavallisesti noin 517 KPa - 1,14 MPa, ja joka on sen jälkeen jäähdytetty lämpötilaan noin 15 °C - 40 °C, johdetaan toiseen adsorptiokerroksista A ja B avaamalla toinen venttiileistä 1 ja 2 vastaavasti.
10 Adsorptiokerrokset A ja B sisältävät tavallisesti adsorboivaa ainetta, joka on aktivoitua alumiinioksidia tai piidioksidia, vesihöyryn poistamiseksi, ja toista adsorboivaa ainetta, tavallisesti zeoliittiä kuten 13X-zeoliitti, hiilidioksidin poistamiseksi. Nämä adsorboivat aineet voivat 15 olla erillisissä osastoissa tai jopa erillisissä astioissa. Kuitenkin on edullista, että molemmat ovat samassa astiassa, jossa niiden välissä on kerros sopivaa huokoista materiaalia niiden yhteensekoittumisen estämiseksi.
20 Käytettäessä kerrosta A valaisemaan kyseisen keksinnön jakso kerros A täytetään ensin kerroksesta B. Kerroksen A täyttämiseksi kerroksen B ollessa tuotannon loppuvaiheessa, venttiili 3 avataan venttiilien 2 ja 4 ollessa jo avoinna ja muut venttiilit jäävät kiinni. Täyttämisen lopussa vent- 25 tillit 2 ja 4 suljetaan ja venttiili 1 avataan ilman välittämiseksi paineen alaisena kerrokseen A tuotantovaiheen alkaessa siitä. Venttiili 3 jää auki ja oleellisesti vesi-höyrytön ja hiilidioksiditon ilma virtaa järjestelmästä pitkin johtoa, joka on merkitty "ilmanerotusyksikköön".
30 Tuotevirta, joka sisältää alle 0,1 ppm vesihöyryä ja 1,0 ppm hiilidioksidia, viedään kryogeeniseen ilmanerotusyksikköön, jota ei ole esitetty. Tuotannon loppua kohti tultaessa venttiili 4 avataan kerroksen B täyttämiseksi kerroksesta A peräisin olevalla tuotteella.
35
Jakson tuotantovaiheen päättyessä venttiilit 1 ja 3 suljetaan ja venttiilit 7 ja 9 avataan antaen kerroksen A tuu-lettua ilmakehään. Tuotantojakson pituus on sellainen aika, että epäpuhtausrintama ei virtaa adsorptiokerroksista, so.
95662 ne eivät ole saavuttaneet adsorptiokapasiteettia. Tämä määritetään helposti konventionaalisilla menetelmillä, jotka alan ammattimies tuntee hyvin. Tuotantovaiheen määrittäminen ja säätäminen automaattisesti tulevan syöttöilman vesi-5 höyry- ja hiilidioksidipitoisuuden suhteen käyttämällä konventionaalisia havainnointi- ja säätölaitteistoja on myös alan ammattimiehen hyvin tuntema.
Kerroksen A tuulettamista jatketaan ennalta määritellyn 10 ajan, tavallisesti kunnes paine laskee juuri ilmakehän paineen alapuolella ja kerroksesta tuleva virta heikkenee.
Tällä hetkellä, joka voidaan myös helposti määrittää käyttämällä alan ammattimiehen hyvin tuntemia välineitä, venttiili 9 suljetaan, venttiili 10 avataan ja tyhjöpumppu ak-15 tivoidaan kerroksen A evakuoimiseksi. Kerroksen A evakuointi toimii desorboiden epäpuhtaudet, jotka eivät poistuneet alkutuuletuksessa.
Kerroksen B evakuointia jatketaan, kunnes siinä oleva paine 20 on laskenut sopivalle tasolle, tavallisesti heikkoihin tyh-jöolosuhteisiin, kuten 13,8 KPa - 41,4 KPa, edullisesti 20,7 KPa - 34,5 KPa. Tällöin venttiili 5 avataan ja puhdis-tuskaasun sallitaan puhdistaa kerroksessa A oleva adsorboiva aine tyhjön alaisena, jolloin poistetaan tehokkaasti 25 desorboituneet epäpuhtaudet ja viedään ne pois kerroksesta. Puhdistuskaasu on mikä tahansa kaasu, joka on PSA-järjestelmän tuotekaasun vesihöyryn ja hiilidioksidin tasoilla tai niiden alapuolella. Se voi olla ilmanerotusyksikön typpipitoisuudeltaan korkea jätekaasu tai siitä peräisin ole 30 typpituotekaasu. Kerroksen A evakuointia pidetään yllä puh-distuskaasun kerrokseen B virtaamisen ajan. Puhdistuskaasun vieminen kerrokseen A huuhtelee kerroksen poistaen desor-hoituneet epäpuhtaudet. Maininnat, jotka tehty tuotantovaiheen tarkkailuun ja määrittämiseen liittyen, koskevat sa-35 maila tavoin puhdistusvaihetta.
Puhdistusvaiheen lopussa venttiilit 5, 7 ja 10 suljetaan ja venttiili 3 avataan kerroksen A täyttämiseksi tuotekaa-sulla, joka on tuotettu kerroksessa B. Täyttämisvaiheen „ 95662 aikana venttiili 4 on auki ja kerroksesta B peräisin olevan tuotekaasun ottaminen järjestelmästä jatkuu. Menetelmä voi toimia jatkuvasti tällä tavalla.
5 Täyttämisvaiheen päättymisen jälkeen venttiilit 2 ja 4 suljetaan ja venttiilit 1, 3, 8 ja 9 avataan toisen jakson aloittamiseksi. Edellä olevassa selostuksessa menetelmävai-heita on kuvattu viitaten pelkästään kerrokseen A. Kerros B toimii faasitta kerroksen A kanssa siten, että toinen 10 joutuu vaiheeseen tuulettuminen, huuhtominen ja täyttäminen, kun toinen tuottaa tuotetta. Kohteena olevan menetelmän tavanomainen kuviossa 1 esitetty jakso käyttää kaksi-kerrosjärjestelmän, joka on esitetty seuraavassa taulukossa.
15
Kuvio 1; PSA-jakso
Kerros A Venttiilit, auki Kerros b Aika(s) 20 täyttö 2, 3, 4 tuota, täyttö kerros A 6,0
kerroksesta B
tuota 1, 3, 8, 9 tuuleta ilmakehään 19,0 25 tuota 1, 3, 8, 10 tuuleta tyhjön alaisena 10,0 tuota 1, 3, 6, 8, 10 puhdista tyhjön alaisena 145,0 tuota, täytä 1, 3, 4 täytä kerroksesta B 6,0
30 kerros B
tuuleta ilma- 2, 4, 7, 9 tuota 19,0 kehään 35 tuuleta tyhjön 2, 4, 7, 10 tuota 10,0 alaisena tuuleta tyhjön 2, 4, 5, 7, 10 tuota 145,0 alaisena 40 6 min. jakso
Kuviossa 2 esitetty parannettu ilman esipuhdistamiseen tarkoitettu PSA on samanlainen kuin kuviossa 1 esitetty, mutta se eroaa siinä, että se tasapainottaa kerrosten yläosan ja 45 pohjan tuotannon/regeneraation lopussa ja puhdistaa kerroksen, joka regeneroidaan ilmanerotusyksiköstä olevalla tuo-tetypellä.
9 95662
Kuviossa 2 tuote viedään paineen alaisena adsorptiokerrok-seen A tai B avaamalla venttiilit 12 tai 14 vastaavasti. Kerrokset A ja B sisältävät adsorboivaa ainetta kuten kuvion 1 yhteydessä selostetaan. Kun kerros A on jakson tuo-5 tantovaiheessa, venttiilit 12 ja 16 ovat auki ja tuote välitetään tuotetankkiin, jota pidetään vakiopaineen alaisena siten, että tuotekaasua voidaan ottaa optimipaineella il-manerotusyksikköä varten avaamalla venttiili 40. Tuote on kuten kuviossa 1 määritettiin.
10
Jakson tuotantovaiheen lopussa venttiilit 12 ja 16 suljetaan ja venttiili 20 avataan, jotta sallitaan kerroksen A tuulettua ilmakehään. Tuotantovaiheen pituus on kuten kuvion 1 yhteydessä määritettiin. Jos kerroksen A tuulettami-15 nen on laskenut siinä olevan paineen juuri ilmankehän paineen yläpuolelle, venttiili 20 suljetaan, venttiili 24 avataan ja tyhjopumppu aktivoidaan. Kerroksen A evakuointi desorboi epäpuhtaudet, jotka eivät ole poistuneet alkutuu-letuksessa.
20
Kerroksen A evakuointia jatketaan kunnes siinä oleva paine on laskenut sopivalle tasolle, tavallisesti heikkoihin tyh-j öolosuhteisiin, kuten 13,8 KPa - 41,4 KPa, edullisesti 20,7 KPa - 34,5 KPa. Tällä hetkellä venttiilit 28 ja 36 25 avataan ja puhdistuskaasu, edullisesti ilmanerotusyksikostä peräisin oleva tuotetyppi, päästetään kerrokseen A jääneiden epäpuhtauksien poistamiseksi siitä. Kuten kuviossa 1, jatkaa tyhjopumppu toimintaa puhdistusvaiheen aikana.
30 Puhdistusvaiheen lopussa venttiilit 24, 28 ja 36 suljetaan.
Koska tämä on myös kerroksen B tuotantovaiheen loppu, venttiilit 14 ja 18, jotka ovat avoimia tuotantoa varten, suljetaan. Sen jälkeen venttiilit 32 ja 34 avataan hetkellisesti, jotta mahdollistetaan kerroksissa A ja B olevan pai-35 neen tasautuminen sekä yläosassa että pohjalla. Tämä alkaa kerroksen, joka on kerros A, uudelleenpaineistamisen, jolle kerrokselle oli juuri suoritettu tyhjSpuhdistus.
10 95662
Venttiilit 32 ja 34 suljetaan ja venttiili 16 avataan kerroksen A täyttämiseksi tuotetankista peräisin olevalla kaasulla. Täyttäminen suoritetaan tavallisesti paineessa 510 KPa - 1,13 MPa. Täyttö- ja paineentasausvaiheen aikana kaa-5 sua lähetetään tuotetankista ilmanerotusyksikköön sen erottamiseksi halutuiksi tuotteiksi.
Täyttövaiheen päättymisen jälkeen venttiilit 12, 16 ja 22 avataan toisen jakson aloittamiseksi. Kuten kuviossa 1 ker-10 ros B toimii faasittomasti kerroksen A kanssa siten että toinen tuottaa tuotetta kun toinen regeneroituu. Kyseisen menetelmän tavanomainen jakso, jossa käytetään kaksikerros-järjestelmää, joka on esitetty seuraavassa taulukossa.
15 Kuvio 2: PSA-jakso
Kerros A Venttiilit, auki Kerros B Aika(s) täyttö tuote- 16, 22 tuuletus ilmakehään 6 20 kaasulla tuota 12, 16, 22 tuuleta ilmakehään 15 tuota 12, 16, 26 tuuleta tyhjön alaisena 10 25 tuota 12, 16, 26, 30, 36 puhdista tyhjön alaisena 145 yläosa-pohja- 32, 34 yläosa-pohjatasaus 4 tasaus 30 tuuleta ilma- 18, 20 täytä tuotekaasulla 6 . kehään tuuleta ilma- 14, 16, 20 tuota 15 35 kehään tuuleta tyhjön 14, 16, 24 tuota 10 alaisena 40 puhdista tyhjön 14, 16, 24, 28, 36 tuota 145 alaisena yläosa-pohja- 32, 34 yläosa-pohjatasaus 4 tasaus 45 Kaikkiaan 360 s.
Kyseisen esipuhdistusmenetelmän etuna on sen parantunut kerroksen regenerointiteho. Myös puhdistuskaasu voidaan toimittaa kohtuullisessa tyhjössä 25,3-33,3 KPa, mikä saa 11 95662 aikaan tehonsäästöä. Puhdistuskaasun käyttäminen tyhjön alaisena on erityisen edullista kaasuseoksille, jotka sisältävät höyrymuodossa olevia epäpuhtauksia, so, vettä, adsorptiolämpötilassa. Voidaan osoittaa teoreettisesti, 5 että höyryepäpuhtauksien poistamiseen tarvittavan puhdistuskaasun minimäärä annetaan:
pmin pL“pV 10 "F = PH-PV
jossa
Pmin on minimipuhdistusvirtanopeus F on syöttövirtanopeus Pl on puhdistuskaasun paine 15 Ph °n syöttökaasunpaine
Py on epäpuhtauden höyrypaine adsorptiolämpötilassa.
Esimerkkinä laskettiin puhdistus syötön fraktiona (pmin/F) 827 KPa:n adsorptiopaineelle ja 30 °C:n adsorptiolämpöti-20 lassa erilaisille puhdiituskaasupaineille Pl. Syöttövirran oletettiin olevan vedellä kyllästetty 50 °C:ssa. Tulokset on annettu seuraavassa taulukossa.
Puhdistuskaasun paineen vaikutus minimaaliseen puhdistus-25 virtaan pL, KPa Pmin/F X 100, (%) 101 11,8 82.7 9,5 30 69 7,9 55 6,2 41,4 4,5 27,6 2,8 13.8 1,2 35
Kulloinenkin puhdistuskaasun tarvittava määrä vaihtelee 1,1-2,0 x Pmin välillä (C.W. Skarström, Recent Developments in Separation Science, Voi. 2, s. 95-106, CRC Press, Cleveland, (1972). Edellä olevasta taulukosta selviää, että 40 saattamalla puhdistuskaasu tyhjöön (Pl <101 KPa) H20-höy- 12 95662 ryn poistamiseen tarvittavan puhdistuskaasun määrää voidaan laskea oleellisesti.
Japanilaisessa patenttijulkaisussa Sho 59-4414 (1984), jota 5 selostettiin aiemmin, regeneroidaan hiilidioksidipylväs evakuoimalla ja vesihöyrypylväs ilmakehäpuhdistuksella.
Tästä johtuen puhdistuskaasun määrää ei voida laskea alle 25 %. Esillä olevan keksinnön menetelmässä sekä vesihöyry-että hiilidioksidiadsorbentti regeneroidaan puhdistamalla 10 tyhjössä ja siten tarvittavan puhdistuskaasun määrä voidaan laskea alle 9 %, mikä on alhaisempi kuin keskimääräinen konventionaalinen TSA-esipuhdistusmenetelmä ja oleellisesti alhaisempi kuin kaikki aiemmin tunnetut PSA-esipuhdistus-menetelmät. Esillä olevan menetelmän erittäin suuri tuote-15 saanto perustelee tyhjöpumpun käyttöä puhdistuksen yhteydessä.
13X-zeoliittiadsorptiopartikkelien käyttö, jotka partikkelit on tehty hienoiksi partikkeleiksi, so. niiden keskikoko 20 on alle 2 mm, edullisesti 0,6-1,6 mm, CC>2-poistoalueella kytkettynä tyhjöpuhdistuksen käyttöön esillä olevassa menetelmässä tuottaa erittäin seulaspesifisen tuotteen. Zeo-liittipartikkeleilla, joiden erityisen edullinen keskikoko on alueella 0,4-0,8 mm, saatu hyvin seulaspesifinen tuote 25 (40-60 SCFM/ft3) osoittaa mahdollisen pääoman säästön sekä pienempien adsorptiokerrosten käyttäminen mahdollistaa pienemmät astiat, adsorptiomateriaalinen pienemmän määrän ja niiden kaltaiset. Esillä olevassa menetelmässä saatu seulaspesif inen tuote on noin kahdeksankertainen siitä, mitä 30 vaaditaan Tomomura et al.:n kuvaamassa edellä mainitussa kaupallisessa PSA-esipuhdistusmenetelmässä.
Seuraavassa taulukossa annetaan koesarjojen tulokset, joissa koesarjoissa käytetään kuviossa 1 ja 2 esitettyä järjes-35 telmää. Kerroksentasapainotusvaihe jätettiin pois ajoissa A ja B, jotka liittyvät kuvioon 1, ja sisällytettiin ajoihin C ja D, jotka liittyvät kuvioon 2. Käytetyt kerrokset sisälsivät 25 tilavuus-X 33 mm kokoista kaupallisesti saatavissa olevaa aktivoitua alumiinioksidia ja 75 tilavuus-% 13 95662 0,4-0,8 mm kokoista kaupallisesti saatavissa olevaa 1 3X-zeoliittia. Adsorbointi suoritettiin lämpötilassa 22-23 °C paineessa 780 KPa ja jakson kokonaispituus oli 6,0 min. Taulukossa annetuista tiedoista ilmenee, että kerroksen-5 tasausvaiheen käyttö on kyseessä olevan keksinnön edullinen suoritusmuoto.
Ilman esipuhdistusajojen yhteenveto
10 Aio A Ajo B Ajo C Ajo D
Puhdistuskaasun 25,9(195) 25,9(195) 25,9(195) 25,9(195) paine KPa (mm 1¾)
Tuotevesihöyryn 15 konsentraatio (ppm) 0,1 <0,1 <0,1 0,1
Tuotehiilidioksidin pitoisuus (ppn) 0,23 0,40 0,38 0,41 20 Regenerointiin käytetyn kaasun % 12,1 10,0 8,1 8,6
Seulaspesifinen tuote (Nn^/min/m^ seula) 32,3 40,5 42,4 58,9 25
Esillä olevan menetelmän etuna on adsorptiokerroksen regeneration tehokkuus. Sen lisäksi, että kyseessä oleva menetelmä on tehokkaampi kuin konventionaaliset PSA-esipuhdis-tusmenetelmät, se on myös edullinen verrattuna keskimääräi-30 seen lämpötilanvaihteluadsorptiomenetelmään, koska siinä on paljon seulaspesifisempi tuote ja siinä tarvitaan vähemmän regenerointikaasua (8 % - 10 % verrattuna 12 % - 15 % verrattavissa olevaan TSA-prosessiin).
35 Keksintöä on kuvattu viitaten sen edullisiin suoritusmuotoihin. Alan ammattimiehelle on ilmeistä, että annetuista yksityiskohdista voidaan tehdä lukuisia muunnelmia poikkeamatta keksinnön hengestä ja piiristä.
*

Claims (7)

14 95662
1. Paineenvaihteluadsorptiomenetelmä kaasumaisten, vesihöyryä ja hiilidioksidia käsittävien epäpuhtauksien poistamiseksi ilmasta, tunnettu siitä, että se käsittää jaksoit- 5 täisenä sekvenssinä: a) ilman viemisen paineen alaisena ensimmäiseen adsorptio-kerrokseen, joka sisältää vesihöyryä selektiivisesti adsorboivaa adsorbenttia sekä zeoliittia 13X, jonka keskimääräinen partikkelikoko on noin 0,6-1,6 mm, sanottujen epäpuh- 10 tauksien poistamiseksi ilmasta ja tuotekaasun muodostamiseksi, b) poistovaiheen lopussa ilman syötön keskeyttämisen ja sanotun kerroksen tuulettamisen ilmakehään, c) sanotun kerroksen evakuoinnin yhdistämällä se tyhjöläh-15 teeseen samalla kun poistuvan kaasun tuulettamista ilmakehään jatketaan, d) puhdistuskaasun viemisen sanottuun kerrokseen samalla kun kerroksen evakuoimista jatketaan tyhjölähteen avulla, ja ,· 20 e) sanotun kerroksen täyttämisen tuotekaasulla toisesta adsorptiokerroksesta, joka toimii epätahdissa ensimmäisen kerroksen kanssa siten, että toinen kerroksista tuottaa tuotekaasua vaiheessa a) samalla kun toista kerrosta regeneroidaan vaiheilla (b), (c) ja (d). 25
2. Patenttivaatimuksen 1 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että adsorptiokerrokset sisältävät vesihöyryä selektiivisesti adsorboivana adsorbenttina aktivoitua alumiini-oksidia tai piidioksidigeeliä. 30
3. Patenttivaatimuksen 1 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että puhdistuskaasu on vaiheessa (a) muodostettu tuotekaasu.
4. Patenttivaatimuksen 1 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että ennen vaihetta (e) adsorptiokerrosten yläosat ja pohjat saatetaan toistensa yhteyteen niiden välisen paineen tasoittamiseksi. 15 95662
5. Patenttivaatimuksen 1 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että tuote viedään kryogeeniseen ilmanerotusyksik-köön.
6. Patenttivaatimuksen 5 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että puhdistuskaasu on sanotusta yksiköstä peräisin oleva tuotekaasu.
7. Patenttivaatimuksen 5 mukainen menetelmä, tunnettu 10 siitä, että puhdistuskaasu on sanotusta yksiköstä peräisin oleva typellä rikastettu jätekaasu.
FI911552A 1990-03-29 1991-03-28 Ilman esipuhdistaminen erottamista varten FI95662C (fi)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US07/501,065 US5156657A (en) 1990-03-29 1990-03-29 Process for pre-purification of air for separation
US50106590 1990-03-29

Publications (4)

Publication Number Publication Date
FI911552A0 FI911552A0 (fi) 1991-03-28
FI911552A FI911552A (fi) 1991-09-30
FI95662B FI95662B (fi) 1995-11-30
FI95662C true FI95662C (fi) 1996-03-11

Family

ID=23992019

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
FI911552A FI95662C (fi) 1990-03-29 1991-03-28 Ilman esipuhdistaminen erottamista varten

Country Status (13)

Country Link
US (1) US5156657A (fi)
EP (1) EP0449451A1 (fi)
JP (1) JPH0568833A (fi)
KR (1) KR930010762B1 (fi)
CN (1) CN1055677A (fi)
AU (1) AU626494B2 (fi)
CA (1) CA2038180C (fi)
FI (1) FI95662C (fi)
IE (1) IE911043A1 (fi)
NO (1) NO178365C (fi)
NZ (1) NZ237419A (fi)
TR (1) TR25629A (fi)
ZA (1) ZA911857B (fi)

Families Citing this family (45)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5090973A (en) * 1990-10-23 1992-02-25 The Boc Group, Inc. Psa employing high purity purging
US5345771A (en) * 1993-03-25 1994-09-13 John Zink Company, A Division Of Koch Engineering Company, Inc. Process for recovering condensable compounds from inert gas-condensable compound vapor mixtures
US5398513A (en) * 1993-12-16 1995-03-21 Klobucar; Joseph M. Regenerative vapor condenser
JP3360097B2 (ja) * 1994-07-06 2002-12-24 株式会社ニコン 真空紫外域の光学装置
US5463869A (en) * 1994-08-12 1995-11-07 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated adsorption/cryogenic distillation process for the separation of an air feed
US5531808A (en) * 1994-12-23 1996-07-02 The Boc Group, Inc. Removal of carbon dioxide from gas streams
US5587003A (en) * 1995-03-21 1996-12-24 The Boc Group, Inc. Removal of carbon dioxide from gas streams
JP3416391B2 (ja) * 1995-05-25 2003-06-16 日本酸素株式会社 空気液化分離装置の前処理方法及び装置
US5571309A (en) * 1995-07-28 1996-11-05 The Boc Group, Inc. Adsorption process
US5846295A (en) * 1997-03-07 1998-12-08 Air Products And Chemicals, Inc. Temperature swing adsorption
US5919286A (en) * 1997-03-06 1999-07-06 Air Products And Chemicals, Inc. PSA process for removel of nitrogen oxides from gas
US5944874A (en) * 1997-06-23 1999-08-31 Praxair Technology, Inc. Solid electrolyte ionic conductor systems for the production of high purity nitrogen
US5851266A (en) * 1997-06-23 1998-12-22 Praxair Technology,Inc. Hybrid solid electrolyte ionic conductor systems for purifying inert gases
US5980611A (en) * 1997-09-25 1999-11-09 The Boc Group, Inc. Air purification process
US6238460B1 (en) 1997-09-26 2001-05-29 The Boc Group, Inc. Air purification process
US5906675A (en) * 1997-09-30 1999-05-25 The Boc Group, Inc. Air purification process
US6010555A (en) * 1997-11-04 2000-01-04 Praxair Technology, Inc. Vacuum pressure swing adsorption system and method
FR2771944B1 (fr) * 1997-12-08 2000-01-14 Air Liquide Procede de purification d'air par adsorption sur alumine calcinee des impuretes co2 et h2o
US5906674A (en) * 1997-12-16 1999-05-25 The Boc Group, Inc. Process and apparatus for separating gas mixtures
FR2773499B1 (fr) * 1998-01-14 2000-02-11 Air Liquide Procede de purification par adsorption de l'air avant distillation cryogenique
FR2775617B1 (fr) * 1998-03-09 2000-04-07 Ceca Sa Decarbonatation de flux gazeux au moyen d'adsorbants zeolitiques
CA2264418C (en) * 1998-03-12 2002-05-14 Adeola Florence Ojo Removal of carbon dioxide from gas streams
US6024781A (en) * 1998-04-17 2000-02-15 The Boc Group, Inc. Separation of carbon dioxide and hydrocarbons
US6183539B1 (en) * 1998-07-01 2001-02-06 Zeochem Co. Molecular sieve adsorbent for gas purification and preparation thereof
US6106593A (en) * 1998-10-08 2000-08-22 Air Products And Chemicals, Inc. Purification of air
JP4252668B2 (ja) * 1999-05-11 2009-04-08 大陽日酸株式会社 ガス精製方法
US6358302B1 (en) 1999-11-18 2002-03-19 The Boc Group, Inc. Purification of gases using multi-composite adsorbent
US6471744B1 (en) * 2001-08-16 2002-10-29 Sequal Technologies, Inc. Vacuum-pressure swing absorption fractionator and method of using the same
US7722698B2 (en) 2008-02-21 2010-05-25 Delphi Technologies, Inc. Method of determining the purity of oxygen present in an oxygen-enriched gas produced from an oxygen delivery system
US8075676B2 (en) * 2008-02-22 2011-12-13 Oxus America, Inc. Damping apparatus for scroll compressors for oxygen-generating systems
US20090212962A1 (en) * 2008-02-22 2009-08-27 Delphi Technologies, Inc. Oxygen Generating System with Self-Contained Electronic Diagnostics and Fault-Tolerant Operation
WO2010109477A2 (en) 2009-03-27 2010-09-30 Council Of Scientific & Industrial Research A process for the preparation of molecular sieve adsorbent for the size/shape selective adsorption of carbon dioxide from its gaseous mixture with nitrogen
WO2010113169A1 (en) 2009-03-31 2010-10-07 Council Of Scientific & Industrial Research A process for the preparation and use of pentasil type zeolite for the selective adsorption of carbon dioxide from flue gas
KR101381443B1 (ko) 2012-06-27 2014-04-04 한국화학연구원 이산화탄소 포집장치
WO2015179884A2 (en) * 2014-05-21 2015-11-26 Tegnon (Pty) Ltd A cyclical system for the regeneration of desiccant
ES2945876T3 (es) 2017-03-17 2023-07-10 Air Prod & Chem Adsorbente de alúmina activado promovido por alcalino
CN106925235B (zh) * 2017-03-27 2019-10-08 东北大学 一种可高效分离湿气中co2的吸附剂及其制备方法
WO2018217713A1 (en) 2017-05-24 2018-11-29 Basf Corporation Gas dehydration with mixed adsorbent/desiccant beds
EP3891448A1 (en) 2018-12-03 2021-10-13 Carrier Corporation Enhanced refrigeration purge system
US11976860B2 (en) 2018-12-03 2024-05-07 Carrier Corporation Enhanced refrigeration purge system
WO2020117580A1 (en) 2018-12-03 2020-06-11 Carrier Corporation Membrane purge system
US11911724B2 (en) 2018-12-03 2024-02-27 Carrier Corporation Enhanced refrigeration purge system
CN110454907A (zh) * 2019-09-12 2019-11-15 宁波奥克斯电气股份有限公司 一种空气净化控制方法、空气净化装置及空调器
CN111811065A (zh) * 2020-06-30 2020-10-23 上海东健净化股份有限公司 一种用于洁净新风系统的负压脱附型除湿去毒工艺
TR202014370A2 (tr) * 2020-09-10 2020-12-21 Mikropor Makina Sanayi Ve Ticaret A S Azot gazi saflaştirmasi uygulamalarinda yüksek saflikta azot elde edi̇lmesi̇ni̇ sağlayan saflaştirici sonrasi azot kurutucu si̇stemi̇

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3981698A (en) * 1973-08-15 1976-09-21 Cjb Development Limited Process for the removal of carbon dioxide from gases
JPS5595079A (en) * 1979-01-10 1980-07-18 Hitachi Ltd Method and device for previously treating air separator
JPS5924654B2 (ja) * 1979-12-03 1984-06-11 株式会社日立製作所 圧力差吸着ガス精製方法
JPS5799316A (en) * 1980-12-08 1982-06-21 Nippon Sanso Kk Method for removing moisture and carbon dioxide contained in compressed raw air
DD157157A1 (de) * 1981-01-07 1982-10-20 Uwe Harms Verfahren zum reinigen und trennen von gasgemischen
JPS594414A (ja) * 1982-06-30 1984-01-11 Nippon Sanso Kk プレツシヤ−スイング法による気体精製法
DE3410815A1 (de) * 1984-03-23 1985-10-03 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren zur trocknung eines gasstromes
US4711645A (en) * 1986-02-10 1987-12-08 Air Products And Chemicals, Inc. Removal of water and carbon dioxide from atmospheric air
DE3702190A1 (de) * 1987-01-26 1988-08-04 Linde Ag Adsorptionsverfahren
US4756723A (en) * 1987-03-04 1988-07-12 Air Products And Chemicals, Inc. Preparation of high purity oxygen
CA2037985A1 (en) * 1990-03-23 1991-09-24 Robert C. Gmelin Economical air separator
EP0449448B1 (en) * 1990-03-29 1997-01-22 The Boc Group, Inc. Process for producing oxygen enriched product stream

Also Published As

Publication number Publication date
NO911003L (no) 1991-09-30
KR930010762B1 (ko) 1993-11-10
FI911552A0 (fi) 1991-03-28
CN1055677A (zh) 1991-10-30
NZ237419A (en) 1992-09-25
AU626494B2 (en) 1992-07-30
CA2038180A1 (en) 1991-09-30
NO178365B (no) 1995-12-04
ZA911857B (en) 1992-03-25
AU7386691A (en) 1991-10-03
IE911043A1 (en) 1991-10-09
CA2038180C (en) 2001-11-27
JPH0568833A (ja) 1993-03-23
US5156657A (en) 1992-10-20
TR25629A (tr) 1993-07-01
FI95662B (fi) 1995-11-30
NO178365C (no) 1996-03-13
NO911003D0 (no) 1991-03-13
KR910016368A (ko) 1991-11-05
FI911552A (fi) 1991-09-30
EP0449451A1 (en) 1991-10-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
FI95662C (fi) Ilman esipuhdistaminen erottamista varten
FI85953B (fi) Foerfarande foer framstaellning av en syreprodukt med en renhetsgrad av 95% fraon omgivande luft.
KR960004606B1 (ko) 공기로부터 고순도의 산소가스를 제조하는 방법
US5232474A (en) Pre-purification of air for separation
US5125934A (en) Argon recovery from argon-oxygen-decarburization process waste gases
JP3140761B2 (ja) 二酸化炭素含有供給物から実質的に純粋な二酸化炭素を製造するプロセス
KR100196102B1 (ko) 진공 압력순환 흡착방법
US3221476A (en) Adsorption-desorption method
MXPA04000965A (es) Recuperacion de helio.
CS145292A3 (en) Process for preparing extremely pure argon
KR19990077911A (ko) 청정 건조 공기 생성물 스트림 생성 방법, 공기 분리 방법 및 청정 건조 공기 생성물 스트림 생성 장치
EP0453202B1 (en) Pre-purification of air for separation
WO2004085941A1 (ja) 空気分離装置
CN104246401A (zh) 用于借助低温蒸馏分离空气的方法
KR100845518B1 (ko) 크립톤가스와 제논가스 분리방법 및 그 장치
GB2171927A (en) Method and apparatus for separating a gaseous mixture
JP4070399B2 (ja) ヘリウムガスの精製方法
EP1221337A1 (en) Pressure swing adsorption process for removing carbon dioxide and water vapour from a gas mixture
JP2003062419A (ja) ガス混合物の分離方法及びその装置
EP1254695A1 (en) Process for removing carbon dioxide and water vapour from a feed gas
EP0945161A1 (en) Separating nitrogen from air
US20050252374A1 (en) Adsorbent bed and process for removal of propane from feed streams
JP3223253B2 (ja) フロンの再生方法及び再生装置
JP2003080019A (ja) 吸着された有機化合物の脱着装置および脱着方法
SU1231344A1 (ru) Способ очистки аргона от кислорода

Legal Events

Date Code Title Description
BB Publication of examined application